proiect eit

Coperta- Universitatea Politehnica din Bucureti -

Nume si prenume student():__________________________________Grupa:___________Specializarea:___________________Anul:_____

- Facultatea de Energetic -

PROIECTEIT

RECUPERATOR DE CALDURARECUPERATOR DE CALDURA TIP CLEPSIDRA:

INTRODUCEREINTRODUCERE:

TEMA PROIECTULUI:Sa se proiecteze un recuperator de caldura tip clepsidra unde se cunosc datele de intrare.

n =8ngrupa =12Schimbatorul de caldura este un aparat termic in care are loc transferulde caldura intre un fluid cu temperatura mai ridicata (agent termic primar) siun fluid cu temperatura mai scazuta (agent termic secundar) in cadrul unorprocese (de incalzire, vaporizare, etc).

DATE DE INTRAREDATE DE INTRARE:a)Debitul de aer raportat la starea normalaDaN=340+9n=412Nm3/hb)Debitul de gaze raportat la starea normalaDgN=300+10n=380Nm3/hc)Temperatura aerului la intraret'a=15+(ngrupa/2)=21oCd)Temperatura aerului la iesiret''a=200-(ngrupa/2)+2n=210oCe)Temperatura gazelor la intraret'g=900-2n=884oCf)Compozitia gazelor de ardererCO2=4+(n/5)=5.6%rO2=8-n/10=7.2%rH2O=13-n/10=12.2%rCO=n/20=0.4%rN2=75-n/20=74.6%g)Coeficientul de retinere al calduriihr=0.97=0.97-h)Viteza aerului in conditii normale prin teviwa1N=15=15m/si)Viteza aerului in conditii normale prin spatiul inelarwa2N=10=10m/sj)Viteza gazelor in conditii normalewgN=0.8=0.8m/sk)Diametrul exterior al tevilor interioarede=0.04=0.04ml)Grosimea peretelui tevilor interioaredp=0.5=0.5mmm)Conductivitatea termica a pereteluilp=40=40W/m*Kn)Diametrul interior al tevilor interioaredi=de-2dp=0.039mo)Grosimea virolei interioare/exterioared=0.005=0.005m

ETAPA 1ETAPA 1PROPRIETATILE TERMOFIZICE SI TERMODINAMICE ALE AERULUI SI ALE GAZELOR DE ARDEREPROPRIETATI AER:Temperaturacamlaha106raiana104aaPrax104oCkJ/(Nm3*K)W/(m*K)Pa*sKg/m3kJ/Nm3m2/sm2/s[-]t'a=211.297630.02608718.1871.200504232527.250230.15149467620.02164915296.9977184144t''a=2101.3080.04000526.370.7308875505274.680.3607942150.05409875996.6691771821ta=115.51.3010850.0332782522.53550.9086023929150.27531750.248023780.03639253246.8152382837tax,I=115.51.3010850.0332782522.53550.9086023929150.27531750.248023780.03639253246.8152382837tax,II=1541.303780.03603124.1140.8267079948200.782120.29168703040.04321666076.7494115783ta1,I=68.251.29904750.0297252520.407751.034353602888.6599918750.19729954960.02859978686.8986370666ta1,II=87.51.2996250.031207521.31250.9791441009113.71718750.21766459070.03170484646.8653412732ta2,I=162.751.30439250.03665662524.472750.8101131452212.2898793750.30209051840.04484663356.7360801594ta2,II=1821.305740.03803325.2620.7758504229237.644680.32560399860.0485352446.7086094934

Proprietatile aerului se determina la urmatoarele temperaturi:

Temperatura aerului la intrarea in recuperator :t'a=21oC Temperatura aerului la iesirea din recuperator :t''a=210oC Temperatura medie a aerului :ta=(t'a+t''a)/2=115.5oC

In calculul ulterior este necesara determinarea temperaturii aerului la iesirea din prima treapta de preincalzire. Se initializeaza cu 2 valoriarbitrare aceasta temperatura :

CAZUL I (pentru prima valoare arbitrara) : Temperatura aerului la iesirea din prima treapta de preincalzire :tax,I=(t'a+t''a)/2=115.5oC Temperatura medie a aerului pe primul drum :ta1,I=(t'a+tax,I)/2=68.25oC Temperatura medie a aerului pe al 2-lea drum :ta2,I=(tax,I+t''a)/2=162.75oC

CAZUL II (pentru a II-a valoare arbitrara) : Temperatura aerului la iesirea din prima treapta de preincalzire :tax,II=(t'a+t''a)/1,5=154oC Temperatura medie a aerului pe primul drum :ta1,II=(t'a+tax,II)/2=87.5oC Temperatura medie a aerului pe al 2-lea drum :ta2,II=(tax,II+t''a)/2=182oC

Calculul caldurii specifice medie a aerului pentru cele 9 temperaturi:

tcamoCkJ/(Nm3*K)01.2971001.32001.3073001.317

Caldura specifica medie la temperatura, t'a=21oCcam=1.29763kJ/(Nm3*K)

tcamoCkJ/(Nm3*K)01.29721cam1001.3

Caldura specifica medie la temperatura, t''a=210oCcam=1.308kJ/(Nm3*K)

tcamoCkJ/(Nm3*K)2001.307210cam3001.317 Caldura specifica medie la temperatura, ta=115.5oCcam=1.301085kJ/(Nm3*K)

tcamoCkJ/(Nm3*K)1001.3115.5cam2001.307 Caldura specifica medie la temperatura, tax,I=115.5oCcam=1.301085kJ/(Nm3*K)

tcamoCkJ/(Nm3*K)1001.3115.5cam2001.307

Caldura specifica medie la temperatura, tax,II=154oCcam=1.30378kJ/(Nm3*K)

tcamoCkJ/(Nm3*K)1001.3154cam2001.307

Caldura specifica medie la temperatura, ta1,I=68.25oCcam=1.2990475kJ/(Nm3*K)

tcamoCkJ/(Nm3*K)01.29768.25cam1001.3

Caldura specifica medie la temperatura, ta1,II=87.5oCcam=1.299625kJ/(Nm3*K)

tcamoCkJ/(Nm3*K)01.29787.5cam1001.3

Caldura specifica medie la temperatura, ta2,I=162.75oCcam=1.3043925kJ/(Nm3*K)tcamoCkJ/(Nm3*K)1001.3162.75cam2001.307

Caldura specifica medie la temperatura, ta2,II=182oCcam=1.30574kJ/(Nm3*K)

tcamoCkJ/(Nm3*K)1001.3182cam2001.307

Calculul coductivitatii termice a aerului pentru cele 9 temperaturi:

tlaoCW/(m*K)00.024471000.032172000.039323000.04617

Conductivitatea termica a aerului la temperatura, t'a=21oCla=0.026087W/(m*K)tlaoCW/(m*K)00.0244721la1000.03217 Conductivitatea termica a aerului la temperatura, t''a=210oCla=0.040005W/(m*K)tlaoCW/(m*K)2000.03932210la3000.04617 Conductivitatea termica a aerului la temperatura, ta=115.5oCla=0.03327825W/(m*K)tlaoCW/(m*K)1000.03217115.5la2000.03932 Conductivitatea termica a aerului la temperatura, tax,I=115.5oCla=0.03327825W/(m*K)tlaoCW/(m*K)1000.03217115.5la2000.03932 Conductivitatea termica a aerului la temperatura, tax,II=154oCla=0.036031W/(m*K)tlaoCW/(m*K)1000.03217154la2000.03932 Conductivitatea termica a aerului la temperatura, ta1,I=68.25oCla=0.02972525W/(m*K)tlaoCW/(m*K)00.0244768.25la1000.03217 Conductivitatea termica a aerului la temperatura, ta1,II=87.5oCla=0.0312075W/(m*K)tlaoCW/(m*K)00.0244787.5la1000.03217 Conductivitatea termica a aerului la temperatura, ta2,I=162.75oCla=0.036656625W/(m*K)tlaoCW/(m*K)1000.03217162.75la2000.03932 Conductivitatea termica a aerului la temperatura, ta2,II=182oCla=0.038033W/(m*K)tlaoCW/(m*K)1000.03217.182la2000.03932

Calculul viscozitatii dinamice a aerului pentru cele 9 temperaturi:

tha106oCPa*s017.210021.92002630029.7

Viscozitatea dinamica a aerului la temperatura, t'a=21oCha106=18.187Pa*s

tha106oCPa*s017.221ha10610021.9 Viscozitatea dinamica a aerului la temperatura, t''a=210oCha106=26.37Pa*stha106oCPa*s20026210ha10630029.7 Viscozitatea dinamica a aerului la temperatura, ta=115.5oCha106=22.5355Pa*stha106oCPa*s10021.9115.5ha10620026 Viscozitatea dinamica a aerului la temperatura, tax,I=115.5oCha106=22.5355Pa*stha106oCPa*s10021.9115.5ha10620026 Viscozitatea dinamica a aerului la temperatura, tax,II=154oCha106=24.114Pa*stha106oCPa*s10021.9154ha10620026 Viscozitatea dinamica a aerului la temperatura, ta1,I=68.25oCha106=20.40775Pa*stha106oCPa*s017.268.25ha10610021.9 Viscozitatea dinamica a aerului la temperatura, ta1,II=87.5oCha106=21.3125Pa*stha106oCPa*s017.287.5ha10610021.9 Viscozitatea dinamica a aerului la temperatura, ta2,I=162.75oCha106=24.47275Pa*s

tha106oCPa*s10021.9162.75ha10620026 Viscozitatea dinamica a aerului la temperatura, ta2,II=182oCha106=25.262Pa*stha106oCPa*s10021.9182ha10620026

Calculul densitatii aerului pentru cele 9 temperaturi:

T0raNKKg/Nm3273.151.2928

Densitatea aerului la temperatura, t'a=21oCra=raN*T0/(t'a+273,15)=1.2005042325Kg/m3 Densitatea aerului la temperatura, t''a=210oCra=raN*T0/( t''a+273,15)=0.7308875505Kg/m3 Densitatea aerului la temperatura, ta=115.5oCra=raN*T0/( ta+273,15)=0.9086023929Kg/m3 Densitatea aerului la temperatura, tax,I=115.5oCra=raN*T0/( tax,I+273,15)=0.9086023929Kg/m3 Densitatea aerului la temperatura, tax,II=154oCra=raN*T0/( tax,II+273,15)=0.8267079948Kg/m3 Densitatea aerului la temperatura, ta1,I=68.25oCra=raN*T0/( ta1,I+273,15)=1.0343536028Kg/m3 Densitatea aerului la temperatura, ta1,II=87.5oCra=raN*T0/( ta1,II+273,15)=0.9791441009Kg/m3 Densitatea aerului la temperatura, ta2,I=162.75oCra=raN*T0/( ta2,I+273,15)=0.8101131452Kg/m3 Densitatea aerului la temperatura, ta2,II=182oCra=raN*T0/( ta2,II+273,15)=0.7758504229Kg/m3

Calculul entalpiei aerului pentru cele 9 temperaturi:

Entalpia aerului la temperatura, t'a=21oCia=cam*(t'a)=27.25023kJ/Nm3 Entalpia aerului la temperatura, t''a=210oCia=cam*(t''a)=274.68kJ/Nm3 Entalpia aerului la temperatura, ta=115.5oCia=cam*(ta)=150.2753175kJ/Nm3 Entalpia aerului la temperatura, tax,I=115.5oCia=cam*(tax,I)=150.2753175kJ/Nm3 Entalpia aerului la temperatura, tax,II=154oCia=cam*(tax,II)=200.78212kJ/Nm3 Entalpia aerului la temperatura, ta1,I=68.25oCia=cam*(ta1,I)=88.659991875kJ/Nm3 Entalpia aerului la temperatura, ta1,II=87.5oCia=cam*(ta1,II)=113.7171875kJ/Nm3 Entalpia aerului la temperatura, ta2,I=162.75oCia=cam*(ta2,I)=212.289879375kJ/Nm3 Entalpia aerului la temperatura, ta2,II=182oCia=cam*(ta2,II)=237.64468kJ/Nm3

Calculul viscozitatii cinematice a aerului pentru cele 9 temperaturi:

Viscozitatea cinematica a aerului la temperatura, t'a=21oCna104=(ha*106)*10-2/ra=0.1514946762m2/s Viscozitatea cinematica a aerului la temperatura, t''a=210oCna104=(ha*106)*10-2/ra=0.360794215m2/s Viscozitatea cinematica a aerului la temperatura, ta=115.5oCna104=(ha*106)*10-2/ra=0.24802378m2/s Viscozitatea cinematica a aerului la temperatura, tax,I=115.5oCna104=(ha*106)*10-2/ra=0.24802378m2/s Viscozitatea cinematica a aerului la temperatura, tax,II=154oCna104=(ha*106)*10-2/ra=0.2916870304m2/s Viscozitatea cinematica a aerului la temperatura, ta1,I=68.25oCna104=(ha*106)*10-2/ra=0.1972995496m2/s Viscozitatea cinematica a aerului la temperatura, ta1,II=87.5oCna104=(ha*106)*10-2/ra=0.2176645907m2/s Viscozitatea cinematica a aerului la temperatura, ta2,I=162.75oCna104=(ha*106)*10-2/ra=0.3020905184m2/s Viscozitatea cinematica a aerului la temperatura, ta2,II=182oCna104=(ha*106)*10-2/ra=0.3256039986m2/s

Calculul difuzivitatii termice a aerului pentru cele 9 temperaturi:

Difuzivitatea termica a aerului la temperatura, t'a=21oCaa=[la/(ra*cam)]*raN=0.0216491529m2/s Difuzivitatea termica a aerului la temperatura, t''a=210oCaa=[la/(ra*cam)]*raN=0.0540987599m2/s Difuzivitatea termica a aerului la temperatura, ta=115.5oCaa=[la/(ra*cam)]*raN=0.0363925324m2/s Difuzivitatea termica a aerului la temperatura, tax,I=115.5oCaa=[la/(ra*cam)]*raN=0.0363925324m2/s Difuzivitatea termica a aerului la temperatura, tax,II=154oCaa=[la/(ra*cam)]*raN=0.0432166607m2/s Difuzivitatea termica a aerului la temperatura, ta1,I=68.25oCaa=[la/(ra*cam)]*raN=0.0285997868m2/s Difuzivitatea termica a aerului la temperatura, ta1,II=87.5oCaa=[la/(ra*cam)]*raN=0.0317048464m2/s Difuzivitatea termica a aerului la temperatura, ta2,I=162.75oCaa=[la/(ra*cam)]*raN=0.0448466335m2/s Difuzivitatea termica a aerului la temperatura, ta2,II=182oCaa=[la/(ra*cam)]*raN=0.048535244m2/s

Calculul numarului criterial Prandtl pentru cele 9 temperaturi:

Numarul criterial Prandtl la temperatura, t'a=21oCPrax104=(na*104)/aa=6.9977184144[-] Numarul criterial Prandtl la temperatura, t''a=210oCPrax104=(na*104)/aa=6.6691771821[-] Numarul criterial Prandtl la temperatura, ta=115.5oCPrax104=(na*104)/aa=6.8152382837[-] Numarul criterial Prandtl la temperatura, tax,I=115.5oCPrax104=(na*104)/aa=6.8152382837[-] Numarul criterial Prandtl la temperatura, tax,II=154oCPrax104=(na*104)/aa=6.7494115783[-] Numarul criterial Prandtl la temperatura, ta1,I=68.25oCPrax104=(na*104)/aa=6.8986370666[-] Numarul criterial Prandtl la temperatura, ta1,II=87.5oCPrax104=(na*104)/aa=6.8653412732[-] Numarul criterial Prandtl la temperatura, ta2,I=162.75oCPrax104=(na*104)/aa=6.7360801594[-] Numarul criterial Prandtl la temperatura, ta2,II=182oCPrax104=(na*104)/aa=6.7086094934[-]PROPRIETATI GAZE DE ARDERE:Temperaturacgmlghg106rgigng104agPrgx104oCkJ/(Nm3*K)W/(m*K)Pa*sKg/m3kJ/Nm3m2/sm2/s[-]t'g=8841.469982080.07747042445.50185378060.29492169441299.464158721.54284525840.22326073356.9105087766

Calculul caldurii specifice medii a gazelor de ardere la temperatura:t'g=884oC

Caldura specifica medie pentru N2:cgm=1.38292kJ/(Nm3*K)N2tcgmoCkJ/(Nm3*K)tcgm6001.345oCkJ/(Nm3*K)7001.3598001.3728001.372884cgm9001.3859001.38510001.397 Caldura specifica medie pentru O2:cgm=1.4626kJ/(Nm3*K)O2tcgmoCkJ/(Nm3*K)tcgm6001.417oCkJ/(Nm3*K)7001.4348001.458001.45884cgm9001.4659001.46510001.478 Caldura specifica medie pentru CO:cgm=1.39776kJ/(Nm3*K)COtcgmoCkJ/(Nm3*K)tcgm6001.357oCkJ/(Nm3*K)7001.3728001.3868001.386884cgm9001.49001.410001.413 Caldura specifica medie pentru CO2:cgm=2.16292kJ/(Nm3*K)CO2tcgmoCkJ/(Nm3*K)tcgm6002.041oCkJ/(Nm3*K)7002.0888002.1318002.131884cgm9002.1699002.16910002.204 Caldura specifica medie pentru H2O:cgm=1.691kJ/(Nm3*K)H2OtcgmoCkJ/(Nm3*K)tcgm6001.61oCkJ/(Nm3*K)7001.648001.678001.67884cgm9001.6959001.69510001.72

cgm=(cgmi*ri)=1.46998208kJ/(Nm3*K)

Calculul conductivitatii termice a gazelor de ardere la temperatura:t'g=884oC

Conductivitatea termica pentru N2:lg=0.069684W/(m*K)N2tlgoCW/(m*K)tlg6000.0604oCW/(m*K)7000.06428000.06758000.0675884lg9000.07019000.070110000.0723 Conductivitatea termica pentru O2:lg=0.081312W/(m*K)O2tlgoCW/(m*K)tlg6000.0674oCW/(m*K)7000.07288000.07778000.0777884lg9000.0829000.08210000.0858 Conductivitatea termica pentru CO:lg=0.074636W/(m*K)COtlgoCW/(m*K)tlg6000.0597oCW/(m*K)7000.0658000.07018000.0701884lg9000.07559000.075510000.0806 Conductivitatea termica pentru CO2:lg=0.079972W/(m*K)CO2tlgoCW/(m*K)tlg6000.0621oCW/(m*K)7000.06888000.07518000.0751884lg9000.08099000.080910000.0866 Conductivitatea termica pentru H2O:lg=0.12176W/(m*K)H2OtlgoCW/(m*K)tlg6000.0818oCW/(m*K)7000.09568000.118000.11884lg9000.1249000.12410000.141

lg=(gi*ri)=0.077470424W/(m*K)

Calculul viscozitatii dinamice a gazelor de ardere la temperatura:t'g=884oC

Viscozitatea dinamica pentru N2:hg106=44.568Pa*sN2thg106oCPa*sthg10660036.9oCPa*s70039.680042.380042.3884hg1069004590045100047.5 Viscozitatea dinamica pentru O2:hg106=52.888Pa*sO2thg106oCPa*sthg10660043.5oCPa*s7004780050.280050.2884hg10690053.490053.4100056.5 Viscozitatea dinamica pentru CO:hg106=45.552Pa*sCOthg106oCPa*sthg10660037.4oCPa*s70040.480043.280043.2884hg1069004690046100048.7 Viscozitatea dinamica pentru CO2:hg106=47.54Pa*sCO2thg106oCPa*sthg10660037.7oCPa*s70041.180044.680044.6884hg10690048.190048.1100051.5 Viscozitatea dinamica pentru H2O:hg106=46.716Pa*sH2Othg106oCPa*sthg10660033.1oCPa*s70037.980042.680042.6884hg10690047.590047.5100052.4

hg106=1/(ri/gi)=45.5018537806Pa*s

Calculul densitatii gazelor de ardere la temperatura:t'g=884oC

Densitatea gazelor la starea normala:rgN=(rgiN*ri)=1.2493818Kg/Nm3t(0C) = 0-N2O2COCO2H2OrgN-1.25051.42891.251.97480.8036

T0=273.15KTg=1157.15K

rg=rgN*(T0/Tg)=0.2949216944Kg/m3

Calculul entalpiei gazelor de ardere la temperatura:t'g=884oC

ig=cgm*(t'g)=1299.46415872kJ/Nm3

Calculul viscozitatii cinematice a gazelor de ardere la temperatura:t'g=884oC

ng104=(hg*106)*10-2/rg=1.5428452584m2/s

Calculul difuzivitatii termice a gazelor de ardere la temperatura:t'g=884oC

ag=[lg/(rg*cgm)]*rgN=0.2232607335m2/s

Calculul numarului criterial Prandtl al gazelor de ardere la temp. :t'g=884oC

Prgx104=(ng*104)/ag=6.9105087766[-]

ETAPA 2ETAPA 2DETERMINAREA TEMPERATURII GAZELOR DE ARDERE LA IESIREA DIN RECUPERATOR SIA PROPRIETATIILOR SALE, CAT SI A TEMPERATURII MEDIIDin ecuatia bilantului termic pe recuperator se v-a determina entalpia gazelor de ardere la iesire:Qa = r*Qg (DaN/3600)*(i''a- i'a) = r*(DgN/3600)*(i'g- i''g) =>Entalpia gazelor de ardere la iesirea din recuperator:i''g=i'g-[DaN*(i''a- i'a)/(r*DgN)]=1022.9013121655kJ/Nm3Caldura specifica medie la iesirea din recuperator se presupune initial egala cu cea la intrarea in recuperator:c''gm=c'gm=1.46998208kJ/(Nm3*K)Deci=>Temperatura gazelor de ardere la iesirea din recuperator:t''g=i''g/c''gm=695.8597156269oCVom determina noua valoare a caldurii specifice medii la iesirea din recuperator:

Caldura specifica medie pentru N2:c''gm=1.3605031659kJ/(Nm3*K)N2tcgmoCkJ/(Nm3*K)tcgm6001.345oCkJ/(Nm3*K)7001.3599001.3858001.372695.8597156269cgm9001.38510001.39710001.397 Caldura specifica medie pentru O2:c''gm=1.438461763kJ/(Nm3*K)O2tcgmoCkJ/(Nm3*K)tcgm6001.417oCkJ/(Nm3*K)7001.4349001.4658001.45695.8597156269cgm9001.46510001.47810001.478 Caldura specifica medie pentru CO:c''gm=1.373461763kJ/(Nm3*K)COtcgmoCkJ/(Nm3*K)tcgm6001.357oCkJ/(Nm3*K)7001.3729001.48001.386695.8597156269cgm9001.410001.41310001.413 Caldura specifica medie pentru CO2:c''gm=2.0975509005kJ/(Nm3*K)CO2tcgmoCkJ/(Nm3*K)tcgm6002.041oCkJ/(Nm3*K)7002.0889002.1698002.131695.8597156269cgm9002.16910002.20410002.204 Caldura specifica medie pentru H2O:c''gm=1.6439649289kJ/(Nm3*K)H2OtcgmoCkJ/(Nm3*K)tcgm6001.61oCkJ/(Nm3*K)7001.649001.6958001.67695.8597156269cgm9001.69510001.7210001.72

c''gm*=(cgmi*ri)=1.4420250275kJ/(Nm3*K)

Se determina noua valoare a entalpiei la iesirea din recuperator:

i''g*=c''gm**t''g=1003.4471255535kJ/Nm3

Eroarea admisibila relativa a entalpiei:

=|(i''g-i''g*)/ i''g|=0.0190186349%t''g=695.8597156269oC

Se vor calcula proprietatiile gazelor de ardere pentru temperatura la iesirea din recuperator si temperatura medie:Temperaturacgmlghg106rgigng104agPrgx104oCkJ/(Nm3*K)W/(m*K)Pa*sKg/m3kJ/Nm3m2/sm2/s[-]t''g=695.85971562691.44202502750.069322991940.09475999050.35218288651003.44712555351.13846417670.17054202956.675563672tg=789.92985781351.45491956880.073422021442.64433383350.32101881731546.69568836511.32840604770.19640477246.7636138962

Calculul conductivitatii termice a gazelor de ardere la:t''g=695.8597156269oC

Conductivitatea termica pentru N2:lg=0.0656089137W/(m*K)N2tlgoCW/(m*K)tlg6000.0604oCW/(m*K)7000.06429000.07018000.0675695.8597156269lg9000.070110000.072310000.0723 Conductivitatea termica pentru O2:lg=0.0742426692W/(m*K)O2tlgoCW/(m*K)tlg6000.0674oCW/(m*K)7000.07289000.0828000.0777695.8597156269lg9000.08210000.085810000.0858 Conductivitatea termica pentru CO:lg=0.0650888455W/(m*K)COtlgoCW/(m*K)tlg6000.0597oCW/(m*K)7000.0659000.07558000.0701695.8597156269lg9000.075510000.080610000.0806 Conductivitatea termica pentru CO2:lg=0.0692640038W/(m*K)CO2tlgoCW/(m*K)tlg6000.0621oCW/(m*K)7000.06889000.08098000.0751695.8597156269lg9000.080910000.086610000.0866 Conductivitatea termica pentru H2O:lg=0.0892961517W/(m*K)H2OtlgoCW/(m*K)tlg6000.0818oCW/(m*K)7000.09569000.1248000.11695.8597156269lg9000.12410000.14110000.141

lg=(gi*ri)=0.0693229919W/(m*K)

Calculul viscozitatii dinamice a gazelor de ardere la:t''g=695.8597156269oC

Viscozitatea dinamica pentru N2:hg106=39.8964928907Pa*sN2thg106oCPa*sthg10660036.9oCPa*s70039.69004580042.3695.8597156269hg10690045100047.5100047.5 Viscozitatea dinamica pentru O2:hg106=47.0716511844Pa*sO2thg106oCPa*sthg10660043.5oCPa*s7004790053.480050.2695.8597156269hg10690053.4100056.5100056.5 Viscozitatea dinamica pentru CO:hg106=40.4882123219Pa*sCOthg106oCPa*sthg10660037.4oCPa*s70040.49004680043.2695.8597156269hg10690046100048.7100048.7 Viscozitatea dinamica pentru CO2:hg106=41.1592303313Pa*sCO2thg106oCPa*sthg10660037.7oCPa*s70041.190048.180044.6695.8597156269hg10690048.1100051.5100051.5 Viscozitatea dinamica pentru H2O:hg106=37.4971260657Pa*sH2Othg106oCPa*sthg10660033.1oCPa*s70037.990047.580042.6695.8597156269hg10690047.5100052.4100052.4

hg106=1/(ri/gi)=40.0947599905Pa*s

Calculul densitatii gazelor de ardere la:t''g=695.8597156269oC


T0=273.15KTg=969.0097156269K

rg=rgN*(T0/Tg)=0.3521828865Kg/m3

Calculul viscozitatii cinematice a gazelor de ardere la:t''g=695.8597156269oC

ng104=(hg*106)*10-2/rg=1.1384641767m2/s

Calculul difuzivitatii termice a gazelor de ardere la:t''g=695.8597156269oC

ag=[lg/(rg*cgm)]*rgN=0.1705420295m2/s

Calculul numarului criterial Prandtl al gazelor de ardere la:t''g=695.8597156269oC

Prgx104=(ng*104)/ag=6.675563672[-]

tg=(t'g+t''g)/2=789.9298578135oC

Calculul caldurii specifice medii a gazelor de ardere la:tg=789.9298578135oC

Caldura specifica medie pentru N2:cgm=1.3706908815kJ/(Nm3*K)N2tcgmoCkJ/(Nm3*K)tcgm6001.345oCkJ/(Nm3*K)7001.3598001.3728001.372789.9298578135cgm9001.3859001.38510001.397 Caldura specifica medie pentru O2:cgm=1.4484894787kJ/(Nm3*K)O2tcgmoCkJ/(Nm3*K)tcgm6001.417oCkJ/(Nm3*K)7001.4348001.458001.45789.9298578135cgm9001.4659001.46510001.478 Caldura specifica medie pentru CO:cgm=1.3845901801kJ/(Nm3*K)COtcgmoCkJ/(Nm3*K)tcgm6001.357oCkJ/(Nm3*K)7001.3728001.3868001.386789.9298578135cgm9001.49001.410001.413 Caldura specifica medie pentru CO2:cgm=2.127173346kJ/(Nm3*K)CO2tcgmoCkJ/(Nm3*K)tcgm6002.041oCkJ/(Nm3*K)7002.0888002.1318002.131789.9298578135cgm9002.1699002.16910002.204 Caldura specifica medie pentru H2O:cgm=1.6674824645kJ/(Nm3*K)H2OtcgmoCkJ/(Nm3*K)tcgm6001.61oCkJ/(Nm3*K)7001.648001.678001.67789.9298578135cgm9001.6959001.69510001.72

cgm=(cgmi*ri)=1.4549195688kJ/(Nm3*K)

Calculul conductivitatii termice a gazelor de ardere la:tg=789.9298578135oC

Conductivitatea termica pentru N2:lg=0.0672381763W/(m*K)N2tlgoCW/(m*K)tlg6000.0604oCW/(m*K)7000.06428000.06758000.0675789.9298578135lg9000.07019000.070110000.0723 Conductivitatea termica pentru O2:lg=0.0772669839W/(m*K)O2tlgoCW/(m*K)tlg6000.0674oCW/(m*K)7000.07288000.07778000.0777789.9298578135lg9000.0829000.08210000.0858 Conductivitatea termica pentru CO:lg=0.0695562123W/(m*K)COtlgoCW/(m*K)tlg6000.0597oCW/(m*K)7000.0658000.07018000.0701789.9298578135lg9000.07559000.075510000.0806 Conductivitatea termica pentru CO2:lg=0.0745159318W/(m*K)CO2tlgoCW/(m*K)tlg6000.0621oCW/(m*K)7000.06888000.07518000.0751789.9298578135lg9000.08099000.080910000.0866 Conductivitatea termica pentru H2O:lg=0.1085901801W/(m*K)H2OtlgoCW/(m*K)tlg6000.0818oCW/(m*K)7000.09568000.118000.11789.9298578135lg9000.1249000.12410000.141

lg=(gi*ri)=0.0734220214W/(m*K)

Calculul viscozitatii dinamice a gazelor de ardere la:tg=789.9298578135oC

Viscozitatea dinamica pentru N2:hg106=42.028106161Pa*sN2thg106oCPa*sthg10660036.9oCPa*s70039.680042.380042.3789.9298578135hg1069004590045100047.5 Viscozitatea dinamica pentru O2:hg106=49.87775545Pa*sO2thg106oCPa*sthg10660043.5oCPa*s7004780050.280050.2789.9298578135hg10690053.490053.4100056.5 Viscozitatea dinamica pentru CO:hg106=42.9180360188Pa*sCOthg106oCPa*sthg10660037.4oCPa*s70040.480043.280043.2789.9298578135hg1069004690046100048.7 Viscozitatea dinamica pentru CO2:hg106=44.2475450235Pa*sCO2thg106oCPa*sthg10660037.7oCPa*s70041.180044.680044.6789.9298578135hg10690048.190048.1100051.5 Viscozitatea dinamica pentru H2O:hg106=42.1065630329Pa*sH2Othg106oCPa*sthg10660033.1oCPa*s70037.980042.680042.6789.9298578135hg10690047.590047.5100052.4

hg106=1/(ri/gi)=42.6443338335Pa*s

Calculul densitatii gazelor de ardere la:tg=789.9298578135oC


T0=273.15KTg=1063.0798578135K

rg=rgN*(T0/Tg)=0.3210188173Kg/m3

Calculul entalpiei gazelor de ardere la:tg=789.9298578135oC

ig=cgm*(tg+273,15)=1546.6956883651kJ/Nm3

Calculul viscozitatii cinematice a gazelor de ardere la:tg=789.9298578135oC

ng104=(hg*106)*10-2/rg=1.3284060477m2/s

Calculul difuzivitatii termice a gazelor de ardere la:tg=789.9298578135oC

ag=[lg/(rg*cgm)]rgN=0.1964047724m2/s

Calculul numarului criterial Prandtl al gazelor de ardere la:tg=789.9298578135oC

Prgx104=(ng*104)/ag=6.7636138962[-]

ETAPA 3ETAPA 3DETERMINAREA NUMARULUI DE TEVI SI A DIAMETRELOR SECTIUNIITRANSVERSALE A RECUPERATORULUI

Dimensiuni geometrice + viteze reale:Tevintbuc8Wa1,Im/s14.9674544375Wa1,IIm/s15.8114014145Canal gazed1m0.47d2m0.48Wgm/s2.5135285299Canal inclard3m0.5d4m0.51Wa2,Im/s11.8640898403Wa2,IIm/s12.3880259023

X Determinarea numarului de tevi si a vitezelor aerului in conditii normale pe primul drum:Numarul de tevi se determina din ecuatia de continuitate pentru aer in tevi:DaN/3600 = wa1N*nt**di2/4 => nt = 4*DaN/(3600**di2*wa1N)=6.3868153558tevi=>8bucPrin rotunjirea numarului de tevi creste sectiunea de curgere a aerului si scade viteza wa1N. Prin urmare vom recalcula wa1N :wa1N=4*DaN/(3600**di2*nt)=11.9752787921m/sViteza aerului in conditii normale prin tevi, pe primul drum:wa1,I=wa1N*(Ta1,I/To)=14.9674544375m/swa1,II=wa1N*(Ta1,II/To)=15.8114014145m/sX Determinarea diametrelor virolei interioare si viteza gazelor in conditii reale:Diametrul d1 se determina din ecuatia de continuitate pe partea gazelor:DgN/3600 = wgN*(/4)*(d12-nt*de2) => d1 = [nt*de2+4*DgN/(3600**wgN)]=0.4252021688m~0.47mDeterminarea diametrului d2:d2=d1+2=0.48mPrin rotunjirea lui d1 creste sectiunea de curgere si scade viteza wgN. Prin urmare se recalculeaza wgN :wgN=4*DgN/[3600**(d12-nt*de2)]=0.6458313671m/sViteza gazelor in conditii reale:wg=wgN*(Tg/To)=2.5135285299m/sX Determinarea diametrelor virolei exterioare si vitezele aerului in conditii normale pe al 2-lea drum:Diametrul d3 se determina din ecuatia de continuitate pentru aer in canalul inelar:DaN/3600 = wa2N*(/4)*(d32-d22) => d3 = [d22+4*DaN/(3600**wa2N)]=0.4949459761m~0.5mDeterminarea diametrului d4:d4=d3+2=0.51mPrin rotunjirea lui d3 creste sectiunea de curgere si scade viteza wa2N. Prin urmare se recalculeaza wa2N :wa2N=4*DaN/[3600**(d32-d22)]=7.4344485889m/sViteza aerului in conditii normale prin tevi, pe cel de-al 2-lea drum:wa2,I=wa2N*(Ta2,I/To)=11.8640898403m/swa2,II=wa2N*(Ta2,II/To)=12.3880259023m/s

ETAPA 4ETAPA 4CALCULUL COEFICIENTILOR DE CONVECTIE PENTRU AER SI GAZE DE ARDERECoeficienti de convectie pentru aer si gaze:TEVI (1)CANALUL INELAR (2)AERdaech,1m0.039daech,2m0.02Rea1,I-29586.0139639675Rea2,I-7854.6588639978Rea1,II-28330.0399518197Rea2,II-7609.2590734662a1,IW/(m2*K)4.1777904764a2,IW/(m2*K)2.1181452517a1,IIW/(m2*K)4.2283237778a2,IIW/(m2*K)2.1319134867GAZE DE ARDERE (Se trec datele de la ultima iteratie)dgechm0.263dgechm0.263Reg-4976.3248558776Reg-4976.3248558776cgW/(m2*K)0.1986178454cgW/(m2*K)0.1986178454rg1,IW/(m2*K)24.7397160895rg2,IW/(m2*K)19.5085471228rg1,IIW/(m2*K)25.350495798rg2,IIW/(m2*K)18.7754945426g1,IW/(m2*K)24.9383339349g2,IW/(m2*K)19.7071649682g1,IIW/(m2*K)25.5491136434g2,IIW/(m2*K)18.974112388tp1,I0C429.0899289067tp2,I0C476.3399289067tp1,II0C438.7149289067tp2,II0C485.9649289067

AER:Diametrul echivalent:X Pentru tevi:daech,1=di=0.039mX Pentru canalul inelar:daech,2=d3-d2=0.02mNumarul Reynolds:X Pentru tevi:Rea1,I=wa1,I*daech1/a1,I=29586.0139639675-Rea1,II=wa1,II*daech1/a1,II=28330.0399518197-X Pentru canalul inelar:Rea2,I=wa2,I*daech2/a2,I=7854.6588639978-Rea2,II=wa2,II*daech2/a2,II=7609.2590734662-Coeficientul de convectie:X Pentru tevi:Rea1,I>104=>a1,I=0,0267*(a1,I/daech1)*Rea1,I0,8*Pra1,I0,4=4.1777904764W/(m2*K)Rea1,II>104=>a1,II=0,0267*(a1,II/daech1)*Rea1,II0,8*Pra1,II0,4=4.2283237778W/(m2*K)X Pentru canalul inelar:2320< Rea2,Ia2,I=(a2,I/daech2)*k*Pra2,I0,43=2.1181452517W/(m2*K)k=-0,192*10-6*Rea2,I2+6,04*10-3*Rea2,I-8,89=26.7065716915-2320< Rea2,IIa2,II=(a2,II/daech2)*k*Pra2,II0,43=2.1319134867W/(m2*K)k=-0,192*10-6*Rea2,II2+6,04*10-3*Rea2,II-8,89=25.9529666635-GAZE DE ARDERE:Transferul de caldura pe partea gazelor se realizeaza prin convectie si radiatie (g = cg+rg):Convectie:X Diametrul echivalent:dgech=4*S/P=[4*(/4)*(d12-nt*de2)]/[*(d1+nt*de)]=(d12-nt*de2)/(d1+nt*de)==0.2634177215m~0.263mX Numarul Reynolds:Reg=wg*dgech/g=4976.3248558776-X Coeficientul de convectie:2320< Regcg=(g/dgech)*k*Prg0,43=0.1986178454W/(m2*K)k=-0,192*10-6*Reg2+6,04*10-3*Reg-8,89=16.4123507878-Radiatie:Presupunem initial ca:tp=(ta+tg)/2=>tp1,I , tp1,II , tp2,I , tp2,IITEVI:tp1,I=(ta1,I+tg)/2=429.08992890670Cqrg=qrg1+qrg2=1,15*qrg1=>qrg=1,15*c0*[(1+p)/2]*[g*(Tg/100)4-Agp*(Tp/100)4]- Emisia corpului negru=c0=5.67W/(m2*K)- Factorul de absorbtie al materialului recuperator(otel) =p=0.79- Factorul de absorbtie al gazelor de ardere=g=CO2+*H2O==0.11276Factorul de emisie pentru dioxidul de carbon:CO2=f(tg, pCO2*l)=din grafic=0.062Presiunea partiala pentru CO2:pCO2=(rCO2/100)*patm==0.056bar=5.6kPaFactorul de emisie pentru vaporii de apa:H2O=f(tg, pH2O*l)=din grafic=0.047Presiunea partiala pentru H2O:pH2O=(rH2O/100)*patm==0.122bar=12.2kPaPresiunea atmosferica:patm=-=1barGrosimea medie a stratului radiat:l=0,9*dgech=0.2367mTemperatura gazelor de ardere:tg=-=789.92985781350CpCO2*l=1.32552kPa*mpH2O*l=2.88774kPa*m=0.0288774m*barCoeficientul de corectie:=f(pH2O, pH2O*l)=din grafic=1.08- Agentul termic al peretelui=Agp=CO2p*(Tg/Tp)0,65+*H2Op==0.1541603647CO2p=f(tp, pCO2*l)=din grafic=0.06Presiunea partiala pentru CO2:pCO2=(rCO2/100)*patm==0.056bar=5.6kPaFactorul de emisie pentru vaporii de apa:H2Op=f(tp, pH2O*l)=din grafic=0.07Presiunea partiala pentru H2O:pH2O=(rH2O/100)*patm==0.122bar=12.2kPaPresiunea atmosferica:patm=-=1barGrosimea medie a stratului radiat:l=0,9*dgech=0.2367mTemperatura peretelui:tp=-=429.08992890670CTemperatura peretelui in grd. K:Tp=-=702.2399289067KTemperatura gazelor de ardere in grd. KTg=-=1063.0798578135KpCO2*l=1.32552kPa*mpH2O*l=2.88774kPa*m=0.0288774m*barCoeficientul de corectie:=f(pH2O, pH2O*l)=din grafic=1.08qrg=1,15*c0*[(1+p)/2]*[g*(Tg/100)4-Agp*(Tp/100)4]=6216.8506220098W/m2rg=qrg/(tg-tp)=17.2288322993W/(m2*K)g=cg+rg=17.4274501447W/(m2*K)Se determina noua valoare a temperaturii peretelui din relatia de egalitate:g/(tg-tp*)=a/(tp*-ta)=>tp*=(ta*a+tg*g)/(a+g)==(ta1,I*a1,I+tg*g)/(a1,I+g)==650.37912149530C|tp-tp*|=221.2891925886>1=>Se reiau calculele:- Agentul termic al peretelui=Agp=CO2p*(Tg/Tp*)0,65+*H2Op=Factorul de emisie pentru CO2:=0.125178606CO2p=f(tp*, pCO2*l)=din grafic=0.062Presiunea partiala pentru CO2:pCO2=(rCO2/100)*patm==0.056bar=5.6kPaFactorul de emisie pentru vaporii de apa:H2Op=f(tp*, pH2O*l)=din grafic=0.053Presiunea partiala pentru H2O:pH2O=(rH2O/100)*patm==0.122bar=12.2kPaPresiunea atmosferica:patm=-=1barGrosimea medie a stratului radiat:l=0,9*dgech=0.2367mTemperatura peretelui:tp*=-=650.37912149530CTemperatura peretelui in grd. K:Tp*=-=923.5291214953KTemperatura gazelor de ardere in grd. KTg=-=1063.0798578135KpCO2*l=1.32552kPa*mpH2O*l=2.88774kPa*m=0.0288774m*barCoeficientul de corectie:=f(pH2O, pH2O*l)=din grafic=1.08qrg=1,15*c0*[(1+p)/2]*[g*(Tg/100)4-Agp*(Tp*/100)4]=3090.5246668951W/m2rg=qrg/(tg-tp*)=22.1462440718W/(m2*K)g=cg+rg=22.3448619172W/(m2*K)Se determina noua valoare a temperaturii peretelui din relatia de egalitate:g/(tg-tp**)=a/(tp**-ta)=>tp**=(ta*a+tg*g)/(a+g)==(ta1,I*a1,I+tg*g)/(a1,I+g)==676.25241740290C|tp*-tp**|=25.8732959076>1=>Se reiau calculele:- Agentul termic al peretelui=Agp=CO2p*(Tg/Tp**)0,65+*H2Op==0.1175004968CO2p=f(tp**, pCO2*l)=din grafic=0.059Presiunea partiala pentru CO2:pCO2=(rCO2/100)*patm==0.056bar=5.6kPaFactorul de emisie pentru vaporii de apa:H2Op=f(tp**, pH2O*l)=din grafic=0.05Presiunea partiala pentru H2O:pH2O=(rH2O/100)*patm==0.122bar=12.2kPaPresiunea atmosferica:patm=-=1barGrosimea medie a stratului radiat:l=0,9*dgech=0.2367mTemperatura peretelui:tp**=-=676.25241740290CTemperatura peretelui in grd. K:Tp**=-=949.4024174029KTemperatura gazelor de ardere in grd. KTg=-=1063.0798578135KpCO2*l=1.32552kPa*mpH2O*l=2.88774kPa*m=0.0288774m*barCoeficientul de corectie:=f(pH2O, pH2O*l)=din grafic=1.08qrg=1,15*c0*[(1+p)/2]*[g*(Tg/100)4-Agp*(Tp**/100)4]=2833.5551382932W/m2rg=qrg/(tg-tp**)=24.9262749765W/(m2*K)g=cg+rg=25.1248928218W/(m2*K)Se determina noua valoare a temperaturii peretelui din relatia de egalitate:g/(tg-tp***)=a/(tp***-ta)=>tp***=(ta*a+tg*g)/(a+g)==(ta1,I*a1,I+tg*g)/(a1,I+g)==687.03732724510C|tp**-tp***|=10.7849098422>1=>Se reiau calculele:- Agentul termic al peretelui=Agp=CO2p*(Tg/Tp***)0,65+*H2Op==0.1181159728CO2p=f(tp***, pCO2*l)=din grafic=0.059Presiunea partiala pentru CO2:pCO2=(rCO2/100)*patm==0.056bar=5.6kPaFactorul de emisie pentru vaporii de apa:H2Op=f(tp***, pH2O*l)=din grafic=0.051Presiunea partiala pentru H2O:pH2O=(rH2O/100)*patm==0.122bar=12.2kPaPresiunea atmosferica:patm=-=1barGrosimea medie a stratului radiat:l=0,9*dgech=0.2367mTemperatura peretelui:tp***=-=687.03732724510CTemperatura peretelui in grd. K:Tp***=-=960.1873272451KTemperatura gazelor de ardere in grd. KTg=-=1063.0798578135KpCO2*l=1.32552kPa*mpH2O*l=2.88774kPa*m=0.0288774m*barCoeficientul de corectie:=f(pH2O, pH2O*l)=din grafic=1.08qrg=1,15*c0*[(1+p)/2]*[g*(Tg/100)4-Agp*(Tp***/100)4]=2545.5319939872W/m2rg=qrg/(tg-tp***)=24.7397160895W/(m2*K)g=cg+rg=24.9383339349W/(m2*K)Se determina noua valoare a temperaturii peretelui din relatia de egalitate:g/(tg-tp****)=a/(tp****-ta)=>tp****=(ta*a+tg*g)/(a+g)==(ta1,I*a1,I+tg*g)/(a1,I+g)==686.37805282690C|tp***-tp****|=0.6592744182qrg=1,15*c0*[(1+p)/2]*[g*(Tg/100)4-Agp*(Tp/100)4]- Emisia corpului negru=c0=5.67W/(m2*K)- Factorul de absorbtie al materialului recuperator(otel) =p=0.79- Factorul de absorbtie al gazelor de ardere=g=CO2+*H2O==0.11276Factorul de emisie pentru dioxidul de carbon:CO2=f(tg, pCO2*l)=din grafic=0.062Presiunea partiala pentru CO2:pCO2=(rCO2/100)*patm==0.056bar=5.6kPaFactorul de emisie pentru vaporii de apa:H2O=f(tg, pH2O*l)=din grafic=0.047Presiunea partiala pentru H2O:pH2O=(rH2O/100)*patm==0.122bar=12.2kPaPresiunea atmosferica:patm=-=1barGrosimea medie a stratului radiat:l=0,9*dgech=0.2367mTemperatura gazelor de ardere:tg=-=789.92985781350CpCO2*l=1.32552kPa*mpH2O*l=2.88774kPa*m=0.0288774m*barCoeficientul de corectie:=f(pH2O, pH2O*l)=din grafic=1.08- Agentul termic al peretelui=Agp=CO2p*(Tg/Tp)0,65+*H2Op==0.157361705CO2p=f(tp, pCO2*l)=din grafic=0.063Presiunea partiala pentru CO2:pCO2=(rCO2/100)*patm==0.056bar=5.6kPaFactorul de emisie pentru vaporii de apa:H2Op=f(tp, pH2O*l)=din grafic=0.07Presiunea partiala pentru H2O:pH2O=(rH2O/100)*patm==0.122bar=12.2kPaPresiunea atmosferica:patm=-=1barGrosimea medie a stratului radiat:l=0,9*dgech=0.2367mTemperatura peretelui:tp=-=438.71492890670CTemperatura peretelui in grd. K:Tp=-=711.8649289067KTemperatura gazelor de ardere in grd. KTg=-=1063.0798578135KpCO2*l=1.32552kPa*mpH2O*l=2.88774kPa*m=0.0288774m*barCoeficientul de corectie:=f(pH2O, pH2O*l)=din grafic=1.08qrg=1,15*c0*[(1+p)/2]*[g*(Tg/100)4-Agp*(Tp/100)4]=6046.4374744176W/m2rg=qrg/(tg-tp)=17.2157758021W/(m2*K)g=cg+rg=17.4143936475W/(m2*K)Se determina noua valoare a temperaturii peretelui din relatia de egalitate:g/(tg-tp*)=a/(tp*-ta)=>tp*=(ta*a+tg*g)/(a+g)==(ta1,II*a1,II+tg*g)/(a1,II+g)==652.69658845710C|tp-tp*|=213.9816595503>1=>Se reiau calculele:- Agentul termic al peretelui=Agp=CO2p*(Tg/Tp*)0,65+*H2Op==0.1228800206CO2p=f(tp*, pCO2*l)=din grafic=0.06Presiunea partiala pentru CO2:pCO2=(rCO2/100)*patm==0.056bar=5.6kPaFactorul de emisie pentru vaporii de apa:H2Op=f(tp*, pH2O*l)=din grafic=0.053Presiunea partiala pentru H2O:pH2O=(rH2O/100)*patm==0.122bar=12.2kPaPresiunea atmosferica:patm=-=1barGrosimea medie a stratului radiat:l=0,9*dgech=0.2367mTemperatura peretelui:tp*=-=652.69658845710CTemperatura peretelui in grd. K:Tp*=-=925.8465884571KTemperatura gazelor de ardere in grd. KTg=-=1063.0798578135KpCO2*l=1.32552kPa*mpH2O*l=2.88774kPa*m=0.0288774m*barCoeficientul de corectie:=f(pH2O, pH2O*l)=din grafic=1.08qrg=1,15*c0*[(1+p)/2]*[g*(Tg/100)4-Agp*(Tp*/100)4]=3135.5473112169W/m2rg=qrg/(tg-tp*)=22.8483029365W/(m2*K)g=cg+rg=23.0469207819W/(m2*K)Se determina noua valoare a temperaturii peretelui din relatia de egalitate:g/(tg-tp**)=a/(tp**-ta)=>tp**=(ta*a+tg*g)/(a+g)==(ta1,II*a1,II+tg*g)/(a1,II+g)==681.0362101860C|tp*-tp**|=28.3396217289>1=>Se reiau calculele:- Agentul termic al peretelui=Agp=CO2p*(Tg/Tp**)0,65+*H2Op==0.1183733819CO2p=f(tp**, pCO2*l)=din grafic=0.059Presiunea partiala pentru CO2:pCO2=(rCO2/100)*patm==0.056bar=5.6kPaFactorul de emisie pentru vaporii de apa:H2Op=f(tp**, pH2O*l)=din grafic=0.051Presiunea partiala pentru H2O:pH2O=(rH2O/100)*patm==0.122bar=12.2kPaPresiunea atmosferica:patm=-=1barGrosimea medie a stratului radiat:l=0,9*dgech=0.2367mTemperatura peretelui:tp**=-=681.0362101860CTemperatura peretelui in grd. K:Tp**=-=954.186210186KTemperatura gazelor de ardere in grd. KTg=-=1063.0798578135KpCO2*l=1.32552kPa*mpH2O*l=2.88774kPa*m=0.0288774m*barCoeficientul de corectie:=f(pH2O, pH2O*l)=din grafic=1.08qrg=1,15*c0*[(1+p)/2]*[g*(Tg/100)4-Agp*(Tp**/100)4]=2678.1899333586W/m2rg=qrg/(tg-tp**)=24.5945469888W/(m2*K)g=cg+rg=24.7931648342W/(m2*K)Se determina noua valoare a temperaturii peretelui din relatia de egalitate:g/(tg-tp***)=a/(tp***-ta)=>tp***=(ta*a+tg*g)/(a+g)==(ta1,II*a1,II+tg*g)/(a1,II+g)==687.58842006920C|tp**-tp***|=6.5522098832>1=>Se reiau calculele:- Agentul termic al peretelui=Agp=CO2p*(Tg/Tp***)0,65+*H2Op==0.1170124676CO2p=f(tp***, pCO2*l)=din grafic=0.059Presiunea partiala pentru CO2:pCO2=(rCO2/100)*patm==0.056bar=5.6kPaFactorul de emisie pentru vaporii de apa:H2Op=f(tp***, pH2O*l)=din grafic=0.05Presiunea partiala pentru H2O:pH2O=(rH2O/100)*patm==0.122bar=12.2kPaPresiunea atmosferica:patm=-=1barGrosimea medie a stratului radiat:l=0,9*dgech=0.2367mTemperatura peretelui:tp***=-=687.58842006920CTemperatura peretelui in grd. K:Tp***=-=960.7384200692KTemperatura gazelor de ardere in grd. KTg=-=1063.0798578135KpCO2*l=1.32552kPa*mpH2O*l=2.88774kPa*m=0.0288774m*barCoeficientul de corectie:=f(pH2O, pH2O*l)=din grafic=1.08qrg=1,15*c0*[(1+p)/2]*[g*(Tg/100)4-Agp*(Tp***/100)4]=2586.9345330431W/m2rg=qrg/(tg-tp***)=25.2774886699W/(m2*K)g=cg+rg=25.4761065153W/(m2*K)Se determina noua valoare a temperaturii peretelui din relatia de egalitate:g/(tg-tp****)=a/(tp****-ta)=>tp****=(ta*a+tg*g)/(a+g)==(ta1,II*a1,II+tg*g)/(a1,II+g)==689.94137660960C|tp***-tp****|=2.3529565404>1=>Se reiau calculele:- Agentul termic al peretelui=Agp=CO2p*(Tg/Tp***)0,65+*H2Op==0.1169123588CO2p=f(tp****, pCO2*l)=din grafic=0.059Presiunea partiala pentru CO2:pCO2=(rCO2/100)*patm==0.056bar=5.6kPaFactorul de emisie pentru vaporii de apa:H2Op=f(tp****, pH2O*l)=din grafic=0.05Presiunea partiala pentru H2O:pH2O=(rH2O/100)*patm==0.122bar=12.2kPaPresiunea atmosferica:patm=-=1barGrosimea medie a stratului radiat:l=0,9*dgech=0.2367mTemperatura peretelui:tp****=-=689.94137660960CTemperatura peretelui in grd. K:Tp****=-=963.0913766096KTemperatura gazelor de ardere in grd. KTg=-=1063.0798578135KpCO2*l=1.32552kPa*mpH2O*l=2.88774kPa*m=0.0288774m*barCoeficientul de corectie:=f(pH2O, pH2O*l)=din grafic=1.08qrg=1,15*c0*[(1+p)/2]*[g*(Tg/100)4-Agp*(Tp****/100)4]=2534.7575726089W/m2rg=qrg/(tg-tp****)=25.350495798W/(m2*K)g=cg+rg=25.5491136434W/(m2*K)Se determina noua valoare a temperaturii peretelui din relatia de egalitate:g/(tg-tp*****)=a/(tp*****-ta)=>tp*****=(ta*a+tg*g)/(a+g)==(ta1,II*a1,II+tg*g)/(a1,II+g)==690.1865243620C|tp****-tp*****|=0.2451477524qrg=1,15*c0*[(1+p)/2]*[g*(Tg/100)4-Agp*(Tp/100)4]- Emisia corpului negru=c0=5.67W/(m2*K)- Factorul de absorbtie al materialului recuperator(otel) =p=0.79- Factorul de absorbtie al gazelor de ardere=g=CO2+*H2O==0.11276Factorul de emisie pentru dioxidul de carbon:CO2=f(tg, pCO2*l)=din grafic=0.062Presiunea partiala pentru CO2:pCO2=(rCO2/100)*patm==0.056bar=5.6kPaFactorul de emisie pentru vaporii de apa:H2O=f(tg, pH2O*l)=din grafic=0.047Presiunea partiala pentru H2O:pH2O=(rH2O/100)*patm==0.122bar=12.2kPaPresiunea atmosferica:patm=-=1barGrosimea medie a stratului radiat:l=0,9*dgech=0.2367mTemperatura gazelor de ardere:tg=-=789.92985781350CpCO2*l=1.32552kPa*mpH2O*l=2.88774kPa*m=0.0288774m*barCoeficientul de corectie:=f(pH2O, pH2O*l)=din grafic=1.08- Agentul termic al peretelui=Agp=CO2p*(Tg/Tp)0,65+*H2Op==0.1562750222CO2p=f(tp, pCO2*l)=din grafic=0.066Presiunea partiala pentru CO2:pCO2=(rCO2/100)*patm==0.056bar=5.6kPaFactorul de emisie pentru vaporii de apa:H2Op=f(tp, pH2O*l)=din grafic=0.068Presiunea partiala pentru H2O:pH2O=(rH2O/100)*patm==0.122bar=12.2kPaPresiunea atmosferica:patm=-=1barGrosimea medie a stratului radiat:l=0,9*dgech=0.2367mTemperatura peretelui:tp=-=476.33992890670CTemperatura peretelui in grd. K:Tp=-=749.4899289067KTemperatura gazelor de ardere in grd. KTg=-=1063.0798578135KpCO2*l=1.32552kPa*mpH2O*l=2.88774kPa*m=0.0288774m*barCoeficientul de corectie:=f(pH2O, pH2O*l)=din grafic=1.08qrg=1,15*c0*[(1+p)/2]*[g*(Tg/100)4-Agp*(Tp/100)4]=5526.9324928342W/m2rg=qrg/(tg-tp)=17.6247129878W/(m2*K)g=cg+rg=17.8233308332W/(m2*K)Se determina noua valoare a temperaturii peretelui din relatia de egalitate:g/(tg-tp*)=a/(tp*-ta)=>tp*=(ta*a+tg*g)/(a+g)==(ta2,I*a2,I+tg*g)/(a2,I+g)==723.31201908640C|tp-tp*|=246.9720901797>1=>Se reiau calculele:- Agentul termic al peretelui=Agp=CO2p*(Tg/Tp*)0,65+*H2Op==0.1238784308CO2p=f(tp*, pCO2*l)=din grafic=0.067Presiunea partiala pentru CO2:pCO2=(rCO2/100)*patm==0.056bar=5.6kPaFactorul de emisie pentru vaporii de apa:H2Op=f(tp*, pH2O*l)=din grafic=0.05Presiunea partiala pentru H2O:pH2O=(rH2O/100)*patm==0.122bar=12.2kPaPresiunea atmosferica:patm=-=1barGrosimea medie a stratului radiat:l=0,9*dgech=0.2367mTemperatura peretelui:tp*=-=723.31201908640CTemperatura peretelui in grd. K:Tp*=-=996.4620190864KTemperatura gazelor de ardere in grd. KTg=-=1063.0798578135KpCO2*l=1.32552kPa*mpH2O*l=2.88774kPa*m=0.0288774m*barCoeficientul de corectie:=f(pH2O, pH2O*l)=din grafic=1.08qrg=1,15*c0*[(1+p)/2]*[g*(Tg/100)4-Agp*(Tp*/100)4]=1277.1179812811W/m2rg=qrg/(tg-tp*)=19.1708107871W/(m2*K)g=cg+rg=19.3694286325W/(m2*K)Se determina noua valoare a temperaturii peretelui din relatia de egalitate:g/(tg-tp**)=a/(tp**-ta)=>tp**=(ta*a+tg*g)/(a+g)==(ta2,I*a2,I+tg*g)/(a2,I+g)==728.10537986350C|tp*-tp**|=4.7933607771>1=>Se reiau calculele:- Agentul termic al peretelui=Agp=CO2p*(Tg/Tp**)0,65+*H2Op==0.122580802CO2p=f(tp**, pCO2*l)=din grafic=0.067Presiunea partiala pentru CO2:pCO2=(rCO2/100)*patm==0.056bar=5.6kPaFactorul de emisie pentru vaporii de apa:H2Op=f(tp**, pH2O*l)=din grafic=0.049Presiunea partiala pentru H2O:pH2O=(rH2O/100)*patm==0.122bar=12.2kPaPresiunea atmosferica:patm=-=1barGrosimea medie a stratului radiat:l=0,9*dgech=0.2367mTemperatura peretelui:tp**=-=728.10537986350CTemperatura peretelui in grd. K:Tp**=-=1001.2553798635KTemperatura gazelor de ardere in grd. KTg=-=1063.0798578135KpCO2*l=1.32552kPa*mpH2O*l=2.88774kPa*m=0.0288774m*barCoeficientul de corectie:=f(pH2O, pH2O*l)=din grafic=1.08qrg=1,15*c0*[(1+p)/2]*[g*(Tg/100)4-Agp*(Tp**/100)4]=1215.0882038484W/m2rg=qrg/(tg-tp**)=19.6538368643W/(m2*K)g=cg+rg=19.8524547097W/(m2*K)Se determina noua valoare a temperaturii peretelui din relatia de egalitate:g/(tg-tp***)=a/(tp***-ta)=>tp***=(ta*a+tg*g)/(a+g)==(ta2,I*a2,I+tg*g)/(a2,I+g)==729.4645978690C|tp**-tp***|=1.3592180055>1=>Se reiau calculele:- Agentul termic al peretelui=Agp=CO2p*(Tg/Tp***)0,65+*H2Op==0.1225194032CO2p=f(tp***, pCO2*l)=din grafic=0.067Presiunea partiala pentru CO2:pCO2=(rCO2/100)*patm==0.056bar=5.6kPaFactorul de emisie pentru vaporii de apa:H2Op=f(tp***, pH2O*l)=din grafic=0.049Presiunea partiala pentru H2O:pH2O=(rH2O/100)*patm==0.122bar=12.2kPaPresiunea atmosferica:patm=-=1barGrosimea medie a stratului radiat:l=0,9*dgech=0.2367mTemperatura peretelui:tp***=-=729.4645978690CTemperatura peretelui in grd. K:Tp***=-=1002.614597869KTemperatura gazelor de ardere in grd. KTg=-=1063.0798578135KpCO2*l=1.32552kPa*mpH2O*l=2.88774kPa*m=0.0288774m*barCoeficientul de corectie:=f(pH2O, pH2O*l)=din grafic=1.08qrg=1,15*c0*[(1+p)/2]*[g*(Tg/100)4-Agp*(Tp***/100)4]=1179.5893729182W/m2rg=qrg/(tg-tp***)=19.5085471228W/(m2*K)g=cg+rg=19.7071649682W/(m2*K)Se determina noua valoare a temperaturii peretelui din relatia de egalitate:g/(tg-tp****)=a/(tp****-ta)=>tp****=(ta*a+tg*g)/(a+g)==(ta2,I*a2,I+tg*g)/(a2,I+g)==729.06208436980C|tp***-tp****|=0.4025134992qrg=1,15*c0*[(1+p)/2]*[g*(Tg/100)4-Agp*(Tp/100)4]- Emisia corpului negru=c0=5.67W/(m2*K)- Factorul de absorbtie al materialului recuperator(otel) =p=0.79- Factorul de absorbtie al gazelor de ardere=g=CO2+*H2O==0.11276Factorul de emisie pentru dioxidul de carbon:CO2=f(tg, pCO2*l)=din grafic=0.062Presiunea partiala pentru CO2:pCO2=(rCO2/100)*patm==0.056bar=5.6kPaFactorul de emisie pentru vaporii de apa:H2O=f(tg, pH2O*l)=din grafic=0.047Presiunea partiala pentru H2O:pH2O=(rH2O/100)*patm==0.122bar=12.2kPaPresiunea atmosferica:patm=-=1barGrosimea medie a stratului radiat:l=0,9*dgech=0.2367mTemperatura gazelor de ardere:tg=-=789.92985781350CpCO2*l=1.32552kPa*mpH2O*l=2.88774kPa*m=0.0288774m*barCoeficientul de corectie:=f(pH2O, pH2O*l)=din grafic=1.08- Agentul termic al peretelui=Agp=CO2p*(Tg/Tp)0,65+*H2Op==0.1461272669CO2p=f(tp, pCO2*l)=din grafic=0.061Presiunea partiala pentru CO2:pCO2=(rCO2/100)*patm==0.056bar=5.6kPaFactorul de emisie pentru vaporii de apa:H2Op=f(tp, pH2O*l)=din grafic=0.065Presiunea partiala pentru H2O:pH2O=(rH2O/100)*patm==0.122bar=12.2kPaPresiunea atmosferica:patm=-=1barGrosimea medie a stratului radiat:l=0,9*dgech=0.2367mTemperatura peretelui:tp=-=485.96492890670CTemperatura peretelui in grd. K:Tp=-=759.1149289067KTemperatura gazelor de ardere in grd. KTg=-=1063.0798578135KpCO2*l=1.32552kPa*mpH2O*l=2.88774kPa*m=0.0288774m*barCoeficientul de corectie:=f(pH2O, pH2O*l)=din grafic=1.08qrg=1,15*c0*[(1+p)/2]*[g*(Tg/100)4-Agp*(Tp/100)4]=5572.888739004W/m2rg=qrg/(tg-tp)=18.3339859603W/(m2*K)g=cg+rg=18.5326038057W/(m2*K)Se determina noua valoare a temperaturii peretelui din relatia de egalitate:g/(tg-tp*)=a/(tp*-ta)=>tp*=(ta*a+tg*g)/(a+g)==(ta2,II*a2,II+tg*g)/(a2,II+g)==727.21105124770C|tp-tp*|=241.246122341>1=>Se reiau calculele:- Agentul termic al peretelui=Agp=CO2p*(Tg/Tp*)0,65+*H2Op==0.1236615934CO2p=f(tp*, pCO2*l)=din grafic=0.068Presiunea partiala pentru CO2:pCO2=(rCO2/100)*patm==0.056bar=5.6kPaFactorul de emisie pentru vaporii de apa:H2Op=f(tp*, pH2O*l)=din grafic=0.049Presiunea partiala pentru H2O:pH2O=(rH2O/100)*patm==0.122bar=12.2kPaPresiunea atmosferica:patm=-=1barGrosimea medie a stratului radiat:l=0,9*dgech=0.2367mTemperatura peretelui:tp*=-=727.21105124770CTemperatura peretelui in grd. K:Tp*=-=1000.3610512477KTemperatura gazelor de ardere in grd. KTg=-=1063.0798578135KpCO2*l=1.32552kPa*mpH2O*l=2.88774kPa*m=0.0288774m*barCoeficientul de corectie:=f(pH2O, pH2O*l)=din grafic=1.08qrg=1,15*c0*[(1+p)/2]*[g*(Tg/100)4-Agp*(Tp*/100)4]=1177.5766103938W/m2rg=qrg/(tg-tp*)=18.7754945426W/(m2*K)g=cg+rg=18.974112388W/(m2*K)Se determina noua valoare a temperaturii peretelui din relatia de egalitate:g/(tg-tp**)=a/(tp**-ta)=>tp**=(ta*a+tg*g)/(a+g)==(ta2,II*a2,II+tg*g)/(a2,II+g)==728.52304108110C|tp*-tp**|=1.3119898334 2320): fi = 64/ReiX Pentru curgerea turbulenta (Rei < 2320) se determina rugozitatea relativa:r=k/di, undek=rugozitatea absoluta a suprafetei peretelui pe partea fluidului=0.001mm=10^(-6)m - Daca Rei < 10/r, traseul se considera neted hidraulic, iar coeficientul de frecare se determina cu relatia Blasius: fi = 0,3164*Re-0,25 - Daca 10/r < Rei < 560/r, traseul se considera semirugos hidraulic, iar coeficientul de frecare se determina cu relatia: fi = 0,11*(r+68/Re)0,25 - Daca Rei > 560/r, traseul se considera rugos hidraulic, iar coeficientul de frecare se determina cu relatia Sifrinson: fi = 0,11*r0,25 sau Prandtl-Nikuradse: 1/fi = 2lg(3,72/r)In continuare vom analiza fiecare traseu in parte:i = 1-clapeta de reglare (sau un alt organ de reglare):Pentru clapeta de reglare se recomanda uramatoarele:X Coeficientul de pierderi locale de presiune pentru o clapeta de reglare deschisa 50% intre 3 si 6.Se alege:1=5X Viteza de curgere a aerului:w1=10...20m/sSe alege:w1=17m/sX Densitatea aerului:1='a=1.2005042325kg/m3Deci:P1=1*(w12/2)*1=867.3643080061Pai = 2-conducta de aer intre ventilator si recuperator:Pentru conducta de aer dintre ventilator si recuperator se recomanda urmatoarele:X Viteza de curgere a aerului:w2=10...20m/sSe alege:w2=15m/sX Diametrul hidraulic echivalent:d2=(4*DVA/*w2)=0.1022799746mX Lungimea conductelor intre ventilator si recuperator:l2=3...6mSe alege:l2=4.5mX Coeficientul de pierderi locale de presiune pentru un cot se considera 0,5:2=2*0,5=1X Densitatea aerului:2='a=1.2005042325kg/m3X Viscozitatea aerului:n2x104=n'ax104=0.1514946762m2/sX Numarul Reynolds:Re2=(w2*d2)/2=101270.860260141>2320X Rugozitatea absoluta:r=k/d2=9.7770849498*10^(-6)10/r=1022799.74566069Re2X Coeficientul de frecare:f2=0,3164*Re-0,25=0.0177363949Deci:P2=[f2*(l2/d2)+2]*(w22/2)*2=240.4477128448Pai = 3-traseul aerului prin recuperator - primul drum:X Viteza de curgere a aerului prin tevi in conditii reale:w3=wa1N*{[(ta+tax)/2]+273,15}/T0=12.4356135068m/sX Lungimea traseului:l3=1.5769568699m=l1,IX Diametrul hidraulic echivalent:d3=daech,1=0.039mX Coeficientul de pierderi locale de presiune:3=[1-(nt*di2/d22)]2=0.0266198917di=0.039md2=0.1022799746mnt=8bucX Densitatea aerului:r3=ra=raN*T0/(t'a+273,15)=1.2005042325Kg/m3ta1=(ta+tax)/2=76.0626591957Cta=21Ctax=131.13Ch3106=ha106=20.7749449822Pa*stha106oCPa*s017.276.0626591957ha10610021.9X Viscozitatea aerului:n3x104=na1x104=ha/ra=0.1730518262m2/sX Numarul Reynolds:Re3=(w3*d3)/3=28025.6462681812>2320X Rugozitatea absoluta:r=k/d3=25.641025641*10^(-6)10/r=390000Re3X Coeficientul de frecare:f3=0,3164*Re-0,25=0.0244538681Deci:P3=[f3*(l3/d3)+3]*(w32/2)*3=94.2558390914Pai = 3-traseul aerului prin recuperator - al II-lea drum:X Viteza de curgere a aerului prin canalul inelar in conditii reale:w3=wa2N*{[(tax+ta)/2]+273,15}/T0=10.2922816543m/sX Lungimea traseului:l3=1.306m=HX Diametrul hidraulic echivalent:d3=daech,2=0.02mX Coeficientul de pierderi locale de presiune:Se considera 2 coturi, 1 intrare si o iesire, cu intrare/iesire = 1.3=2*0,5+1+1=3X Densitatea aerului:r3=ra=raN*T0/(t''a+273,15)=0.8734847366Kg/m3ta2=(tax+ta)/2=170.5626591957Ctax=131.13Cta=210.00Ch3106=ha106=24.793069027Pa*stha106oCPa*s10021.9170.5626591957ha10620026X Viscozitatea aerului:n3x104=na2x104=ha/ra=0.283840896m2/sX Numarul Reynolds:Re3=(w3*d3)/3=7252.1485097961>2320X Rugozitatea absoluta:r=k/d3=50*10^(-6)10/r=200000Re3X Coeficientul de frecare:f3=0,3164*Re-0,25=0.0342862354Deci:P3=[f3*(l3/d3)+3]*(w32/2)*3=242.3580247511Pai = 4-conducta de aer intre recuperator si arzator:X Viteza de curgere a aerului:w4=10...20m/sSe alege:w4=17m/sX Lungimea traseului:l4=3...6mSe alege:l4=5mX Diametrul hidraulic echivalent:d4=[{(4*DaN/3600)*[1+(t``a/273,15)]}/*w4]=0.1231312663mX Coeficientul de pierderi locale de presiune:Se considera 2 coturi.4=2*0,5=1X Densitatea aerului:r4=ra=0.7308875505Kg/m3X Viscozitatea aerului:n4x104=nax104=0.360794215m2/sX Numarul Reynolds:Re4=(w4*d4)/4=58017.3251088932>2320X Rugozitatea absoluta:r=k/d4=8.1214140828*10^(-6)10/r=1231312.66280227Re4X Coeficientul de frecare:f4=0,3164*Re-0,25=0.0203867055Deci:P4=[f4*(l4/d4)+4]*(w42/2)*4=193.0445879949Pai = 5-traseul aerului prin arzator:P5=1...10*10^3PaSe alege:P5=4500PaP3=P3 + P3=336.6138638425Pa

ETAPA 7ETAPA 7CALCULUL IZOLATIEI TERMICEGrosimea izolatieiSe trec datele de la ultima iteratieRi(m*K)/W0.2995816348Re(m*K)/W0.0822914246Riz(m*K)/W0.2376277267tpi0C97.7527312852tm0C68.8763656426qlW/m243.0386894899dizm0.5516481289izm0.0208240645Date de intrare:X Temperatura exterioara:te=20CX Coeficientul de convectie la exterior:e=7W/(m2*K)X Coeficientul de convectie la interior:a2=(a2,I + a2,II)/2=2.1250293692W/(m2*K)X Temperatura peretelui exterior:tpe=40CX Conductivitatea termica a izlolatiei:iz=0,045 + 0,00011*tm=0,045 + 0,00011*(tpi+tpe)/2W/(m*K)X Grosimea stratului protector:sp=0.5mm=0.0005mX Fluxul termic liniar transmis de la interior:ql=(ta2 - te)/(Ri + Rp + Riz + Rsp + Re)W/mPresupunem ca:Rp=Rsp=0=>ql=(ta2 - te)/(Ri + Riz + Re)W/mX Rezistenta interioara:Ri=1/(*d3*a2)(m*K)/WX Rezistenta termica a izolatiei:Riz=[1/(2**iz)]*ln(diz/d4)(m*K)/WX Rezistenta exterioara:Re=1/(*sp*e)(m*K)/WPresupunem initial ca:X Grosimea izlolatiei:iz=20mm=0.02mX Diametrul izlolatiei:diz=d4 + 2iz=0.55mX Diametrul stratului protector:dsp=diz + 2sp=0.551mX Rezistenta interioara:Ri=1/(*d3*a2)=0.2995816348(m*K)/WX Rezistenta exterioara:Re=1/(*dsp*e)=0.0825278419(m*K)/WX Fluxul termic liniar transmis la exteriorul peretelui:ql=(tpe - te)/Re=242.3424572979W/mX Fluxul termic liniar transmis la interiorul peretelui:ql=(ta2 - tpi)/Ri=>X Temperatura aerului:ta2=170.5626591957CX Temperatura peretelui interior:tpi=ta2 - ql*Ri=97.9613096635CX Temperatura medie:tm=(tpi + tpe)/2=68.9806548317CX Conductivitatea termica a izlolatiei:iz=0,045 + 0,00011*tm=0.052587872W/(m*K)X Rezistenta termica a izolatiei:Riz=[(ta2 - te)/ql] - Ri - Re=0.23917109(m*K)/WX Noul diametru al izlolatiei:d*iz=d4*e2**iz*Riz=0.5519389711mX Noua grosime a izlolatiei:*iz=(d*iz - d4)/2=0.0209694856mX Eroarea:=|iz - *iz|=0.0009694856m=0.969485557mm>1mm=>Se reiau calculele:X Diametrul izlolatiei:d*iz=d4 + 2*iz=0.5519389711mX Diametrul stratului protector:dsp=d*iz + 2sp=0.5529389711mX Rezistenta interioara:Ri=1/(*d3*a2)=0.2995816348(m*K)/WX Rezistenta exterioara:Re=1/(*dsp*e)=0.0822384445(m*K)/WX Fluxul termic liniar transmis la exteriorul peretelui:ql=(tpe - te)/Re=243.195261335W/mX Fluxul termic liniar transmis la interiorul peretelui:ql=(ta2 - tpi)/Ri=>X Temperatura aerului:ta2=170.5626591957CX Temperatura peretelui interior:tpi=ta2 - ql*Ri=97.7058252359CX Temperatura medie:tm=(tpi + tpe)/2=68.8529126179CX Conductivitatea termica a izlolatiei:iz=0,045 + 0,00011*tm=0.0525738204W/(m*K)X Rezistenta termica a izolatiei:Riz=[(ta2 - te)/ql] - Ri - Re=0.2372818653(m*K)/WX Noul diametru al izlolatiei:d**iz=d4*e2**iz*Riz=0.5515829828mX Noua grosime a izlolatiei:**iz=(d**iz - d4)/2=0.0207914914mX Eroarea:=|*iz - **iz|=0.0001779942m=0.1779941649mm>1mm=>Se reiau calculele:X Diametrul izlolatiei:d**iz=d4 + 2**iz=0.5515829828mX Diametrul stratului protector:dsp=d**iz + 2sp=0.5525829828mX Rezistenta interioara:Ri=1/(*d3*a2)=0.2995816348(m*K)/WX Rezistenta exterioara:Re=1/(*dsp*e)=0.0822914246(m*K)/WX Fluxul termic liniar transmis la exteriorul peretelui:ql=(tpe - te)/Re=243.0386894899W/mX Fluxul termic liniar transmis la interiorul peretelui:ql=(ta2 - tpi)/Ri=>X Temperatura aerului:ta2=170.5626591957CX Temperatura peretelui interior:tpi=ta2 - ql*Ri=97.7527312852CX Temperatura medie:tm=(tpi + tpe)/2=68.8763656426CX Conductivitatea termica a izlolatiei:iz=0,045 + 0,00011*tm=0.0525764002W/(m*K)X Rezistenta termica a izolatiei:Riz=[(ta2 - te)/ql] - Ri - Re=0.2376277267(m*K)/WX Noul diametru al izlolatiei:d***iz=d4*e2**iz*Riz=0.5516481289mX Noua grosime a izlolatiei:***iz=(d***iz - d4)/2=0.0208240645mX Eroarea:=|**iz - ***iz|=0.0000325731m=0.0325730679mm

proiect eit

Documents