proiect bianca - transport

UNIVERSITATEA PETROL GAZE PLOIETI

Student: JIPA COSMIN-VIRGIL, an III, grupa 1foraj

UNIVERSITATEA PETROL GAZE PLOIETIFACULTATEA INGINERIA PETROLULUI I GAZELOR

CATEDRA HIDRAULICA, TERMOTEHNICA I INGINERIE DE ZACAMNT

PROIECT LA TRANSPORTUL SI DEPOZITAREA FLUIDELOR

Coordonator: ef lucrari dr. ing. RADULESCU RENATA

Student: Dima Veronica BiancaSpecializarea: Foraj - ExtractieGrupa: IIIAnul: IIIPLOIETI, 2015TRANSPORTUL I DEPOZITAREA FLUIDELORIII Foraj, 2015PROIECT

I TEMA:PROIECTAREA UNUI SISTEM DE TRANSPORT FLUIDE DE LA SONDA LA RAFINARIE

II CONTINUT:IntroducereCapitolul 1. Calculul hidraulic al conductei de alimentare cu apa; alegerea pompelor....Capitolul 2. Calculul hidraulic al conductelor de evacuare a gazelor.............................Capitolul 3. Calculul hidraulic al conductei de amestec (sonda parc)..........................Capitolul 4. Determinarea programului optim de evacuare a titeiului de la parcurile de separare (pe considerente energetice).........................................................Capitolul 5. Bilantul termic al depozitului central...........................................................Capitolul 6. Proiectarea conductei de transport de la depozitul central la rafinarie........6.1. Calculul hidraulic

6.2. Calculul termic

6.3. Calulul mecanic

Concluzii.......................................................................................................................Bibliografie...................................................................................................................INTRODUCERE

Colectarea, transportul i depozitarea petrolului brut, a produselor petroliere i a gazelor, constituie o activitate de mare importanta prin care se asigura alimentarea cu materie prima a rafinariilor sau a combinatelor petrochimice precum i distribuirea produselor finite ale acestora catre beneficiari.

Activitatea de colectare are drept scop economic acumularea produselor de titei brut a mai multor sonde. Din punct de vedere tehnic, acesta se realizeaza prin intermediul conductelor de legatura dintre sondele productive i parcul de separatoare i rezervoare.

Activitatea de depozitare raspude cerintelor tehnico economice de acumulare i pastrare a produselor petroliere n spatii special amenajate n vederea transportului sau distribuirii catre beneficiar. Din punct de vedere tehnic aceasta se realizeaza prin intermediul rezervoarelor de acumulare de diferite capacitati.

Transportul produselor petroliere reprezinta activitatea economica cu ponderea cea mai mare in cadrul general amintit, avnd drept scop economic deplasarea produselor petroliere i a gazelor asigurnd legatura dintre producatori i consumatori. Alegerea modalitatilor de efectuare a transportului se face pe baza unui studiu tehnico economic care are n vedere n primul rnd costul total al transportului precum i volumul total de transport.

Transportul prin conducta reprezinta o serie de avantaje: continuitate i regularitate n transport, capacitate mare de transport, posibilitate mare de automatizare, fiabilitate n exploatare, cost redus la capacitati mari de transport n raport cu alte mijloace. Totui, transportul prin conducte necesita un efort financiar mare din punct de vedere al investitiilor care trebuiesc justificate economic.

Obiectul disciplinei consta n studiul legilor care guverneaza produsele de transport i depozitare a hidrocarburilor fluide sau n drumul lor ntre producator i consumator, n vederea cunoaterii metodologiei de proiectare i exploatare n conditii optime a instalatiilor de transport.

Datorita necesarului tot mai ridicat de combustibil n viata economica i industriala a ntregii omeniri, transportul hidrocarburilor are pentru viata economica aceeai importanta pe care o are sistemul circulator pentru organismul uman.

TEMA PROIECTULUIn cadrul unei brigazi de productie petroliera pe un cmp petrolier se extind x sonde care se racordeaza la un parc de separatoare nou. Productia acestui parc este transportata la depozitul central (DC) mpreuna cu productia a nca patru parcuri conform schemei:

Q2, z2x2

Q4, z4 x1

xnL2

L4

zDCLa

L1A

LCD

LDEB

D

EA LAB LBC Cza,qa Q1, z1

L3

L5 LtLgQ5, z5pi Q3, z3pmpjunde notatiile au urmatoarea semnificatie:

P1,......,P5-parcuri de sonde;

La

-lungimea conductei de apa;

qa

-debitul sursei de apa;

za

-cota topografica a sursei de apa;

Lij

-lungimea conductei pe portiunea ij;

Lt

-lungimea conductei de transport titei ntre depozitul central i rafinarie;

DC

-depozit central;

R

-rafinarie;

zi

-cote topografice ale parcurilor i, i=1...5;

SA

-sursa de apa;

Qi

-debitul de titei de la parcurile PiIII. DATE CUNOSCUTEIII.1. Cote topografice

zS = 295 mzSA = 290 m

z1 = 300 mz2 = 170 mz3 = 180 mz4 = 190 mz5 = 210 mzA = 160 mzB = 175 mzC = 160 mzD = 180 mzE = 160 mzR = 180 mIII.2. Lungimea conductelor n = 6La = (10 +0,1 n) = (10 +0,1 6) = 10,6 Km = 10600 mLam = (1,5 +0,1 n) = Lam = (1,5 +0,1 6) = 2.1 Km = 2100 mL1A = (4,4+0,1n) = (4,4+0,16) =5 Km = 5000 mLAB = (2,8+0,1n) = (2,8+0,16) = 3,4 Km = 3400 mLBC = (3,2+0,1n) = (3,2+0,16) = 3,8 Km = 3800 mLCD = (5,5+0,1n) = (5,5+0,16) = 6,1 Km = 6100 mLDR = (3,85+0,1n) = (3,85+0,16) = 4,45 Km = 4450 m

L2 = (1,1+0,1n) = (1,1+0,16) = 1,7 Km =1700 mL3 = (1,8+0,1n) = (1,8+0,16) = 2,4 Km = 2400 mL4 = (0,7+0,1n) = (0,7+0,16) = 1,3 Km = 1300 mL5 = (3,4+0,1n) = (3,4+0,16) = 4 Km = 4000 mLt = (62+0,1n) = (62+0,16) = 62,6 Km = 62600 mLg = (1,2+0,1n) = (1,2+0,16) = 1,8 Km = 1800 m

III.4. Numarul sondelor racordate la parcul 1

x = 4 + n0,5 = 4+60,5= 7

Se alege x =7 sonde

III.5. Productia parcutilorQ1 = xqam = 78 m3 / zi = 56 m3 / zi = 6,48110-4 m3/s

qam = 8 m3 lichid / zi

Q2 = (210+5n) m3 / zi = (210+56) m3/ zi = 240 m3 / zi = 2.7710-3 m3/sQ3 = (180+5n) m3 / zi = (180+56) m3/ zi = 210 m3 / zi = 2,4310-3 m3/sQ4 = (190+5n) m3 / zi = (190+56) m3/ zi = 220 m3 / zi = 2,5410-3 m3/sQ5 = (90+5n) m3 / zi = (90+56) m3/ zi = 120 m3 / zi = 1,3810-3 m3/sIII.6. Densitatea relativa a gazului n raport cu aerul

= 0,67

III.7. Temperatura de congelare a titeiului, Tc (Tabelul 1)

Tc = +10C

III.8. Temperatura de siguranta pentru transportTs = Tc +(2...7)C = 10+5C = 15CIII.9. Unele proprietati ale titeirilor functie de temperatura (, , )

Se transporta titeiul (TIP Moreni) de la depozit la rafinarie cu urmatoarele proprietati:

Temperatura

[C]Densitatea

[g/cm3]Vscozitatea cinematica

[cSt]Vscozitatea dinamica

[cP]Punctul de congelare titei

[C]Punctul de congelare reziduu

[C]Continut de parafina

[% gr]

200,853012,81510,931+ 14+ 426

300,84607,2766,156

400,83905,0584,244

500,83204,0363,358

600,82503,3932,799

1 cSt = 10-6 m2/s

1 cP = PasTemperatura

[K]Densitatea

[kg/m3]Vscozitatea cinematica

[m2/s]Vscozitatea dinamica

[Pas]Punctul de congelare titei

[K]Punctul de congelare reziduu

[K]Continut de parafina

[% gr]

293,150,8530 10312,815 10-610,931 10-3+ 287.15+ 315.156

303,150,8460 103 7,276 10-6 6,156 10-3

313,150,8390 103 5,058 10-6 4,244 10-3

323,150,8320 103 4,036 10-6 3,358 10-3

333,150,8250 103 3,393 10-6 2,799 10-3

2 III.10. Ratia de solutier = 250 + (-1)nn m3st/ m3 = 250 + (-1)66 m3st/zi = 256 m3st/ m3III.11. Impuritatii = (0,2 + 0,01n) = (0,2 + 0,016) = 0,26 = 26 %

III.12. Densitatea lichidului

= (1-i) + i= (1-0,26)856,84 + 0,261015 = 897,96 kg/m3

=1015 kg/m3

= 871,8 kg/m3

=857,8 kg/m3=1,1825-0,001315=1,1825-0,001315871.8=0,036

= - (Tm 273.15) = 857,8 0,036(299,15-273,15) = 856,84 kg/m3III.13. Temperatura medie

= 26C = 299,15 K

Tsonda = 42C

Tparc=18C

III.14. Vscozitatea lichiduluil=(1-i)lTm+i= (1-0,26)9.778910-6+0,260.987110-6 = 7,4910-6 m2/s = 7,49 cSt

III.15. Vscozitatea titeiului la temperatura medie, lTm

EMBED Equation.3

cSt

constantele A i B se determin din sistemul de ecuaii:

Se cunosc:

vscozitatea ieiului la t1= 200C : cSt ;

vscozitatea ieiului la t2= 300C : cSt ;

;

III.16. Vscozitatea cinematica a apei de zacamnt

(a(= 1015 kg/m3;

III.17. Vscozitatea dinamica a apei sarate

= 0,001002 cP = 1,00210-3 Pas

=1 cP = 10-3 Pas

s=20 kg NaCl/vagon = 2 g NaCl/l

III.18. La parcul 1 gazele se separ pe 3 trepte de presiune: nalt, medie, joas, la valorile:

p1= 40 (105 N/m2; p1m= 13 (105 N/m2; p1j= 5 (105 N/m2;

p2= 38 (105 N/m2; p2m= 10 (105 N/m2; p2j= 2,5 (105 N/m2.

III.19.Se va trasa grafic:

a) Densitatea ieiului funcie de temperatur ;

b) Vscozitatea cinematic a ieiului funcie de temperatur;

c) Vscozitatea dinamic a ieiului funcie de temperatur ;

CAPITOLUL 1CALCULUL HIDRAULIC AL CONDUCTEI DE ALIMENTARE CU APA Determinarea diametrului orientativ:

va=13 (m/s), se alege: va=1,5 m/sdebitul de apa necesar pentru alimentare qa=72 m3/ora= m3/s = 0.02 m3/s Alegerea diametrului real (SREN 10208 Anexa 1)D = 141.3 mm = 59/16 in

d = 130.1 mm = 0,01301 m

e = 5.6 mm = 0,0056 m Determinarea vitezei reale de curgere:

Determinarea caderii de presiune:

Determinarea numarului Reynolds:

Determinarea coeficientului de rezistenta hidraulica:- regim laminar (Re2300)

Re = => regim turbulent

Determinarea presiunii de pompare a apei:pSA= pH+p= 6105+17,07105 = 23.07105 Pa

phidrant = 6 bar = 6105 Pa

Determinarea puterii pompei:

= 0,7

Determinarea valorii energiei consumate:

t = 6 ore/zi

CAPITOLUL 2CALCULUL HIDRAULIC AL CONDUCTELOR DE GAZE2.1. Conducta de presiune nalta:

pp= 40 ata = 40105 Pa

p = 6 ata = 6105 Papp - presiunea de parc;

p presiunea nalta de la sonda;Qg debitul de gaze al unei sonde;

k modulul de debit; Debitul pe fiecare treapta va fi:

r ratia de solutie

r = 256

Q1 = 6.481 10 -4 Modulul de debit:

ki = 0,593 10-6 Evaluarea coeficientului de abatere de la legea gaelor perfecte:

K

K

Pa

Temperatura i presiunea pseudoredus:

bar

Temperatura i presiunea pseudocritic:

J/kgK

kg/kmol

T0 = 273,15 K; p0 =1,01325105 Pa; R=8314 J/kgK

Tc = 296,15 K; pc =48,27105 Pa; Tp = 291,15 K Determinarea diametrului orientativ, d0:

Se alege: d = 18,9 mmD = 26,7 mme = 3,9 mm

Coeficientul de rezistenta hidraulica:

= 0,0038 Evaluarea coeficientului de abaterede la legea gazelor perfecte:

2.2. Conducta de presiune medie: Modulul de debit:

ppm= 16 ata = 16105 Pa

pm = 2 ata = 2105 Pa Determinarea diametrului orientativ, d0:

Se alege: d = 26,6 mm

D = 33,4 mm

e = 3,4 mm

Evaluarea coeficientului de abaterede la legea gazelor perfecte:

2.3. Conducta de joasa presiune: Modulul de debit:

ppj= 8 ata = 8105 Pa

pj = 1,05 ata = 1,05105 Pa

Determinarea diametrului orientativ, d0:

Se alege: d = 35,0 mm

D = 42,2 mme = 3,6 mm

Evaluarea coeficientului de abatere de la legea gazelor perfecte:

CAPITOLUL 3CALCULUL HIDRAULIC AL CONDUCTELOR DE AMESTEC(SONDA PARC DE SEPARARE) Calculul fractiei de lichide din amestec:

unde:

RGT = 254 m3N/ m3 . =1,2 kg/ m3 Densitatea amestecului:

Vscozitatea cinematica:

Viteza medie a amestecului:

vl viteza medie a fazei lichide daca aceasta ar curge singura prin conductavg viteza medie a fazei gazoase daca aceasta ar curge singura prin conductaQl =0,001 m3/s

Diametrul orientativ:

unde

vec=(10...30) m/s; Se alege vec = 20 m/s Diametrul real:Se alege: d = 76,1 mmD = 88,9 mm

e = 6,4 mm Viteza amestecului:

EMBED Equation.3

vl viteza medie a fazei lichide daca aceasta ar curge singura prin conductavg viteza medie a fazei gazoase daca aceasta ar curge singura prin conducta Numarul Reynolds:

=> regim turbulent de curgere

Coeficientul de rezistenta hidraulica pentru regim turbulent:

Caderea de presiune de-a lungul conduceti de amestea:

Capitolul 4DETERMINAREA PROGRAMULUI OPTIM DE EVACUARE A TITEIULUI DIN PARCURILE DE SEPARAREIn vederea dimensionarii colectorului si a stabilirii unui program optim de pompare se vor alege trei variante de pompare. Parcurile sunt echipate cu pompe 2PN-400.Avnd ca date cunoscute, datele nscrise pe schema, proprietatile fizice ale fluidului de transport, caracteristicile pompelor 2PN-400, alegerea variante optime de pompare se va face tinnd seama de energia consumata la fiecare varianta n parte.

Parcurile echipate cu pompe 2PN-400 au urmatoarele caracteristici:

- debitul de pompare pe o cursa dubla: Vcd=0,092 l/s =0,09210-3 m3/s- numarul de curse duble pe minut:ncd = 70 curse duble/minut- randamentul:

t = 0,7- debitul pompei:

qp= Vcdn=0,09210-37036000,7 = 16,23 m3/h- presiunea de refulare: 200 bar

- diametrul nominal al conductelor de reglare: 4 inch = 100 mm

- presiunea maxima de aspiratie: 10 bar

- diametrul nominal al conductei de aspiratie: 10 inch = 250 mm

4.1. Prima varianta de pompare:Q2, z2

Q4, z4

L2

L4L1ALAB B LBCLCD DLDE EA

CQ1, z1

L3

L5

Q5, z5

Q3, z3 Pompeaza pe rnd parcurile n grupe de pompare astfel: (1-4); (2); (3-5)- prima grupa de pompare: parcul 1 parcul 4;- a doua grupa de pompare: parcul 2;- a treia grupa de pompare: parcul 3 parcul 5;- debitul primei grupe de pompare: Q1 + Q4 = 88 + 255 = 343 m3/zi;- debitul celei de a II-a grupe de pompare: Q2 = 275 m3/zi;

- debitul celei de a III-a grupe de pompare: Q3 + Q5 = 245 + 155 = 400 m3/zi;

- numarul de grupe de pompare: ng = 3. Timpul zilnic de pompare:

Se alege tz = 7 ore Numarul de pompe necesare la fiecare parc:

Se alege npr1 = 1 pompa

Se alege npr2 = 3 pompe



Se alege npr5 = 2 pompe Timpul de evacuare a productiei de la fiecare parc:

Se alege tevr1 = 6 ore




Se alege tevr3 = 5 ore Diagrama de pompare

Debitul de evacuare pentru fiecare parc:

Nr. crt.Q

[m3/zi]npcnprtev

[ore]qev[m3/h]

1880,71617,6

22752,43645,8

32452,23549

42552,33651

51551,42531

Dimensionarea conductelor de legatura de la parcuri la conducta colectoare:

Se alege viteza economica: vec=1 m/s

( Dimensionarea tronsonului 01-A

( Determinarea diametrului orientativ:

( Alegerea diametrului real conform STAS 715/8-88d01-A = 79,3 mm

D01-A = 88,9 mm = 3 ine01-A = 4,8 mm( Dimensionarea tronsonului 02-A( Determinarea diametrului orientativ:

( Alegerea diametrului real conform STAS 715/8-88

d02-A = 128,1 mm

D02-A = 141,3 mm = 5 9/16 in

e02-A = 6,6 mm( Dimensionarea tronsonului 03-B



d03-B = 131,7 mm

D01-B = 141,3 mm = 5 9/16 ine01-B = 4,8 mm( Dimensionarea tronsonului 04-C



d04-C = 149,3 mm

D04-C = 168,3 mm = 6 5/8 in

e04-C = 9,5 mm( Dimensionarea tronsonului 05-D



d05-D = 104,7 mm

D05-D = 114,3 mm = 4 ine05-D = 4,8 mm

Dimensionarea conductelor colector:Se alege viteza economica: vec=1 m/s( Dimensionarea tronsonului A-B



dA-B = 128,1 mm

DA-B = 141,3 mm = 5 9/16 in

eA-B = 6,6 mm( Dimensionarea tronsonului B-C



dB-C = 131,6 mm

DB-C = 141,3 mm = 5 9/16 in

eB-C = 4,8 mm

( Dimensionarea tronsonului C-D



dC-D = 150,9 mm

DC-D = 168,3 mm = 6 5/8

eC-D = 8,7 mm

( Dimensionarea tronsonului D-E



dD-E = 174,7 mm

DD-E = 219,1 mm = 8 5/8 ineD-E = 22,2 mm Diametrele interioareale ale conductelor sunt trecute n schema urmatoare [mm]:

Q2, z2

Q4, z4 128,1149,379,3128,1 B 131,7150,9 D174,7 EA

CQ1, z1

131,7

104,7Q5, z5

Q3, z3

Calculul vitezelor amestecului pe conductele de legatura de la parcuri la conducta colectoare:

Calculul numarului Reynolds pe conductele de legatura de la parcuri la conducta colectoare.

Se cunoate vscozitatea amestecului: am=2,96410-6 m2/s

Calculul coeficientului de rezistenta hidraulica pe conductele de legatura de la parcuri la conducta colectoare:

Calculul presiunile sub forma de termeni de naltime pe conductele de legatura de la parcuri la conducta colectoare:

Presiunea la depozitul central:am = kg/m3pE = amgH = 9,80610=0,61613105 Pa = 0,616 barIntervalul de ore 00-06Pompeaza parcurile 1 i 4 i timpul de pompare este: tp = 6 ore Calculul vitezelor amestecului pe diverse tronsoane ale conductei colectoare:

Calculul numarului Reynolds pe diversele tronsoane ale conductei colectoare:

Se cunoate vscozitatea amestecului: am= 10-6 m2/s

Calculul coeficientilor de rezistivitate hidraulica pe diversele tronsoane ale conductei colectoare:

Calculul presiunilor sub forma de termeni de naltime pe diversele tronsoane ale conductei colectoare:

Presiunea la fiecare parc:

Energia consumata la fiecare parc:

Intervalul de ore 08-14Pompeaza parcul 2 i timpul de pompare este: tp = 6 ore Calculul vitezelor amestecului pe diverse tronsoane ale conductei colectoare:

Calculul numarului Reynolds pe diversele tronsoane ale conductei colector:


Calculul coeficientilor de rezistivitate hidraulica pe diversele tronsoane ale conductei colector:

Calculul presiunilor sub forma de termeni de naltime pe diversele tronsoane ale conductei colector:



Intervalul de ore 16-21Pompeaza parcurile 3 i 5 i timpul de pompare este: tp = 5 ore Calculul vitezelor amestecului pe diverse tronsoane ale conductei colectoare:


Se cunoate vscozitatea amestecului: am=2,964 10-6 m2/s





Energia consumata la parcuri n 24 ore:W1 = W1-00-03 =12,194 kWhW2 = W2-08-14 =84,511 kWh

W3 = W3-16-21 =62,902 kWh

W4 = W4-00-03 =49,057 kWh

W5 = W5-16-21 =15,685 kWh

4.2. A II-a varianta de pompare: Q2, z2 P2

P4 Q4, z4

P1 L2 B

D L1A A LAB LBC C LCD L5 LDE E

Q1, z1

L3

P5

Q5, z5

P3 Q3, z3

Pompeaza pe rnd parcurile n grupe de pompare astfel: (1 2 ); (3 4); (5)- prima grupa de pompare: parcul 1 parcul 2;

- a doua grupa de pompare: parcul 3 parcul 4;- a treia grupa de pompare: parcul 5;- debitul primei grupe de pompare: Q1 + Q2 = 88 + 275 = 363 m3/zi;

- debitul celei de a II-a grupe de pompare: Q3 + Q4 = 245 + 255 = 500 m3/zi;- debitul celei de a III-a grupe de pompare: Q5 = 155 m3/zi;

- numarul de grupe de pompare: ng = 3. Timpul zilnic de pompare:

Se alege tz = 7 ore

Numarul de pompe necesare n fiecare parc:





Se alege npr5 = 2 pompa Timpul de evacuare a productiei de la fiecare parc:






Diagrama de pompare


Nr. crt.Q

[m3/zi]npcnprtev

[ore]qev[m3/h]

1880,771614,67

22752,423645,83

32452,163640,83

42552,253642,50

51551,362531,00






d01-A = 73,7 mm

D01-A = 88,9 mm = 3 in

e01-A = 7,6 mm




d02-A = 127,1 mm

D02-A = 141,3 mm = 5 9/16 ine02-A = 7,1 mm

( Dimensionarea tronsonului 03-B



d03-B = 122,3 mm

D01-B = 141,3 mm = 5 9/16 in

e01-B = 9,5 mm

( Dimensionarea tronsonului 04-C



d04-C = 123,9 mm

D04-C = 141,3 mm = 5 9/16 in

e04-C = 8,7 mm

( Dimensionarea tronsonului 05-D



d05-D = 105,5 mm

D05-D = 114,3 mm = 4 in

e05-D = 4,4 mm Dimensionarea conductelor colector:


( Dimensionarea tronsonului A-B



dA-B = 146,3 mm

DA-B = 168,3 mm = 6 5/8 in

eA-B = 11,0 mm

( Dimensionarea tronsonului B-C



dB-C = 146,3 mm

DB-C = 168,3 mm = 6 5/8 in

eB-C = 11,0 mm




dC-D = 200,1 mm

DC-D = 219,1 mm = 8 5/8 in

eC-D = 9,5 mm( Dimensionarea tronsonului D-E



dD-E = 200,1 mm

DD-E = 219,1 mm = 8 5/8 in

eD-E = 9,5 mm Diametrele interioareale ale conductelor sunt trecute n schema urmatoare [mm]:

Q2, z2

P2

Q4, z4

P4Q1, z1 127,1P1 73,3146,3 B 146,3123,9 D

200,1

A

C 200,1 105,5

E

122,3 Q3, z3

P5 Q5, z5

P3 Calculul vitezelor amestecului pe conductele de legatura de la parcuri la conducta colectoare:





Presiunea la depozitul central:

am = 628,327 kg/m3pE = amgH =628,3279,80610 = 0,61613105 Pa = 0,61613 bar

Intervalul de ore 00-06Pompeaza parcurile 1 i 2 i timpul de pompare este: tp = 6 ore Calculul vitezelor amestecului pe diverse tronsoane ale conducte colectoare:







Intervalul de ore 08-14Pompeaza parcurile 3 i 4 i timpul de pompare este: tp = 6 ore Calculul vitezelor amestecului pe diverse tronsoane ale conducte colectoare:






EMBED Equation.3


Intervalul de ore 16-21Pompeaza parcul 5 i timpul de pompare este: tp = 5 ore Calculul vitezelor amestecului pe diverse tronsoane ale conducte colectoare:







Energia consumata la parcuri n 24 ore:

W1 = W1-00-06 = 10,150 kWh

W2 = W2-00-06 = 70,065 kWh

W3 = W3-08-14 = 56,498 kWh

W4 = W4-08-14 = 19,904 kWh

W5 = W5-16-21 = 18,913 kWh

4.3. A III-a varianta de pompare: Q2, z2

Q4, z4

L2

L4 D

L1A A LAB B LBC C LCD LDE E

Q1, z1

L5

L3

Q5, z5 Q3, z3

Pompeaza pe rnd parcurile n grupe de pompare astfel: (1-3-5); (2-4)- prima grupa de pompare: parcul 1 parcul 3 parcul 5;

- a doua grupa de pompare: parcul 2 parcul 4;

- debitul primei grupe de pompare: Q1 + Q3 + Q5 = 88+245+155 = 488 m3/zi;

- debitul celei de a II-a grupe de pompare: Q2 + Q4 = 275+255 = 530 m3/zi;

- numarul de grupe de pompare: ng = 2.

Timpul zilnic de pompare:

Numarul de pompe necesare n fiecare parc:





Se alege npr5 = 1 pompa Timpul de evacuare a productiei de la fiecare parc:





Se alege tevr3 = 10 ore Diagrama de pompare


Nr. crt.Q

[m3/zi]npcnprtev

[ore]qev[m3/h]

1880,541614,67

22751,692834,38

32451,512830,63

42551,572831,88

51550,9611015,5






d01-A = 73,7 mm

D01-A = 88,9 mm = 3 in

e01-A = 7,6 mm




d02-A = 115,9 mm

D02-A = 141,3 mm = 5 9/16 in

e02-A = 12,7 mm

( Dimensionarea tronsonului 03-B



d03-B = 104,7 mm

D01-B = 114,3 mm = 6 5/8 in

e01-B = 4,8 mm

( Dimensionarea tronsonului 04-C



d04-C = 106,3 mm

D04-C = 114,3 mm = 4 in

e04-C = 4 mm

( Dimensionarea tronsonului 05-D



d05-D = 74,7 mm

D05-D = 88,9 mm = 3 in

e05-D = 7,1 mm Dimensionarea conductelor colector:


( Dimensionarea tronsonului A-B



dA-B = 115,9 mm

DA-B = 141,3 mm = 5 9/16 in

eA-B = 12,7 mm

( Dimensionarea tronsonului B-C



dB-C = 127,1 mm

DB-C = 141,3 mm = 5 9/16 in

eB-C = 7,1 mm




dC-D = 154,1 mm

DC-D = 168,3 mm = 6 5/8 in

eC-D = 7,1 mm

( Dimensionarea tronsonului D-E



dD-E = 151,1 mm

DD-E = 168,3 mm = 6 5/8 in

eD-E = 7,1 mm Diametrele interioareale ale conductelor sunt trecute n schema urmatoare [mm]:

Q2, z2

Q4, z4 115,9 106,373,7 115,9 B 127,1 154,1 D 168,3 E A

CQ1, z1

104,7

74,7 Q5, z5Q3, z3

Calculul vitezelor amestecului pe conductele de legatura de la parcuri la conducta colectoare:





Presiunea la depozitul central:

am = 628,327 kg/m3pE = amgH =628,3279,80610=0,61613105 Pa = 0,61613 bar

Intervalul de ore 00-06Pompeaza parcurile 1, 3 i 5 i timpul de pompare este: tp = 6 ore Calculul vitezelor amestecului pe diverse tronsoane ale conducte colectoare:







Intervalul de ore 08-10Pompeaza parcurile 3 i 5 iar timpul de pompare este: tp = 2 ore Calculul vitezelor amestecului pe diverse tronsoane ale conducte colectoare:







Intervalul de ore 10-12Pompeaza parcul 5 i timpul de pompare este: tp = 2 ore Calculul vitezelor amestecului pe diverse tronsoane ale conducte colectoare:







Intervalul de ore 16-24Pompeaza parcurile 2 si 4 iar timpul de pompare este: tp = 6 ore Calculul vitezelor amestecului pe diverse tronsoane ale conducte colectoare:







Energia consumata la parcuri n 24 ore:

W1 = W1-00-06 =7,223 kWh

W2 = W2-16-24 =76,118 kWhW3 = W3-00-06 + W3-08-10 = 47,717+100,726 = 148,443 kWh

W4 = W4-16-24 =16,592 kWh

W5 = W5-00-06+W5-08-10+W5-10-12 = 12,687+36,677+2,853 = 52,217 kWh

Bilantul energiei consumate n cazul fiecarei variante:

Capitolul 5

BILANTUL TERMIC AL DEPOZITULUI CENTRALn cadrul depozitului central titeiul curat este depozitat n rezervoare metalice cilindrice verticale cu capacitati corespunzatoare conform STAS 6579 71.Pentru depairea temperaturii de congelare i asigurarea transportului titeiului spre rafinarie acesta se ncalzete cu ajutorul serpentinelor la o temperatura T = 60 C. Aburul de ncalzire va fi de tip saturat produs n agregate de tip ABA.Rezervoarele au urmatoarele capacitati:

- capacitatea nominala: 1000 m3;

- capacitatea efectiva: 1062 m3;

- diametrul interior al primei virole: D = 12370 mm;

- numarul virolelor: n = 6;

- naltimea partii cilindrilor: H = 8840 m;

- grosimea capacului: 5mm;- grosimea fundului: 5 mm;- grosimea mantalei: 5mm;

- inclinarea capacului: 1/20. Cantitatea de titei curat n parcul central:

= (1-0,33)(88 + 275 +245 + 255 + 155) = 682,06 m3/zi Numarul de rezervoare n care se depoziteaza titeiul curat:

Se alege nr = 1 rezervor5.1. Calculul cantitatii totale de calduraQ = QI + QII + QIII- QI reprezinta caldura necesara ridicarii temperaturii titeiului la temperatura de siguranta Ts la temperatura de ncalzire T;

- QII reprezinta cantitatea totala de caldura necesara topirii parafinei cristalizate;

- QIII reprezinta cantitatea de caldura necesara compensarii pierderilor de caldura. Temperatura de siguranta:Ts = Tc + 3 C = 11 + 3 = 14 C = 287,15 K Temperatura de ncalzire:T = 60 C = 333,15 K Temperatura medie:

Caldura necesara ridicarii temperaturii titeiului la temperature de siguranta:

unde: - ct caldura specifica a titeiului;

- V volumul titeiului din rezervor.

Cantitatea totala de caldura necesara topirii parafinei:

- caldura latenta de vaporizare;

- reprezinta continutul de parafina. se alege

Cantitatea de caldura necesara compensarii pierderilor de caldura:

unde:

K este coeficientul global de schimb de caldura;

S suprafata rezervorului;

Text temperatura mediului exterior.

unde:

Kg coeficientul global de schimb de caldura pentru fundul rezervorului;

Kog coeficient de oglinda;

Kl coeficientul lateral.

Cantitatea de caldura necesara compensarii pierderilor de caldura se determina n doua cazuri:

- Pe timp de vara: Text=25C;

- Pe timp de iarna: Text= - 15C. Rezervorul avnd o forma cilindrica suprafetele de fund i de oglinda sunt egale.

KS = 1120,17 + 1,5120,17 + 5323,36 =1917,2 kcal/hCPe timp de vara:QIII = 1917,2 (29,33 25) = 8301,4 kcalQ = QI + QII + QIII =23,42106+1,91106+8301,4 =25,338106 kcalPe timp de iarna:

QIII = 1917,2 (29,33 + 10) = 75403,47 kcalQ = QI + QII + QIII =23,42106+1,91106+75403,47 =25,405106 kcal

5.2. Numarul de agregate necesare ncalzirii titeiului Debitul de aer necesar (kg abur/ora); p = 8 at, t = 175 C

iabur=560 kcal/kg (entalpia aburului).

Pe timp de vara:

Pe timp de iarna:

Cantitatea de apa necesara producerii aburului, pentru raportul de conversie 1/1:Pe timp de vara:

Pe timp de iarna:

Debitul de gaze necesar producerii aburului:

unde: pcal = 8760 k cal/ puterea calorica a gazuluiPe timp de vara:

Pe timp de iarna:

5.3. Lungimea serpentinelor de ncalzire Lungimea serpentinelor de ncalzire:

unde:

Ssp aria suprafetei serpentinei;

d diametrul serpentinei; d = 338,2 mm.

unde:

- Kab-t coeficientul global de schimb de caldura abur titei;

Kab-t =1600 W/m2K = 1376 kcal/ m2hK1 kW =860 kcal/h

- Tab temperatura de ncalzire a aburului;

Tab = 175 C = 448,15 K

- Tfc temperatura finala a condensului;

Tfc = 375,15 K5.4. Timpul de racire al titeiului din rezervorPe timp de vara: Text = 25 C

Pet imp de iarna: Text = -10 C

Capitolul 6PROIECTAREA CONDUCTEI DE TRANSPORT DE LA DEPOZITUL CENTRAL LA RAFINARIETransportul titeiului curat de la depozitul central la rafinarie se face cu pompele 2PN-400, echipate cu camaa de 7" i au urmatoarele caracteristici:

- volumul pe cursa dubla:

Vcd=30,6 l/c.d.- numarul de curse duble pe minut:

ncd=50 c.d./minut

- randamentul:

= 0,7- debitul pompei:qp = Vcd ncd = 30,6 10-3 50 60 0,7 =64,26 m3/h- presiunea de pompare maxima:

pp = 70 bar6.1. Calculul hidraulic al conductei de transport

Determinarea debitului total de titei curat la depozitul central:Qt = (1- i)( Q1 + Q2 + Q3 + Q4 + Q5) = (1-0,33)(88 + 275 + 245 + 255 + 155) ==682,06 m3/zi = 28,42 m3/h Numarul de pompe:

Se alege npr = 1 pompaunde:- tz: timpul zilnic de pomparetz = 18 ore Determinare diametrului orientativ:Se alege viteza economica: vec=1 m/s

Determinarea diametrului real, conform STAS 715/8 88:

d = 100,1 mm

D = 114,3 mm = 4 1/2 in

e = 7,1 mm

Viteza reala:

Temperatura medie pe conducta:( Pe timp de vara:

TD temperatura la depozitul central:TD = 60 C

TR temperatura la rafinarie:

TR = 18 C

( Pe timp de iarna:

TD temperatura la depozitul central:

TD = 60 C

TR temperatura la rafinarie:

TR = 2 C

Densitatea medie pentru temperatura medie:( Pe timp de vara:

= 1,1875 0,001315273,15 = 1,1875 -0,001315816 = 0,108( Pe timp de iarna:

= 1,1875 0,001315273,15 = 1,1875 -0,001315816 = 0,108 Vscozitatea titeiului pentru temperatura medie:( Pe timp de vara:

log[log(106lTm+0,8)]=A+Blog Tm => Tm=2,82510-6 m2/s

constantele A i B se determina din sistemul de ecuatii:

( Pe timp de iarna:

log[log(106lTm+0,8)]=A+Blog Tm => Tm=3,47510-6 m2/s

constantele A i B se determina din sistemul de ecuatii:

Calculul numarului Reynolds:( Pe timp de vara:

( Pe timp de iarna:

Coeficientul de rezistenta hidraulica:( Pe timp de vara:

( Pe timp de iarna:

Panta hidraulica:( Pe timp de vara:

( Pe timp de iarna:

Presiunea de pompare:( Pe timp de vara:

= 59,839105 Pa = 59,839 bar

( Pe timp de iarna:

= 63,824105 Pa = 63,824 bar

Numarul de statii de pompare:

Se alege nsr = 1 statie Puterea necesara pomparii:

unde:

- - este randamentul motorului

- - este randamentul transmisiei

- k - coeficientul de supra sarcinak=1.1 Energia consumata pe zi:W = Ntz320 = 4,6918320 = 27015,4 kWh/zi6.2. Calculul mecanic al conductei de transportGrosimea de perete a tevii se determina pe baza teoriei efortului unitar.

unde:

- coeficientul de calitate al mbinarii sudate: =(0,7...0,9) Se alege: =0,9;

- a1 ados pentru neuniformitatea grosimii peretelui: a1=(0,125...0,15) mmSe alege: a1=0,130 mm;

- a2 adaos pentru coroziune: a2=(0,5...1) mm

Se alege: a2=0,75 mm;

- a efortul unitar admisibil:

- c efortul unitar de curgere: c =2,07108 N/m2c coeficient de siguranta: c=(1,67...2)Se alege: c=1,75;

e=4,3 mm < 7,1 mm => conducta a fost corect dimensionata.6.3. Calculul termic al conductei de transport

Trasarea variatiei temperaturii de-a lungul conductei:( Pe timp de vara:

- temperatura la depozitul central: TD =60 C- temperatura exterioara: Text = 18 C

- coeficientul global de schimb de caldura: K=2 W/m2K

- caldura specifica a titeiului pentru temperatura medie: cmt

( Pe timp de iarna:

- temperatura la depozitul central: TD =60 C

- temperatura exterioara: Text = 2 C

- coeficientul global de schimb de caldura: K=2 W/m2K- caldura specifica a titeiului pentru temperatura medie: cmt

Calculul hidraulic al conductei considernd proprietatile fluidelor ca fiind zonal constante:

- lungimea tronsonului:L = 5 km = 5000 m

- determinarea numarului de tronsoane:

Avem 13 tronsoane din care 12 de 5 km i unul de 3,3 km. Calculul temperaturii medii pe fiecare tronson:

Densitatea titeiului pentru temperatura medie pe ficare tronson:

= 1,1825 0,001315273,15=1,1825-0,001313816 = 0,108 Vscozitatea titeiului pentru temperatura medie pe fiecare tronson:log[log(106Tj+0,8)]=A+Blog Tmjconstantele A i B se determina din sistemul de ecuatii:

0,05 = - B0,02 => B = - 2,5-0,193 = A 2,52,46 => A =5,957

Viteza medie pe fiecare tronson:

Numarul Reynolds pe fiecare tronson:

Rezistenta hidraulica pe fiecare tronson:

- regim turbulent:

- regim laminar:

Panta hidraulica pe fiecare tronson:

Pierderea de sarcina pe fiecare tronson:

Pierderea totala de sarcina:

Presiunea de pompare:

( Pe timp de vara:

( Pe timp de iarna:

Pe timp de varaTabelul 6.3.1

Nr. tronsonLung.

tronsonTXTmjtjtjvRejregimjijhLj

-km0C0CKg/m310-6m2/sm/s----m

01234567891011

1553,9355,95886,872,091,00348029,1turbulent0,02140,010954,83

2548,7450,47886,882,2245122,5turbulent0,02170,011155,69

3544,3045,78886,892,3542684,8turbulent0,02200,011256,47

4540,5041,76886,902,4740636,5turbulent0,02220,011457,17

5537,2538,33886,912,5838912,1turbulent0,02250,011557,79

6534,4735,39886,922,6837458,5turbulent0,02270,011658,35

7532,0932,88886,922,7736230,9turbulent0,02290,011758,83

8530,0530,73886,922,8535192,5turbulent0,02310,011859,27

9528,3128,89886,932,9234312,5turbulent0,02320,011959,64

10526,8227,32886,932,9933567,2turbulent0,02330,012059,97

11525,5525,97886,943,0432934,3turbulent0,02340,012160,25

12524,4624,82886,943,0932397,9turbulent0,02350,012160,50

133,323,5223,83886,943,1431940,0turbulent0,02360,012240,07

Pierderea totala de sarcina hidraulica, m738,83

Presiunea de pompare, bar60,127

Pe timp de iarna

Tabelul 6.3.2

Nr. tronsonLung.

tronsonTXTmjtjtjvRejregimjijhLj

-km0C0CKg/m310-6m2/sm/s----m

01234567891011

1551,5254,34886,872,121,00347171,3Turbulent0,02140,011055,08

2544,2846,69886,892,3243156,90,02190,011256,32

3538,1040,16886,912,5239827,00,02230,011457,46

4532,8234,58886,922,7037060,00,02280,011758,50

5528,3229,82886,932,8834755,10,02310,011859,45

6524,4725,75886,933,0532832,90,02350,012060,30

7521,1922,28886,943,2131223,90,02380,012261,06

8518,3819,32886,953,3629876,40,02400,012361,74

9515,9916,78886,963,4928743,40,02430,012462,34

10513,9414,62886,973,6127791,30,02450,012562,86

11512,2012,78886,973,7226987,40,02460,012663,33

12510,7011,20886,983,8126310,30,02480,012763,73

133,39,439,85886,983,9025735,80,02490,012842,29

Pierderea totala de sarcina hidraulica, m764,46

Presiunea de pompare, bar62,22

Nu recalculam numarul de statii de pompare deoarece am obtinut valori mai mici pentru presiunea de pompare. Lungimea de congelare:

Numarul statiilor de ncalzire:

Se alege nsr = 7 statii

6.4. Calculul mecanic al conductei de transport(de verificare)

Grosimea de perete a tevii se determina pe baza teoriei efortului unitar.

unde:

- coeficientul de calitate al mbinarii sudate: =(0,7...0,9) Se alege: =0,9;

- a1 ados pentru neuniformitatea grosimii peretelui: a1=(0,125...0,15) mm

Se alege: a1=0,130 mm;

- a2 adaos pentru coroziune: a2=(0,5...1) mm

Se alege: a2=0,75 mm;- a efortul unitar admisibil:

- c efortul unitar de curgere: c =2,07108 N/m2c coeficient de siguranta: c=(1,67...2)Se alege: c=1,75;

e=4,3 mm < 7,1 mm => conducta a fost corect dimensionata.

CONCLUZII

Proiectarea sistemului de transport i de depozitare este un calcul complex care are n vedere realizarea unei scheme tehnice de transport i depozitare, astfel nct cheltuielele efectuate pentru aceasta, sa fie ct mai reduse, dar cu un andament maxim.

Unii dintre parametrii care intervin n calcul depind de proprietatile fluidului transportat, deci de respectivele proprietati (densitate, vscozitate, ratia gaze-solutie, presiune, temperatura e.t.c.) i este valabila numai pentru fluidul transportat entru care sa facut calculul.

Calculul variantelor de pompare a necesitat o atentie deosebita din partea proiectantului deoarece trebuie sa se ajunga la o varianta ct mai eficienta din punct de vedere economic, ct i din punct de vedere al timpului de pompare i evacuare a produselor petroliere.

Aceasta operatiune se face printr-un sistem de parcuri, conducte de legatura, depozit i n cele din urma, rafinarie, acest sistem putnd fi adoptat la procesele automatizate, uurnd n acest fel responsabilitatea personalului angajat.

Tinnd cont de faptul ca transportul produselor petroliere prin conducte are costul cel mai redus, acesta are prioritate fata de alte metode de transport. ntretinerea sistemului este uoara, el necesita revizii tehnice periodice de cteva ori pe an de catre persoane autorizate.

Anexa 1

Anexa 1

Anexa 2

Bibliografie:

1) Oroveanu T., Stan Al., Talle V.: Transportul petrolului Editura tehnica Bucureti, 1985.

2) Bulau L.:Colectarea, transportul i depozitarea titeiului I.P.G. Ploieti, 1978.

3) Oroveanu T., Stan Al., Trifan G.:Colectarea transportul i depozitarea produselor petroliere i gazului Editura E.T.P.Bucureti 1985

R

P2

P4

P5

P3

SA

DC

P1

P2

P4

P5

P3

DC

P1

P2

P4

P5

P3

DC

P1

- 4 -

_1272879879.unknown

_1272890845.unknown

_1272916977.unknown

_1272921331.unknown

_1272972349.unknown

_1393097612.unknown

_1489059134.unknown

_1489138546.unknown

_1489140395.unknown

_1489140850.unknown

_1489140860.unknown

_1489141120.unknown

_1489140493.unknown

_1489140838.unknown

_1489139405.unknown

_1489139580.unknown

_1489139779.unknown

_1489138967.unknown

_1489139134.unknown

_1489068939.unknown

_1489069189.unknown

_1489069350.unknown

_1489069016.unknown

_1489062610.unknown

_1489068839.unknown

_1489068927.unknown

_1489060932.unknown

_1489057669.unknown

_1489058128.unknown

_1489058566.unknown

_1489058089.unknown

_1393693204.unknown

_1489057599.unknown

_1489057631.unknown

_1393693205.unknown

_1393693997.unknown

_1393097614.unknown

_1393097618.unknown

_1393097613.unknown

_1272979576.unknown

_1393097607.unknown

_1393097609.unknown

_1393097611.unknown

_1393097608.unknown

_1393097605.unknown

_1393097606.unknown

_1272979728.unknown

_1393097604.unknown

_1272979669.unknown

_1272973066.unknown

_1272973135.unknown

_1272973795.unknown

_1272976811.unknown

_1272978039.unknown

_1272978184.unknown

_1272975471.unknown

_1272973167.unknown

_1272973092.unknown

_1272973116.unknown

_1272972439.unknown

_1272972663.unknown

_1272972680.unknown

_1272972930.unknown

_1272972647.unknown

_1272972361.unknown

_1272972387.unknown

_1272972353.unknown

_1272925101.unknown

_1272925884.unknown

_1272972043.unknown

_1272972264.unknown

_1272972266.unknown

_1272972158.unknown

_1272971936.unknown

_1272972002.unknown

_1272925930.unknown

_1272925212.unknown

_1272925508.unknown

_1272925849.unknown

_1272925507.unknown

_1272925156.unknown

_1272925208.unknown

_1272925106.unknown

_1272921992.unknown

_1272922383.unknown

_1272922943.unknown

_1272923069.unknown

_1272923368.unknown

_1272923741.unknown

_1272923237.unknown

_1272923023.unknown

_1272922557.unknown

_1272922669.unknown

_1272922473.unknown

_1272922073.unknown

_1272922283.unknown

_1272922052.unknown

_1272921534.unknown

_1272921853.unknown

_1272921930.unknown

_1272921810.unknown

_1272921422.unknown

_1272921493.unknown

_1272921358.unknown

_1272919101.unknown

_1272919931.unknown

_1272920549.unknown

_1272920892.unknown

_1272920937.unknown

_1272921328.unknown

_1272920590.unknown

_1272920888.unknown

_1272920436.unknown

_1272920495.unknown

_1272920064.unknown

_1272919739.unknown

_1272919859.unknown

_1272919902.unknown

_1272919803.unknown

_1272919165.unknown

_1272919669.unknown

_1272919142.unknown

_1272918430.unknown

_1272918866.unknown

_1272918995.unknown

_1272919039.unknown

_1272918948.unknown

_1272918760.unknown

_1272918805.unknown

_1272918471.unknown

_1272917871.unknown

_1272918335.unknown

_1272918427.unknown

_1272917928.unknown

_1272917336.unknown

_1272917692.unknown

_1272917209.unknown

_1272913942.unknown

_1272915160.unknown

_1272916252.unknown

_1272916394.unknown

_1272916710.unknown

_1272916806.unknown

_1272916625.unknown

_1272916326.unknown

_1272916392.unknown

_1272916323.unknown

_1272915994.unknown

_1272916145.unknown

_1272916211.unknown

_1272916099.unknown

_1272915801.unknown

_1272915804.unknown

_1272915626.unknown

_1272914661.unknown

_1272914757.unknown

_1272914955.unknown

_1272915081.unknown

_1272914852.unknown

_1272914667.unknown

_1272914704.unknown

_1272914664.unknown

_1272914329.unknown

_1272914481.unknown

_1272914648.unknown

_1272914387.unknown

_1272914171.unknown

_1272914327.unknown

_1272913986.unknown

_1272899272.unknown

_1272912445.unknown

_1272913031.unknown

_1272913751.unknown

_1272913895.unknown

_1272913748.unknown

_1272912781.unknown

_1272912930.unknown

_1272912555.unknown

_1272912045.unknown

_1272912249.unknown

_1272912326.unknown

_1272912151.unknown

_1272900368.unknown

_1272900384.unknown

_1272900351.unknown

_1272900353.unknown

_1272900312.unknown

_1272898737.unknown

_1272898955.unknown

_1272899011.unknown

_1272899241.unknown

_1272898982.unknown

_1272898810.unknown

_1272898847.unknown

_1272898769.unknown

_1272891842.unknown

_1272894314.unknown

_1272894978.unknown

_1272898479.unknown

_1272898670.unknown

_1272895710.unknown

_1272896264.unknown

_1272894810.unknown

_1272894840.unknown

_1272894751.unknown

_1272893074.unknown

_1272894180.unknown

_1272892245.unknown

_1272891310.unknown

_1272891728.unknown

_1272890913.unknown

_1272885763.unknown

_1272888285.unknown

_1272888583.unknown

_1272889744.unknown

_1272889892.unknown

_1272890786.unknown

_1272889884.unknown

_1272888953.unknown

_1272889208.unknown

_1272888807.unknown

_1272888395.unknown

_1272888506.unknown

_1272888538.unknown

_1272888447.unknown

_1272888294.unknown

_1272888337.unknown

_1272888288.unknown

_1272886500.unknown

_1272886756.unknown

_1272887956.unknown

_1272887975.unknown

_1272886997.unknown

_1272886616.unknown

_1272886722.unknown

_1272886585.unknown

_1272886030.unknown

_1272886124.unknown

_1272886126.unknown

_1272886071.unknown

_1272885888.unknown

_1272885932.unknown

_1272885814.unknown

_1272882608.unknown

_1272884591.unknown

_1272885169.unknown

_1272885653.unknown

_1272885702.unknown

_1272885648.unknown

_1272884725.unknown

_1272884816.unknown

_1272884634.unknown

_1272882968.unknown

_1272883004.unknown

_1272884532.unknown

_1272882971.unknown

_1272882815.unknown

_1272882821.unknown

_1272882701.unknown

_1272882100.unknown

_1272882322.unknown

_1272882550.unknown

_1272882605.unknown

_1272882493.unknown

_1272882232.unknown

_1272882272.unknown

_1272882152.unknown

_1272880527.unknown

_1272880767.unknown

_1272880967.unknown

_1272880653.unknown

_1272880042.unknown

_1272880112.unknown

_1272879957.unknown

_1272837957.unknown

_1272843697.unknown

_1272875181.unknown

_1272875503.unknown

_1272879219.unknown

_1272879399.unknown

_1272879791.unknown

_1272879244.unknown

_1272879136.unknown

_1272879196.unknown

_1272877902.unknown

_1272875306.unknown

_1272875371.unknown

_1272875477.unknown

_1272875332.unknown

_1272875240.unknown

_1272875271.unknown

_1272875195.unknown

_1272844462.unknown

_1272844857.unknown

_1272845262.unknown

_1272845885.unknown

_1272873423.unknown

_1272845109.unknown

_1272844697.unknown

_1272844848.unknown

_1272844694.unknown

_1272844267.unknown

_1272844389.unknown

_1272844433.unknown

_1272844330.unknown

_1272844058.unknown

_1272844233.unknown

_1272843982.unknown

_1272841620.unknown

_1272842711.unknown

_1272843041.unknown

_1272843212.unknown

_1272843373.unknown

_1272843114.unknown

_1272842786.unknown

_1272842823.unknown

_1272842750.unknown

_1272842553.unknown

_1272842626.unknown

_1272842657.unknown

_1272842594.unknown

_1272841712.unknown

_1272841741.unknown

_1272841688.unknown

_1272838536.unknown

_1272839583.unknown

_1272839999.unknown

_1272840012.unknown

_1272839696.unknown

_1272839437.unknown

_1272839580.unknown

_1272838577.unknown

_1272839393.unknown

_1272838269.unknown

_1272838443.unknown

_1272838499.unknown

_1272838350.unknown

_1272838127.unknown

_1272838199.unknown

_1272837985.unknown

_1272829095.unknown

_1272833245.unknown

_1272834316.unknown

_1272835465.unknown

_1272836685.unknown

_1272836882.unknown

_1272837395.unknown

_1272837572.unknown

_1272837915.unknown

_1272837506.unknown

_1272837206.unknown

_1272836707.unknown

_1272835764.unknown

_1272835901.unknown

_1272835971.unknown

_1272835681.unknown

_1272834787.unknown

_1272834835.unknown

_1272834633.unknown

_1272834019.unknown

_1272834100.unknown

_1272834145.unknown

_1272834058.unknown

_1272833942.unknown

_1272833981.unknown

_1272833341.unknown

_1272830458.unknown

_1272831476.unknown

_1272833158.unknown

_1272833211.unknown

_1272833126.unknown

_1272831391.unknown

_1272831444.unknown

_1272830952.unknown

_1272829592.unknown

_1272829923.unknown

_1272830253.unknown

_1272829653.unknown

_1272829134.unknown

_1272829336.unknown

_1272829118.unknown

_1268672691.unknown

_1272825071.unknown

_1272826915.unknown

_1272827164.unknown

_1272827196.unknown

_1272829074.unknown

_1272827184.unknown

_1272827138.unknown

_1272827154.unknown

_1272826942.unknown

_1272825382.unknown

_1272826842.unknown

_1272826878.unknown

_1272826835.unknown

_1272825195.unknown

_1272825342.unknown

_1272825111.unknown

_1268679075.unknown

_1272821138.unknown

_1272824881.unknown

_1272824993.unknown

_1272825036.unknown

_1272824888.unknown

_1272823656.unknown

_1272823764.unknown

_1272823758.unknown

_1272821392.unknown

_1272726246.unknown

_1272820507.unknown

_1272820778.unknown

_1272820203.unknown

_1268679237.unknown

_1268679690.unknown

_1268679786.unknown

_1268680164.unknown

_1268679750.unknown

_1268679453.unknown

_1268679127.unknown

_1268677854.unknown

_1268678682.unknown

_1268678915.unknown

_1268679057.unknown

_1268678847.unknown

_1268678467.unknown

_1268678642.unknown

_1268678068.unknown

_1268677418.unknown

_1268677435.unknown

_1268674118.unknown

_1268675350.unknown

_1268675840.unknown

_1268674254.unknown

_1268674110.unknown

_1268479629.unknown

_1268482394.unknown

_1268483042.unknown

_1268485500.unknown

_1268671849.unknown

_1268484824.unknown

_1268482665.unknown

_1268482669.unknown

_1268482398.unknown

_1268480480.unknown

_1268480607.unknown

_1268482293.unknown

_1268480502.unknown

_1268479885.unknown

_1268480377.unknown

_1268479855.unknown

_1268212691.unknown

_1268477569.unknown

_1268479545.unknown

_1268479610.unknown

_1268479284.unknown

_1268316018.unknown

_1268319352.unknown

_1268315309.unknown

_1268315895.unknown

_1268315098.unknown

_1143379218.unknown

_1266851401.unknown

_1267610182.unknown

_1267610426.unknown

_1266861581.unknown

_1205339787.unknown

_1227122676.unknown

_1266687198.unknown

_1143379235.unknown

_1143379276.unknown

_1142666669.unknown

_1143030781.unknown

_1143379174.unknown

_1143027710.unknown

_1139748772.unknown

_1142663170.unknown

_1139748707.unknown

_1000627859.unknown

proiect bianca - transport

Documents