predavanje 6-dimenzionisanje preseka prema teoriji granicnih stanja

*TEORIJA BETONSKIH KONSTRUKCIJAESPB: 6Semestar: VSneana MarinkoviDIMENZIONISANJE PRESEKA PREMA TEORIJI GRANINIH STANJA- Granina stanja nosivosti -

Centrino pritisnuti elementiCentrino zategnuti elementiMali ekscentricitet - Ekscentrino zategnuti elementiElementi optereeni momentima savijanjaEkscentrino optereeni elementi veliki ekscentricitetT preseciMali ekscentricitet Ekscentrino pritisnuti elementi. Dijagrami interakcijeElementi optereeni transverzalnim silamaElementi optereeni momentima torzije

*

Optereenje transverzalnim silama smicanje:

isto savijanje nosaa je retko u praksi=> nosae je potrebno projektovati na dejstvo transverzalnih sila

Interakcija savijanja i smicanja je kompleksna pojava koja jo uvek nije potpuno razjanjena

8. Elementi optereeni transverzalnim silama*

Kod linijskih nosaa optereenih na savijanje, pored momenata savijanja javljaju se i transverzalne sile


Glavni naponi zatezanja:

U zonama van oslonaca:

U neutralnoj liniji gde jesmiuinaponi su ujedno glavni naponi:

Pravci glavnih napona su definisani uglom :


Trajektorije glavnih napona zatezanja ______________Trajektorije glavnih napona pritisaka _ _ _ _ _ _ _ _ _ _


*Homogeni armiranobetonski popreni preseci u fazi I: Si statiki moment idealizovane povrine iznad vlakana u kojima se trai napon Ii moment inercije idealizovanog poprenog preseka u odnosu na teinu osuAko je neutralna linija ujedno i teina linija aktivnog poprenog preseka, napon smicanja u neutralnoj liniji za presek sa prslinom u fazi II je:

Krak unutranjih sila se kree u uskim granicama du ose nosaa pravougaonog preseka, kao srednja vrednost usvaja se:

8. Elementi optereeni transverzalnim silama

*U sluaju nosaa sa promenjljivom irinom rebra raspodela napona smicanja je prikazana na slici:


Lom nastaje iz tri razloga:Nedostatak ili mali procenat poprene armatureLom betona kada se kosa prslina protee visoko po presekuProklizavanje zategnute armature kada nije pravilno usidrena nad osloncima


Greda bez uzengijaP=160 kNPr = 160 kN

Greda bez uzengijaP=175 kN

Greda bez uzengijaP=175 kNlom

Greda sa uzengijama U6/15P=160 kNPr = 120 kN

Greda sa uzengijama U6/15P=220 kN

Greda sa uzengijama U6/15P=280 kNlom

Dimenzionisanje prema merodavnoj transverzalnoj sili Tmu

Nominalni napon smicanja:


Nominalni napon smicanja se poredi sa raunskom vrstoom betona pri smicanju, r=f(MB)

Ako je nije potrebna raunska armatura za prihvatanje uticaja od transverzalnih sila!Ako je potrebna je raunska armatura u podruju gde jeU ovom sluaju se deo transverzalne sile moe poveriti betonu!=> redukcija Tmu => redukovana raunska transverzalna sila TRu

Tbu se prenosi trenjem u prslini i preko pritisnute zone betona


MB152030405060r (MPa)0.60.81.11.31.51.6

Ako je celokupnu silu prihvata armatura (Tbu=0)

Sluaj nije dozvoljen! => poveavanje dimenzija preseka ili MB

Dimenzionisanje pomou koeficijenata sigurnosti koji vae za 3 a10


Model reetke:

8. Elementi optereeni transverzalnim silama*pritisnute dijagonale:betonski tapovizategnute dijagonale/vertikale:kosi profili/uzengijegornji pojas:pritisnuti betondonji pojas:poduna armatura

Model reetke:Ritter i Mrsch

Sile u tapovima:Uslovi ravnotee!


Proraun armature:Sila zatezanja u kosoj (poprenoj) armaturi, u blizini oslonca se odreuje:

Sila u armaturi na jed. duini:

Horizontalna sila veze:


Proraun armature:Integracija izraza na duini osiguranja , uz zamenu

=> Ukupna povrina kose armature:

Ako se osiguranje vri samo vertikalnim uzengijama (=90) prema maksimalnom redukovanom smiuem naponu Ru iz uslova da je Zuu=TRu

- povrina poprenog preseka uzengija - rastojanje uzengija - senost uzengija8. Elementi optereeni transverzalnim silama*m=2Tm=4Tm=2

Proraun armature:Pored poprene potrebna je i dodatna poduna zategnuta armatura, AaSila u zategnutoj armaturi: model reetke gredni model !Model reetke (suma mom.savijanja oko take A):

Gredni model:

Razlika izmeu dva modela:

Dodatna povrina zategnute armature:


Proraun armature:Neophodno je obezbediti minimalni procenat armiranja na duini osiguranja

Minimalna povrina preseka armature se odreuje iz prethodnog uslova:

Maksimalno rastojanje uzengija:


U neposrednoj blizini oslonaca moe se izvriti redukcija transverzalne sile na duini c/2+0.75d

Deo jednakopodeljenog optereenja q se na ovoj duini direktno uliva u oslonac


******************

predavanje 6-dimenzionisanje preseka prema teoriji granicnih stanja

Documents