ocjena stanja konstrukcije izrađivač: i.t.t. d.o.o., m

Moše Albaharija 10a, 51000 Rijeka, Hrvatska. Projektiranje, nadzor, revizije projeka konstrukcije. Tel. +385

51 344 121, +385 51 344 060. E-mail: [email protected]. Temeljni kapital 20.700 kn. IBAN

Erste&Steiermarkische Bank d.d.: HR0424020061100370381; PB:0161861; OIB:82717287037. Trgovački sud

u Rijeci, MBS: 040141849. Uprava: dr. sc. Saša Mitrović, dipl. ing. građ.

File: itt_mostovi_02

Građevina: MOSTOVI NA SPOJU CIGLENE ZGRADE I H OBJEKTA Naručitelj: Grad Rijeka, Korzo 16, 51000 Rijeka Lokacija: Kompleks "Rikard Benčić"

Vrsta elaborata: OCJENA STANJA KONSTRUKCIJE Broj projekta: 19-33

Izrađivač: i.t.t. d.o.o., M. Albaharija 10a, 51000 Rijeka OIB: 82717287037; tel. 051 344 121; mail: [email protected]

Datum: Rijeka, listopad 2019. Projektant: dr. sc. Saša Mitrović, dipl. ing. građ. Direktor: dr. sc. Saša Mitrović, dipl. ing. građ.

Mostovi na spoju Ciglene zgrade i H objekta 3

GLAVNI PROJEKT - PROJEKT KONSTRUKCIJE 19-33

i.t.t. d.o.o. M.Albaharija 10a, 51000 Rijeka Rijeka, listopad 2019.

POPIS PROJEKTANATA

PROJEKTANT dr. sc. Saša Mitrović, dipl. ing. građ.

SURADNICI mr. sc. Esad Hadžiomerspahić, dipl. ing. građ.

Daniel Repac, dipl. ing. građ.

Jelena Tatalović, dipl. ing. građ.

Luka Eškinja, dipl. ing. građ.

Ada Hero, dipl. ing. građ.

Ivana Radman, dipl. ing. građ.




SADRŽAJ

POPIS PROJEKTANATA ...................................................................................................... 3

SADRŽAJ .............................................................................................................................. 5

REGISTRACIJA FIRME ........................................................................................................ 7

POPIS PRIMJENJENIH ZAKONA I PROPISA .....................................................................11

1. TEHNIČKI OPIS ...........................................................................................................13

1.1. PROJEKTNI ZADATAK ......................................................................................................... 13

1.2. OPIS KONSTRUKCIJE ......................................................................................................... 14

1.3. PRORAČUN KONSTRUKCIJE ............................................................................................. 17

1.4. KORIŠTENA DOKUMENTACIJA .......................................................................................... 17

2. ANALIZA DJELOVANJA ...............................................................................................19

2.1. VLASTITA TEŽINA I STALNO OPTEREĆENJE ................................................................... 19

2.2. KORISNA OPTEREĆENJA ................................................................................................... 19

2.3. OSTALA OPTEREĆENJA ..................................................................................................... 19

3. PRORAČUN MEHANIČKE OTPORNOSTI I STABILNOSTI .........................................21

3.1. GRANIČNO STANJE NOSIVOSTI ........................................................................................ 21

3.1.1. Unutarnje sile ................................................................................................................. 22

3.1.2. Dimenzioniranje ............................................................................................................. 24

3.2. GRANIČNO STANJE UPORABIVOSTI ................................................................................ 29

3.2.1. Progibi ............................................................................................................................ 29

3.2.2. Oscilacije ....................................................................................................................... 30

3.3. ZAKLJUČAK I PREPORUKE ................................................................................................ 31

4. PRILOZI .......................................................................................................................33

4.1. FOTO – DOKUMENTACIJA .................................................................................................. 33

4.2. IZVOD IZ POSEBNIH UVJETA ZAŠTITE ............................................................................. 38




REGISTRACIJA FIRME

8 Mostovi na spoju Ciglene zgrade i H objekta

19-33 GLAVNI PROJEKT - PROJEKT KONSTRUKCIJE

Rijeka, listopad 2019. i.t.t. d.o.o. M.Albaharija 10a, 51000 Rijeka




POPIS PRIMJENJENIH ZAKONA I PROPISA

Ovaj projekt je sukladan s odredbama sljedećih zakona i propisa :

• Zakon o gradnji (NN 153/13., 20/17.)

• Tehnički propis za građevinske konstrukcije (NN 17/17.)

• Tehnički propis o građevnim proizvodima (NN 35/18.)

Primijenjena su priznata tehnička pravila i norme za projektiranje. Ovu izjavu daje ovlašteni inženjer

građevinarstva dr. sc. Saša Mitrović, dipl. ing. građ. koji je upisan u imenik ovlaštenih inženjera

građevinarstva pod rednim brojem G3793.

PROJEKTANT: DIREKTOR :

___________________________ ____________________________ dr. sc. Saša Mitrović, dipl. ing. građ. dr. sc. Saša Mitrović, dipl. ing. građ.




1. TEHNIČKI OPIS

1.1. PROJEKTNI ZADATAK

Predmet ovog projekta je ocjena stanja konstrukcije 2 pješačkih čeličnih mostova koji povezuju Ciglenu

zgradu i H objekt unutar kompleksa „Rikard Benčić“ u Rijeci. Nastavno na zaključke ovog projekta treba

krenuti u izradu Glavnog projekta koji će detaljno riješiti sva ostala pitanja vezano za konačnu uporabu

mostova. Lokacija kompleksa i pozicija mostova unutar kompleksa prikazane su na slici 1, a sami

mostovi na slici 2.

Slika 1. Lokacija građevine




1.2. OPIS KONSTRUKCIJE

Mostovi spajaju H objekt na jugu i Ciglenu zgradu na sjeveru. Izgrađeni su najranije 1899. godine kada

je izgrađena i Ciglena zgrada sa svrhom povezivanja proizvodnih procesa između postojećih zgrada.

Donji most spaja 1. kat H objekta i 1. kat ciglene zgrade, a gornji most 2. kat H objekta i 3. kat Ciglene

zgrade. Mostovi su tlocrtno jedan iznad drugoga. Donji most je horizontalan, a gornji most je zakošen

zbog razlike visine međukatnih konstrukcija koje spaja. Na slici 2. prikazani su mostovi s pogledom s

istočne strane.

Slika 2. Mostovi – pogled s istočne strane

Geometrija mostova, profila i drugi podaci preuzeti su iz Izvještaja o provedenim istražnim radovima,

izrađenog od strane GEOTEST d.o.o., Brezovička cesta 48E, Zagreb izrađenog u rujnu 2019.




Oba mosta su po konstrukciji praktički isti, iznimke su male uz to što je gornji most pod nagibom od 6%.

Sukladno tome u nastavku je dan opis i proračun donjeg mosta s time da sva razmatranja vrijede i za

gornji most.

Osnovni gabariti mosta su 840x231x214 cm (dužina x širina x visina). Glavni nosivi element mosta su 2

valjana profila I presjeka visine 330 mm na osnom razmaku 1200 mm oslonjeni u punoj debljini zida na

obije strane. Oslonci su obzidani, a na strani ciglene zgrade prilikom njene rekonstrukcije ubetonirani i

obrađeni. Glavni profili su međusobno ukrućeni sekundarnom konstrukcijom, a podna konstrukcija je

izvedena od valovitog lima na kojem je izveden sloj lijevanog asfalta.

Zidovi mosta su izvedeni od tipskih elemenata koji se ponavljaju 6 puta. Dimenzije elementa su 135x200

cm, izrađeni su od L profila limova s prorezima za stakla (koja nisu u ni jednom dijelu sačuvana). Zidovi

su natkriveni lučnim krovom formirajući zatvoreni hodnik kao komunikaciju između dviju zgrada.

Svi spojevi su izvedeni zakovicama. Usvojena kvaliteta materijala je S235.

Na dijelovima elemenata vidljivi su tragovi originalne boje. Svi elementi su korodirani, ali radi se

uglavnom o površinskoj koroziji bez oslabljenja presjeka profila. Limeni elementi na zidovima su

značajno korodirani, neki od njih i u potpunosti degradirani.

Na slikama 3, 4, 5 i 6 dani su karakteristični tlocrti i presjeci.

Slika 3. Presjek mosta




Slika 4. Karakteristični zidni element

Slika 5. Pogled na zid mosta

Slika 6. Krovište mosta




1.3. PRORAČUN KONSTRUKCIJE

Sve konstrukcije su tretirane kao prostorni sustavi i proračunati programom Tower 8 i SCIA 19. Proračun

je proveden uzimajući u obzir faze gradnje. Sva razmatranja su vezana za anvelope kombinacija

opterećenja prema danom opisu. Svaki element je provjeren za krajnje granično stanje nosivosti i na

granično stanje uporabivosti.

1.4. KORIŠTENA DOKUMENTACIJA

U izradi ovog elaborata korištena je slijedeća dokumentacija:

1. Izvještaj o provedenim istražnim radovima

GEOTEST d.o.o. za ispitivanje materijala i konstrukcija

Bezovička cesta 48E, 10000 Zagreb

IK-01/19

Zagreb, rujan 2019.

2. Posebni uvjeti zaštite za rekonstrukciju – sanaciju mostova koji povezuju Ciglenu

zgradu i H-objekt unutar kompleksa „Rikard Benčić“ u Rijeci

na k.č. 3391 k.o. Stari grad.

Ministarstvo kulture – Uprava za zaštitu kulturne baštine, Konzervatorski odjel u Rijeci

KLASA: 612-08/19-23/4438, UR.BR.: 53204-02-11/5-19-2, Rijeka, 25. 10. 2019

3. Fotodokumentacija (dio prikazan u posljednjem poglavlju).




2. ANALIZA DJELOVANJA

2.1. VLASTITA TEŽINA I STALNO OPTEREĆENJE Vlastita težina konstrukcije automatski se računa s vrijednostima od 2500 kg/m3 za armirano betonske

elemente i 7850 kg/m3 za čelične elemente. Uzete su u obzir težine svih obloga prema snimku

postojećeg stanja. Usvaja se stalno opterećenje u iznosu od 2,3 kN/m2, a u modelu koji tretira samo

hodnu plohu i konstrukciju nanijete su sile od zidova i krova.

2.2. KORISNA OPTEREĆENJA

Usvojeno je opterećenje od 5 kN/m2 kao korisno djelovanje. U projektu rekonstrukcije mostova potrebno

je detaljno utvrditi namjenu korištenja prostora i prema tome predvidjeti odgovarajuća djelovanja.

Međutim, usvojeno opterećenje trebalo bi pokriti sve slučajeve korištenja.

2.3. OSTALA OPTEREĆENJA

Ostala opterećenja koja nisu posebno razmatrana u ovom elaboratu, a potrebno ih je uzeti u obzir

prilikom izrade Glavnog projekta – Projekta konstrukcije su navedena u nastavku. S obzirom na to da

je konstrukcija solidna, a da za usvojena opterećenja ima dostatnu rezervu nosivosti, razumno je

očekivati da će konstrukcija zadovoljiti i na ta opterećenja.

Opterećenje snijegom

Uključeno je u povećano korisno opterećenje, a zbog lokacije i oblika krova relativno je malo.

Opterećenje vjetra

Konstrukcija ima spregove i ukrućenja kojima se odupire djelovanju vjetra, detaljniju analizu

potrebno je provesti u Glavnom projektu.

Opterećenje od požara

Potrebno je utvrditi požarno zahtjeve, ali jasno je da konstrukcija kao takva nema požarnu

otpornost pa se eventualna zaštita može sastojati od premaza.




3. PRORAČUN MEHANIČKE OTPORNOSTI I STABILNOSTI

3.1. GRANIČNO STANJE NOSIVOSTI

Vidi opis u Tehničkom opisu.

Slika 7. Proračunski modeli konstrukcije – Tower 8 i SCIA 19




3.1.1. Unutarnje sile




1D internal forces

Linear calculation Combination: ULS-Set B (auto) Coordinate system: Principal Extreme 1D: Member Selection: All

Name dx

[m] Case N

[kN] Vy

[kN] Vz

[kN] Mx

[kNm] My

[kNm] Mz

[kNm]

B1 8,400 ULS-Set B (auto)/1

0,00 0,00 -47,30 0,00 0,00 0,00

B1 0,000 ULS-Set B

(auto)/1

0,00 0,00 47,30 0,00 0,00 0,00

B1 4,200- ULS-Set B

(auto)/1

0,00 0,00 0,00 0,00 112,50 0,00


0,00 0,00 -47,30 0,00 0,00 0,00


0,00 0,00 47,30 0,00 0,00 0,00

B2 4,200- ULS-Set B (auto)/1

0,00 0,00 0,00 0,00 112,50 0,00

B3 2,020 ULS-Set B

(auto)/1

0,00 0,00 -6,59 0,00 0,00 0,00


0,00 0,00 6,59 0,00 0,00 0,00


0,00 0,00 0,00 0,00 3,33 0,00


0,00 0,00 -6,59 0,00 0,00 0,00

B4 0,000 ULS-Set B

(auto)/1

0,00 0,00 6,59 0,00 0,00 0,00

B4 1,010 ULS-Set B

(auto)/1

0,00 0,00 0,00 0,00 3,33 0,00


0,00 0,00 -13,01 0,00 0,00 0,00


0,00 0,00 13,01 0,00 0,00 0,00


0,00 0,00 0,00 0,00 6,57 0,00

B6 2,020 ULS-Set B

(auto)/1

0,00 0,00 -13,01 0,00 0,00 0,00

B6 0,000 ULS-Set B

(auto)/1

0,00 0,00 13,01 0,00 0,00 0,00


0,00 0,00 0,00 0,00 6,57 0,00


0,00 0,00 -13,01 0,00 0,00 0,00


0,00 0,00 13,01 0,00 0,00 0,00

B7 1,010 ULS-Set B

(auto)/1

0,00 0,00 0,00 0,00 6,57 0,00


0,00 0,00 -13,01 0,00 0,00 0,00


0,00 0,00 13,01 0,00 0,00 0,00


0,00 0,00 0,00 0,00 6,57 0,00

B9 2,020 ULS-Set B

(auto)/1

0,00 0,00 -13,01 0,00 0,00 0,00

B9 0,000 ULS-Set B

(auto)/1

0,00 0,00 13,01 0,00 0,00 0,00


0,00 0,00 0,00 0,00 6,57 0,00


0,00 0,00 -13,01 0,00 0,00 0,00


0,00 0,00 13,01 0,00 0,00 0,00

B10 1,010 ULS-Set B

(auto)/1

0,00 0,00 0,00 0,00 6,57 0,00

Name Combination key

ULS-Set B (auto)/1 1.35*LC1 + 1.35*LC2 + 1.50*LC3




3.1.2. Dimenzioniranje

Name dx [m] Case Cross-section Material UCOverall [-] UCSec [-] UCStab [-]

B1 4,200- ULS-Set B (auto)/1 CS2 - I320 S 235 0,52 0,52 0,00

B2 4,200- ULS-Set B (auto)/1 CS2 - I320 S 235 0,52 0,52 0,00

B3 1,010 ULS-Set B (auto)/1 CS3 - UPE120 S 235 0,33 0,20 0,33











EC-EN 1993 Steel check ULS

Linear calculation Combination: ULS-Set B (auto) Coordinate system: Principal

Extreme 1D: Member Selection: B1, B7

EN 1993-1-1 Code Check

National annex: Standard EN

Member B1 4,200 / 8,400 m I320 S 235 ULS-Set B (auto) 0,52 -

Combination key

ULS-Set B (auto) / 1.35*LC1 + 1.35*LC2 + 1.50*LC3

Partial safety factors

γM0 for resistance of cross-sections 1,00

γM1 for resistance to instability 1,10

γM2 for resistance of net sections 1,25

Material

Yield strength fy 235,0 MPa

Ultimate strength fu 360,0 MPa

Fabrication Rolled

...::SECTION CHECK::...

The critical check is on position 4,200 m

Internal forces Calculated Unit

NEd 0,00 kN

Vy,Ed 0,00 kN

Vz,Ed 0,00 kN

TEd 0,00 kNm

My,Ed 112,50 kNm

Mz,Ed 0,00 kNm

Classification for cross-section design

Classification according to EN 1993-1-1 article 5.5.2 Classification of Internal and Outstand parts according to EN 1993-1-1 Table 5.2 Sheet 1 & 2

Id Type c

[mm] t [mm]

σ1

[kN/m2] σ2

[kN/m2] Ψ [-]

kσ

[-] α [-]

c/t [-]

Class 1 Limit

[-]

Class 2 Limit

[-]

Class 3 Limit

[-]

Class

1 SO 48 17 -1,325e+05 -1,325e+05 3 SO 48 17 -1,325e+05 -1,325e+05 4 I 262 12 -1,149e+05 1,149e+05 -1,00 0,50 22,82 72,00 83,00 124,00 1

5 SO 48 17 1,325e+05 1,325e+05 1,00 0,43 1,00 2,79 9,00 10,00 14,00 1

7 SO 48 17 1,325e+05 1,325e+05 1,00 0,43 1,00 2,79 9,00 10,00 14,00 1

Note: The Classification limits have been set according to Semi-Comp+.

The cross-section is classified as Class 1

Bending moment check for My

According to EN 1993-1-1 article 6.2.5 and formula (6.12),(6.13)

Wpl,y 9,1254e-04 m3

Mpl,y,Rd 214,45 kNm

Unity check 0,52 -

The member satisfies the section check.

...::STABILITY CHECK::...

Classification for member buckling design

Decisive position for stability classification: 4,200 m Classification according to EN 1993-1-1 article 5.5.2

Classification of Internal and Outstand parts according to EN 1993-1-1 Table 5.2 Sheet 1 & 2




Id Type c [mm]

t [mm]

σ1

[kN/m2] σ2

[kN/m2] Ψ [-]

kσ

[-] α [-]

c/t [-]

Class 1 Limit [-]

Class 2 Limit [-]

Class 3 Limit [-]

Class

1 SO 48 17 -1,325e+05 -1,325e+05 3 SO 48 17 -1,325e+05 -1,325e+05 4 I 262 12 -1,149e+05 1,149e+05 -1,00 0,50 22,82 72,00 83,00 124,00 1

5 SO 48 17 1,325e+05 1,325e+05 1,00 0,43 1,00 2,79 9,00 10,00 14,00 1

7 SO 48 17 1,325e+05 1,325e+05 1,00 0,43 1,00 2,79 9,00 10,00 14,00 1

Note: The Classification limits have been set according to Semi-Comp+. The cross-section is classified as Class 1

Lateral Torsional Buckling check According to EN 1993-1-1 article 6.3.2.1 & 6.3.2.3 and formula (6.54)

LTB parameters

Method for LTB curve Alternative case

Plastic section modulus Wpl,y 9,1254e-04 m3

Elastic critical moment Mcr 1474,77 kNm

Relative slenderness λrel,LT 0,38

Limit slenderness λrel,LT,0 0,40

Note: The slenderness or bending moment is such that Lateral Torsional Buckling effects may be ignored according to EN 1993-1-1 article 6.3.2.2(4).

Mcr parameters

LTB length lLT 1,200 m

Influence of load position no influence

Correction factor k 1,00

Correction factor kw 1,00

LTB moment factor C1 1,00



Shear center distance dz 0 mm

Distance of load application zg 0 mm

Mono-symmetry constant βy 0 mm

Mono-symmetry constant zj 0 mm

Note: C parameters are determined according to ECCS 119 2006 / Galea 2002.

The member satisfies the stability check.




EN 1993-1-1 Code Check

National annex: Standard EN

Member B7 1,010 / 2,020 m UPE120 S 235 ULS-Set B (auto) 0,66 -

Combination key

ULS-Set B (auto) / 1.35*LC1 + 1.35*LC2 + 1.50*LC3

Partial safety factors

γM0 for resistance of cross-sections 1,00

γM1 for resistance to instability 1,10

γM2 for resistance of net sections 1,25

Material

Yield strength fy 235,0 MPa

Ultimate strength fu 360,0 MPa

Fabrication Rolled

...::SECTION CHECK::...

The critical check is on position 1,010 m

Internal forces Calculated Unit

NEd 0,00 kN

Vy,Ed 0,00 kN

Vz,Ed 0,00 kN

TEd 0,00 kNm

My,Ed 6,57 kNm

Mz,Ed 0,00 kNm

Classification for cross-section design Classification according to EN 1993-1-1 article 5.5.2 Classification of Internal and Outstand parts according to EN 1993-1-1 Table 5.2 Sheet 1 & 2

Id Type c

[mm]

t

[mm]

σ1

[kN/m2]

σ2

[kN/m2]

Ψ

[-]

kσ

[-]

α

[-]

c/t

[-]

Class 1

Limit [-]

Class 2

Limit [-]

Class 3

Limit [-]

Class

1 UO 43 8 -1,012e+05 -1,012e+05 3 I 80 5 -7,231e+04 7,231e+04 -1,00 0,50 16,00 72,00 83,00 124,00 1

5 UO 43 8 1,012e+05 1,012e+05 1,00 0,43 1,00 5,37 9,00 10,00 14,00 1


Bending moment check for My

According to EN 1993-1-1 article 6.2.5 and formula (6.12),(6.13)

Wpl,y 7,0300e-05 m3

Mpl,y,Rd 16,52 kNm

Unity check 0,40 -

The member satisfies the section check.

...::STABILITY CHECK::...

Classification for member buckling design Decisive position for stability classification: 1,010 m Classification according to EN 1993-1-1 article 5.5.2

Classification of Internal and Outstand parts according to EN 1993-1-1 Table 5.2 Sheet 1 & 2

Id Type c

[mm] t [mm]

σ1

[kN/m2] σ2

[kN/m2] Ψ [-]

kσ

[-] α [-]

c/t [-]

Class 1 Limit

[-]

Class 2 Limit

[-]

Class 3 Limit

[-]

Class

1 UO 43 8 -1,012e+05 -1,012e+05 3 I 80 5 -7,231e+04 7,231e+04 -1,00 0,50 16,00 72,00 83,00 124,00 1

5 UO 43 8 1,012e+05 1,012e+05 1,00 0,43 1,00 5,37 9,00 10,00 14,00 1


Lateral Torsional Buckling check

According to EN 1993-1-1 article 6.3.2.1 & 6.3.2.2 and formula (6.54)




LTB parameters

Method for LTB curve General case

Plastic section modulus Wpl,y 7,0300e-05 m3

Elastic critical moment Mcr 32,47 kNm

Relative slenderness λrel,LT 0,71

Relative slenderness λrel,T 0,29

Relative slenderness λrel,EXTRA 1,00

Limit slenderness λrel,LT,0 0,20

LTB curve a

Imperfection αLT 0,21

Reduction factor χLT 0,67

Design buckling resistance Mb,Rd 10,00 kNm

Unity check 0,66 -

Note: λrel,EXTRA is determined according to "Design rule for lateral torsional buckling of channel sections, 2007".

Mcr parameters

LTB length lLT 2,020 m

Influence of load position no influence

Correction factor k 1,00

Correction factor kw 1,00




Shear center distance dz 0 mm

Distance of load application zg 0 mm

Mono-symmetry constant βy 0 mm

Mono-symmetry constant zj 0 mm

Note: C parameters are determined according to ECCS 119 2006 / Galea 2002.

The member satisfies the stability check.




3.2. GRANIČNO STANJE UPORABIVOSTI

3.2.1. Progibi

L / uz = 840 cm / 22,3 mm = L / 376 zadovoljava




3.2.2. Oscilacije

Prvi vertikalni ton 6,43 Hz 5,00 Hz što zadovoljava uvjet vertikalnih vibracija.

Slika 8. Prvi vertikalni ton – cjeloviti model.

Forma osciliranja: 4/10 [T=0.1554sec / f=6.43Hz] Izometrija




3.3. ZAKLJUČAK I PREPORUKE

Postojeće stanje konstrukcije Na temelju pregleda i kontrolnog proračuna konstrukcije mostova može se zaključiti slijedeće:

- Generalno stanje konstrukcije je zadovoljavajuće s obzirom na starost konstrukcije i potpunu

višegodišnju zanemarenost.

- Svi konstruktivni elementi su korodirani, ali samo površinski, bez značajnijih gubitka površine

presjeka. Nekonstruktivni elementi u značajnije korodirani, prvenstveno limovi u zidovima koji

su na pojedinim mjestima potpuno raspadnuti.

- Proračunom je pokazano da postoji dovoljna rezerva nosivosti – primarni nosači imaju

iskorištenost od 52%. Pri procjeni nosivosti potrebno je uzeti u obzir vrijeme nastanka

konstrukcije odnosno bitno manje strožu kontrolu kvalitete materijala nego što je ona danas.

Drugim riječima, relativno mala proračunata iskorištenost elemenata ne znači veliku rezervu

nosivosti već dobru, odnosno zadovoljavajuću.

- Podne konstrukcije su u dobrom stanju i ne treba ih mijenjati već očistiti i zadržati u tako

zatečenom stanju.

- Bez obzira na spomenutu zadovoljavajuću nosivost glavne konstrukcije mostovi u trenutnom

stanju nisu za uporabu, a zbog slijedećih razloga. Zidovi koji imaju i funkciju ograde nisu sigurni

zbog limova koji su u vrlo lošem stanju. Prvo polje zida/ograde na donjem mostu prema Ciglenoj

zgradi u potpunosti je uklonjeno u jednom trenutku uporabe, u svrhu postavljanja neke vrste

dizalice pa na tom dijelu ne postoji ograda. Dodatno, većina sekundarnih elemenata zbog

oštećenja je postalo oštro pa postoji opasnost od porezotina.

Rekonstrukcija mostova Mostovi su prikladni za rekonstrukciju nakon koje mogu u uporabu. Potrebno je detaljno definirati uvjete

i načine korištenja i sukladno tome izraditi Glavni projekt – Projekt konstrukcije u kojem će se potvrditi

uporabivost mostova. U svakom slučaju možemo zaključiti slijedeće:

- Nema potrebe za ojačavanjem konstrukcije (u skladu s pretpostavkama iz ovog elaborata,

konstrukcija ima dodatnu nosivost).

- Obavezno je potpuno čišćenje svih profila mosta – pjeskarenje na licu mjesta ili slično kako bi

se uklonila korozija i zatim bojanje radi zaštite.

- Potrebno je ukloniti i zatim zamijeniti gotovo sve limove zidova koji su toliko konstruktivno

degradirani da su neuporabivi.

- Nisu dozvoljena varenja na postojeću čeličnu konstrukciju zbog zatečene kvalitete materijala.

Konzervatorski uvjeti

Sve prethodno potrebno je usuglasiti s uvjetima danim od strane Konzervatorskog odjela. U fazi izrade

projekata s troškovnikom sanacije i obnove potrebno je pravovremeno se konzultirati s Odjelom koji

mora u konačnici izvršiti ovjeru i izdati prethodno odobrenje prije pristupa radovima. Osnovni zahtjev

Odjela u dijelu konstrukcije je očuvanje čeličnih valjanih profila u izvornom obliku što je ovim elaboratom

pokazano da je moguće.

Procjena troškova Procijenjena vrijednost nužnih radova na konstrukciji koji uključuju zamjenu limova, pjeskarenje profila

na licu mjesta i bojanje je: 200.000,00 kn.




Dodatni troškovi su eventualna obrada krova, poda, nove instalacije (osvjetljenje), odvodnja, eventualne

radnje vezano za konzervatorske uvjete itd. Navedene radnje je prvo potrebno definirati u sklopu

Glavnog projekta, a zatim je moguće dobiti cjelovitu procjenu.




4. PRILOZI

4.1. FOTO – DOKUMENTACIJA

Pogled na mostove s istočne strane.

Krovište donjeg mosta iznutra.




Donji most, pogled na zapadni zid iznutra.




Donji most, pogled na zapadni zid izvana.




Detalj veza zida.




Detalj veza i dio s donekle očuvanom bojom.

Gornji most, pogled na istočni zid iznutra – vidljiva značajna korozija limova.




4.2. IZVOD IZ POSEBNIH UVJETA ZAŠTITE

Izvod iz dokumenta navedenog u poglavlju 1.4. (2) na stranici 17.:

PROJEKTANT:

_____________________________ dr. sc. Saša Mitrović, dipl. ing. građ.

ocjena stanja konstrukcije izrađivač: i.t.t. d.o.o., m

Documents