SEGITIGA KECEPATAN TURBIN AIR

Makalah ini ditulis sebagai salah satu untuk memenuhi tugas mata kuliah

Protodinamik

Disusun oleh:

Abdul Khakim 5212412026

Ahmad Sokip 5212412029

Mochammad Zaenury 5212412031

Mula Angga M.P 5212412032

Arga Abim Budiman 5212412033

Teknik Mesin, S-1

JURUSAN TEKNIK MESIN

FAKULTAS TEKNIK

UNIVERSITAS NEGERI SEMARANG

1

BAB I

PENDAHULUAN

1.1 Latar Belakang

Penggunaan turbin uap untuk keperluan industri merupakan pilihan yang

cukup menguntungkan karena mempunyai efisiensi yang relatif tinggi dan bahan

bakar yang digunakan untuk pembangkitan uap dapat bervariasi. Penggunaan

turbin uap yang paling banyak adalah untuk mesin pembangkitan tenaga listrik.

Sumber uap panas sebagai fluida yang mempunyai energi potensial tinggi berasal

dari sistem pembangkit uap (boiler) atau dari sumber uap panas

geotermal. Adapun definisi turbin uap adalah suatu penggerak mula

yang mengubah energi potensial uap menjadi energi kinetik kemudian

energi kinetik tersebut diubah menjadi energi mekanik dalam bentuk

putaran poros. Poros turbin dihubungkan dengan yang digerakkan, yaitu generator

atau peralatan mesin lainnya, menggunakan mekanisme transmisi roda gigi.

Berdasarkan definisi tersebut maka turbin uap termasuk mesin rotari. Jadi berbeda

dengan motor bakar yang merupakan mesin bolak-balik (reciprocating).

Dalam sejarah, mesin uap pertama kali dibuat oleh Hero dari Alexandria,

yaitu sebuah prototipe turbin uap primitif yang bekerja menggunakan prisip

reaksi. Gambar 15.1 menunjukkan turbin uap Hero dimana tubin ini terdiri dari

sumber kalor, bejana yang diisi dengan air dan pipa tegak yang menyangga bola

dimana pada bola terdapat dua nosel uap. Proses kerjanya adalah sebagai berikut,

sumber kalor akan memanasi air di dalam bejana sampai air menguap, lalu uap

tersebut mengalir melewati pipa tegak masuk ke bola. Uap tersebut terkumpul

didalam bola, kemudian melalui nosel menyembur ke luar, karena semburan

tersebut, bola mejadi berputar. Selanjutnya setelah penemuan Hero, beberapa

abad kemudian dikembangkan turbin uap oleh beberapa orang yang

berusaha memanfaatkan uap sebagai sumber energi untuk peralatan

mereka. Thomas Savery (1650-1715) adalah orang Inggris yang membuat

mesin uap bolak-balik pertama, mesin ini tidak populer karena mesin

2

sering meledak dan sangat boros uap. Untuk memperbaiki kinerja dari

mesin Savery, Denis Papin (1647-1712) membuat katup-katup pengaman

dan mengemukakan gagasan untuk memisahkan uap air dan air

dengan menggunakan torak.

Gagasan Papin direspons oleh Thomas Newcomen ( 1663-1729) yang

merancang dan membangun mesin menggunakan torak. Prinsip kerja yaitu uap

tekanan rendah dimasukan ke silinder dan menekan torak sehingga bergerak ke

atas. Selanjutnya, silinder disemprot air sehingga terjadi kondensasi uap, tekanan

menjadi turun dan vakum. Karena tekanan atmosfer dari luar torak turun maka

terjadi langkah kerja. Perkembangan mesin uap selanjutnya adalah mesin uap

yang dikembangkan oleh James Watt. Selama kurang lebih 20 tahun

ia mengembangkan dan memperbaiki kinerja dari mesin Newcomen. Gagasan

James Watt yang paling penting adalah mengkonversi gerak bolak-balik menjadi

geraka putar (1781). Mesin tersebut kemudian dikembangkan lebih lanjut oleh

Corliss (1817-1888), yaitu dengan mengembangkan katup masuk yang menutup

cepat, untuk mencegah pencekikan katup pada waktu menutup. Mesin Corliss

menghemat penggunaan bahan bakar batu bara separo dari batu bara

yang digunakan mesin uap James watt.

Kemudian Stumpf (1863) mengembangkan mesin uniflow yang dirancang

untuk mengurangi susut kondensasi. Mesin uap yang dibuat paling besar pada

abad 18 adalah menghasikan daya 5 MW, pada waktu itu dianggap raksasa,

karena tidak adal agi mesin yang lebih besar. Seiring dengan kebutuhan tenaga

listrik yang besar, kemudian banyak pengembangan untuk membuat mesin yang

lebih efisien yang berdaya besar.

Mesin uap bolak-balik memiliki banyak keterbatasan, antara lain mekanismenya

terlalu rumit karena banyak penggunaan katup-katup dan juga mekanisme

pengubah gerak bolak-balik menjadi putaran. Maka untuk memenuhi tuntutan

kepraktisan mesin uap dengan efisiensi berdaya lebih besar, dikembangkan mesin

uap rotari. Mesin uap rotari komponen utamanya berupa poros yang bergerak

memutar. Model konversi energi potensial uap tidak menggunakan torak lagi,

tetapi menggunakan sudu-sudu turbin.

3

Gustav de Laval (1845-1913) dari Swedia dan Charles Parson (1854-1930) dari

Inggris adalah dua penemu awal dari dasar turbin uap modern. De laval pada

mulanya mengembangkan turbin rekasi kecil berkecepatan tinggi, namun

menganggapnya tidak praktis dan kemudian mengembangkan turbin impuls satu

tahap yang andal, dan namanya digunakan untuk nama turbin jenis impuls.

Berbeda dengan De laval, Parson mengembang turbin rekasi tingkat banyak,

turbinnya dipakai pertama kali pada kapal laut.

Disamping para penemu di atas, penemu-penemu lainnya saling melengkapi dan

memperbaiki kinerja dari turbin uap. Rateau dari Prancis mengembangkan turbin

impuls tingkat banyak, dan C.G. Curtis dari Amerika Serikat mengembangkan

tubin impuls gabungan kecepatan. Selanjutnya, penggunaan turbin uap meluas

dan praktis menggantikan mesin uap bolak-balik, dengan banyak keuntungan.

Penggunaan uap panas lanjut yang meningkatkan efisiensi sehingga turbin uap

berdaya besar (1000 MW, 3600 rpm, 60 Hz) banyak dibangun.

1.2 Rumusan masalah

1. Mengidentifikasi bentuk sudu turbine dengan metode segitiga kecepatan.

2. Menghitung segitiga kecepatan pada jenis-jenis turbine air

1.3 Tujuan

1. Mengetahui bentuk sudu turbine dengan metode segitiga kecepatan

2. Mengetahu hasil dari segitiga kecepatan pada jenis-jenis turbine air

4

BAB II

Dengan kemajuan ilmu Mekanika fluida dan Hidrolika serta memperhatikan

sumber energi air yang cukup banyak tersedia di pedesaan akhirnya timbullah

perencanaan-perencanaan turbin yang divariasikan terhadap tinggi jatuh ( head ) dan

debit air yang tersedia. Dari itu maka masalah turbin air menjadi masalah yang menarik

dan menjadi objek penelitian untuk mencari sistim, bentuk dan ukuran yang tepat dalam

usaha mendapatkan effisiensi turbin yang maksimum. Pada uraian berikut akan

dijelaskan pengklasifikasian turbin air berdasarkan beberapa kriteria.

2.1 Berdasarkan Model Aliran Air Masuk Runner.

Berdasaran model aliran air masuk runner, maka turbin air dapat dibagi menjadi

tiga tipe yaitu :

1. Turbin Aliran Tangensial

Pada kelompok turbin ini posisi air masuk runner dengan arah tangensial atau

tegak lurus dengan poros runner mengakibatkan runner berputar, contohnya

Turbin Pelton dan Turbin Cross-Flow.

Gambar 1. Turbin Aliran Tangensial (Sumber : Haimerl, L.A., 1960)

2. Turbin Aliran AksialPada turbin ini air masuk runner dan keluar runner sejajar dengan poros runner, Turbin Kaplan atau Propeller adalah salah satu contoh dari tipe turbin ini.

5

Gambar 2. Model Turbin Aliran Aksial (Sumber : Haimerl, L.A., 1960)

3. Turbin Aliran Aksial - RadialPada turbin ini air masuk ke dalam runner secara radial dan keluar runner secara aksial sejajar dengan poros. Turbin Francis adalah termasuk dari jenis turbin ini.

Gambar 3. Model Turbin Aliran Aksial- Radial (Sumber : Haimerl, L.A., 1960)

2.2 Berdasarkan Perubahan Momentum Fluida Kerjanya.

Dalam hal ini turbin air dapat dibagi atas dua tipe yaitu:

1. Turbin Impuls.

Semua energi potensial air pada turbin ini dirubah menjadi menjadi energi kinetis

sebelum air masuk/ menyentuh sudu-sudu runner oleh alat pengubah yang disebut

6

nozel. Yang termasuk jenis turbin ini antara lain : Turbin Pelton dan Turbin

Cross-Flow.

2. Turbin Reaksi.

Pada turbin reaksi, seluruh energi potensial dari air dirubah menjadi energi kinetis

pada saat air melewati lengkungan sudu-sudu pengarah, dengan demikian putaran

runner disebabkan oleh perubahan momentum oleh air. Yang termasuk jenis

turbin reaksi diantaranya : Turbin Francis, Turbin Kaplan dan Turbin Propeller.

2.3 Berdasarkan Kecepatan Spesifik (ns)

Yang dimaksud dengan kecepatan spesifik dari suatu turbin ialah kecepatan

putaran runner yang dapat dihasilkan daya effektif 1 BHP untuk setiap tinggi

jatuh 1 meter atau dengan rumus dapat ditulis ( Lal, Jagdish, 1975 ) :

ns = n . Ne 1/2 / Hefs5/4

diketahui : ns = kecepatan spesifik turbin

n = Kecepatan putaran turbin ……. rpm

Hefs = tinggi jatuh effektif …… m

Ne = daya turbin effektif …… HP

Setiap turbin air memiliki nilai kecepatan spesifik masing-masing, tabel 1.

menjelaskan batasan kecepatan spesifik untuk beberapa turbin kovensional ( Lal,

Jagdish, 1975 )

7

Tabel 1. Kecepatan Spesifik Turbin Konvensional

No Jenis Turbin Kecepatan Spesifik

1. Pelton dan kincir air 10 - 35

2. Francis 60 - 300

3. Cross-Flow 70 - 80

4. Kaplan dan propeller 300 - 1000

2.4 Berdasarkan Head dan Debit.

Dalam hal ini pengoperasian turbin air disesuaikan dengan potensi head dan debit

yang ada yaitu :

1. Head yang rendah yaitu dibawah 40 meter tetapi debit air yang besar, maka Turbin

Kaplan atau propeller cocok digunakan untuk kondisi seperti ini.

2. Head yang sedang antara 30 sampai 200 meter dan debit relatif cukup, maka untuk

kondisi seperti ini gunakanlah Turbin Francis atau Cross-Flow.

3. Head yang tinggi yakni di atas 200 meter dan debit sedang, maka gunakanlah turbin

impuls jenis Pelton.

Gambar 7. menjelaskan bentuk kontruksi empat macam runner turbin konvensional.

8

Gambar 4. Empat Macam Runner Turbin Konvensional(Sumber : Haimerl, L.A., 1960)

9

II. KARAKTERISTIK TURBIN CROSS-FLOW

Turbin Cross-Flow memiliki karakteristik yang spesifik dibanding jenis penggerak

turbin lainnya diantaranya ialah :

2.5. Keunggulan Turbin Cross-Flow

Turbin Cross-Flow adalah salah satu turbin air dari jeis turbin aksi (impulse

turbine). Prinsip kerja turbin ini mula-mula ditemukan oleh seorang insinyur Australia

yang bernama A.G.M. Michell pada tahun 1903. Kemudian turbin ini dikembangkan dan

dipatenkan di Jerman Barat oleh Prof. Donat Banki sehingga turbin ini diberi nama

Turbin Banki kadang disebut juga Turbin Michell-Ossberger (Haimerl, L.A., 1960).

Pemakaian jenis Turbin Cross-Flow lebih menguntungkan dibanding dengan

pengunaan kincir air maupun jenis turbin mikro hidro lainnya. Penggunaan turbin ini

untuk daya yang sama dapat menghemat biaya pembuatan penggerak mula sampai 50 %

dari penggunaan kincir air dengan bahan yang sama. Penghematan ini dapat dicapai

karena ukuran Turbin Cross-Flow lebih kecil dan lebih kompak dibanding kincir air.

Diameter kincir air yakni roda jalan atau runnernya biasanya 2 meter ke atas, tetapi

diameter Turbin Cross-Flow dapat dibuat hanya 20 cm saja sehingga bahan-bahan yang

dibutuhkan jauh lebih sedikit, itulah sebabnya bisa lebih murah. Demikian juga daya

guna atau effisiensi rata-rata turbin ini lebih tinggi dari pada daya guna kincir air. Hasil

pengujian laboratorium yang dilakukan oleh pabrik turbin Ossberger Jerman Barat yang

menyimpulkan bahwa daya guna kincir air dari jenis yang paling unggul sekalipun hanya

mencapai 70 % sedang effisiensi turbin Cross-Flow mencapai 82 % ( Haimerl, L.A.,

1960 ). Tingginya effisiensi Turbin Cross-Flow ini akibat pemanfaatan energi air pada

turbin ini dilakukan dua kali, yang pertama energi tumbukan air pada sudu-sudu pada saat

air mulai masuk, dan yang kedua adalah daya dorong air pada sudu-sudu saat air akan

meninggalkan runner. Adanya kerja air yang bertingkat ini ternyata memberikan

keuntungan dalam hal effektifitasnya yang tinggi dan kesederhanaan pada sistim

pengeluaran air dari runner. Kurva di bawah ini akan lebih menjelaskan tentang

perbandingan effisiensi dari beberapa turbin konvensional.

10

Gambar 5. Effisiensi Beberapa Turbin dengan Pengurangan Debit Sebagai Variabel (Sumber : Haimerl, L.A., 1960)

Dari kurva tersebut ditunjukan hubungan antara effisiensi dengan pengurangan debit

akibat pengaturan pembukaan katup yang dinyatakan dalam perbandingan debit terhadap

debit maksimumnya.Untuk Turbin Cross Flow dengan Q/Qmak = 1 menunjukan

effisiensi yang cukup tinggi sekitar 80%, disamping itu untuk perubahan debit sampai

dengan Q/Qmak = 0,2 menunjukan harga effisiensi yang relatif tetap ( Meier, Ueli,1981).

Dari kesederhanaannya jika dibandingkan dengan jenis turbin lain, maka Turbin

Cross-Flow yang paling sederhana. Sudu-sudu Turbin Pelton misalnya, bentuknya sangat

pelik sehigga pembuatannya harus dituang. Demikian juga runner Turbin Francis,

Kaplan dan Propeller pembuatannya harus melalui proses pengecoran/tuang.

Tetapi runner Turbin Cross Flow dapat dibuat dari material baja sedang (mild steel)

seperti ST.37, dibentuk dingin kemudian dirakit dengan konstruksi las. Demikian juga

komponen-komponen lainnya dari turbin ini semuanya dapat dibuat di bengkel-bengkel

umum dengan peralatan pokok mesin las listrik, mesin bor, mesin gerinda meja, bubut

dan peralatan kerja bangku, itu sudah cukup.

Dari kesederhanaannya itulah maka Turbin Cross-Flow dapat dikelompokan sebagai

teknologi tepat guna yang pengembangannya di masyarakat pedesaan memiliki prospek

cerah karena pengaruh keunggulannya sesuai dengan kemampuan dan harapan

masyarakat.

11

Dari beberapa kelebihan Turbin Cross-Flow itulah, maka sampai saat ini

pemakaiannya di beberapa negara lain terutama di Jerman Barat sudah tersebar luas,

bahkan yang dibuat oleh pabrik Turbin Ossberger sudah mencapai 5.000 unit lebih,

sebagaimana diungkapkan oleh Prof. Haimerl (1960) dalam suatu artikelnya sebagai

berikut :

“Today, numerous turbines throughout the world are operating on the Cross-flow principle, and most of these (more than 5.000 so far) have been built by Ossberger”

Selanjutnya Prof. Haimerl (1960) menyatakan pula bahwa setiap unit dari turbin ini dapat

dibuat sampai kekuatan kurang lebih 750 KW, dapat dipasang pada ketinggian jatuh

antara 01 sampai 200 meter dengan debit air sampai 3.000 liter/detik. Cocok digunakan

untuk PLTMH, penggerak instalasi pompa, mesin pertanian, workshop, bengkel dan lain

sebagainya.

Turbin Cross-Flow secara umum dapat dibagi dalam dua tipe ( Meier, Ueli, 1981 )

yaitu :

1. Tipe T1, yaitu Turbin Cross-Flow kecepatan rendah .

2. Tipe T3, yaitu Turbin Cross-Flow kecepatan tinggi.

Kedua tipe turbin tersebut lebih dijelaskan oleh gambar 6.

Gambar 6. Dua Tipe Turbin Cross-Flow (Sumber : Haimerl, L.A., 1960)

12

1. Elbow 6. Rangka pondasi 2. Poros katup 7. Rumah turbin 3. Katup 8. Tuup turbin 4. Nozel 9. Poros runner 5. Runner

Gambar 7. Model Rakitan Turbin Cross-Flow (Sumber : Haimerl, L.A., 1960)

2.6. Cara Mengoperasikan Turbin Cross-Flow

Cara mengoperasikan Turbin Cross-Flow, pertama kali buka pintu utama di sekitar

bendungan agar air dapat mengalir melalui kanal ke bak penenang. Setelah permukaan air

di kolam penampung naik setinggi 1,5 meter di atas mulut pipa pesat hingga sebagian air

ada yang terbuang melimpah melalui saluran limpah, maka pada saat itu pula pintu di

mulut pipa pesat dibuka hingga pipa pesat penuh terisi namun pada saat itu air tak dapat

masuk turbin sebab katup di bawah di dalam posisi menutup penuh. Selanjutnya sekarang

kegiatan pengoperasian berlangsung di rumah pembangkit. Bukalah katup secara berkala

dengan perantaraan regulator tangan sampai air dapat keluar dari nozel dan akhirnya

13

memutarkan runner. Setelah runner berputar normal, lepaskan pasak penghubung katup –

regulator, proses pengaturan katup ini selanjutnya dilakukan oleh governor mekanis.

Selama pengoperasian awal ini, generator jangan dahulu dihubungkan dengan beban,

namun setelah governor bekerja secara normal baru generator dihubungkan dengan

beban. Untuk selanjutnya, penyesuaian pemakaian beban dengan pembukaan katup

bekerja secara otomatis yang dilakukan oleh governor.

2.7. Regulator

Komponen-komponen regulator antara lain : (1) roda tangan, (2) poros berulir, (3)

bantalan berulir, (4) engsel, (5) bantalan pengantar dan (6) tuas perantara , untuk lebih

jelasnya dapat dilihat gambar 8.

Gambar 8. Regulator dan Perlengkapannya (Sumber : Bachtiar, Asep Neris. 1988)

14

2.8. Governor.

Untuk mengatur jumlah debit air yang masuk ke runner seimbang dengan jumlah

pemakaian beban lisrik, maka digunakan sebuah alat yang disebut governor. Governor

yang digunakan untuk turbin ini adalah governor mekanis sebagaimana yang dijelaskan

gambar 9.

Pemilihan governor mekanis dengan pertimbangan dapat dibuat di bengkel-

bengkel umum dengan biaya yang relatif terjangkau dibanding dengan governor elektrik.

Disamping itu, governor mekanis sangat cocok dipasang pada sistim PLTMH yang

sederhana. Sedangkan kepekaan dan kesensitifan kerja governor ini dapat diandalkan dan

bisa bersaing dengan jenis governor lain. Komponen-komponen governor tersebut antara

lain,

1. Puli pada poros runner

2. Puli pada poros perantara

3. Belt transmisi, ketiga elemen ini merupakan komponen sistim transmisi daya dan

putaran dari poros runner ke poros governor.

4. Roda gigi payung pada poros perantara.

5. Roda gigi payung poros governor, berfungsi meneruskan transmisi daya dan putaran

dari poros perantara.

6. Poros governor, berfungsi sebagai rel tempat naik turunnya bantalan jalan, pada poros

ini pula bantalan diam bertumpu.

7. Bantalan jalan, berfungsi sebagai pengait dan pembawa tuas-tuas yang

berhubungan dengan katup.

8. Tuas-tuas, berfungsi sebagai penghubung gerak langkah bantalan jalan ke posisi

katup.

9. Lengan-lengan governor, berfungsi sebagai penerus gerak langkah bantalan jalan

dan sebagai penentu posisi bandul.

10. Bandul, berfungsi untuk menstabilkan putaran dan untuk mendapat jarak langkah

yang diinginkan, hal ini sangat berhubungan dengan gaya sentripugal yang terjadi.

11. Pegas, berfungsi memberikan gaya reaksi terhadap bantalan jalan sehingga timbul

keseimbangan aksi – reaksi yang menjadikan sistim beroperasi secara otomatis

mekanis.

15

12. Bantalan diam, berfungsi untuk menumpu ujung poros governor pada posisi yang

tetap sehingga governor dapat bekerja stabil.

Gambar 9. Governor dan Perlengkapannya (Sumber : Bachtiar, Asep Neris. 1988)

16

Gambar 10. Tiga Model Posisi Katup (Sumber : Haimerl, L.A., 1960)

17

III. MERAKIT TURBIN CROSS-FLOW

Yang termasuk komponen penggerak mula turbin ialah nozel, katup, runner, poros

runner, tutup turbin dan rangka pondasi. Berikut ini akan dijelaskan proses pembuatan

dan perakitan komponen- komponen penggerak mula tersebut.

3.1. Runner

Gambar 11. Runner (Sumber : Bachtiar, Asep Neris. 1988)

18

Gambar 12. Proses Merakit Runner (Sumber : Bachtiar, Asep Neris. 1988)

3.2. Katup

Gambar 13. Katup (Sumber : Bachtiar, Asep Neris. 1988)

19

Gambar 14. Komponen Rakitan Katup (Sumber : Bachtiar, Asep Neris. 1988)

3.3. Nozel

Gambar 15. Nozel (Sumber : Bachtiar, Asep Neris. 1988)

20

Gambar 16. Penampang Samping Nozel (Sumber : Bachtiar, Asep Neris. 1988)

Gambar 17. Elemen Rakitan Nozel (Sumber : Bachtiar, Asep Neris. 1988)

21

3.4. Tutup Turbin

Gambar 18. Tutup Turbin (Sumber : Bachtiar, Asep Neris. 1988)

Gambar 19. Komponen Rakitan Tutup Turbin (Sumber : Bachtiar, Asep Neris. 1988)

22

IV. MELUKIS BUSUR SUDU DENGAN ANALISA

SEGITIGA KECEPATAN

4.1.Variabel Analisa Segi Tiga Kecepatan

Variabel - variabel awal yang dibutuhkan dalam analisa segi tiga kecepatan antara lain,

1. Kecepatan air masuk runner (Vr )

Dalam hal ini kecepatan air masuk runner sama dengan kecepatan air keluar dari

nozel (Vn ) yaitu,

Vr = Vn

Vr = Kn . ( 2 . g . Hefs )1/2

Diketahui, Kn = koefisien tahanan nozel = 0,96 ( Sutarno, 1973 )

g = percepatan gravitasi bumi = 9,81 m/det2

Hefs = head efektif sebenarnya

2. Kecepatan keliling diameter luar runner ( Uo )

Dalam hal ini harga Uo dapat ditentukan dari persamaan berikut ( Sutarno, 1973 ),

Uo = 0,5 . Vr

Hasil percobaan para ahli Turbin Cross Flow, mereka menyimpulkan bahwa dengan

menentukan harga Uo = 0,5 . Vr ternyata didapatkan effisiensi turbin yang paling

besar, kebenaran tentang kesimpulan ini akan diuji pada uraian nanti dengan

memasukan macam-macam nilai perbandingan Uo/ Vr ke dalam analisa segitiga

kecepatan seperti yang dimaksud, dengan demikian maka,

3. Kecepatan Keliling Diameter Dalam Runner ( Ui )

Dalam hal ini nilai Ui dapat ditentukan dari perbandingan diameter dalam dan luar

runner yaitu,

Ui = ( Di / Do ) . Uo

4. Diameter luar runner ( Do )

5. Diameter dalam runner ( Di )

6. Sudut air masuk sudu ( θ )

23

Hasil pengujian Pabrik Turbin Ossberger Jerman Barat, untuk mendapatkan effisiensi

turbin yang tertinggi direkomendasikan besar sudut air masuk sudu θ = 150. Hal ini

disebabkan energi kecepatan air masuk sudu runner lebih banyak termanfaatkan

terbukti dari hasil perbandingan kecepatan air keluar dari runner dengan kecepatan air

masuk runner jauh lebih kecil dibanding dengan apabila sudut air masuk sudu lebih

besar atau lebih kecil dari 150 ( Haimerl, 1960 ). Kebenaran tentang kesimpulan ini

akan dibuktikan pada pembahasan nanti dengan memvariabelkan sudut θ. Dalam

perencanaan turbin seperti yang diuraikan pada bab sebelumnya, penulis memilih

harga sudut = 150

Selanjutnya dengan data-data di atas dapat ditentukan model busur sudu sekaligus dapat

diketahui berapa persen energi kecepatan air yang dimanfaatkan oleh runner. Untuk

memudahkan analisa, nilai-nilai dari variabel di atas diskalakan .

Setelah semua data diskalakan, selanjutnya masukan ke dalam analisa segi tiga kecepatan

berikut melalui dua tahap penggambaran yaitu,

Tahap 1, Air masuk runner

Vr = kecepatan air masuk sudu rim luar

Uo = kecepatan keliling diameter luar runner

Ui = kecepatan keliling diameter dalam runner

Vf = kwecepatan relatif air masuk sudu rim luar

Vfi = kecepatan relatif air kelur sudu rim dalam

Vi = kecepatan air keluar sudu rim dalam

Tahap 2, Air keluar runner.

Vo = kecepatan air masuk sudu rim dalam

Vfo = kecvepatan relatif air masuk sudu rim dalam

Vr’ = kecepatan air keluar sudu rim luar

Vf ‘ = kecepatan relatif air keluar sudu rim luar

24

4.2. Perbandingan Effisiensi Dengan Analisa Segi Tiga Kecepatan.

Gambar 20. Analisa Segi Tiga Kecepatan pada Sudut Masuk θ = 150

(Sumber : Bachtiar, Asep Neris. 1988)

Busur A-B inilah yang dijadikan mal untuk menentukan kelengkungan dan posisi sudu-

sudu yang dipasang diantara dua buah piringan. Hal ini tidak begitu sulit dipraktekan di

lapangan yang lebih diutamakan ialah ketelitian dan keuletan dalam bekerja. Titik B

seperti pada gambar di atas merupakan titik ujung dari busur sudu A-B. Pada saat runner

berputar ke kiri, titik B akan mengalami perpindahan relatif sejauh B-B’ dan waktu yang

25

diperlukan untuk perpindahan relatif dari B ke B’ sama dengan waktu yang diperlukan

oleh suatu titik air guna menempuh busur dari titik A ke titik B dengan kecepatan relatif,

Gambar 21. Analisa Segitiga Kecepatan Pada Sudut Masuk θ1 = 200

(Sumber : Bachtiar, Asep Neris. 1988)

26

Gambar 22. Analisa Segitiga Kecepatan Pada Sudut Masuk θ2 = 120

(Sumber : Bachtiar, Asep Neris. 1988)

27

Gambar 23. Analisa Segi Tiga Kecepatan Pada Perbandingan Uo / Vr = 0,7(Sumber : Bachtiar, Asep Neris. 1988)

28

Gambar 24. Analisa Segi Tiga Kecepatan Pada Perbandingan Uo / Vr = 0,3(Sumber : Bachtiar, Asep Neris. 1988)

29

Segitiga Kecepatan

Segitiga kecepatan adalah dasar kinematika dari aliran fluida yang menumbuk

sudu turbin. Dengan pemahaman segitiga kecepatan akan membantu dalam pemahaman

proses konversi energi pada turbin air.

Gambar 1.18 Segitiga kecepatan turbin reaksiSumber: Anonymous 1 (2011)

Pada turbin reaksi, guide vane mengarahkan aliran air masuk ke sudu dengan sudut α2,

dengan kecepatan absolut V2. Setelah menjumlahkan vektor dengan kecepatan tangensial di

ujung sudu u2, u2=rω, maka sudut luar sudu harus diatur sebesar β2 untuk mengakomodasi

kecepatan relatif air menyinggung permukaan sudu w2. Profil sudu tersebut menyebabkan arah

dan kecepatan air menyinggung sudu pada sisi outlet berubah w1, dankarena kecepatan

tangensial sudu pada sisi outlet lebih kecil dari sisi inlet u2> u1 akibat r2> r1. Maka jika

dijumlahkan vektor w1 dan u1 maka akan didapatkan nilai kecepatan absolut air di sisi outlet v1

yang lebih kecil dari sisi inlet. Artinya sebagian energi kinetik dari air dirubah menjadi energi

kinetik sudu saat air menyinggung permukaan sudu.

1.2.4 Rumus Perhitungan

1. Head Drop Turbin (H)

Dimana : H1 = Head keluar turbin

H2 = Head masuk turbin

2. Debit yang Melalui Orifice Plate (Q)

30

Dimana (mmHg)

3. Torsi (T)

T = F.L

Dimana:

F = Gaya pengereman (N)

L = Panjang lengan gaya (m) = 0.248 m

4. Brake Horse Power (BHP)

Dimana:

n = Kecepatan putar turbin (rpm)

5. Water Horse Power (WHP)

Dimana:

= water g

g = Percepatan gravitasi (m/s2)

6. Efisiensi ()

Segitiga Kecepatan Turbin Kaplan

31

• Untuk turbin Kaplan:

U1 = U2 = U

Vw1 = V1 . Cos 1

Segitiga Kecepatan Turbin Crossflow

Untuk turbin air jenis crossflow

• U1 = U2 = U

• Vw1 = V1 . cos 1

• Vw2 = 0

32

DAFTAR PUSTAKA

Bachtiar, Asep Neris. (1988). Perencanaan Turbin Air Penggerak Generator Listrik

Pedesaan. Tugas Akhir

Haimerl, L.A.(1960). The Cross Flow Turbine. Jerman Barat

Lal, Jagdish. (1975). Hydraulic Machine. New Delhi : Metropolitan Book Co Private

Ltd

Sutarno. (1973). Sistim Listrik Mikro Hidro Untuk Kelistrikan Desa. Yogyakarta : UGM

Yogyakarta

33