m.a.c 46 cu 2700

33
Car.ext.des. Page 1 1 0 0 0 1 1 0 0 1 2 0 0 1 3 0 0 1 4 0 0 1 5 0 0 1 6 0 0 1 8 0 0 1 9 0 0 2 0 0 0 2 1 0 0 2 2 0 0 2 3 0 0 2 4 0 0 2 5 0 0 2 6 0 0 2 7 0 0 2 8 0 0 0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 n[rot/min] Me[Nm],ce Pe[Kw], Ce Caracteristic a externa Pe Ce Me ce

Upload: nita-marian

Post on 30-Jun-2015

112 views

Category:

Documents


7 download

TRANSCRIPT

Page 1: m.a.c 46 cu 2700

Car.ext.des.

Page 1

1000

1100

1200

1300

1400

1500

1600

1800

1900

2000

2100

2200

2300

2400

2500

2600

2700

2800

0

20

40

60

80

100

120

140

160

180

0

5

10

15

20

25

30

35

40

45

50

n[rot/min]

Me

[Nm

],c

e

Pe

[Kw

], C

e

Caracteristica externa

Pe

Ce

Me

ce

Page 2: m.a.c 46 cu 2700

1.1. Curba puterii

Se alege: Ce= 0.6 coeficient de elasticitate Ca= 1.16 coeficient de adaptabilitate

1620 rot/min

0.8

1.2

-1

[kw]

Curba cuplului

N*m

566.1713 Nm

282.6

Consumul specific

7.Caracteristica externa

α 1=[Ce2−Ca⋅(2⋅Ce−1 ) ]

(Ce−1 )2=

α 2=[ 2⋅Ce⋅(Ca−1 )]

(Ce−1 )2=

α 3=1−Ca

(Ce−1 )2=

Pe=Pn⋅[α 1⋅( nnn )+α2⋅( nnn)2

+α3⋅( nnn )3]

M e=M n⋅[α1+α2⋅( nnn )+α3⋅( nnn)2 ]

M n=Pnωn

=

ωn=pi⋅nn30

=

Ce=nMnn

⇒nM=Ce⋅nn=

ce=Cmin⋅MM

M e

Page 3: m.a.c 46 cu 2700

[g/kw*h]

Cmin= 223 [g/kw*h]

Consumul orar

[kg/h]

n[rot/min] Pe[kw] Me[N*m] ce[g/kw*h] Ce[kg/h]1000 18.8646 156.7261 129.7825 2.4482961100 21.04413 158.9396 127.9751 2.6931251200 23.22085 160.7647 126.5223 2.9379551300 25.38074 162.2015 125.4015 3.1827841400 27.50979 163.2499 124.5962 3.4276141500 29.59396 163.9101 124.0943 3.6724441600 31.61925 164.1819 123.8889 3.9172731700 33.57161 164.0654 123.9769 4.1621031800 34.21 163.5606 124.3595 4.2543391900 36.56 162.6675 125.0423 4.5715472000 38.85099 161.386 126.0352 4.8965912100 40.37147 159.7162 127.3528 5.1414212200 41.74892 157.6581 129.0153 5.3862512300 42.96932 155.2117 131.0488 5.631082400 44.01866 152.377 133.4868 5.875912500 44.88289 149.1539 136.3713 6.1207392600 45.54802 145.5425 139.7551 6.3655692700 46 141.5428 143.7043 6.6103982800 0 0 150 5.26

MM= 164.1819 N*m

ce=Cmin⋅MM

M e

Ce=10−3⋅Ce⋅Pe

Page 4: m.a.c 46 cu 2700

0 90 180 270 360 450 540 630 7200

1000000

2000000

3000000

4000000

5000000

6000000

7000000

8000000

Cromanograma

alfa [grade]

pi [

N/m

^2]

Page 5: m.a.c 46 cu 2700

0 0.05 0.1 0.15 0.2 0.25 0.3 0.35 0.40

1000000

2000000

3000000

4000000

5000000

6000000

7000000

8000000Diagrama indicata

V [l]

p [N

/m^2

]

Xs S=68 mm

Page 6: m.a.c 46 cu 2700

D= 0.064 m 0.277778

S= 0.068 m Ap= 0.003215 n1= 1.37 n2= 1.25

1.471415

Va= 0.36944444 pa= 86000

Vc= 0.01944444 pz= 7285882

Vz= 0.02861084 p'I= 929897

Vt= 1.4

alfa Xp Vx px grd m l N/m^2

0 0 0.01944444 8600010 0.000659 0.02156314 8600020 0.002603 0.02781353 8600030 0.005736 0.03788676 8600040 0.009906 0.05129451 8600050 0.014916 0.06740583 8600060 0.020542 0.0854933 8600070 0.026541 0.10478377 8600080 0.032676 0.12450888 8600090 0.038722 0.14395033 86000

100 0.044484 0.16247609 86000110 0.049799 0.17956459 86000120 0.054542 0.19481554 86000130 0.058626 0.340169 86000140 0.061997 0.3436987 86000150 0.064625 0.35123978 86000160 0.066502 0.3589474 86000170 0.067626 0.36012354 86000180 0.068 0.3694444 86000190 0.067626 0.36945454 85996.78052200 0.066502 0.35698971 90136.86873210 0.064625 0.34897412 92985.24953220 0.061997 0.33698712 97546.24354230 0.058626 0.325689 102211.6829240 0.054542 0.3159871 106535.3555250 0.049799 0.17956459 231077.9058260 0.044484 0.16247609 265008.1318270 0.038722 0.14395033 312816.3376280 0.032676 0.12450888 381607.0016290 0.026541 0.10478377 483323.5498300 0.020542 0.0854933 638695.4729310 0.014916 0.06740583 884555.8102320 0.009906 0.05129451 1286008.104330 0.005736 0.03788676 1947659.202340 0.002603 0.02781353 2974471.926350 0.000659 0.02156314 4215561.116360 0 0.01944444 4857254.782370 0.000659 0.02156314 7285882.174

λ=

m2

ρ=

dm3 N/m2

dm3 N/m2

dm3 N/m2

dm3

Page 7: m.a.c 46 cu 2700

380 0.002603 0.02781353 7285882.174390 0.005736 0.03788676 5023169.894400 0.009906 0.05129451 3512019.013410 0.014916 0.06740583 2496166.708420 0.020542 0.0854933 1854514.943430 0.026541 0.10478377 1438062.927440 0.032676 0.12450888 1159164.37450 0.038722 0.14395033 966895.6296460 0.044484 0.16247609 831110.1526470 0.049799 0.17956459 733448.3857480 0.054542 0.19481554 662393.3053490 0.058626 0.33987145 330371.1146500 0.061997 0.3458942 323196.2584510 0.064625 0.34987136 318610.3888520 0.066502 0.3512598 310000530 0.067626 0.3578912 308000540 0.068 0.3694444 303664.3216550 0.067626 0.3691214 230000560 0.066502 0.3595614 180000570 0.064625 0.34925445 180000580 0.061997 0.3401258 150000590 0.058626 0.3377 110000600 0.054542 0.3256894 110000610 0.049799 0.17956459 110000620 0.044484 0.16247609 110000630 0.038722 0.14395033 110000640 0.032676 0.12450888 110000650 0.026541 0.10478377 110000660 0.020542 0.0854933 110000670 0.014916 0.06740583 110000680 0.009906 0.05129451 110000690 0.005736 0.03788676 110000700 0.002603 0.02781353 110000710 0.000659 0.02156314 110000720 0 0.01944444 110000

Page 8: m.a.c 46 cu 2700

1. Calculul termic al unui motor cu aprindere prin comprimare

Calculul termic al unui motor, cunoscut şi sub denumirea de " calculul ciclului de lucru al motorului ", se efectueaza în scopul determinări anticipate a parametrilo proceselor ciclului motor, a indicilor energetici şi de economicitate, a presiunii gazelor în cilindrii motorului. Acestedate ale clculului permit stabilirea dimensiunilor fundamentale ale motorului, trasarea diagramei indicate şi efectuarea calculelor de rezistenţă a O metodă utilizată este metoda înbunăţită a lui Grineveţki, care constituie o metodă de calcul analitic prin corectarea diagramei ciclului teoreic de referinţă. Această metodă se poate aplica atât in stadiul de proiectare, cât şi incel de perfecţionare a prototipului. Datele iniţiale necesare pentru calculul ciclului de lucru al unui motor in stare de proiect se estimează după rezultatele cercetărilor efectuate pe motoare analoage.Coincidenţa rezultatelor calculului cu acelor obţinute prin încercarea motorului depinde de alegera corectă a parametrilor iniţiali, estimate dificilă îndeosebi când se realizează motoarele de construcţie originala.

In cele ce urmează se prezintă calculul teermic al motorului având urmatoarele caracteristici:

Pn= 46 kwnn= 2700 rot/mini= 4 numarul de cilindrii

1.1 Alegerea parametrilor initiali:

Temperatura initiala: 293

Presiunea initiala: 0,102*10^6

Temperatura gazelor reziduale: 900 Coeficientul de exces de aer: λ= 1.55 Raportul de comprimare: ε= 19

Presiunea gazelor reziduale: pr= 0,110*10^6

Se alege urmatoarele marimi:

Presiunea la sfarsitul admisiei: 0,086*10^6 Preincalzirea amestecului: ∆T= 25

Coeficientul de postardere: 1.14

T0=

p0=

Tr=

1.2 Parametrii procesului de schimbare a gazelor

pa=

υp=

Page 9: m.a.c 46 cu 2700

Calculul termic al unui motor, cunoscut şi sub denumirea de " calculul ciclului de

proceselor ciclului motor, a indicilor energetici şi de economicitate, a presiunii gazelor în cilindrii motorului. Acestedate ale clculului permit stabilirea dimensiunilor fundamentale

O metodă utilizată este metoda înbunăţită a lui Grineveţki, care constituie o metodă

perfecţionare a prototipului. Datele iniţiale necesare pentru calculul ciclului de lucru al unui motor in stare de proiect se estimează după rezultatele cercetărilor efectuate pe motoare analoage.Coincidenţa rezultatelor calculului cu acelor obţinute prin încercarea motorului depinde de alegera corectă a parametrilor iniţiali, estimate dificilă îndeosebi

In cele ce urmează se prezintă calculul teermic al motorului având urmatoarele

K

102000

K

110000

86000K

N/m2

N/m2

N/m2

Page 10: m.a.c 46 cu 2700

0 180 360 540 720

-6000

-5000

-4000

-3000

-2000

-1000

0

1000

2000

3000

4000

5000

6000

Forţele de inerţie

alfa [grd]

Fj [

N]

Fj

Page 11: m.a.c 46 cu 2700

0 180 360 540 720

-25000

-20000

-15000

-10000

-5000

0

5000

10000

15000

20000

25000

Fg , F

alfa [grd]

Fg

,F [N

]

F [N]

Fg [N]

Fg-forta de presiune a gazelorF-suma fortelor

Page 12: m.a.c 46 cu 2700

0 180 360 540 720

-20000

-15000

-10000

-5000

0

5000

10000

15000

20000

N,B

alfa [grd]

N,B

[N]

B [N]

N [N]

Forţa F aplicată în axa bolţului se descompune în două componente, una de sprijin, normală pe axa cilindrului (N) şi una după axa bielei (B)

Page 13: m.a.c 46 cu 2700

0 180 360 540 720

-20000

-15000

-10000

-5000

0

5000

10000

15000

20000

T,Z

alfa [grd]

T,Z

[N]

În axa fusului maneton, forţa B se descompune în două componente, una radială (Z) şi una tangenţială (T)

T [N]

Z [N]

Page 14: m.a.c 46 cu 2700

0 180 360 540 720

-1000

-800

-600

-400

-200

0

200

400

600

800

1000

Insumarea momentelor

alfa [grd]

M1

-4 [N

*m]

Page 15: m.a.c 46 cu 2700

0 180 360 540 720

-400

-150

100

350

Momentul motor

M N*m

alfa [grd]

M [N

*m]

Page 16: m.a.c 46 cu 2700

-20000 -15000 -10000 -5000 0 5000 10000 15000 20000

-20000

-15000

-10000

-5000

0

5000

10000

15000

20000

Diagrama polara a fusului maneton

Z [N]

T [N]

T [N]

Z [N]

Page 17: m.a.c 46 cu 2700

-15000 -10000 -5000 0 5000 10000 15000

-15000

-10000

-5000

0

5000

10000

15000

Diagrama polara a fusului palier

T' [N]

T' [N]

Z' [N]

Z' [N]

Page 18: m.a.c 46 cu 2700

0 180 360 540 7200

2000

4000

6000

8000

10000

12000

14000

16000

18000

20000

Rm

alfa [grd]

Rm

[N]

Rm med

Rm [N]

Rm med [N]

Rm-forta rezultanta

Page 19: m.a.c 46 cu 2700

0 180 360 540 7200

5000

10000

15000

Rp [N]

Rp med [N]

alfa [grd]

Rezultanta fortelor la palier

Rp [N]

Rp med [N]

Page 20: m.a.c 46 cu 2700
Page 21: m.a.c 46 cu 2700

0 90 180 270 360

-4000

-3500

-3000

-2500

-2000

-1500

-1000

-500

0

500

1000

1500

2000

2500

3000

3500

4000

-70

-60

-50

-40

-30

-20

-10

0

10

20

30

40

50

60

70

Cinematica mecanismului

ap m/s^2

Xp m

Vp m/s

alfa[grd]

ap,V

p,

Xp

Page 22: m.a.c 46 cu 2700

alfa px*10^5 pg Fg Fj Fgrd N/m^2 N/m^2 N N N

0 86000 -14000 -45.038 -5452.79 -5497.810 86000 -14000 -45.038 -5316.47 -5361.520 86000 -14000 -45.038 -4918.1 -4963.130 86000 -14000 -45.038 -4288.37 -4333.440 86000 -14000 -45.038 -3474.86 -3519.950 86000 -14000 -45.038 -2537.19 -2582.260 86000 -14000 -45.038 -1541 -158670 86000 -14000 -45.038 -551.476 -596.5180 86000 -14000 -45.038 372.875 327.83790 86000 -14000 -45.038 1185.39 1140.35

100 86000 -14000 -45.038 1854.93 1809.89110 86000 -14000 -45.038 2367.6 2322.56120 86000 -14000 -45.038 2726.39 2681.36130 86000 -14000 -45.038 2948.87 2903.83140 86000 -14000 -45.038 3063.18 3018.14150 86000 -14000 -45.038 3102.98 3057.94160 86000 -14000 -45.038 3101.98 3056.95170 86000 -14000 -45.038 3088.67 3043.63180 86000 -14000 -45.038 3082.01 3037190 85996.7805 -14003.2 -45.048 3088.67 3043.62200 90136.8687 -9863.13 -31.73 3101.98 3070.25210 92985.2495 -7014.75 -22.566 3102.98 3080.42220 97546.2435 -2453.76 -7.8937 3063.18 3055.28230 102211.683 2211.683 7.11496 2948.87 2956240 106535.356 6535.356 21.0242 2726.39 2747.42250 231077.906 131078 421.676 2367.6 2789.27260 265008.132 165008 530.83 1854.93 2385.76270 312816.338 212816 684.628 1185.39 1870280 381607 281607 905.927 372.875 1278.8290 483323.55 383324 1233.15 -551.476 681.672300 638695.473 538695 1733 -1541 191.973310 884555.81 784556 2523.91 -2537.19 -13.282320 1286008.1 1186008 3815.38 -3474.86 340.519330 1947659.2 1847659 5943.9 -4288.37 1655.53340 2974471.93 2874472 9247.15 -4918.1 4329350 4215561.12 4115561 13240 -5316.47 7923.25360 4857254.78 4757255 15304 -5452.79 9851.26370 7285882.17 7185882 23117 -5316.47 17800380 7285882.17 7185882 23117 -4918.1 18199390 5023169.89 4923170 15838 -4288.37 11549400 3512019 3412019 10976 -3474.86 7501.58

Page 23: m.a.c 46 cu 2700

410 2496166.71 2396167 7708.45 -2537.19 5171.26420 1854514.94 1754515 5644.26 -1541 4103.25430 1438062.93 1338063 4304.54 -551.476 3753.06440 1159164.37 1059164 3407.32 372.875 3780.2450 966895.63 866896 2788.8 1185.39 3974.18460 831110.153 731110 2352 1854.93 4206.9470 733448.386 633448 2037.8 2367.6 4405.39480 662393.305 562393 1809.21 2726.39 4535.61490 330371.115 230371 741.102 2948.87 3690500 323196.258 223196 718.02 3063.18 3781.2510 318610.389 218610 703.268 3102.98 3806.25520 310000 210000 675.568 3101.98 3777.55530 308000 208000 669.134 3088.67 3757.8540 303664.322 203664 655.186 3082.01 3737.2550 230000 130000 418.209 3088.67 3506.88560 180000 80000 257.359 3101.98 3359.34570 180000 80000 257.359 3102.98 3360.34580 150000 50000 160.85 3063.18 3224590 110000 10000 32.1699 2948.87 2981600 110000 10000 32.1699 2726.39 2758.56610 110000 10000 32.1699 2367.6 2399.77620 110000 10000 32.1699 1854.93 1887.1630 110000 10000 32.1699 1185.39 1217.56640 110000 10000 32.1699 372.875 405.045650 110000 10000 32.1699 -551.476 -519.31660 110000 10000 32.1699 -1541 -1508.8670 110000 10000 32.1699 -2537.19 -2505680 110000 10000 32.1699 -3474.86 -3442.7690 110000 10000 32.1699 -4288.37 -4256.2700 110000 10000 32.1699 -4918.1 -4885.9710 110000 10000 32.1699 -5316.47 -5284.3720 110000 10000 32.1699 -5452.79 -5420.6

In axa fusului maneton , forta B se descompune in doua componente , una radiala (Z) si una tangentiala, (T) expresile lor fiind urmatoarele:

Calculul fortelor N si B se face tabelar si se reprezinta grafic curbele N=f(α) si B= f(α)

T=B sin(α+ β )=F⋅sin (α+β )cos β

Z=B⋅cos (α+β )=F⋅cos (α+β )cos β

Page 24: m.a.c 46 cu 2700

Pe baza calculului tabelar al valori fortelor T si Z se traseaza curbele T=f(α) si Z=f(α)Forta tangentiala T este singura forta care produce momentul motor . Expresia momentului motor este:

Raza manivelei R , in [m], fiind constanta , curba de variatie a momentului motor functie de unghiul de rotatie al manivelei este identica cu cea a fortei tangentiale T , evident la o scara adecvata .

4 Momentul total al motorului policilindric

Momentul total al motorului se obtine prin insumarea momentelor obtinute pentru fiecare cilindru al motorului tinand cont de ordinae de functionare a acestora si de configuratia arborelui cotit . De asemanea , se poate obtine suma momentelor ce actioneaza asupra fiecarei fus palier al arborelui

si valoarea momentului mediu .Cu valoarea momentului mediu se calculeaza putera dezvoltata de motor

corespunzatoare p.m.s a primului cilindru , aflat la admisie .

alfa beta N B T Z Mgrd grd N N N N N*m

0 0 0 -5497.8 0 -5497.8 010 2.76476941 -258.917 -5367.8 -1186 -5235.1 -40.3239820 5.45164186 -473.669 -4985.7 -2142.6 -4501.8 -72.8483330 7.98355615 -607.753 -4375.8 -2693 -3449 -91.5631540 10.2854359 -638.749 -3577.4 -2751.86 -2285.8 -93.5631150 12.2859109 -562.352 -2642.8 -2339.57 -1229 -79.5455560 13.9197486 -393.086 -1634 -1570.1 -452.6 -53.383370 15.1309339 -161.297 -617.94 -615.707 -52.45 -20.9340380 15.8760815 93.2389 340.838 339.047 -34.894 11.5276190 16.1276202 329.741 1187.07 1140.35 -329.74 38.77193

100 15.8760815 514.7438 1881.66 1693.01 -821.21 57.5623110 15.1309339 628.02 2406 1967.7 -1384.5 66.90168120 13.9197486 664.5495 2762.48 1989.85 -1916.2 67.65483130 12.2859109 632.3903 2971.9 1817.97 -2351 61.8111140 10.2854359 547.6964 3067.43 1520.46 -2664.1 51.69574150 7.98355615 428.8711 3087.87 1157.56 -2862.7 39.357160 5.45164186 291.7466 3070.84 771.385 -2972.4 26.22709170 2.76476941 146.9824 3047.18 383.771 -3022.9 13.04822

cotit .Se stabileste variatia momentului motor total de unghiul α de rotatie a arborelui cotit , precum

care se compara cu puterea obtinuta la calculul termic . Ca pozitie de pornire (α=0) se considera pozitia

Z=B⋅cos (α+β )=F⋅cos (α+β )cos β

M=T⋅R=F⋅sin (α−β )cos β

⋅R [N⋅m ]

(α=0 )

β=arcsin ( λ⋅sinα )

Page 25: m.a.c 46 cu 2700

180 1.9491E-15 1.03E-13 3037 3.7E-13 -3037 1.26E-14190 -2.7647694 -146.982 3047.17 -383.77 -3022.9 -13.04818200 -5.4516419 -293.017 3084.2 -774.743 -2985.3 -26.34126210 -7.9835561 -432.023 3110.56 -1166.07 -2883.7 -39.64622220 -10.285436 -554.437 3105.18 -1539.18 -2696.9 -52.33195230 -12.285911 -643.748 3025.27 -1850.62 -2393.2 -62.92123240 -13.919749 -680.922 2830.54 -2038.87 -1963.4 -69.32168250 -15.130934 -754.22 2889.45 -2363.1 -1662.7 -80.34545260 -15.876081 -678.524 2480.37 -2231.69 -1082.5 -75.87738270 -16.12762 -540.729 1946.63 -1870 -540.73 -63.58058280 -15.876081 -363.699 1329.52 -1322.53 -136.11 -44.96602290 -15.130934 -184.324 706.153 -703.605 59.9376 -23.92257300 -13.919749 -47.5787 197.781 -190.043 54.7821 -6.461455310 -12.285911 2.892573 -13.594 12.0341 -6.3218 0.409159320 -10.285436 -61.7933 346.08 -266.218 221.132 -9.0514330 -7.9835561 -232.185 1671.73 -1028.84 1317.64 -34.9807340 -5.4516419 -413.152 4348.72 -1868.86 3926.67 -63.54113350 -2.7647694 -382.628 7932.49 -1752.67 7736.44 -59.59091360 -3.8982E-15 -6.7E-13 9851.26 -2E-12 9851.26 -8.2E-14370 2.76476941 859.616 17821 3937.57 17381 133.8774380 5.45164186 1736.845 18282 7856.46 16507 267.1197390 7.98355615 1619.785 11662 7177.49 9192.2 344.0345400 10.2854359 1361.298 7369.36 5668.79 4708.75 192.7387410 12.2859109 1126.184 5478.12 4849.67 2547.65 164.8887420 13.9197486 1016.954 2336.93 2245.5 647.291 76.34689430 15.1309339 1014.827 3887.84 3873.81 330 131.7097440 15.8760815 1075.112 3930.11 3909.46 -402.35 132.9216450 16.1276202 1149.165 4137 3974.18 -1149.2 135.1223460 15.8760815 1196.469 4373.74 3935.23 -1908.8 133.7977470 15.1309339 1191.219 4563.61 3732.3 -2626.1 126.8981480 13.9197486 1124.109 4672.83 3365.9 -3241.3 114.4405490 12.2859109 803.594 3776.46 2310.14 -2987.5 78.54489500 10.2854359 686.1672 3843 1904.87 -3337.6 64.76566510 7.98355615 533.8196 3843.5 1440.82 -3563.2 48.988520 5.45164186 360.5193 3794.72 953.221 -3673 32.40953530 2.76476941 181.4711 3762.18 473.821 -3732.2 16.10992540 5.8473E-15 3.81E-13 3737.2 1.4E-12 -3737.2 4.67E-14550 -2.7647694 -169.353 3511 -442.182 -3483 -15.03419560 -5.4516419 -320.607 3374.61 -847.691 -3266.4 -28.8215570 -7.9835561 -471.282 3393.23 -1272 -3145.8 -43.24898580 -10.285436 -585.058 3276.68 -1624.18 -2845.8 -55.22225590 -12.285911 -649.204 3050.91 -1866.31 -2413.5 -63.45455600 -13.919749 -683.685 2842 -2047.14 -1971.4 -69.60291610 -15.130934 -648.897 2486 -2033.11 -1430.5 -69.12566

Page 26: m.a.c 46 cu 2700

620 -15.876081 -536.702 1961.93 -1765.23 -856.24 -60.01784630 -16.12762 -352.066 1267.44 -1217.56 -352.07 -41.397640 -15.876081 -115.197 421.108 -418.895 -43.112 -14.24243650 -15.130934 140.4204 -537.96 536.015 -45.661 18.22451660 -13.919749 373.951 -1554.5 1493.67 -430.57 50.78463670 -12.285911 545.5377 -2563.7 2269.62 -1192.3 77.16716680 -10.285436 624.7386 -3498.9 2691.5 -2235.7 91.51083690 -7.9835561 596.9245 -4297.9 2645.05 -3387.5 89.93178700 -5.4516419 466.3003 -4908.1 2109.27 -4431.8 71.71508710 -2.7647694 255.1884 -5290.5 1168.92 -5159.7 39.7433720 -7.7963E-15 7.38E-13 -5420.6 2.7E-12 -5420.6 9.03E-14

Page 27: m.a.c 46 cu 2700

In axa fusului maneton , forta B se descompune in doua componente , una radiala (Z) si una tangentiala,

Page 28: m.a.c 46 cu 2700

Forta tangentiala T este singura forta care produce momentul motor . Expresia momentului motor este:

Raza manivelei R , in [m], fiind constanta , curba de variatie a momentului motor functie de unghiul de

Momentul total al motorului se obtine prin insumarea momentelor obtinute pentru fiecare cilindru al

De asemanea , se poate obtine suma momentelor ce actioneaza asupra fiecarei fus palier al arborelui

si valoarea momentului mediu .Cu valoarea momentului mediu se calculeaza putera dezvoltata de motor de rotatie a arborelui cotit , precum

=0) se considera pozitia

Page 29: m.a.c 46 cu 2700

6. Diagramele de uzura

Diagrama de uzur\ fus manetonDiagrama de uzura fus maneton

Diagrama de uzura fus maneton

Diagrama de uzura fus palier

Page 30: m.a.c 46 cu 2700
Page 31: m.a.c 46 cu 2700

Diagrama de uzur\ fus maneton

Page 32: m.a.c 46 cu 2700