investitor: mestna obČina kranj slovenski trg 1 4000 kranj · vsi montažni elementi se sestavijo...

3 NAČRT GRADBENIH KONSTRUKCIJ

INVESTITOR: MESTNA OBČINA KRANJ

Slovenski trg 1 4000 KRANJ

NAROČNIK: COM-ARH, d.o.o.

Gregorčičeva 12 2000 MARIBOR

OBJEKT: REGIJSKI VEČNAMENSKI ŠPORTNO VADBENI

CENTER KRANJ VRSTA PROJEKTA: PGD (projekt za gradbeno dovoljenje) ŠTEVILKA PROJEKTA: 08/09 ŠTEVILKA NAČRTA: A-199/10 PROJEKTANT: LINE, d.o.o. MARIBOR

Glavni trg 17/b, 2000 MARIBOR DIREKTOR: Peter Kristanič, univ.dipl.inž.gr.

ODGOVORNI PROJEKTANT: Peter Kristanič, univ.dipl.inž.gr.

G-0386

ODGOVORNI VODJA PROJEKTA:

Tom Pirkmajer, univ.dipl.inž.arh. A-0232

KRAJ IN DATUM IZDELAVE: Maribor, julij 2010

PODATKI O PROJEKTANTIH Številka projekta:08/09 Številka načrta:A-199/10

ODGOVORNI VODJA PROJEKTA:

Tom Pirkmajer, univ.dipl.inž.arh. OSEBNA ŠTAMPILJKA:

A-0232 Kraj in datum: Maribor, julij 2010

ODGOVORNI PROJEKTANT GRADBENIH KONSTRUKCIJ: Peter Kristanič, univ.dipl.inž.gr. OSEBNA ŠTAMPILJKA: G-0386 SODELAVCI: Dr. Niko Kristanič, univ.dipl.inž.gr. G-3119 Kraj in datum: Maribor, julij 2010

KAZALO VSEBINE NAČRTA GRADBENIH KONSTRUKCIJ št. A-199/10

Naslovna stran načrta

Kazalo vsebine načrta

Izjava odgovornega projektanta načrta

Tehnično poročilo

Statični račun

Risbe

IZJAVA ODGOVORNEGA PROJEKTANTA NAČRTA

V PROJEKTU ZA PRIDOBITEV GRADBENEGA DOVOLJENJA

Načrt: NAČRT GRADBENIH KONSTRUKCIJ Št. načrta: A-199/10 Št. projekta: 08/09 Objekt: REGIJSKI VEČNAMENSKI ŠPORTNO VADBENI CENTER KRANJ Odgovorni projektant načrta gradbenih konstrukcij: Peter Kristanič, univ.dipl.inž.gr., G-0386

I Z J A V L J A M,

1. da je načrt gradbenih konstrukcij št. A-199/10 v projektu za pridobitev gradbenega dovoljenja št.

08/09 skladen s prostorskim aktom,

2. da je načrt skladen z gradbenimi predpisi,

3. da je načrt skladen s pridobljenimi projektni pogoji oziroma soglasji za priključitev,

4. da so bile pri izdelavi načrta upoštevane vse ustrezne bistvene zahteve in da je načrt izdelan tako, da bo gradnja, izvedena v skladu z njim, zanesljiva,

5. da so v načrtu upoštevane zahteve elaboratov (če so obvezni).

Peter Kristanič, univ.dipl.inž.gr., G-0386

Maribor, julij 2010

TEHNIČNO POROČILO

K IZDELAVI NA ČRTA GRADBENIH KONSTRUKCIJ REGIJSKEGA VEČNAMENSKEGA ŠPORTNO VADBENEGA CENTRA KRANJ

(Načrt št. A-199/10)

1. SPLOŠNO Predvidena je izgradnja regijskega večnamenskega športno vadbenega centra v Kranju. Načrt gradbenih konstrukcij zajema visečo konstrukcijo strehe nad tribunami, tribune z uporabnimi prostori ter pokrito športno halo, ki je povezana s konstrukcjio tribun.

2. KONSTRUKCIJA Konstrukcija tribun z uporabnimi površinami je tlorisnih dimenzij 69m·36m. Pod tribuno z zgornjo koto +10,06 m so uporabne površine v dveh nadstropjih, nadstropje na višini +5,05 m ter pritličje na višini +0,00 m. Klet je predvidena v dveh nivojih na koti -3,30 m in -5,60 m. Viseča streha tribun porkriva celotno konstrukcijo tribun in vhodna stopnišča na tribune. Spodnji nivo kleti je povezan s pokrito športno halo dimenzij 36m�30m z ravno streho na višini +5,30 m ter vhodnim delom dimenzij 12,5m�11m. Hala ima svetlo višino 9m s koto tal na nivoju druge kleti -5,60 m ter streho na nivoju +5,30m. Vhodni in skladiščni del hale je predviden v 2 nadstropjih, dveh kletnih nivojih na višinah -5,60m in -2,80 m ter enim pritličnim nivojem na višini +0,00m. Viseča strešna konstrukcija se izvede v jekleni izvedbi z lahko, pločevinasto kritino. Nosilna konstrukcija kritine v vzdolžni smeri nalega na glavne strešne nosilce s prerezom pravokotne škatlaste oblike, ki so s pomočjo jeklenih vrvi pritrjeni na glavne jekelne pilone s konusnim, votlim , okroglim, jeklenim prerezom. Horizontalno in vertikalno bočno stabilizacijo se izvede z zavetrovanjem s pomočjo jeklenih palic. Streha nad športno halo se izvede s paličnimi jeklenimi nosilci s pravokotnimi, votlimi prerezi, ki nosijo lahko, jekleno kritino. Bočno se streha stabilizira s pomočjo povezja iz jeklenih palic. Vertikalno bočno podporo nudi betonski del konstrukcije z obodnimi stenami. Nosilna jeklena konstrukcija se izdela iz jeklenih cevnih profilov in valjanih nosilcev v varjeni in vijačni izvedbi. V primeru, da se investitor odloči za zaščito konstrukcije z vročim cinkanjem, je potrebno zagotoviti predpripravo s cinkanjem posameznih sestavnih delov jeklene konstrukcije, ki se jih na mestu stikuje z vijačenjem. Nosilna konstrukcija tribun in hale se izvede z armiranim in prednapetim betonom. Osnovni element je armiranobetonski okvir, na katerega so odložene armiranobetonske plošče v monolitni in montažni izvedbi kot prednapete votle plošče. Za namestitev sedežev za gledalce se poševni del tribune izvede iz montažnih AB »L« elementov, ki nalegajo na tribunskih okvirjih. Elementi se sidrajo v okvirni nosilec z vgrajenimi sidri, ki se po montaži

zalijejo s cementno malto. Plošča nad kletjo na koti 0.0 se izvede iz montažnih prednapeteih votlih plošč tipa VSHD 32 cm. Plošča (stiki, povezave, zaključki) se izvede po navodilih proizvajalca. Plošča nad kletjo nad sanitarnim delom se izvede kot monolitna AB plošča. Plošča nad pritličjem je monolitna AB plošča, odložena na prečne nosilce, ki povezijejo tribunske okvirje. Nosilne stene objekta so monolitne, armiranobetonske, temeljene na pasovnih plitvih temeljih. V osi, kjer temelji stene telovadnice sovpadajo s temelji pilonov strehe tribune, je predviden masivni pasovni temelj. Zaradi zahtevnosti temeljenja pilonov je potrebno pridobiti geomehanske podatke iz lokacije in temeljenje uskladiti s pogoji poročila. Trakt dvorane zajema še trakt za sanitarije na zahodni strani in tehnični trakt na severni strani. Dvoprana je prekrita z jekleno konstrukcijo, trakt na zahodni in severni strani pa s ploščami v monolitni in montažni izvedbi s PVP ploščami tipa VSHD 26.5 cm. Obodne in nosilne mesne stene so monolitne, armiranobetonske. Vhod na zahodni strani sestavlja stopnišče z dvigalnim jaškom in pokrita vhodna avla, prekrita z jekleno konstrukcjo, sestavljeno iz primarnih nosilcev in sendvič elementov Trimo panel SNV 150. Temeljenje vseh nosilnih sten v traktu dvorane se izvede na monolitnih AB pasovnih temeljih. Vsa stopnišča v objektu so predvidena v monolitni, armiranobetonski izvedbi.

3. OBTEŽBA Vertikalno obtežbo predstavljajo stalni vplivi ( lastna teža elementov nosilne konstrukcije in stalna obtežba), ki so določeni na osnovi karakteristik uporabljenih materialov konstrukcije in opreme. Ostale obtežbe, obtežba s snegom in vetrom ter potresna obtežba so določene na osnovi predpisov družine Evrokod. Koristne obtežbe so določene na podlagi podatkov, ki jih je podal naročnik. Obtežba vetra je določena po SIST 1991. Objekt je v I. vetrni coni. Upoštevana je II. kategorija terena. Upoštevana referenčna hitrost vetra: vref = 20 m/s. Obtežba snega je določena po SIST 1991. Objekt je v drugi alpski coni A2 na projektni nadmorski višini 410 m. Upoštevana karakteristična obtežba snega je sk = 1,70 kN/m2. Upoštevana je zaledenitev v sloju 1 cm. Objekt je izpostavljen nevarnosti potresa s projektnim pospeškom tal ag = 0,225 g z upoštevanjem povratne dobe 475 let.

4. MATERIALI Nosilna konstrukcija se izdela iz betona kvalitete C25/30, ter jekla za armaturo S500. Jekleni del konstrukcije se izdela iz konstrukcijskega jekla S 235 J2G3 (St 37-3N) z mejo plastičnosti fy = 235 N/mm2.Piloni strehe tribune so iz jekla S355. Vijaki so kvalitete 10.9. Vse priključne plošče in temeljne plošče so izdelane iz jeklene pločevine ustrezne debeline. Vsi zvari so I. kvalitete. Vsa varilska dela morajo izvajati varilci z uspešno opravljeno preizkušnjo po SIST EN 287-1. Vse zvare je potrebno 100% vizualno pregledati, sočelne zvare je potrebno pregledati s pomočjo ultrazvoka ali rentgena. Uporabiti je potrebno atestirane materiale. Jeklena konstrukcija mora biti ustrezno antikorozijsko zaščitena in izdelana ter montirana v skladu s SIST EN 1090-1 in SIST EN 1090-2.

5. IZVEDBA Jeklena konstrukcija je predvidena iz montažnih elementov. Posamezni elementi se izdelajo v delavnici po delavniških načrtih. V delavnici se elementi zvarijo in izvrtajo luknje za vijačenje. Vsi ostri robovi morajo biti obdelani. Zvari morajo biti ustrezno kontrolirani. Luknje na ploščah in profilih predvidene za vijačne spoje morajo biti izdelane z vrtanjem. Izdelava lukenj s prebijanjem ni dovoljena. Točnost izdelanih elementov naj bo v delavnici preverjena s poskusno montažo. Vsi montažni elementi se sestavijo v nosilno jekleno konstrukcijo z vijačenjem. Varjenje pri montaži je predvideno za spajanje paličnih nosilcev. V kolikor bi zaradi potreb izvajalca bilo potrebno varjenje pri montaži, mora biti s spremembo postopka seznanjen projektant, ki mora za to podati soglasje. Po izdelavi morajo biti vsi elementi ustrezno antikorozijsko zaščiteni. Sistem in debeline slojev antikorozijskega premaza je potrebno izvesti v skladu z EN ISO 12944 ter EN ISO 19840. Upoštevati je potrebno zahteve, podane v SIST EN 1090. Površine je potrebno opeskati Sa 2 ½ po švedskem standardu SIS 055900. Pred nanosom osnovnega premaza je potrebno površine razmastiti in odprašiti. Prekrivni premaz je potrebno izvesti delavniško. Po transportu in montaži je potrebno poškodovana mesta popraviti. V kolikor ni posebnih zahtev investitorja mora skupna debelina nanosa znašati min. 160 μm. Zadnji zunanji premaz mora biti odporen na UV žarke. Postopek izvedbe protikorozijske zaščite pripravi izvajalec protikorozijske zaščite ob upoštevanju navodil proizvajalca premazov. Nianso zaključnega premaza določi arhitekt oz. investitor. Izdelavo in montažo jeklenih delov konstrukcije je potrebno izvesti v skladu s SIST EN 1090-2. Privzeti je potrebno razred izdelave EXC3. Izvajalec je dolžan pred pričetkom gradnje izdelati elaborat postopka gradnje, vključno z vsemi varstvenimi ukrepi. Med gradnjo mora voditi vso po veljavnih predpisih zahtevano dokumentacijo, ki se nanaša na dokazovanje kvalitete vgrajenih materialov in tehnoloških postopkov posameznih faz gradnje. Vsi uporabljeni materiali morajo imeti ustrezne ateste oziroma ustrezna veljavna evropska tehnična soglasja, morajo biti vgrajeni po predpisih in morajo ustrezati veljavnim predpisom in standardom. Dela je potrebno izvajati po veljavnih predpisih in standardih. Izvajati jih mora za ta dela usposobljeno podjetje. Pri delu je potrebno upoštevati ustrezne predpise iz varstva pri delu. Zvare jeklenih konstrukcij je potrebno kontrolirati v fazi izvedbe v skladu s predpisi. Izkop za temelje mora kontrolirati pooblaščen geomehanik in ustreznost potrditi z vpisom v gradbeni dnevnik. Pri delu je potrebno upoštevati ustrezne predpise iz varstva pri delu. Glede odpadkov, ki nastanejo pri gradnji , mora investitor zagotoviti, da izvajalci gradbenih del gradbene odpadke oddajo zbiralcu gradbenih odpadkov oz. morajo se upoštevati določbe Pravilnika o ravnanju z odpadki, ki nastanejo pri gradbenih delih (Ur.l. RS št. 3/2003). Tudi transport odpadkov mora biti primerno zavarovan.

Izvajalec jeklene konstrukcije je dolžan v okviru izgradnje izdelati in pripraviti sledeče dokumente:

- načrt zagotavljanja kakovosti del, - elaborate varstva pri delu, - varilni načrt s planom sestave, delavniškega in montažnega varjenja; plan montaže, - kontrolno dokumentacijo (ateste oz. ustrezna tehnična soglasja osnovnega,

dodajnega in spojnega materiala, ateste varilcev, varilnih postopkov, merskih protokolov, rezultatov kontrole zvarov).

6. TEHNIČNI PREDPISI Pri izdelavi predložene projektne dokumentacije je bila upoštevana vsa veljavna tehnična regulativa, ki zajema gradnjo objektov, varstvo pri delu, varstvo pred hrupom, varstvo pred požarom in potresom. Nadalje so upoštevani ustrezni tehnični predpisi za področje gradbene mehanike, materialov in izvedbo. Pri dimenzioniranju so upoštevani standardi Eurocode.

Sestavil: Dr. Niko KRISTANIČ,udig. Maribor, julij 2010

SSTTAATTIIČČNNAA AANNAALLIIZZAA

K IZDELAVI NA ČRTA GRADBENIH KONSTRUKCIJ REGIJSKEGA

VEČNAMENSKEGA ŠPORTNO VADBENEGA CENTRA KRANJ (Načrt št. A-199/10)

1

KKaazzaalloo 1.0 ZASNOVA KONSTRUKCIJE .............................................................................................................. 2

2.0 OBTEŽBE ....................................................................................................................................... 5

2.1 STALNA OBTEŽBA NA STREHAH ................................................................................................................... 5 2.2 OBTEŽBA VETRA ...................................................................................................................................... 6 2.3 OBTEŽBA SNEGA ...................................................................................................................................13 2.4 POTRESNA OBTEŽBA ..............................................................................................................................15

4.0 KONSTRUKCIJA STREHE NAD TRIBUNAMI .................................................................................... 16

4.1 MODEL ...............................................................................................................................................17 4.2 SPISEK MATERIALA .................................................................................................................................18 4.3 PREČNI PREREZI ....................................................................................................................................19 4.4 PRIKAZ OBTEŽB .....................................................................................................................................25 4.5 KOMBINACIJE OBTEŽNIH PRIMEROV ..........................................................................................................30 4.6 LASTNE FREKVENCE ...............................................................................................................................31 4.7 NOTRANJE SILE IN POMIKI .......................................................................................................................31 4.8 REAKCIJE .............................................................................................................................................34 4.9 IZKORIŠČENOST PREREZOV – DIMEZIONIRANJE .............................................................................................35

5.0 KONSTRUKCIJA STREHE ŠPORTNE HALE ....................................................................................... 42

5.1 SPISEK MATERIALA .................................................................................................................................42 5.2 PREČNI PREREZI ....................................................................................................................................43 5.3 PRIKAZ OBTEŽB .....................................................................................................................................54 5.4 KOMBINACIJE OBTEŽNIH PRIMEROV ..........................................................................................................57 5.5 NOTRANJE SILE IN POMIKI .......................................................................................................................57 5.6 REAKCIJE .............................................................................................................................................59 5.7 IZKORIŠČENOST PREREZOV – DIMEZIONIRANJE .............................................................................................59

6.0 MASIVNE KONSTRUKCIJE OBJEKTA .............................................................................................. 67

1.0Splošno

Konstrukcija tribun z uporabnimi površinami je tlorisnih zgornjo koto +10m ter pritličje na m. tribune.Spodnji nivo kleti je povezan s pokrito športno halo dimenzij 36mvišini +5tal na nivoju druge kleti je predviden v 2 nadstropjih, dveh kletnih nivojihpritličnim nivojem na višini +0,00m.Viseča strešna konstrukcija se izvede v jekleni izvedbi z lahko, pločevinasto kritino. Nosilna konstrukcija kritine v vzdolžni smeri nalega na glavne strešne nosilce s prerezom pravokotne škatlaste oblike, ki so s poms konusnim, votlim , okroglimstabilizacijo se izvede z zavetrovanjem s pomočjo jeklenih palic.Streha nad športno halo se izvede s paličnimi jekleniprerezi, ki nosijo lahko, jekleno kritino. Bočno se streha stabilizira s pomočjo povezja iz jeklenih palic. Vertikalno bočno podporo nudi betonski del konstrukcije z obodnimi stenami. Nosilna varjeni in vijačni izvedbi.cinkanjem, je potrebno zagotoviti predpripravo s cinkanjem posameznih sestavnih delov jeklene konstrukcijNosilna konstrukcija tribun in hale se izvede z armiranim Osnovni element jeplošče v monolitni in montažza gledalce se poševni del tribune izvede iz montažnih AB »L« elementov, ki nalegajo na tribunskih okvirjih. Elementi se sidrajo v okvirni nosilec z vgrajenimi sidri, ki se po montaži zalijejo sprednapeteih votlih plošč tipa VSHD 32 cm. Plošča (stiki, povezave, zaključki) se izvede po navodilih proizvajalca. Plošča nad kletjo nad sanitarnim delom se izvede kot monolitna AB plošča. Plošča nad pritličjem je monolitna AB plošča, odložena na prečne nosilce, ki povezijejo tribunske okvirje. Nosilne stene objekta so monolitne, armiranobetonske, temeljene na pasovnih plitvih temeljih. V osi, kjer temelji stene telovadnice sovpadajo s temelji pilonov strehe tribune, je predviden masivni pasovni temelj. Zaradi zahtevnosti temeljenja pilonov je potrebno pridobiti geomehanske podatke iz lokacije in temeljenje uskladiti s pogoji poročila.Trakt dvorane zajema še trakt za sanitarije na zahodstrani.ploščami v monolitni in montažni izvedbi s PVP ploščami tipa VSHD 26.5 cm. Obodne in nosilne mesne stene so monolitne, armirstopnišče z dvigalnim jaškom in pokrita vhodna avla, prekrita z jekleno konstrukcjo, sestavljeno iz primarnih nosilcev in sendvič elementov Trimo panel SNV 150. Temeljenje vseh nosilnih sten v traktu dvorane sestopnišča v objektu so predvidena v monolitni, armiranobetonski izvedbi.

1.0 Zasnova konstrukcijeSplošno

Konstrukcija tribun z uporabnimi površinami je tlorisnih zgornjo koto +10m ter pritličje na

Viseča streha tribun porkriva celotno konstrukcijo tribun in vhodna stopnišča na tribune. Spodnji nivo kleti je povezan s pokrito športno halo dimenzij 36mvišini +5,30 m ter vhodnim dtal na nivoju druge kleti je predviden v 2 nadstropjih, dveh kletnih nivojihpritličnim nivojem na višini +0,00m.Viseča strešna konstrukcija se izvede v jekleni izvedbi z lahko, pločevinasto kritino. Nosilna konstrukcija kritine v vzdolžni smeri nalega na glavne strešne nosilce s prerezom pravokotne škatlaste oblike, ki so s poms konusnim, votlim , okroglimstabilizacijo se izvede z zavetrovanjem s pomočjo jeklenih palic.Streha nad športno halo se izvede s paličnimi jekleniprerezi, ki nosijo lahko, jekleno kritino. Bočno se streha stabilizira s pomočjo povezja iz jeklenih palic. Vertikalno bočno podporo nudi betonski del konstrukcije z obodnimi stenami. Nosilna jeklena varjeni in vijačni izvedbi.cinkanjem, je potrebno zagotoviti predpripravo s cinkanjem posameznih sestavnih delov jeklene konstrukcijNosilna konstrukcija tribun in hale se izvede z armiranim Osnovni element jeplošče v monolitni in montažza gledalce se poševni del tribune izvede iz montažnih AB »L« elementov, ki nalegajo na tribunskih okvirjih. Elementi se sidrajo v okvirni nosilec z vgrajenimi sidri, ki se po montaži zalijejo s cementno malto. Plošča nad kletjo na koti 0.0 se izvede iz montažnih prednapeteih votlih plošč tipa VSHD 32 cm. Plošča (stiki, povezave, zaključki) se izvede po navodilih proizvajalca. Plošča nad kletjo nad sanitarnim delom se izvede kot monolitna AB

šča. Plošča nad pritličjem je monolitna AB plošča, odložena na prečne nosilce, ki povezijejo tribunske okvirje. Nosilne stene objekta so monolitne, armiranobetonske, temeljene na pasovnih plitvih temeljih. V osi, kjer temelji stene telovadnice sovpadajo s temelji pilonov strehe tribune, je predviden masivni pasovni temelj. Zaradi zahtevnosti temeljenja pilonov je potrebno pridobiti geomehanske podatke iz lokacije in temeljenje uskladiti s pogoji poročila.Trakt dvorane zajema še trakt za sanitarije na zahodstrani. Dvoprana je prekrita z jekleno konstrukcijo, trakt na zahodni in severni strani pa s ploščami v monolitni in montažni izvedbi s PVP ploščami tipa VSHD 26.5 cm. Obodne in nosilne mesne stene so monolitne, armirstopnišče z dvigalnim jaškom in pokrita vhodna avla, prekrita z jekleno konstrukcjo, sestavljeno iz primarnih nosilcev in sendvič elementov Trimo panel SNV 150. Temeljenje vseh nosilnih sten v traktu dvorane sestopnišča v objektu so predvidena v monolitni, armiranobetonski izvedbi.

Zasnova konstrukcije

Konstrukcija tribun z uporabnimi površinami je tlorisnih zgornjo koto +10,06 m so uporabne površine v dveh nadstropjih, nadstropje na višini +5m ter pritličje na višini +0

Viseča streha tribun porkriva celotno konstrukcijo tribun in vhodna stopnišča na

Spodnji nivo kleti je povezan s pokrito športno halo dimenzij 36m30 m ter vhodnim d

tal na nivoju druge kleti -5,60 m ter streho na nivoju +5,30m. je predviden v 2 nadstropjih, dveh kletnih nivojihpritličnim nivojem na višini +0,00m.Viseča strešna konstrukcija se izvede v jekleni izvedbi z lahko, pločevinasto kritino. Nosilna konstrukcija kritine v vzdolžni smeri nalega na glavne strešne nosilce s prerezom pravokotne škatlaste oblike, ki so s poms konusnim, votlim , okroglimstabilizacijo se izvede z zavetrovanjem s pomočjo jeklenih palic.Streha nad športno halo se izvede s paličnimi jekleniprerezi, ki nosijo lahko, jekleno kritino. Bočno se streha stabilizira s pomočjo povezja iz jeklenih palic. Vertikalno bočno podporo nudi betonski del konstrukcije z obodnimi

jeklena konstrukcija se izdvarjeni in vijačni izvedbi. V primeru, da se investitor odloči za zaščito konscinkanjem, je potrebno zagotoviti predpripravo s cinkanjem posameznih sestavnih delov jeklene konstrukcije, ki se jih na mestu stikuje z vijačenjem.Nosilna konstrukcija tribun in hale se izvede z armiranim Osnovni element je armiranobetonski okvir, na katerega so odložene armiranobetonske plošče v monolitni in montažza gledalce se poševni del tribune izvede iz montažnih AB »L« elementov, ki nalegajo na tribunskih okvirjih. Elementi se sidrajo v okvirni nosilec z vgrajenimi sidri, ki se po montaži

cementno malto. Plošča nad kletjo na koti 0.0 se izvede iz montažnih prednapeteih votlih plošč tipa VSHD 32 cm. Plošča (stiki, povezave, zaključki) se izvede po navodilih proizvajalca. Plošča nad kletjo nad sanitarnim delom se izvede kot monolitna AB

šča. Plošča nad pritličjem je monolitna AB plošča, odložena na prečne nosilce, ki povezijejo tribunske okvirje. Nosilne stene objekta so monolitne, armiranobetonske, temeljene na pasovnih plitvih temeljih. V osi, kjer temelji stene telovadnice sovpadajo s temelji pilonov strehe tribune, je predviden masivni pasovni temelj. Zaradi zahtevnosti temeljenja pilonov je potrebno pridobiti geomehanske podatke iz lokacije in temeljenje uskladiti s pogoji poročila.Trakt dvorane zajema še trakt za sanitarije na zahod

Dvoprana je prekrita z jekleno konstrukcijo, trakt na zahodni in severni strani pa s ploščami v monolitni in montažni izvedbi s PVP ploščami tipa VSHD 26.5 cm. Obodne in nosilne mesne stene so monolitne, armirstopnišče z dvigalnim jaškom in pokrita vhodna avla, prekrita z jekleno konstrukcjo, sestavljeno iz primarnih nosilcev in sendvič elementov Trimo panel SNV 150. Temeljenje vseh nosilnih sten v traktu dvorane sestopnišča v objektu so predvidena v monolitni, armiranobetonski izvedbi.


Konstrukcija tribun z uporabnimi površinami je tlorisnih 06 m so uporabne površine v dveh nadstropjih, nadstropje na višini +5

+0,00 m. Klet je predvidena v dveh nivojih na koti Viseča streha tribun porkriva celotno konstrukcijo tribun in vhodna stopnišča na

Spodnji nivo kleti je povezan s pokrito športno halo dimenzij 36m30 m ter vhodnim delom dimenzij 12

5,60 m ter streho na nivoju +5,30m. je predviden v 2 nadstropjih, dveh kletnih nivojihpritličnim nivojem na višini +0,00m. Viseča strešna konstrukcija se izvede v jekleni izvedbi z lahko, pločevinasto kritino. Nosilna konstrukcija kritine v vzdolžni smeri nalega na glavne strešne nosilce s prerezom pravokotne škatlaste oblike, ki so s poms konusnim, votlim , okroglim, jeklenim prerezomstabilizacijo se izvede z zavetrovanjem s pomočjo jeklenih palic.Streha nad športno halo se izvede s paličnimi jekleniprerezi, ki nosijo lahko, jekleno kritino. Bočno se streha stabilizira s pomočjo povezja iz jeklenih palic. Vertikalno bočno podporo nudi betonski del konstrukcije z obodnimi

konstrukcija se izdela iz jeklenih cevnih profilov in valjanih nosilcev v V primeru, da se investitor odloči za zaščito kons

cinkanjem, je potrebno zagotoviti predpripravo s cinkanjem posameznih sestavnih delov e, ki se jih na mestu stikuje z vijačenjem.

Nosilna konstrukcija tribun in hale se izvede z armiranim armiranobetonski okvir, na katerega so odložene armiranobetonske

plošče v monolitni in montažni izvedbi kot prednapete votle plošče. Za namestitev sedežev za gledalce se poševni del tribune izvede iz montažnih AB »L« elementov, ki nalegajo na tribunskih okvirjih. Elementi se sidrajo v okvirni nosilec z vgrajenimi sidri, ki se po montaži


šča. Plošča nad pritličjem je monolitna AB plošča, odložena na prečne nosilce, ki povezijejo tribunske okvirje. Nosilne stene objekta so monolitne, armiranobetonske, temeljene na pasovnih plitvih temeljih. V osi, kjer temelji stene telovadnice sovpadajo s temelji pilonov strehe tribune, je predviden masivni pasovni temelj. Zaradi zahtevnosti temeljenja pilonov je potrebno pridobiti geomehanske podatke iz lokacije in temeljenje uskladiti s pogoji poročila. Trakt dvorane zajema še trakt za sanitarije na zahod

Dvoprana je prekrita z jekleno konstrukcijo, trakt na zahodni in severni strani pa s ploščami v monolitni in montažni izvedbi s PVP ploščami tipa VSHD 26.5 cm. Obodne in nosilne mesne stene so monolitne, armirstopnišče z dvigalnim jaškom in pokrita vhodna avla, prekrita z jekleno konstrukcjo, sestavljeno iz primarnih nosilcev in sendvič elementov Trimo panel SNV 150. Temeljenje vseh nosilnih sten v traktu dvorane sestopnišča v objektu so predvidena v monolitni, armiranobetonski izvedbi.


Konstrukcija tribun z uporabnimi površinami je tlorisnih 06 m so uporabne površine v dveh nadstropjih, nadstropje na višini +5

00 m. Klet je predvidena v dveh nivojih na koti Viseča streha tribun porkriva celotno konstrukcijo tribun in vhodna stopnišča na

Spodnji nivo kleti je povezan s pokrito športno halo dimenzij 36melom dimenzij 12,5m

5,60 m ter streho na nivoju +5,30m. je predviden v 2 nadstropjih, dveh kletnih nivojih

Viseča strešna konstrukcija se izvede v jekleni izvedbi z lahko, pločevinasto kritino. Nosilna konstrukcija kritine v vzdolžni smeri nalega na glavne strešne nosilce s prerezom pravokotne škatlaste oblike, ki so s pomočjo jeklenih vrvi pritrjeni na glavne jekelne pilone

jeklenim prerezomstabilizacijo se izvede z zavetrovanjem s pomočjo jeklenih palic.Streha nad športno halo se izvede s paličnimi jekleniprerezi, ki nosijo lahko, jekleno kritino. Bočno se streha stabilizira s pomočjo povezja iz jeklenih palic. Vertikalno bočno podporo nudi betonski del konstrukcije z obodnimi

ela iz jeklenih cevnih profilov in valjanih nosilcev v V primeru, da se investitor odloči za zaščito kons



ni izvedbi kot prednapete votle plošče. Za namestitev sedežev za gledalce se poševni del tribune izvede iz montažnih AB »L« elementov, ki nalegajo na tribunskih okvirjih. Elementi se sidrajo v okvirni nosilec z vgrajenimi sidri, ki se po montaži


šča. Plošča nad pritličjem je monolitna AB plošča, odložena na prečne nosilce, ki povezijejo tribunske okvirje. Nosilne stene objekta so monolitne, armiranobetonske, temeljene na pasovnih plitvih temeljih. V osi, kjer temelji stene telovadnice sovpadajo s temelji pilonov strehe tribune, je predviden masivni pasovni temelj. Zaradi zahtevnosti temeljenja pilonov je potrebno pridobiti geomehanske podatke iz lokacije in temeljenje

Trakt dvorane zajema še trakt za sanitarije na zahodDvoprana je prekrita z jekleno konstrukcijo, trakt na zahodni in severni strani pa s

ploščami v monolitni in montažni izvedbi s PVP ploščami tipa VSHD 26.5 cm. Obodne in nosilne mesne stene so monolitne, armiranobetonske. Vhod na zahodni strani sestavlja stopnišče z dvigalnim jaškom in pokrita vhodna avla, prekrita z jekleno konstrukcjo, sestavljeno iz primarnih nosilcev in sendvič elementov Trimo panel SNV 150. Temeljenje vseh nosilnih sten v traktu dvorane se izvede na monolitnih AB pasovnih temeljih. Vsa stopnišča v objektu so predvidena v monolitni, armiranobetonski izvedbi.

Konstrukcija tribun z uporabnimi površinami je tlorisnih dimenzij 06 m so uporabne površine v dveh nadstropjih, nadstropje na višini +5


Spodnji nivo kleti je povezan s pokrito športno halo dimenzij 36m5m�11m. Hala ima svetlo višino 9m s koto

5,60 m ter streho na nivoju +5,30m. je predviden v 2 nadstropjih, dveh kletnih nivojih na višinah

Viseča strešna konstrukcija se izvede v jekleni izvedbi z lahko, pločevinasto kritino. Nosilna konstrukcija kritine v vzdolžni smeri nalega na glavne strešne nosilce s prerezom

očjo jeklenih vrvi pritrjeni na glavne jekelne pilone jeklenim prerezom. Horizontalno in vertikalno bočno

stabilizacijo se izvede z zavetrovanjem s pomočjo jeklenih palic.Streha nad športno halo se izvede s paličnimi jeklenimi nosilci s pravokotnimi, votlimi prerezi, ki nosijo lahko, jekleno kritino. Bočno se streha stabilizira s pomočjo povezja iz jeklenih palic. Vertikalno bočno podporo nudi betonski del konstrukcije z obodnimi







Trakt dvorane zajema še trakt za sanitarije na zahodni strani in tehnični trakt na severni Dvoprana je prekrita z jekleno konstrukcijo, trakt na zahodni in severni strani pa s

ploščami v monolitni in montažni izvedbi s PVP ploščami tipa VSHD 26.5 cm. Obodne in anobetonske. Vhod na zahodni strani sestavlja

stopnišče z dvigalnim jaškom in pokrita vhodna avla, prekrita z jekleno konstrukcjo, sestavljeno iz primarnih nosilcev in sendvič elementov Trimo panel SNV 150. Temeljenje

izvede na monolitnih AB pasovnih temeljih. Vsa stopnišča v objektu so predvidena v monolitni, armiranobetonski izvedbi.

dimenzij 69m·36m06 m so uporabne površine v dveh nadstropjih, nadstropje na višini +5


Spodnji nivo kleti je povezan s pokrito športno halo dimenzij 36m�30m z ravno streho na Hala ima svetlo višino 9m s koto

5,60 m ter streho na nivoju +5,30m. Vhodni in skladiščni del hale na višinah -5,60m in


očjo jeklenih vrvi pritrjeni na glavne jekelne pilone . Horizontalno in vertikalno bočno

stabilizacijo se izvede z zavetrovanjem s pomočjo jeklenih palic. mi nosilci s pravokotnimi, votlimi

prerezi, ki nosijo lahko, jekleno kritino. Bočno se streha stabilizira s pomočjo povezja iz jeklenih palic. Vertikalno bočno podporo nudi betonski del konstrukcije z obodnimi



Nosilna konstrukcija tribun in hale se izvede z armiranim in prednapetimarmiranobetonski okvir, na katerega so odložene armiranobetonske




ni strani in tehnični trakt na severni Dvoprana je prekrita z jekleno konstrukcijo, trakt na zahodni in severni strani pa s




69m·36m. Pod tribuno z 06 m so uporabne površine v dveh nadstropjih, nadstropje na višini +5

00 m. Klet je predvidena v dveh nivojih na koti -3,30 m in Viseča streha tribun porkriva celotno konstrukcijo tribun in vhodna stopnišča na

30m z ravno streho na Hala ima svetlo višino 9m s koto

Vhodni in skladiščni del hale 5,60m in -2,80 m ter



mi nosilci s pravokotnimi, votlimi prerezi, ki nosijo lahko, jekleno kritino. Bočno se streha stabilizira s pomočjo povezja iz jeklenih palic. Vertikalno bočno podporo nudi betonski del konstrukcije z obodnimi

ela iz jeklenih cevnih profilov in valjanih nosilcev v V primeru, da se investitor odloči za zaščito konstrukcije z vročim

cinkanjem, je potrebno zagotoviti predpripravo s cinkanjem posameznih sestavnih delov

prednapetim armiranobetonski okvir, na katerega so odložene armiranobetonske








2

. Pod tribuno z 06 m so uporabne površine v dveh nadstropjih, nadstropje na višini +5,05

30 m in -5,60 Viseča streha tribun porkriva celotno konstrukcijo tribun in vhodna stopnišča na

30m z ravno streho na Hala ima svetlo višino 9m s koto

Vhodni in skladiščni del hale 2,80 m ter enim



mi nosilci s pravokotnimi, votlimi prerezi, ki nosijo lahko, jekleno kritino. Bočno se streha stabilizira s pomočjo povezja iz jeklenih palic. Vertikalno bočno podporo nudi betonski del konstrukcije z obodnimi

ela iz jeklenih cevnih profilov in valjanih nosilcev v trukcije z vročim

cinkanjem, je potrebno zagotoviti predpripravo s cinkanjem posameznih sestavnih delov

betonom. armiranobetonski okvir, na katerega so odložene armiranobetonske







izvede na monolitnih AB pasovnih temeljih. Vsa

Obtežbe

Vertikalno obtežbo predstavljajo stalni vpliviin stalna obtežba), ki so določenikonstrukcije in opreme. Oso določene na osnovi predpisov družine Evrokodpodlagi podatkov, ki jih je podal naročnik.Obtežba vetra je določena po SIST 1991. Objekt je v I. vetrni coni. Upoštevana je II. kategorija terena. Upoštevana referenčna hitrost vetra: vObtežba snega je dolonadmorski višini Upoštevana je zaledenitev v sloju 1 cm.Objekt je izpostavljen nevarnosti potresa s projektnim pospeškom tupoštevanjem povratne dobe 475 let. Materiali

Nosilna konstrukcija se izdela iz Jekleni del konstrukcije se izdela iz konstrukcijskega plastičnosti fVse priključne plošče in temeljne plošče so izdelane iz jeklene pločevine ustrezne debeline. Vsi zvari so I. kvalitete. Vsa varilska dela morajo izvajati varilci z uspešno opravljeno preizkušnjo po SIST EN 287zvare je potrebno pregledati s pomočjo ultrazvoka ali rentgena. Uporabiti je potrebno atestirane materiale.Jeklena konstrukcija mora biti ustrezno antikorozijsko zaščitena in izdelana ter montirana v skladu s SIST EN 1090 Izdelava in izvedba

Jeklena konstrukcija je predvidena iz montažnih elementov. Posamezni elementi se izdelajo v delavnici po delavniških načrtih. V delavnici se elementi zvarijo in izvrtajo luknje za vijačenje. Vsi ostri roboLuknje na ploščah in profilih predvidene za vijačne spoje morajo biti izdelane z vrtanjem. Izdelava lukenj s prebijanjem ni dovoljena. Točnost izdelanih elementov naj bo v delavnici preverjeVsi montažni elementi se sestavijo v nosilno jekleno konstrukcijo z vijačenjem. Varjenje pri montaži je predvideno za spajanje paličnih nosilcev. V kolikor bi zaradi potreb izvajalca bilo potrebno varjenje pri montaži, mora biti s spmora za to podati soglasje. Po izdelavi morajo biti vsi elementi ustrezno antikorozijsko zaščiteni.EN ISO 12944 ter EN ISO 19840. UPovršine je potrebno opeskati Sa 2 ½ po švedskem standardu SIS 055900. Pred nanosom osnovnega premaza je potrebno površine razmastiti in odprašiti. Prekrivni premaz je potrebno izvesti delavniško. Po trpopraviti. V kolikor ni posebnih zahtev investitorja mora skupna debelina nanosa znašati min. 160 μm. Zadnji zunanji premaz mora biti odporen na UV Postopek izvedbe protikorozijske zaščite pripravi iupoštevanju navodil proizvajalca premazov. Nianso zaključnega premaza določi arhitekt oz. investitor.

Obtežbe

Vertikalno obtežbo predstavljajo stalni vpliviin stalna obtežba), ki so določenikonstrukcije in opreme. Oso določene na osnovi predpisov družine Evrokodpodlagi podatkov, ki jih je podal naročnik.Obtežba vetra je določena po SIST 1991. Objekt je v I. vetrni coni. Upoštevana je II. kategorija terena. Upoštevana referenčna hitrost vetra: vObtežba snega je dolonadmorski višini Upoštevana je zaledenitev v sloju 1 cm.Objekt je izpostavljen nevarnosti potresa s projektnim pospeškom tupoštevanjem povratne dobe 475 let.

Materiali

Nosilna konstrukcija se izdela iz Jekleni del konstrukcije se izdela iz konstrukcijskega plastičnosti fy = 235 N/mm2.Vse priključne plošče in temeljne plošče so izdelane iz jeklene pločevine ustrezne debeline. Vsi zvari so I. kvalitete. Vsa varilska dela morajo izvajati varilci z uspešno opravljeno preizkušnjo po SIST EN 287zvare je potrebno pregledati s pomočjo ultrazvoka ali rentgena. Uporabiti je potrebno atestirane materiale.Jeklena konstrukcija mora biti ustrezno antikorozijsko zaščitena in izdelana ter montirana

kladu s SIST EN 1090

Izdelava in izvedba

Jeklena konstrukcija je predvidena iz montažnih elementov. Posamezni elementi se izdelajo v delavnici po delavniških načrtih. V delavnici se elementi zvarijo in izvrtajo luknje za vijačenje. Vsi ostri roboLuknje na ploščah in profilih predvidene za vijačne spoje morajo biti izdelane z vrtanjem. Izdelava lukenj s prebijanjem ni dovoljena. Točnost izdelanih elementov naj bo v delavnici preverjena s poskusno montažo.Vsi montažni elementi se sestavijo v nosilno jekleno konstrukcijo z vijačenjem. Varjenje pri montaži je predvideno za spajanje paličnih nosilcev. V kolikor bi zaradi potreb izvajalca bilo potrebno varjenje pri montaži, mora biti s spmora za to podati soglasje. Po izdelavi morajo biti vsi elementi ustrezno antikorozijsko zaščiteni. Sistem in debeline slojev antikorozijskega premaza je potrebno izvesti v skladu z EN ISO 12944 ter EN ISO 19840. UPovršine je potrebno opeskati Sa 2 ½ po švedskem standardu SIS 055900. Pred nanosom osnovnega premaza je potrebno površine razmastiti in odprašiti. Prekrivni premaz je potrebno izvesti delavniško. Po trpopraviti. V kolikor ni posebnih zahtev investitorja mora skupna debelina nanosa znašati min. 160 μm. Zadnji zunanji premaz mora biti odporen na UV Postopek izvedbe protikorozijske zaščite pripravi iupoštevanju navodil proizvajalca premazov. Nianso zaključnega premaza določi arhitekt oz. investitor.

Vertikalno obtežbo predstavljajo stalni vpliviin stalna obtežba), ki so določenikonstrukcije in opreme. Oso določene na osnovi predpisov družine Evrokodpodlagi podatkov, ki jih je podal naročnik.Obtežba vetra je določena po SIST 1991. Objekt je v I. vetrni coni. Upoštevana je II. kategorija terena. Upoštevana referenčna hitrost vetra: vObtežba snega je določena po SIST 1991. Objekt je v drugi alpski coni A2 na nadmorski višini 410 m. Upoštevana karakteristična obtežba snega je sUpoštevana je zaledenitev v sloju 1 cm.Objekt je izpostavljen nevarnosti potresa s projektnim pospeškom tupoštevanjem povratne dobe 475 let.

Nosilna konstrukcija se izdela iz Jekleni del konstrukcije se izdela iz konstrukcijskega

= 235 N/mm2.Vse priključne plošče in temeljne plošče so izdelane iz jeklene pločevine ustrezne debeline. Vsi zvari so I. kvalitete. Vsa varilska dela morajo izvajati varilci z uspešno opravljeno preizkušnjo po SIST EN 287zvare je potrebno pregledati s pomočjo ultrazvoka ali rentgena. Uporabiti je potrebno atestirane materiale. Jeklena konstrukcija mora biti ustrezno antikorozijsko zaščitena in izdelana ter montirana

kladu s SIST EN 1090-1 in SIST EN 1090

Izdelava in izvedba

Jeklena konstrukcija je predvidena iz montažnih elementov. Posamezni elementi se izdelajo v delavnici po delavniških načrtih. V delavnici se elementi zvarijo in izvrtajo luknje za vijačenje. Vsi ostri roboLuknje na ploščah in profilih predvidene za vijačne spoje morajo biti izdelane z vrtanjem. Izdelava lukenj s prebijanjem ni dovoljena. Točnost izdelanih elementov naj bo v delavnici

na s poskusno montažo.Vsi montažni elementi se sestavijo v nosilno jekleno konstrukcijo z vijačenjem. Varjenje pri montaži je predvideno za spajanje paličnih nosilcev. V kolikor bi zaradi potreb izvajalca bilo potrebno varjenje pri montaži, mora biti s spmora za to podati soglasje. Po izdelavi morajo biti vsi elementi ustrezno antikorozijsko

Sistem in debeline slojev antikorozijskega premaza je potrebno izvesti v skladu z EN ISO 12944 ter EN ISO 19840. UPovršine je potrebno opeskati Sa 2 ½ po švedskem standardu SIS 055900. Pred nanosom osnovnega premaza je potrebno površine razmastiti in odprašiti. Prekrivni premaz je potrebno izvesti delavniško. Po trpopraviti. V kolikor ni posebnih zahtev investitorja mora skupna debelina nanosa znašati min. 160 μm. Zadnji zunanji premaz mora biti odporen na UV Postopek izvedbe protikorozijske zaščite pripravi iupoštevanju navodil proizvajalca premazov. Nianso zaključnega premaza določi arhitekt

Vertikalno obtežbo predstavljajo stalni vpliviin stalna obtežba), ki so določenikonstrukcije in opreme. Ostale obtežbe, obtežba s snegom in vetrom ter potresna obtežba so določene na osnovi predpisov družine Evrokodpodlagi podatkov, ki jih je podal naročnik.Obtežba vetra je določena po SIST 1991. Objekt je v I. vetrni coni. Upoštevana je II. kategorija terena. Upoštevana referenčna hitrost vetra: v

čena po SIST 1991. Objekt je v drugi alpski coni A2 na m. Upoštevana karakteristična obtežba snega je s

Upoštevana je zaledenitev v sloju 1 cm.Objekt je izpostavljen nevarnosti potresa s projektnim pospeškom tupoštevanjem povratne dobe 475 let.

Nosilna konstrukcija se izdela iz betona kvalitete C25/30, ter jekla za armaturo S500. Jekleni del konstrukcije se izdela iz konstrukcijskega

= 235 N/mm2.Piloni strehe tribune so iz jekla S355.Vse priključne plošče in temeljne plošče so izdelane iz jeklene pločevine ustrezne debeline. Vsi zvari so I. kvalitete. Vsa varilska dela morajo izvajati varilci z uspešno opravljeno preizkušnjo po SIST EN 287-1. Vse zvare je potrebno 100% vizualno pregledati, sočelne zvare je potrebno pregledati s pomočjo ultrazvoka ali rentgena. Uporabiti je potrebno

Jeklena konstrukcija mora biti ustrezno antikorozijsko zaščitena in izdelana ter montirana 1 in SIST EN 1090

Jeklena konstrukcija je predvidena iz montažnih elementov. Posamezni elementi se izdelajo v delavnici po delavniških načrtih. V delavnici se elementi zvarijo in izvrtajo luknje za vijačenje. Vsi ostri robovi morajo biti obdelani. Zvari morajo biti ustrezno kontrolirani. Luknje na ploščah in profilih predvidene za vijačne spoje morajo biti izdelane z vrtanjem. Izdelava lukenj s prebijanjem ni dovoljena. Točnost izdelanih elementov naj bo v delavnici

na s poskusno montažo. Vsi montažni elementi se sestavijo v nosilno jekleno konstrukcijo z vijačenjem. Varjenje pri montaži je predvideno za spajanje paličnih nosilcev. V kolikor bi zaradi potreb izvajalca bilo potrebno varjenje pri montaži, mora biti s spmora za to podati soglasje. Po izdelavi morajo biti vsi elementi ustrezno antikorozijsko

Sistem in debeline slojev antikorozijskega premaza je potrebno izvesti v skladu z EN ISO 12944 ter EN ISO 19840. Upoštevati je potrebno zahteve, podane v SIST EN 1090.Površine je potrebno opeskati Sa 2 ½ po švedskem standardu SIS 055900. Pred nanosom osnovnega premaza je potrebno površine razmastiti in odprašiti. Prekrivni premaz je potrebno izvesti delavniško. Po transportu in montaži je potrebno poškodovana mesta popraviti. V kolikor ni posebnih zahtev investitorja mora skupna debelina nanosa znašati min. 160 μm. Zadnji zunanji premaz mora biti odporen na UV Postopek izvedbe protikorozijske zaščite pripravi iupoštevanju navodil proizvajalca premazov. Nianso zaključnega premaza določi arhitekt

Vertikalno obtežbo predstavljajo stalni vplivi ( lastnin stalna obtežba), ki so določeni na osnovi karakteristik uporabljenih materialov

stale obtežbe, obtežba s snegom in vetrom ter potresna obtežba so določene na osnovi predpisov družine Evrokodpodlagi podatkov, ki jih je podal naročnik. Obtežba vetra je določena po SIST 1991. Objekt je v I. vetrni coni. Upoštevana je II. kategorija terena. Upoštevana referenčna hitrost vetra: v


Upoštevana je zaledenitev v sloju 1 cm. Objekt je izpostavljen nevarnosti potresa s projektnim pospeškom tupoštevanjem povratne dobe 475 let.

betona kvalitete C25/30, ter jekla za armaturo S500. Jekleni del konstrukcije se izdela iz konstrukcijskega

Piloni strehe tribune so iz jekla S355.Vse priključne plošče in temeljne plošče so izdelane iz jeklene pločevine ustrezne debeline. Vsi zvari so I. kvalitete. Vsa varilska dela morajo izvajati varilci z uspešno opravljeno

e zvare je potrebno 100% vizualno pregledati, sočelne zvare je potrebno pregledati s pomočjo ultrazvoka ali rentgena. Uporabiti je potrebno

Jeklena konstrukcija mora biti ustrezno antikorozijsko zaščitena in izdelana ter montirana 1 in SIST EN 1090-2.

Jeklena konstrukcija je predvidena iz montažnih elementov. Posamezni elementi se izdelajo v delavnici po delavniških načrtih. V delavnici se elementi zvarijo in izvrtajo luknje

vi morajo biti obdelani. Zvari morajo biti ustrezno kontrolirani. Luknje na ploščah in profilih predvidene za vijačne spoje morajo biti izdelane z vrtanjem. Izdelava lukenj s prebijanjem ni dovoljena. Točnost izdelanih elementov naj bo v delavnici

Vsi montažni elementi se sestavijo v nosilno jekleno konstrukcijo z vijačenjem. Varjenje pri montaži je predvideno za spajanje paličnih nosilcev. V kolikor bi zaradi potreb izvajalca bilo potrebno varjenje pri montaži, mora biti s spremembo postopka seznanjen projektant, ki mora za to podati soglasje. Po izdelavi morajo biti vsi elementi ustrezno antikorozijsko

Sistem in debeline slojev antikorozijskega premaza je potrebno izvesti v skladu z poštevati je potrebno zahteve, podane v SIST EN 1090.

Površine je potrebno opeskati Sa 2 ½ po švedskem standardu SIS 055900. Pred nanosom osnovnega premaza je potrebno površine razmastiti in odprašiti. Prekrivni premaz je

ansportu in montaži je potrebno poškodovana mesta popraviti. V kolikor ni posebnih zahtev investitorja mora skupna debelina nanosa znašati min. 160 μm. Zadnji zunanji premaz mora biti odporen na UV Postopek izvedbe protikorozijske zaščite pripravi iupoštevanju navodil proizvajalca premazov. Nianso zaključnega premaza določi arhitekt

lastna teža ena osnovi karakteristik uporabljenih materialov

stale obtežbe, obtežba s snegom in vetrom ter potresna obtežba so določene na osnovi predpisov družine Evrokod. Koristne obtežbe so določene na

Obtežba vetra je določena po SIST 1991. Objekt je v I. vetrni coni. Upoštevana je II. kategorija terena. Upoštevana referenčna hitrost vetra: vref


Objekt je izpostavljen nevarnosti potresa s projektnim pospeškom t

betona kvalitete C25/30, ter jekla za armaturo S500. Jekleni del konstrukcije se izdela iz konstrukcijskega jekla S 235 J2G3 (St 37

Piloni strehe tribune so iz jekla S355.Vse priključne plošče in temeljne plošče so izdelane iz jeklene pločevine ustrezne debeline. Vsi zvari so I. kvalitete. Vsa varilska dela morajo izvajati varilci z uspešno opravljeno


Jeklena konstrukcija mora biti ustrezno antikorozijsko zaščitena in izdelana ter montirana



Vsi montažni elementi se sestavijo v nosilno jekleno konstrukcijo z vijačenjem. Varjenje pri montaži je predvideno za spajanje paličnih nosilcev. V kolikor bi zaradi potreb izvajalca bilo

remembo postopka seznanjen projektant, ki mora za to podati soglasje. Po izdelavi morajo biti vsi elementi ustrezno antikorozijsko



ansportu in montaži je potrebno poškodovana mesta popraviti. V kolikor ni posebnih zahtev investitorja mora skupna debelina nanosa znašati min. 160 μm. Zadnji zunanji premaz mora biti odporen na UV Postopek izvedbe protikorozijske zaščite pripravi izvajalec protikorozijske zaščite ob upoštevanju navodil proizvajalca premazov. Nianso zaključnega premaza določi arhitekt

a teža elementov nosilne konstrukcijena osnovi karakteristik uporabljenih materialov

stale obtežbe, obtežba s snegom in vetrom ter potresna obtežba . Koristne obtežbe so določene na

Obtežba vetra je določena po SIST 1991. Objekt je v I. vetrni coni. Upoštevana je II.

ref = 20 m/s. čena po SIST 1991. Objekt je v drugi alpski coni A2 na

m. Upoštevana karakteristična obtežba snega je s

Objekt je izpostavljen nevarnosti potresa s projektnim pospeškom t

betona kvalitete C25/30, ter jekla za armaturo S500. jekla S 235 J2G3 (St 37

Piloni strehe tribune so iz jekla S355. Vijaki so kvalitete 10.9. Vse priključne plošče in temeljne plošče so izdelane iz jeklene pločevine ustrezne debeline. Vsi zvari so I. kvalitete. Vsa varilska dela morajo izvajati varilci z uspešno opravljeno









ansportu in montaži je potrebno poškodovana mesta popraviti. V kolikor ni posebnih zahtev investitorja mora skupna debelina nanosa znašati min. 160 μm. Zadnji zunanji premaz mora biti odporen na UV žarke.

zvajalec protikorozijske zaščite ob upoštevanju navodil proizvajalca premazov. Nianso zaključnega premaza določi arhitekt

lementov nosilne konstrukcijena osnovi karakteristik uporabljenih materialov



čena po SIST 1991. Objekt je v drugi alpski coni A2 na m. Upoštevana karakteristična obtežba snega je sk = 1,70

Objekt je izpostavljen nevarnosti potresa s projektnim pospeškom tal ag = 0,

betona kvalitete C25/30, ter jekla za armaturo S500. jekla S 235 J2G3 (St 37-3N) z mejo

Vijaki so kvalitete 10.9. Vse priključne plošče in temeljne plošče so izdelane iz jeklene pločevine ustrezne debeline. Vsi zvari so I. kvalitete. Vsa varilska dela morajo izvajati varilci z uspešno opravljeno









ansportu in montaži je potrebno poškodovana mesta popraviti. V kolikor ni posebnih zahtev investitorja mora skupna debelina nanosa znašati


3

lementov nosilne konstrukcije na osnovi karakteristik uporabljenih materialov



čena po SIST 1991. Objekt je v drugi alpski coni A2 na projektni 70 kN/m2.

= 0,225 g z

betona kvalitete C25/30, ter jekla za armaturo S500. 3N) z mejo

Vijaki so kvalitete 10.9. Vse priključne plošče in temeljne plošče so izdelane iz jeklene pločevine ustrezne debeline. Vsi zvari so I. kvalitete. Vsa varilska dela morajo izvajati varilci z uspešno opravljeno









ansportu in montaži je potrebno poškodovana mesta popraviti. V kolikor ni posebnih zahtev investitorja mora skupna debelina nanosa znašati


Izdelavo in montažo jeklenih delov konstrukcije je potrebno izvesti v skladu s SIST EN 1090

Izdelavo in montažo jeklenih delov konstrukcije je potrebno izvesti v skladu s SIST EN 1090-2. Privzeti je potrebno raIzdelavo in montažo jeklenih delov konstrukcije je potrebno izvesti v skladu s SIST EN

2. Privzeti je potrebno raIzdelavo in montažo jeklenih delov konstrukcije je potrebno izvesti v skladu s SIST EN

2. Privzeti je potrebno razred izdelave EXC3.Izdelavo in montažo jeklenih delov konstrukcije je potrebno izvesti v skladu s SIST EN

zred izdelave EXC3.Izdelavo in montažo jeklenih delov konstrukcije je potrebno izvesti v skladu s SIST EN

zred izdelave EXC3.

Dr. Niko Kristanič, u.d.i.g.

Izdelavo in montažo jeklenih delov konstrukcije je potrebno izvesti v skladu s SIST EN

Zapisal:r. Niko Kristanič, u.d.i.g.


Zapisal: r. Niko Kristanič, u.d.i.g.

4


r. Niko Kristanič, u.d.i.g.

2.0

2.1

Upoštevana je obtežba sončnih kolektorjev s težo 0,22 kN/m.

Stalna obtežba strehe nad tribunami

Stalna obtežba strehe nad športno halo

2.0 Obtežbe

2.1 Stalna obtežba



Stalna


Stalna

Obtežbe

Stalna obtežba



Stalna g - lastna teža

- sekundarni nosilci

- instalacije

- pločevina 6 mm 2x


Stalna g - lastna teža


- instalacije

- SNV200 strešna kritina

Stalna obtežba na strehah




- instalacije




- instalacije


na strehah






Upoštevana je obtežba sončnih kolektorjev s težo 0,22 kN/m.Upoštevana je obtežba sončnih kolektorjev s težo 0,22 kN/m.

0,05 kN/m2

0,18 kN/m2

0,40 kN/m2

0,63 kN/m 2

0,10 kN/m2

0,20 kN/m2

0,36 kN/m2

0,66 kN/m 2

5

2.2

Obtežba vetra je določena po SIST 1991. Objekt je v I. vetrni coni. Upoštevana je II. kategorija terena.

2.2.1 Streha:

cseason

c

2.2 Obtežba vetra

Obtežba vetra je določena po SIST 1991. Objekt je v I. vetrni coni. Upoštevana je II. kategorija terena.

2.2.1 Obtežba z vetrom

Streha:

vb,0 = 20

r = 1,25

cdir = 1,00

season = 1,00

c0 = 1

kt= 1

cScd = 1

TC: II

z0,II = 0,05

z0 = 0,05

zmin = 2

zmax = 200

ze = 18,00

vb = 20,00

qb = 0,25

kr = 0,19

cr = 1,12

vm = 22,37

Iv = 0,17

qp = 0,68ce(z) = 2,74

Obtežba vetra

Obtežba vetra je določena po SIST 1991. Objekt je v I. vetrni coni. Upoštevana je II. kategorija terena. Upoštevana referenčna hitrost vetra: v

Obtežba z vetrom

20 m/s

1,25 kg/m3

1,00

1,00

0,05

0,05

200

18,00 m

20,00 m/s

0,25 kN/m2

0,19

1,12

22,37 m/s

0,17

0,68 kN/m2

2,74

Obtežba vetra je določena po SIST 1991. Objekt je v I. vetrni coni. Upoštevana je II. Upoštevana referenčna hitrost vetra: v

Obtežba z vetrom na objekta s tribunami:

...projektna hitrost vetra (Nacionalni dodatek)

...gostota zraka (Nacionalni dodatek)

...faktor smeri (Section 4.1)

...faktor sezone (Section 4.1)

...faktor orografije (Section 4.3.1)

...faktor turbolence (Section 4.4)

...faktor konstrukcije (Section 6)

...kategorija terena (Section 4.3.2)

...kategorija terena II, referenčna vrednost

…hrapavostna dolžina (Tabela 4.1)

…najmanjša višina (Tabela 4.1)

…največja višina (Tabela 4.1)

...višina na kateri računamo obtežbo

...osnovna hitrost vetra

...osnovna obtežba vetra

...faktor terena (Section 4.3.2)

...faktor hrapavosti (Section 4.3.2)

...srednja hitrost vetra

...intenziteta turbolence (Section 4.4)

...največja obremenitev z vetrom

...faktor izpostavljenosti

Obtežba vetra je določena po SIST 1991. Objekt je v I. vetrni coni. Upoštevana je II. Upoštevana referenčna hitrost vetra: v

objekta s tribunami:






















Obtežba vetra je določena po SIST 1991. Objekt je v I. vetrni coni. Upoštevana je II. Upoštevana referenčna hitrost vetra: vref

objekta s tribunami:























ref = 20 m/s.











6


Obtežba za primer nadstrešnice z zaprtim zavetrnim delom:

Celotni koeficienti sile:


α =


ϕ =

A cpe,max =

cpe,min ϕ=0 =

cpe,min ϕ=1

cpe,min

B cpe,max =

cpe,min ϕ=0 =

cpe,min ϕ=1

cpe,min

C cpe,max =

cpe,min ϕ=0 =

cpe,min ϕ=1

cpe,min

cf,max =

cf,min ϕ=0 =

cf,min ϕ=1

cf,min


= 14 °


= 1

pe,max = 1,12

= -1,42

=1 = -2

pe,min = -2

pe,max = 2,34

= -1,94

=1 = -2,52

pe,min = -2,52

pe,max = 1,54

= -2,04

=1 = -2,66

pe,min = -2,66

f,max = 0,48

= -0,86

=1 = -1,4

f,min = -1,4


Tlak:

0,77 kN/m

-1,37 kN/m

1,60 kN/m

-1,73 kN/m

1,05 kN/m

-1,82 kN/m

0,33 kN/m

-0,96 kN/m


...nagib strehe

…zapolnjenost prostora

kN/m2…max vrednost

…min vrednost (praznem prostor)

…min vrednost (ovira na zavetrni strani)

kN/m2…min vrednost (upoštevana)









kN/m2…max vrednost celotnega koeficienta sile





...nagib strehe


…max vrednost



…min vrednost (upoštevana)

…max vrednost




…max vrednost




…max vrednost celotnega koeficienta sile























7

Obtežba za cilindrično obliko:


Ekstremne vrednosti notranjih pritiskov:

Maksimalni tlaki po območjih:

Ekstremne vrednosti pritiskov:



h =

f =

d =

h/d =

f/d =

A cpe,10

B cpe,10

C cpe,10


cpi

cpi


wA+

wB+

wC+


wA

wB

wC



h = 17,40 m

f = 5,00 m

d = 37,00 m

h/d = 0,47

f/d = 0,14

pe,10= -1,13

pe,10= -0,85

pe,10= -0,40


= 0,2

= -0,3


A+ = -0,77

B+ = -0,58

C+ = -0,27


min

A = -0,91

B = -0,72

C = -0,41


m … višina cilindra

m … višina kupole

m …premer konstrukcije

…razmerje (glej Sliko 7.12; SIST EN 1991-1-4)


… maksimalni koeficient tlaka na območju A

… maksimalni koeficient tlaka na območju B

… maksimalni koeficient tlaka na območju C


...notranji srk


… maksimalni tlak na območju A

… maksimalni tlak na območju B

… maksimalni tlak na območju C


max

-0,57 kN/m

-0,38 kN/m

-0,07 kN/m

...notranji pritisk

… višina cilindra

… višina kupole

…premer konstrukcije






...notranji srk




kN/m2… maksimalni tlak na območju A

kN/m2… maksimalni tlak na območju B

kN/m2… maksimalni tlak na območju C

...notranji pritisk

…premer konstrukcije























8

Obtežba

Fasada

samo zunanji pritisk w

zunanji pritisk, srk + notranji pritisk:

zunanji pritisk, srk + notranji srk:

Obtežba na fasado

Fasada




bočni steni B:

bočni steni C:

čelna stena D:

zadnja stena E:

bočni steni A:

bočni steni A:

zadnja stena E:

bočni steni A:

bočni steni B:

bočni steni C:

bočni steni B:

bočni steni C:

čelna stena D:

zadnja stena E:

čelna stena D:

na fasado:

0,25>h/d>1,00

samo zunanji pritisk wo:

cpe

0,8

-0,5

-1,2

-0,8

-0,5


cpe

0,6

-0,7

-1,4

-1

-0,7


cpe

1,1

-0,2

-0,9

-0,5

-0,2

bočni steni B:

bočni steni C:

čelna stena D:

zadnja stena E:

bočni steni A:

bočni steni A:

zadnja stena E:

bočni steni A:

bočni steni B:

bočni steni C:

bočni steni B:

bočni steni C:

čelna stena D:

zadnja stena E:

čelna stena D:

0,25>h/d>1,00

qp


qp


qp

0,68

0,68

0,68

ex = min(b,2h)= 34 m

ey = min(b,2h)= 34 m

-0,82

-0,68

-0,48

-0,14

w0 [kN/m2]

0,55

-0,34

-0,55

-0,34

ws[kN/m2]

wp [kN/m2]

-0,34

0,41

-0,48

-0,96

0,75

-0,14

-0,62

min(b,2h)= 34 m

min(b,2h)= 34 m

9

2.2.2

cseason

c

2.2.2 Obtežba

vb,0 = 20

r = 1,25

cdir = 1,00

season = 1,00

c0 = 1

kt= 1

cScd = 1

TC: II

z0,II = 0,05

z0 = 0,05

zmin = 2

zmax = 200

ze = 5,50

vb = 20,00

qb = 0,25

kr = 0,19

cr = 0,89

vm = 17,86

Iv = 0,21

qp = 0,50ce(z) = 1,99

ba vetra na

20 m/s

1,25 kg/m3

1,00

1,00

0,05

0,05

200

5,50 m

20,00 m/s

0,25 kN/m2

0,19

0,89

17,86 m/s

0,21

0,50 kN/m2

1,99

vetra na športno halo






















športno halo




















































10

Obtežba na


Zunanji pritiski:




Obtežba na streho

r/h= 0,0


c

c

Zunanji pritiski:


Območje F:

Območje G:

Območje H:

Območje I:

Območje I:


Območje F:

Območje G:

Območje H:

Območje I:

Območje I:


Območje F:

Območje G:

Območje H:

Območje I:

Območje I:

streho (ravna streha s parapeti)

hp/h=


cpi = 0,2

cpi = -0,3

Zunanji pritiski:


cpe

Območje F: -1,4

Območje G: -2

Območje H: -0,7

Območje I: -0,2

Območje I: 0,2


cpe

Območje F: -1,6

Območje G: -2,2

Območje H: -0,9

Območje I: -0,4

Območje I: 0


cpe

Območje F: -1,1

Območje G: -1,7

Območje H: -0,4

Območje I: 0,1

Območje I: 0,5

(ravna streha s parapeti)

/h= 0,1


qp


qp


qp

0,50

0,50

0,50

(ravna streha s parapeti):

ex = min(b,2h)= 18 mey = min(b,2h)= 26 m

...notranji srk

w0 [kN/m

-0,55

-0,84

-0,20

0,05

0,25

w0 [kN/m

-0,79

-1,09

-0,45

-0,20

0,00

-0,69

-0,99

-0,35

-0,10

0,10

...notranji pritisk

w0 [kN/m

min(b,2h)= 18 mmin(b,2h)= 26 m

...notranji srk

[kN/m2]

-0,55

-0,84

-0,20

0,05

0,25

[kN/m2]

-0,79

-1,09

-0,45

-0,20

0,00

-0,69

-0,99

-0,35

-0,10

0,10

...notranji pritisk

[kN/m2]

min(b,2h)= 18 mmin(b,2h)= 26 m

11

Obtežba na

Fasada




Obtežba na fasado

Fasada




čelna stena D:

zadnja stena E:

bočni steni A:

bočni steni B:

bočni steni C:

bočni steni B:

bočni steni C:

bočni steni C:

čelna stena D:

zadnja stena E:

bočni steni A:

čelna stena D:

zadnja stena E:

bočni steni A:

bočni steni B:

fasado:

0,25>h/d>1,00


cpe

0,8

-0,5

-1,2

-0,8

-0,5


cpe

0,6

-0,7

-1,4

-1

-0,7


cpe

1,1

-0,2

-0,9

-0,5

-0,2

čelna stena D:

zadnja stena E:

bočni steni A:

bočni steni B:

bočni steni C:

bočni steni B:

bočni steni C:

bočni steni C:

čelna stena D:

zadnja stena E:

bočni steni A:

čelna stena D:

zadnja stena E:

bočni steni A:

bočni steni B:

0,25>h/d>1,00

qp


qp


qp

0,50

0,50

0,50

ex =

ey =

-0,10

0,55

-0,10

-0,45

-0,25

-0,69

-0,50

-0,35

ws[kN/m

-0,40

-0,25

wp [kN/m

0,30

-0,35

w0 [kN/m

0,40

-0,25

-0,60

min(b,2h)= 12 m

min(b,2h)= 12 m

-0,10

0,55

-0,10

-0,45

-0,25

-0,69

-0,50

-0,35

[kN/m2]

-0,40

-0,25

[kN/m2]

0,30

-0,35

[kN/m2]

0,40

-0,25

-0,60

min(b,2h)= 12 m

min(b,2h)= 12 m

12

2.3Obtežba snega je določena po SIST 1991. Objekt je nadmorski višini Sneg po podatkih ARSO:

Nadmorska višina:

2.3 Obtežba snegaObtežba snega je določena po SIST 1991. Objekt je nadmorski višini Sneg po podatkih ARSO:

Lokacija:

Nadmorska višina:

cona:

µ1-

s1-

µ1-

s1-

Obtežba snegaObtežba snega je določena po SIST 1991. Objekt je nadmorski višini 410 m. Upoštevana karakSneg po podatkih ARSO:

Lokacija: Kranj

Tip:

Nadmorska višina: 410

cona:

sk = 1,70

α1 = 14

1-α1 = 0,80

ce = 1,00

ct = 1,00

s = 1,70

1-α1 = 1,36

enokapnica

A2

α1 = 1

1-α1 = 0,80

ce = 1,00

ct = 1,00

s = 1,70

1-α1 = 1,36

Obtežba snega Obtežba snega je določena po SIST 1991. Objekt je

m. Upoštevana karak

410 m

1,70 kN/m2

°

0,80

1,00

1,00

1,70 kN/m2

1,36 kN/m2

enokapnica

°

0,80

1,00

1,00

1,70 kN/m2

1,36 kN/m2

Obtežba snega je določena po SIST 1991. Objekt je m. Upoštevana karakteristična obtežba snega je s

…cona (Nacionalni dodatek)

…karakteristična obtežba snega

…naklon strehe 1. stran

…koeficient obtežbe

…koeficient izpostavljenosti

…toplotni koeficient

…obtežba s snegom 1. stran (s koefic. oblike)

…obtežba s snegom







Obtežba snega je določena po SIST 1991. Objekt je na v drugi alpski coni A2 na teristična obtežba snega je s















v drugi alpski coni A2 na teristična obtežba snega je s






(zaščiten pred vetrom)





v drugi alpski coni A2 na projektirani teristična obtežba snega je sk = 1,70 kN/m





13

projektirani kN/m2.



Ukrivljeni deli strehe:

Nadmorska višina:


Lokacija:

Nadmorska višina:

cona:

h/b =

µ3-

0,8 s

0,5 s


Lokacija: Kranj

Tip:

Nadmorska višina: 410

cona:

sk = 1,70

β1 = 14

h = 5,0

b = 37,0

ls = 37,0

h/b = 0,14

3-β1 = 1,55

ce = 1,00

ct = 1,00

s = 1,70

0,8 s = 1,36

0,5 sβ1 = 1,32

sβ1 = 2,64

cilindrična streha

A2

410 m

1,70 kN/m2

°

5,0 m

37,0 m

37,0 m

0,14

1,55

1,00

1,00

1,70 kN/m2

1,36

1,32

2,64 kN/m2

cilindrična streha

… primer 1




… primer 2 2. stran





…naklon strehe

… primer 1









…naklon strehe




(običajen)

β1 < 60°

(običajen)

14

< 60°

2.4Potresni coni s projektnim pospeškom tal alet. Upoštevan razred možnoskonstrukcije q=1.5. Upoštevana kvaliteta tal je srednja

Tip tal:

ξ

Sa [

m/s

2]

2.4 Potresna obtežbaotresni coni s projektnim pospeškom tal a

let. Upoštevan razred možnoskonstrukcije q=1.5. Upoštevana kvaliteta tal je srednja

agr= 0,23

g = 9,81

γI = 1,00

ag= 2,21

Tip tal:

S= 1,15

TB= 0,20

TC= 0,60

TD= 2,00

ξ [%]= 5,00

η = 1,00

qx = 1,5

qy = 1,5

β = 0,2

C

0,0

1,0

2,0

3,0

4,0

5,0

6,0

7,0

0,0

Sa [

m/s

2]

Potresna obtežbaotresni coni s projektnim pospeškom tal a

let. Upoštevan razred možnoskonstrukcije q=1.5. Upoštevana kvaliteta tal je srednja

0,23 g

9,81 m/s2

1,00

2,21 m/s2

1,15

0,20 s

0,60 s

2,00 s

5,00 %

1,00

1,5

1,5

0,2

0,5

Potresna obtežba otresni coni s projektnim pospeškom tal a

let. Upoštevan razred možnosti sipanja potresne energije je srednji s faktorjem obnašanja konstrukcije q=1.5. Upoštevana kvaliteta tal je srednja

… težnostni zemeljski pospešek

… faktor pomembnosti

… projektni pospešek tal (SIST EN 1998, nacionalni dodatek)

… klasifikacija temeljnih tal

… koeficient krit. viskoznega dušenja konstrukcije

… faktor za korekcijo vpliva dušenja

… faktor obnašanja konstrukcije v x smeri

… faktor obnašanja konstrukcije v y smeri

… spodnja meja spektra

1,0 1,5

otresni coni s projektnim pospeškom tal ag = 0,ti sipanja potresne energije je srednji s faktorjem obnašanja

konstrukcije q=1.5. Upoštevana kvaliteta tal je srednja










2,0

T [s]

= 0,225 g z upoštevanjem povratne dobe 475 ti sipanja potresne energije je srednji s faktorjem obnašanja

konstrukcije q=1.5. Upoštevana kvaliteta tal je srednja – tip










2,5 3,0

Elastični spekter

Projektni spekter X

Projektni spekter Y

g z upoštevanjem povratne dobe 475 ti sipanja potresne energije je srednji s faktorjem obnašanja

tip C.






3,0 3,5

Elastični spekter

Projektni spekter X

Projektni spekter Y




4,0

15



4.0

4.0 Konstrukcija strehe nad tribunaKonstrukcija strehe nad tribunaKonstrukcija strehe nad tribuna

Konstrukcija strehe nad tribunaKonstrukcija strehe nad tribuna mimi

16

4.1

4.1 Model

17

4.2

Tota

CS2 -

CS7 -

CS14

CS15

CS16 630; 20; 260)

CS19

CS20

CS21

CS22

Material

Name

S 235

S 355

4.2 Spisek materiala

Name

Total results :

CSS

- Tube (1500; 40)

- RHS200/120/6.3

CS14 - CIRC (100) CS15 - CIRC (90) CS16 - Box fl (300; 35; 630; 20; 260) CS19 - CIRC (120) CS20 - CIRC (30) CS21 - CIRC (70) CS22 - CIRC (50)

Material Name Type

S 235 Steel S 355 Steel

Spisek materiala

Mass [kg]

581782,82

Material

Tube (1500; 40) S 355 RHS200/120/6.3 S 235

S 235 S 235

Box fl (300; 35; S 235

S 235 S 235 S 235 S 235

Type Unit mass

[kg/m3

7850,00

7850,00

Spisek materiala

Surface [m

2]

581782,82 4247,664

Unit mass [kg/m]

838,32

30,07

61,64

49,93

362,67

88,76

5,55

30,20

15,41

Unit mass 3]

E mod[MPa]

7850,00 2,1000e+005

7850,00 2,1000e+005

Volume [m

3]

7,4112e+001

Length [m]

838,32 368,894 30,07 1276,000 61,64 249,736 49,93 294,539

362,67 488,097

88,76 172,159 5,55 515,050

30,20 173,136 15,41 238,857

E mod [MPa]

Poisson

2,1000e+005 0,3 1000e+005 0,3

7,4112e+001

Mass [kg]

309251,88 38363,47 15394,06 14706,15

177018,17

15281,42 2857,31 5229,42 3680,86

Poisson - nu

Surface [m

2]

Unit volume

[kg/m

1169,924 803,883

78,453 83,275

1923,102

64,899 48,540 38,073 37,518

G mod [MPa]

8,0769e+004

8,0769e+004

Unit volume mass

[kg/m3]

7850,00 7850,00 7850,00 7850,00 7850,00

7850,00 7850,00 7850,00 7850,00

Thermal exp[m/mK]

8,0769e+004 8,0769e+004

18

Volume [m

3]

3,9395e+001

4,8871e+000

1,9610e+000

1,8734e+000

2,2550e+001

1,9467e+000

3,6399e-001

6,6617e-001

4,6890e-001

Thermal exp [m/mK]

0,00 0,00

3,9395e+001 4,8871e+000 1,9610e+000 1,8734e+000 2,2550e+001

1,9467e+000 001 001 001

4.3

4.3 Prečni prerezični prerezi

19

Pilon zgoraj>

>

>

Pilon spodaj>

>

>

Pilon zgoraj Type Name

Name

Type

Detailed

Item material

Fabrication

Buckling y-y, z-z FEM analysis

Picture

A [m2]

A y, z [m2]

I y, z [m4]

I w [m6], t [m

4]

Wel y, z [m3]

Wpl y, z [m3]

d y, z [mm] c YLCS, ZLCS [mm]

alpha [deg]

AL [m2/m]

Pilon spodaj Type Name

Name

Type

Detailed

Item material

Fabrication


Picture

A [m2]

A y, z [m2]

I y, z [m4]

I w [m6], t [m

4]

Wel y, z [m3]

Wpl y, z [m3]


alpha [deg]

AL [m2/m]

Cross

Pilon zgoraj

Tube

500; 20

S 355

general

b �

3,0153e

1,9196e

8,6974e

0,0000e+000

3,4790e

4,6093e

0 c YLCS, ZLCS [mm] 0

0,00

1,5907e+000

Cross

Pilon spodaj

Tube

1500; 40

S 355

general

b �

1,8343e

1,1678e

4,8902e

0,0000e+000

6,5203e

8,5259e


0,00

4,7521e+000

D 5 00 t 20

D 15 00 t 40

Cross-Sections

Pilon zgoraj

Tube

500; 20

S 355

general

3,0153e-002 1,9196e-002 1,9196e

8,6974e-004 8,6974e

0,0000e+000 1,7372e

3,4790e-003 3,4790e

4,6093e-003 4,6093e

0 0

0,00 1,5907e+000

Cross-Sections

Pilon spodaj

Tube

1500; 40

S 355

general

1,8343e-001 1,1678e-001 1,1678e

4,8902e-002 4,8902e

0,0000e+000 9,7771e

6,5203e-002 6,5203e

8,5259e-002 8,5259e

0 0

0,00 4,7521e+000

z

y

z

y

b

1,9196e-002

8,6974e-004

1,7372e-003

3,4790e-003

4,6093e-003

b

1,1678e-001

4,8902e-002

9,7771e-002

6,5203e-002

8,5259e-002

y

y

20

Precniki>

>

>

Zatega spodaj>

>

>

Precniki Type Name

Name

Type

Source description

Item material

Fabrication

Buckling y-y, z-z

Picture

A [m2]

A y, z [m2]

I y, z [m4]

I w [m6], t [m

4]

Wel y, z [m3]

Wpl y, z [m3]


alpha [deg]

AL [m2/m]

Zatega spodaj Type Name

Name

Type

Detailed

Item material

Fabrication


Picture

A [m2]

A y, z [m2]

I y, z [m4]

Cross

Precniki

RHS200/120/6.3

Source description British Standard / BS 5950 part 1 : 1990 & EN 10210

S 235

rolled

a

3,8300e

1,4362e

2,0650e

4,8384e

2,0700e

2,503


0,00

6,3000e

Cross

Zatega spodaj

CIRC

100

S 235

general

b �

7,8524e

6,6745e

4,9067e

z

Cross-Sections

Precniki

RHS200/120/6.3

British Standard / BS 5950 part 1 : 1990 & EN 10210

S 235

rolled

3,8300e-003 1,4362e-003 2,3938e

2,0650e-005 9,2900e

4,8384e-008 2,0280e

2,0700e-004 1,5500e

2,5035e-004 1,7561e

0 100

0,00 6,3000e-001

Cross-Sections

Zatega spodaj

CIRC

S 235

general

7,8524e-003 6,6745e-003 6,6745e

4,9067e-006 4,9067e

z

D 100

y


2,3938e-003

9,2900e-006

2,0280e-005

1,5500e-004

1,7561e-004

100

b

6,6745e-003

4,9067e-006

y

D 100

British Standard / BS 5950 part 1 : 1990 & EN 10210-2

a

21

Zatega zgoraj>

>

>

Vrv dolga>

>

>

I w [m6], t [m

4]

Wel y, z [m3]

Wpl y, z [m3]


alpha [deg]

AL [m2/m]

Zatega zgoraj Type Name

Name

Type

Detailed

Item material

Fabrication


Picture

A [m2]

A y, z [m2]

I y, z [m4]

I w [m6], t [m

4]

Wel y, z [m3]

Wpl y, z [m3]


alpha [deg]

AL [m2/m]

Vrv dolga Type Name

Name

Type

Detailed

Item material

Fabrication


Picture

A [m2]

A y, z [m2]

I y, z [m4]

I w [m6], t [m

4]

Wel y, z [m3]

0,0000e+000

9,8135e

1,6662e


0,00

3,1414e

Cross

Zatega zgoraj

CIRC

120

S 235

general

b �

1,1307e

9,6113e

1,0175e

0,0000e+000

1,6958e

2,8791e

0 S, ZLCS [mm] 0

0,00

3,7697e

Cross

Vrv dolga

CIRC

70

S 235

general

b �

3,8477e

3,2705e

1,1781e

0,0000e+000

3,3660e

z

z

0,0000e+000 9,8135e

9,8135e-005 9,8135e

1,6662e-004 1,6662e

0 0

0,00 3,1414e-001

Cross-Sections

Zatega zgoraj

CIRC

S 235

general

1,1307e-002 9,6113e-003 9,6113e

1,0175e-005 1,0175e

0,0000e+000 2,0349e

1,6958e-004 1,6958e

2,8791e-004 2,8791e

0 0

0,00 3,7697e-001

Cross-Sections

Vrv dolga

CIRC

S 235

general

3,8477e-003 3,2705e-003 3,2705e

1,1781e-006 1,1781e

0,0000e+000 2,3562e

3,3660e-005 3,3660e

D 120

yD

70 y

9,8135e-006

9,8135e-005

1,6662e-004

b

9,6113e-003

1,0175e-005

2,0349e-005

1,6958e-004

2,8791e-004

b

3,2705e-003

1,1781e-006

2,3562e-006

3,3660e-005

D 120

D 70

22

Vrv kratka>

>

>

Povezje v strehi>

>

>

Wpl y, z [m3]


alpha [deg]

AL [m2/m]

Vrv kratka Type Name

Name

Type

Detailed

Item material

Fabrication


Picture

A [m2]

A y, z [m2]

I y, z [m4]

I w [m6], t [m

4]

Wel y, z [m3]

Wpl y, z [m3]


alpha [deg]

AL [m2/m]

Povezje v strehi Type Name

Name

Type

Detailed

Item material

Fabrication


Picture

A [m2]

A y, z [m2]

I y, z [m4]

I w [m6], t [m

4]

Wel y, z [m3]

Wpl y, z [m3]

d y, z [mm]

5,7149e


0,00

2,1990e

Cross

Vrv kratka

CIRC

90

S 235

general

b �

6,3604e

5,4064e

3,2193e

0,0000e+000

7,1540e

1,2146e

0 [mm] 0

0,00

2,8273e

Cross

Povezje v strehi

CIRC

30

S 235

general

b �

7,0671e

6,0070e

3,9745e

0,0000e+000

2,6496e

4,4986e

0

z

z

5,7149e-005 5,7149e

0 0

0,00 2,1990e-001

Cross-Sections

Vrv kratka

CIRC

S 235

general

6,3604e-003 5,4064e-003 5,4064e

3,2193e-006 3,2193e

0,0000e+000 6,4386e

7,1540e-005 7,1540e

1,2146e-004 1,2146e

0 0

0,00 2,8273e-001

Cross-Sections

Povezje v strehi

CIRC

S 235

general

7,0671e-004 6,0070e-004 6,0070e

3,9745e-008 3,9742e

0,0000e+000 7,9487e

2,6496e-006 2,6495e

4,4986e-006 4,4986e

0

D 90 y

D 30 y

5,7149e-005

b

5,4064e-003

3,2193e-006

6,4386e-006

7,1540e-005

1,2146e-004

b

6,0070e-004

3,9742e-008

7,9487e-008

2,6495e-006

4,4986e-006

D 90

D 30

23

Vertikalno zavetrovanje>

>

>

c YLCS, ZLCS [mm]

alpha [deg]

AL [m2/m]

Vertikalno zavetrovanjeType Name

Name

Type

Detailed

Item material

Fabrication


Picture

A [m2]

A y, z [m2]

I y, z [m4]

I w [m6], t [m

4]

Wel y, z [m3]

Wpl y, z [m3]


alpha [deg]

AL [m2/m]

c YLCS, ZLCS [mm] 0 0,00

9,4243e

Vertikalno zavetrovanje Cross

Vertikalno zavetrovanje

CIRC

50

S 235

general

b �

1,9631e

1,6686e

3,0667e

0,0000e+000

1,2267e

2,0827e


0,00

1,5707e

z

0 0,00 9,4243e-002

Cross-Sections


CIRC

S 235

general

1,9631e-003 1,6686e-003 1,6686e

3,0667e-007 3,0667e

0,0000e+000 6,1334e

1,2267e-005 1,2267e

2,0827e-005 2,0827e

0 0

0,00 1,5707e-001

D 50 y


b

1,6686e-003

3,0667e-007

6,1334e-007

1,2267e-005

2,0827e-005

D 50

24

Glavni >

>

>

4.4Name

Lastna

stalna

sneg

snegN1

snegN2

veter1

veter2

veter3

veter4

potres X

potres Y

Glavni nosilci Type Name

Name

Type

Detailed

Item material

Fabrication

Buckling y-y, z-z

Picture

A [m2]

A y, z [m2]

I y, z [m4]

I w [m6], t [m

4]

Wel y, z [m3]

Wpl y, z [m3]


alpha [deg]

AL [m2/m]

4.4 Prikaz obtežbName Description

Lastna

stalna

simetricno 0.8

snegN1 nesimetricno 1

snegN2 nesimetricno 2

veter1

veter2

veter3

veter4

potres X

potres Y

Cross

Glavni nosilci

Box fl

300; 35; 630; 20; 260

S 235

rolled

b

4,6200e

1,9600e

3,1573e

3,3370e

9,0209e

1,0952e


0,00

3,9400e+000

Prikaz obtežb Description Action type

Permanent

Permanent

simetricno 0.8 Variable

nesimetricno 1 Variable

nesimetricno 2 Variable

Variable

Variable

Variable

Variable

Variable

Variable

Ba 300

Bb

630

thb 20

Cross-Sections

Glavni nosilci

Box fl

300; 35; 630; 20; 260

S 235

rolled

4,6200e-002 1,9600e-002 2,6600e

3,1573e-003 6,5226e

3,3370e-005 1,6810e

9,0209e-003 4,3484e

1,0952e-002 5,1030e

0 -315

0,00 3,9400e+000

Action type LoadGroup

Permanent Group-

Permanent Group-

Variable Sneg

Variable Sneg

Variable Sneg

Variable Veter

Variable Veter

Variable Veter

Variable Veter

Variable Sneg

le LG4

Ba 300

tha

35

A 260

z

y

b

2,6600e-002

6,5226e-004

1,6810e-003

4,3484e-003

5,1030e-003

315

LoadGroup Load type

-Perm Self weight

-Perm Standard

Static

Static

Static

Static

Static

Static

Static

Dynamic

Dynamic

Load type

Self weight

Standard

Standard

Standard

Standard

Standard

Standard

Standard

Standard

Dynamic Seismicity

Dynamic Seismicity

Spec Direction

-Z

Standard

Standard

Standard

Standard

Standard

Standard

Standard

Seismicity

Seismicity

Direction Duration

Short

Short

Short

Short

Short

Short

Short

25

Duration Master load case

Short None

Short None

Short None

Short None

Short None

Short None

Short None

None

None

Master load case

Stalna

Sneg simetrično

Stalna

Sneg simetrično

YZ

XYZ

Sneg simetrično

X

26

Sneg nesimetrično 1




XYZ

XYZ



27

Veter 1

Veter 2

Veter 1

Veter 2

XYZ

XYZ

28

Veter 3

Veter 4

Veter 3

Veter 4

XYZ

XYZ

29

4.5

MSN.1

MSN.2

MSN.3

MSN.4

MSN.5

MSN.6

MSN.7

MSN.8

MSU.1

MSU.2

MSU.3

MSU.4

Potres X.1

Potres Y.1

Nonlinear combinations

Type Name

Nonlinear combination

4.5 Kombinacije obtežnih primerovName

MSN.1 Envelope

MSN.2 Envelope

MSN.3 Envelope

MSN.4 Envelope

MSN.5 Envelope

MSN.6 Envelope

MSN.7 Envelope

MSN.8 Envelope

MSU.1 Envelope

MSU.2 Envelope

MSU.3 Envelope

MSU.4 Envelope

Potres X.1 Envelope

Potres Y.1 Envelope

Nonlinear combinationsType Name Name


NC1

Kombinacije obtežnih primerovType

Envelope - ultimate

Envelope - ultimate

Envelope - ultimate

Envelope - ultimate

Envelope - ultimate

Envelope - ultimate

Envelope - ultimate

Envelope - ultimate

Envelope - serviceability




Envelope - ultimate

Envelope - ultimate

Nonlinear combinations Name Type

Ultimate

Kombinacije obtežnih primerov

Lastnastalna

Lastnastalna

Lastnastalnasneg

Lastnastalnasneg

Lastnastalnaveter1

Lastnastalnaveter1

Lastnastalnasneg veter1

Lastnastalnasneg veter1

serviceability Lastnastalna

serviceability Lastnastalnasneg

viceability Lastnastalnaveter1

serviceability Lastnastalnasneg veter1

Lastnastalnapotres Xpotres Y

Lastnastalnapotres Xpotres Y

Type Load cases

e Lastna stalna sneg - simetricno 0.8 veter1

Kombinacije obtežnih primerovLoad cases

Lastna talna

Lastna stalna

Lastna stalna sneg - simetricno 0.8


Lastna stalna veter1


Lastna stalna sneg - simetricno 0.8 veter1


Lastna stalna




Lastna stalna potres X potres Y

Lastna stalna potres X potres Y

Load cases Coeff. [-]

simetricno

1,35 1,35 1,50 0,90

Kombinacije obtežnih primerov Load cases Coeff.

1,35 1,35

1,00 1,00

1,35 1,35 1,50

1,00 1,00 1,50

1,35 1,35 1,50

1,00 1,00 1,50

1,35 1,35 1,35 1,35

1,00 1,00 1,35 1,35

1,00 1,00

1,00 1,00 1,00

1,00 1,00 1,00

1,00 1,00 1,00 1,00

1,00 1,00 1,00 0,30

1,00 1,00 0,30 1,00

Bow imperfection

None

Coeff. [-]

Bow imperfection Global imperfection

Simple inclination

Global imperfection

Simple inclination

30

dx [mm/m]

5,0

dy [mm/m]

5,0

4.6

Mass combination : MC1

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

4.7Notranje sile so prikazan

Pomiki:

Ovojnica linearno MSU max Z smer

Upošteva se nadvišanje zaradi povesov UzG= Uzmax

X Y

Z

4.6 Lastne frekvence

N


4.7 Notranje sile in pomikiNotranje sile so prikazan

Pomiki:


Upošteva se nadvišanje zaradi povesov = 135 mm

zmax= 307 mm-135 mm = 172 mm

Lastne frekvence

f [Hz]


0,75

1,01

1,09

1,23

1,41

1,78

1,85

1,96

2,21

2,44

Notranje sile in pomikiNotranje sile so prikazane v dodatku k statiki.


Upošteva se nadvišanje zaradi povesov

135 mm = 172 mm

Lastne frekvence

[Hz]

omega [1/sec]

omega^2[1/sec^2]

0,75 4,71 22,19

1,01 6,33 40,06

1,09 6,83 46,62

1,23 7,70 59,30

1,41 8,89 78,98

1,78 11,18 125,09

1,85 11,64 135,39

1,96 12,31 151,43

2,21 13,90 193,12

2,44 15,33 234,90

Notranje sile in pomiki v dodatku k statiki.


Upošteva se nadvišanje zaradi povesov ob delovanju lastne in stalne obtežbe

135 mm = 172 mm < L/150

omega^2 [1/sec^2]

T [sec]

22,19 1,33

40,06 0,99

46,62 0,92

59,30 0,82

78,98 0,71

125,09 0,56

135,39 0,54

151,43 0,51

193,12 0,45

234,90 0,41

Notranje sile in pomiki v dodatku k statiki.

ob delovanju lastne in stalne obtežbe

150=200 mm

[sec]

ob delovanju lastne in stalne obtežbe

mm

ob delovanju lastne in stalne obtežbeob delovanju lastne in stalne obtežbe

31

Horizontalni pomiki ob potresu

Smer X

X

Y

Z

Horizontalni pomiki ob potresu

Smer X

Horizontalni pomiki ob potresuHorizontalni pomiki ob potresu [mm]:

32

Smer Y in Z

Opomba: Pomiki so izračunani s pomočjo modalne analize, s CQC kombinacijo. Vse ekstremne vre

X Y

Z

Smer Y in Z

Opomba: Pomiki so izračunani s pomočjo modalne analize, s CQC kombinacijo. Vse ekstremne vrednosti so zato pozitivne.Opomba: Pomiki so izračunani s pomočjo modalne analize, s CQC kombinacijo. Vse

dnosti so zato pozitivne.Opomba: Pomiki so izračunani s pomočjo modalne analize, s CQC kombinacijo. Vse

dnosti so zato pozitivne.

Opomba: Pomiki so izračunani s pomočjo modalne analize, s CQC kombinacijo. Vse dnosti so zato pozitivne.

Opomba: Pomiki so izračunani s pomočjo modalne analize, s CQC kombinacijo. Vse Opomba: Pomiki so izračunani s pomočjo modalne analize, s CQC kombinacijo. Vse Opomba: Pomiki so izračunani s pomočjo modalne analize, s CQC kombinacijo. Vse

33

Opomba: Pomiki so izračunani s pomočjo modalne analize, s CQC kombinacijo. Vse

4.8x-x: močna os, y Combinations : Stalne

Support

Sn1/N1

Sn2/N50

Sn5/N80

Sn7/N106

Sn9/N132

Sn11/N158

Sn13/N184

Sn15/N210

Sn17/N236

Sn19

Sn21/N288

Sn23/N314

Sn25/N340

Combinations : Koristne

Support

Sn25/N340

Sn1/N1

Sn21/N288

Sn5/N80

Sn17/N236

Sn13/N184

4.8 Reakcijex: močna os, y

Combinations : StalneSupport Case

Sn1/N1 Stalne/1

Sn2/N50 Stalne/1

Sn5/N80 Stalne/1

Sn7/N106 Stalne/1

Sn9/N132 Stalne/1

Sn11/N158 Stalne/1

Sn13/N184 Stalne/1

Sn15/N210 Stalne/1

Sn17/N236 Stalne/1

Sn19/N262 Stalne/1

Sn21/N288 Stalne/1

Sn23/N314 Stalne/1

Sn25/N340 Stalne/1

Combinations : KoristneSupport

Sn25/N340 Koristne/4

Sn1/N1 Koristne/3


Sn5/N80 Koristne/10



Reakcije x: močna os, y-y: šibka os, z

Combinations : Stalne Case Rz

[kN]

Stalne/1 485,25

Stalne/1 560,79

Stalne/1 575,71

Stalne/1 550,16

Stalne/1 570,45

Stalne/1 570,99

Stalne/1 549,43

Stalne/1 570,94

Stalne/1 570,50

Stalne/1 550,16

Stalne/1 575,65

Stalne/1 560,86

Stalne/1 485,21

Combinations : Koristne Case

Koristne/4 Koristne/3 Koristne/2 Koristne/10 Koristne/2 Koristne/4

y: šibka os, z-z: torzija pilona

[kN]

Mx [kNm]

485,25 1019,68

560,79 1092,61

575,71 1071,52

550,16 1165,43

570,45 1185,60

570,99 1184,43

549,43 1203,81

570,94 1184,36

570,50 1185,75

550,16 1165,58

575,65 1071,80

560,86 1093,06

485,21 1020,55

Rz [kN]

Mx[kNm]

150,13 2373,05

116,79 1586,48

-113,83 -1765,21

303,63 2460,73

-105,22 -1949,45

256,64 2864,36

z: torzija pilona

My

[kNm] 1019,68 28,71 1092,61 15,45

1,52 -1,11 1165,43 3,76 1185,60 8,34 1184,43 -5,24 1203,81 0,01 1184,36 5,27 1185,75 -8,31 1165,58 -3,74 1071,80 1,13 1093,06 -15,43 1020,55 -28,67

Mx [kNm]

My [kNm]

73,05 -292,37

1586,48 41,88

1765,21 -245,28

2460,73 -255,34

1949,45 -247,50

2864,36 -248,17

292,37

41,88 245,28 255,34 247,50 248,17

34

4.9 Izkoriščenost po posameznih prečnih prerezih

Member

B215

B70

B444

B36

B217

B216

B75

B40

B405

X Y

Z

4.9 Izkoriš č

Izkoriščenost po posameznih prečnih prerezihMember Case

NC1

NC1

NC1

NC1

NC1

NC1

NC1

NC1

NC1

Izkoriš čenos t prerezov

Izkoriščenost po posameznih prečnih prerezihcss

Pilon spodaj - Tube

Glavni nosilci - Box fl

Precniki - RHS200/120/6.3

Vrv dolga - CIRC

Zatega zgoraj - CIRC

Zatega spodaj - CIRC

Vrv kratka - CIRC


Povezje v strehi

t prerezov

Izkoriščenost po posameznih prečnih prerezihcss

Tube S 355

Box fl S 235

RHS200/120/6.3 S 235

S 235

CIRC S 235

CIRC S 235

CIRC S 235

Vertikalno zavetrovanje - CIRC S 235

Povezje v strehi - CIRC S 235

t prerezov – dimezioniranje

Izkoriščenost po posameznih prečnih prerezih mat

S 355

S 235

S 235

S 235

S 235

S 235

S 235

S 235

S 235

dimezioniranje

dx [m]

un.check[-

5,675

7,291

5,500

13,318

13,243

0,000

22,657

9,952

0,000

dimezioniranje

un.check -]

sec.check[-

0,60

0,54

0,73

0,32

0,70

0,69

0,84

0,44

0,67

sec.check -]

stab.check[

0,54

0,46

0,37

0,32

0,70

0,69

0,84

0,39

0,67

35

stab.check [-]

U Con[-

0,60

0,54

0,73

0,00

0,00

0,00

0,00

0,44

0,00

U Con -]

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

Dimenzioniranje: Member B

NSd[kN]

-1982.54

The critical check is on position 5.68 m

Buckling parameters

type

Slendern

Reduced slenderness

Buckling curve

Imperfection

Reduction factor

Length

Buckling factor

Buckling length

Critical Euler load

LTB length

k

kw

C1

C2

C3

load in center of gravity

SECTION CHECK

Vy

Vz

M

Buckling

Torsional

LTB

Compression + Moment

Compression + LTB

EC3 Code Check

Member B70

NSd[kN]

-1108.56


Dimenzioniranje:

Member B215 Tube

NSd [kN]

Vy.Sd[kN]

1982.54 -413.97


Buckling parameters

type

Slenderness

Reduced slenderness

Buckling curve

Imperfection

Reduction factor

Length

Buckling factor

Buckling length

Critical Euler load

LTB

LTB length 20.08

1.00

1.00

2.12

0.00

0.85

load in center of gravitySECTION CHECK

STABILITY CHECK

Buckling

Torsional-flexural

LTB


Compression + LTB

EC3 Code Check Member B70 Box fl

NSd [kN]

Vy.Sd [kN]

1108.56 5.87


Dimenzioniranje:

Tube S 355

Vy.Sd

Vz.Sd [kN]

413.97 -32.56 24.00


Buckling parameters yy

non-sway

48.70

Reduced slenderness 0.64

b

0.34

Reduction factor 0.82

20.08

1.00

20.08

Critical Euler load 108826.63

20.08 m


0.03 < 1

0.00 < 1

0.54 < 1

STABILITY CHECK

0.06 < 1

flexural buckling 0.06 < 1

0.03 < 1

Compression + Moment 0.60 < 1

Compression + LTB 0.60 < 1

Box fl S 235

Vz.Sd [kN]

Mt.Sd[kNm]

94.95 -9.46


NC1 0.60

Mt.Sd [kNm]

My.Sd[kNm]

24.00 360.12


zz

sway sway

42.38

0.55

b

0.34

0.86

17.47

1.00

17.47

6.63 143721.67

0.06 < 1

0.06 < 1

0.03 < 1

0.60 < 1

0.60 < 1

NC1 0.54

Mt.Sd [kNm]

My.Sd [kNm]

9.46 -666.29


0.60

My.Sd [kNm]

Mz.Sd [kNm]

360.12 -5590.51

m

m

143721.67 kN

Mz.Sd [kNm]

29 -5.29

36

Buckling parameters

type

Slenderness

Reduced slenderness

Buckling curve

Imperfection

Reduction factor

Length

Buckling factor

Buckling length

Critical Euler load

LTB length

k

kw

C1

C2

C3


SECTI

Vy

Vz

M

Buckling

Torsional

LTB


Compression + LTB

EC3 Code Check

Member B444

NSd[kN]

-3.00


Buckling parameters

type

Slenderness

Reduced slenderness

Buckling curve

Imperfection

Reduction factor

Length

Buckling factor

Buckling length

Critical Euler load

Buckling parameters

type

Slenderness

Reduced slenderness

Buckling curve

Imperfection

Reduction factor

Length

Buckling factor

Buckling length

Critical Euler load

LTB

LTB length 0.68

1.00

1.00

1.04

0.00

1.00


STABILITY CHECK

Buckling

Torsional-flexural buckling

LTB


Compression + LTB

EC3 Code Check Member B444 RHS200/120/6.3

NSd [kN]

Vy.Sd [kN]

3.00 -5.99 -


Buckling parameters

type

Slenderness

Reduced slenderness

Buckling curve

Imperfection

Reduction factor

Length

Buckling factor

Buckling length

Critical Euler load


sway

76.26


b

0.34


9.97

2.00

19.93


0.68 m


0.00 < 1

0.03 < 1

0.46 < 1

STABILITY CHECK

0.16 < 1

flexural buckling 0.16 < 1

0.35 < 1


Compression + LTB 0.51 < 1

RHS200/120/6.3

Vz.Sd [kN]

Mt.Sd[kNm]

-13.72 0.43



sway

94.27


a

0.21


5.50

1.26

6.92


zz

non-sway

5.72

0.06

b

0.34

1.00

0.68

1.00

0.68

16467.10 2924508.24

0.16 < 1

0.16 < 1

0.35 < 1

0.54 < 1

0.51 < 1

S 235

Mt.Sd [kNm]

My.Sd [kNm]

Mz.Sd [kNm]

-22.60 -11.19


zz

non-sway

56.93

0.61

a

0.21

0.89

5.50

0.51

2.80

893.28 2449.08

m

m

2924508.24 kN

NC1 0.73

Mz.Sd [kNm] 11.19

m

m

kN

37

LTB length

k

kw

C1

C2

C3


SECTION CHECK

Vy

Vz

M

Buckling

LTB


Compression + LTB

EC3 Code Check

Member B36

NSd[kN]

260.56


LTB length

k

kw

C1

C2

C3


SECTION CHECK

N

M

STABILITY CHECK

EC3 Code Check

Member B217

NSd[kN]

1682.86

LTB

LTB length 5.50

1.00

1.00

1.88

0.18

0.94


STABILITY CHECK

Buckling

LTB


ompression + LTB

EC3 Code Check Member B36 CIRC

NSd [kN]

Vy.Sd [kN]

260.56 -0.00 -


LTB

LTB length 13.32

1.00

1.00

1.00

0.00

1.00


STABILITY CHECK


NSd [kN]

Vy.Sd [kN]

1682.86 -0.00

5.50 m


0.03 < 1

0.05 < 1

0.37 < 1

STABILITY CHECK

0.01 < 1

0.42 < 1


ompression + LTB 0.72 < 1

CIRC S 235

Vz.Sd [kN]

Mt.Sd[kNm]

-0.00 -0.00


13.32 m


0.32 < 1

0.32 < 1

CIRC S 235

Vz.Sd [kN]

Mt.Sd[kNm

-0.00 -0.00

0.01 < 1

0.42 < 1

0.73 < 1

0.72 < 1

NC1 0.32

Mt.Sd [kNm]

My.Sd [kNm]

Mz.Sd [kNm]

0.00 -0.00 0.00


NC1 0.70

Mt.Sd [kNm]

My.Sd [kNm]

0.00 -0.00

Mz.Sd [kNm]

0.00

0.70

Mz.Sd [kNm]

0.00

38


LTB length

k

kw

C1

C2

C3


SECTION CHECK

N

M

STABILITY CHECK

EC3 Code Check

Member B216

NSd[kN]

1164.21


LTB length

k

kw

C1

C2

C3


SECTION CHECK

N

M

STABILITY CHECK

EC3 Code Check

Member B75

NSd[kN]

1136.52


LTB length


LTB

LTB length 13.24

1.00

1.00

1.00

0.00

1.00


STABILITY CHECK


NSd [kN]

Vy.Sd [kN]

1164.21 -0.00


LTB

LTB length 19.21

1.00

1.00

1.00

0.00

1.00


STABILITY CHECK


NSd [kN]

Vy.Sd [kN]

1136.52 -0.00


LTB

LTB length 22.66


13.24 m


0.70 < 1

0.70 < 1

CIRC S 235

Vz.Sd [kN]

Mt.Sd[kNm]

-0.00 -0.00


19.21 m


0.69 < 1

0.69 < 1

CIRC S 235

Vz.Sd [kN]

Mt.Sd[kNm]

-0.00 -0.00


22.66 m


NC1 0.69

Mt.Sd [kNm]

My.Sd [kNm]

0.00 -0.00


NC1 0.84

Mt.Sd [kNm]

My.Sd [kNm]

0.00 -0.00


0.69

Mz.Sd [kNm]

0.00

Mz.Sd [kNm]

-0.00

39

k

kw

C1

C2

C3


SECTION CHECK

N

M

STABILITY CHECK

EC3 Code Check

Member B40

NSd[kN]

-0.00

The critical check is on posit

LTB length

k

kw

C1

C2

C3


SECTION CHECK

Vy

Vz

M

LTB


Compression + LTB

EC3 Code Check

Member B405

NSd[kN]

101.38


LTB lengt

1.00

1.00

1.00

0.00

1.00


STABILITY CHECK


NSd [kN]

Vy.Sd [kN]

0.00 -0.60 -


LTB

LTB length 9.95

1.00

1.00

2.70

0.00

0.68


STABILITY CHECK

LTB


ompression + LTB


NSd [kN]

Vy.Sd [kN]

101.38 -0.00 -


LTB

LTB length 14.34


0.84 < 1

0.84 < 1

CIRC S 235

Vz.Sd [kN]

Mt.Sd[kNm]

-0.02 0.01


9.95 m


0.00 < 1

0.00 < 1

0.39 < 1

STABILITY CHECK

0.05 < 1


ompression + LTB 0.44 < 1

CIRC S 235

Vz.Sd [kN]

Mt.Sd[kNm]

-0.00 -0.00


14.34 m

NC1 0.44

Mt.Sd [kNm]

My.Sd [kNm]

Mz.Sd [kNm]

-0.13 1.02

ion 9.95 m

0.05 < 1

0.44 < 1

0.44 < 1

NC1 0.67

Mt.Sd [kNm]

My.Sd [kNm]

Mz.Sd [kNm]

0.00 -0.00 -0.00


Mz.Sd [kNm]

1.02

0.67

Mz.Sd [kNm] 0.00

40

k

kw

C1

C2

C3


SECTION CHECK

N

M

1.00

1.00

1.00

0.00

1.00



0.67 < 1

0.67 < 1

41

5.0

5.1

Total results :

Zgornji pas

Diagonala sredina

Vertikala sredina

Diagonala stran

Vertikala stran

Spodnji pas

Precniki

Zatege

Povezovalniki spodaj RHS60/40/4.0

ZategeVER

5.0 Konstrukcija strehe športne hale

5.1 Spisek materiala

Name

Total results :

CSS

Zgornji pas - HEA300 Diagonala sredina - QRO40X3.2

Vertikala sredina - QRO40X4

Diagonala stran - QRO80X4.5

Vertikala stran - QRO120X4.

Spodnji pas - QRO160X12.5


Zatege - CIRC (22) Povezovalniki spodaj - RHS60/40/4.0 ZategeVER - CIRC (18)

Konstrukcija strehe športne hale

Spisek materiala

Mass [kg]

Surface

66286,85

Material

S 235 RO40X3.2 S 235

QRO40X4 S 235 QRO80X4.5 S 235

QRO120X4.5 S 235 QRO160X12.5 S 235

RHS150/100/6.3 S 235 S 235 S 235

S 235


Spisek materiala

Surface [m

2]

1301,123

Material Unit mass [kg/m]

88,71

3,63

4,41

10,52

16,09

54,71

23,16

2,98

5,64

2,00


Volume [m

3]

8,4442e+000

Unit mass Length [m]

88,71 294,502 3,63 159,571 4,41 108,000

10,52 287,226 16,09 240,000 54,71 294,502 23,16 540,000

2,98 379,630 5,64 252,000

2,00 526,191


Mass [kg]

26123,83 578,72 476,46 3021,33 3862,20 16113,53 12505,04 1132,59 1422,33

1050,88

Surface [m

2]

Unit volume mass

[kg/m

505,491 25,161 16,967 90,976

113,672 179,464 264,601

26,237 48,800

29,754

Unit volume mass

[kg/m3]

Volume

[m

7850,00 3,3279e+000

7850,00 7,3722e

7850,00 6,0696e

7850,00 3,8488e

7850,00 4,9200e

7850,00 2,0527e+000

7850,00 1,5930e+000

7850,00 1,4428e

7850,00 1,8119e

7850,00 1,3387e

42

Volume [m

3]

3,3279e+000 7,3722e-002 6,0696e-002 3,8488e-001 4,9200e-001 2,0527e+000 1,5930e+000 1,4428e-001 1,8119e-001

1,3387e-001

5.2Name

S 235

Glavni nosilec (simetrična polovica)



Tloris horizontalnega povezja

Vzdolžni prerez

5.2 Prečni prereziName Type

Steel




Tloris horizontalnega povezja

Vzdolžni prerez –

čni prerezi Unit mass

[kg/m3]

7850,00




Tloris horizontalnega povezja (simetrična polovica)

vertikalno zavetrovanje

Unit mass

E mod[MPa]

7850,00 2,1000e+005

Glavni nosilec (simetrična polovica):

Glavni nosilec (simetrična polovica) - vertikale

Glavni nosilec (simetrična polovica) - diagonale

(simetrična polovica)

zavetrovanje (simetrična polovica)

E mod [MPa]

Poisson

2,1000e+005 0,3

vertikale:

diagonale:

(simetrična polovica):

simetrična polovica)

Poisson - nu

simetrična polovica)

G mod [MPa]

8,0769e+004

Thermal exp[m/mK]

8,0769e+004

43

Thermal exp [m/mK]

0,00

Zgornji pas>

>

>

Zgornji pas Type Name

Name

Type

Source description

Item material

Fabrication

Buckling y-y, z-z

Picture

A [m2]

A y, z [m2]

I y, z [m4]

I w [m6], t [m

4]

Wel y, z [m3]

Wpl y, z [m3]


alpha [deg]

AL [m2/m]

Cross

Zgornji pas

HEA300

Source description Profil Arbed / Structural shapes / Edition Octobre 1995

S 235

rolled

b

1,1300e

7,4045e

1,8300e

1,2033e

1,2600e

1,3840e


0,00

1,7164e+000

Cross-Sections

Zgornji pas

HEA300

Profil Arbed / Structural shapes / Edition Octobre 1995

S 235

rolled

1,1300e-002 7,4045e-003 2,2574e

1,8300e-004 6,3100e

1,2033e-006 8,5200e

1,2600e-003 4,2100e

1,3840e-003 6,4200e

0 145

0,00 1,7164e+000

z


2,2574e-003

6,3100e-005

8,5200e-007

4,2100e-004

6,4200e-004

145

y


c

44

Diagonala sredina>

>

>

Diagonala sredinaType Name

Name

Type

Source description

Item material

Fabrication

Buckling y-y, z-z

Picture

A [m2]

A y, z [m2]

I y, z [m4]

I w [m6], t [m

4]

Wel y, z [m3]

Wpl y, z [m3]


alpha [deg]

AL [m2/m]

Diagonala sredina Cross

Diagonala sredina

QRO40X3.2

Source description Stahl im Hochbau / 14.Auflage Band I / Teil 1

S 235

rolled

a

4,6200e

2,3100e

1,0400e

2,7307e

5,1900e

6,3472e


0,00

1,5768e

Cross-Sections

Diagonala sredina

QRO40X3.2

Stahl im Hochbau / 14.Auflage Band I / Teil 1

S 235

rolled

4,6200e-004 2,3100e-004 2,3100e

1,0400e-007 1,0400e

2,7307e-011 1,6200e

5,1900e-006 5,1900e

6,3472e-006 6,3472e

0 20

0,00 1,5768e-001

z


2,3100e-004

1,0400e-007

1,6200e-007

5,1900e-006

6,3472e-006

20

y


a

45

Vertikala sredina>

>

>

Vertikala sredina Type Name

Name

Type

Source description

Item material

Fabrication

Buckling y-y, z-z

Picture

A [m2]

A y, z [m2]

I y, z [m4]

I w [m6], t [m

4]

Wel y, z [m3]

Wpl y, z [m3]


alpha [deg]

AL [m2/m]

Cross

Vertikala sredina

QRO40X4


S 235

rolled

a

5,6200e

2,8100e

1,2100e

3,4133e

6,0500e

7,5456e

0 [mm] 20

0,00

1,5710e

Cross-Sections

Vertikala sredina

QRO40X4


S 235

rolled

5,6200e-004 2,8100e-004 2,8100e

1,2100e-007 1,2100e

3,4133e-011 1,9000e

6,0500e-006 6,0500e

7,5456e-006 7,5456e

0 20

0,00 1,5710e-001

z


2,8100e-004

1,2100e-007

1,9000e-007

6,0500e-006

7,5456e-006

20

y


a

46

Diagonala stran>

>

>

Diagonala stran Type Name

Name

Type

Source description

Item material

Fabrication

Buckling y-y, z-z

Picture

A [m2]

A y, z [m2]

I y, z [m4]

I w [m6], t [m

4]

Wel y, z [m3]

Wpl y, z [m3]


alpha [deg]

AL [m2/m]

Cross

Diagonala stran

QRO80X4.5


S 235

rolled

a

1,3400e

6,7000e

1,2700e

1,2288e

3,1700e

3,7844e


0,00

3,1674e

Cross-Sections

Diagonala stran

QRO80X4.5


S 235

rolled

1,3400e-003 6,7000e-004 6,7000e

1,2700e-006 1,2700e

1,2288e-009 1,9600e

3,1700e-005 3,1700e

3,7844e-005 3,7844e

0 40

0,00 3,1674e-001

z


6,7000e-004

1,2700e-006

1,9600e-006

3,1700e-005

,7844e-005

40

y


a

47

Vertikala stran>

>

>

Vertikala stran Type Name

Name

Type

Source description

Item material

Fabrication

Buckling y-y, z-z

Picture

A [m2]

A y, z [m2]

I y, z [m4]

I w [m6], t [m

4]

Wel y, z [m3]

Wpl y, z [m3]


alpha [deg]

AL [m2/m]

Cross

Vertikala stran

QRO120X4.5

Source description Stahl im Hochbau / 14.Auflage Band I / Tei

S 235

rolled

a

2,0500e

1,0250e

4,5200e

9,3312e

7,5300e

8,8249e


0,00

4,7363e

Cross-Sections

Vertikala stran

QRO120X4.5

Stahl im Hochbau / 14.Auflage Band I / Tei

S 235

rolled

2,0500e-003 1,0250e-003 1,0250e

4,5200e-006 4,5200e

9,3312e-009 7,0200e

7,5300e-005 7,5300e

8,8249e-005 8,8249e

0 60

0,00 4,7363e-001

z

Stahl im Hochbau / 14.Auflage Band I / Tei

1,0250e-003

4,5200e-006

7,0200e-006

7,5300e-005

8,8249e-005

60

y


a

48

Spodnji pas>

>

>

Spodnji pas Type Name

Name

Type

Source description

Item material

Fabrication

Buckling y-y, z-z

Picture

A [m2]

A y, z [m2]

I y, z [m4]

I w [m6], t [m

4]

Wel y, z [m3]

Wpl y, z [m3]


alpha [deg]

AL [m2/m]

Cross

Spodnji pas

QRO160X12.5

Source description Stahl i

S 235

cold formed

c

6,9700e

3,4850e

2,4500e

1,0923e

3,0600e

3,7766e


0,00

6,0938e

Cross-Sections

Spodnji pas

QRO160X12.5


S 235

cold formed

6,9700e-003 3,4850e-003 3,4850e

2,4500e-005 2,4500e

1,0923e-007 4,1300e

3,0600e-004 3,0600e

3,7766e-004 3,7766e

0 80

0,00 6,0938e-001

z

m Hochbau / 14.Auflage Band I / Teil 1

3,4850e-003

2,4500e-005

4,1300e-005

3,0600e-004

3,7766e-004

80

y

m Hochbau / 14.Auflage Band I / Teil 1

c

49

Precniki>

>

>

Precniki Type Name

Name

Type

Source description

Item material

Fabrication

Buckling y-y, z-z

Picture

A [m2]

A y, z [m2]

I y, z [m4]

I w [m6], t [m

4]

Wel y, z [m3]

Wpl y, z [m3]


alpha [deg]

AL [m2/m]

Cross

Precniki

RHS150/


S 235

rolled

a

2,9500e

1,1800e

8,9800e

1,4766e

1,2000e

1,4499e


0,00

4,9000e

Cross-Sections

Precniki

RHS150/100/6.3


S 235

rolled

2,9500e-003 1,1800e-003 1,7700e

8,9800e-006 4,7400e

1,4766e-008 9,8600e

1,2000e-004 9,4800e

1,4499e-004 1,0930e

0 75

0,00 4,9000e-001

z


1,7700e-003

4,7400e-006

9,8600e-006

9,4800e-005

1,0930e-004

75

y


a

50

ZategeVER>

>

>

ZategeVER Type Name

Name

Type

Detailed

Item material

Fabrication


Picture

A [m2]

A y, z [m2]

I y, z [m4]

I w [m6], t [m

4]

Wel y, z [m3]

Wpl y, z [m3]


alpha [deg]

AL [m2/m]

Cross

ZategeVER

CIRC

18

S 235

general

b �

2,5441e

2,1625e

5,1509e

0,0000e+000

5,7232e

9,7169e


0,00

5,6546e

z

Cross-Sections

ZategeVER

CIRC

S 235

general

2,5441e-004 2,1625e-004 2,1625e

5,1509e-009 5,1506e

0,0000e+000 1,0302e

5,7232e-007 5,7229e

9,7169e-007 9,7169e

0 0

0,00 5,6546e-002

D 18 y

b

2,1625e-004

5,1506e-009

1,0302e-008

5,7229e-007

9,7169e-007

D 18

51

Zatege>

>

>

Zatege Type Name

Name

Type

Detailed

Item material

Fabrication


Picture

A [m2]

A y, z [m2]

I y, z [m4]

I w [m6], t [m

4]

Wel y, z [m3]

Wpl y, z [m3]


alpha [deg]

AL [m2/m]

Cross

Zatege

CIRC

22

S 235

general

b �

3,8005e

3,2304e

1,1494e

0,0000e+000

1,0449e

1,7741e


0,00

6,9112e

z

Cross-Sections

Zatege

CIRC

S 235

general

3,8005e-004 3,2304e-004 3,2304e

1,1494e-008 1,1494e

0,0000e+000 2,2988e

1,0449e-006 1,0449e

1,7741e-006 1,7741e

0 0

0,00 6,9112e-002

D 22 y

b

3,2304e-004

1,1494e-008

2,2988e-008

1,0449e-006

1,7741e-006

D 22

52

Povezovalniki spodaj>

>

>

Povezovalniki spodajType Name

Name

Type

Source description

Item material

Fabrication

Buckling y-y, z-z

Picture

A [m2]

A y, z [m2]

I y, z [m4]

I w [m6], t [m

4]

Wel y, z [m3]

Wpl y, z [m3]


alpha [deg]

AL [m2/m]

Povezovalniki spodaj Cross

Povezovalniki spodaj

RHS60/40/4.0


S 235

cold formed

c

7,1900e

2,8760e

3,2800e

9,6000e

1,0900e

1,3570e


0,00

1,9365e

Cross-Sections

vezovalniki spodaj

RHS60/40/4.0


S 235

cold formed

7,1900e-004 2,8760e-004 4,3140e

3,2800e-007 1,7000e

9,6000e-011 3,6700e

1,0900e-005 8,5200e

1,3570e-005 1,0165e

0 30

0,00 1,9365e-001

z


4,3140e-004

1,7000e-007

3,6700e-007

8,5200e-006

1,0165e-005

30

y


c

53

5.3Name

Lastna

stalna

sneg

Veter

Izbocne

Potres

Stalna:

Sneg:

X

YZ

X

YZ

5.3 Prikaz obtežbName Action type

Lastna Permanent

stalna Permanent

Variable

Veter Variable

Izbocne Permanent

Potres Permanent

Stalna:

Sneg:

Prikaz obtežb Action type LoadGroup

Permanent LG1

Permanent LG1

Sneg

Veter

Permanent LG1

Permanent LG1

LoadGroup Load type

Self weight

Standard

Static

Static

Standard

Standard

Load type Spec

Self weight

Standard

Standard

Standard

Standard

Standard

Spec Direction

-Z

Standard

Standard

Direction Duration

Short

Short

Duration Master load case

None

None

54

Master load case

Veter:

Potres:

X

YZ

X

YZ

Veter:

Potres:

55

Izbočne sile:

X

YZ

Izbočne sile:

Določitev izbočnih silDoločitev izbočnih sil

n1 =

n2 =

m = 3,33

L = 30,00

Ned = 997,00

ΣNed = 9970,00

L/δq = 600

δq = 5,00

e0= 4,84

αm = 0,81

qd= 8,72

qd= 2,91

Določitev izbočnih sil:

10

3

3,33

30,00 m

997,00 kN

9970,00 kN

600 =

5,00 cm

4,84 cm

0,81

8,72 kN/m

2,91 kN/m

… število tlačenih pasov

… število zavetrovanj

… število podprtih elementov

… dolžina podprtega tlačenega elementa

… tlačna sila v tlačenem pasu (M

50

… upogibek povezja zaradi q

… nadomestna nepopolnost

… izbočne sile

… izbočne sile na eno povezje


… število zavetrovanj



… tlačna sila v tlačenem pasu (M

mm

… upogibek povezja zaradi q


… izbočne sile





… tlačna sila v tlačenem pasu (Med/h)

… upogibek povezja zaradi qd in drugih obtežb




in drugih obtežb

56

5.415.Combinations

Name

MSN

MSU

Potres

16.Nonlinear combinations

Type Name



5.5Notranje sile so prikazane v dodatku k statiki.

Pomiki:


Uzmax

XY

Z

5.4 Kombinacije obtežnih primerov15.Combinations

Name Type

EN-ULS

EN-SLS Char.

Potres Linear - ultimate

16.Nonlinear combinationsType Name Name


NC1

Nonlinear bination

potres

5.5 Notranje sile in pomikiNotranje sile so prikazane v dodatku k statiki.

Pomiki:


zmax= 95 < L/300

Kombinacije obtežnih primerov15.Combinations

Type

LastnastalnasnegVeter

SLS Char. LastnastalnasnegVeter

ultimate LastnastalnaPotres

16.Nonlinear combinations Name Type

Ultimate

potres Ultimate

Notranje sile in pomikiNotranje sile so prikazane v dodatku k statiki.


300=100 mm


Load cases

Lastna stalna sneg Veter

1,001,001,001,00

Lastna stalna sneg Veter

1,001,001,001,00

Lastna stalna Potres

1,001,001,00

Type Load cases

Ultimate Lastna stalna sneg Veter Izbocne

Ultimate Lastna stalna Potres

Notranje sile in pomiki Notranje sile so prikazane v dodatku k statiki.



Coeff. [-]

1,00 1,00 1,00 1,00

1,00 1,00 1,00 1,00

1,00 1,00 1,00

Coeff. [-] imperfection

1,35 1,35 1,50 0,90 1,35

Simple curvature

1,00 1,00 1,00

Simple curvature

Notranje sile in pomiki Notranje sile so prikazane v dodatku k statiki.


Bow imperfection

Global imperfection

Simple curvature

Simple inclination

Simple curvature

Simple inclination

Global imperfection

dx [mm/m]

Simple inclination

Simple inclination

[mm/m]

dy [mm/m]

5,0 5,0 0,005

5,0 5,0 0,005

57

f 1/f

0,005 200

0,005 200

Horizontalni pomiki ob potresu [mm]

X

Y

Z

Horizontalni pomiki ob potresu [mm]Horizontalni pomiki ob potresu [mm]Horizontalni pomiki ob potresu [mm] (faktor obnašanja q=1.5)

(faktor obnašanja q=1.5)(faktor obnašanja q=1.5)::

58

5.6Combinations : MSN

Support

Sn3/N74

Sn5/N132

Sn20/N580

Sn2/N57

Sn1/N1

Sn11/N306

Sn1/N1

5.7 Izkoriščenost po posameznih prečnih prerezih

Case

NC1

NC1

NC1

NC1

NC1

NC1

potres

potres

potres

NC1

XY

Z

X Y

Z

5.6 ReakcijeCombinations : MSN

Support Case

Sn3/N74 MSN/1

Sn5/N132 MSN/1

Sn20/N580 MSN/1

Sn2/N57 MSN/1

Sn1/N1 MSN/2

Sn11/N306 MSN/1

Sn1/N1 MSN/3

5.7 Izkoriš č

Izkoriščenost po posameznih prečnih prerezih

Case Member

B399

B381

B401

B409

B354

B429

potres B135

potres B756

potres B862

B877

Reakcije Combinations : MSN

Case Rx [kN]

MSN/1 -37,32

MSN/1 40,73

MSN/1

MSN/1

MSN/2 -

MSN/1

MSN/3 -

Izkoriš čenost prerezov


Member

Vertikala stran

Vertikala sredina

Diagonala stran

Diagonala sredina

Zgornji pas -

Spodnji pas


Zatege - CIRC

Povezovalniki spodaj

ZategeVER -

[kN]

Ry [kN]

37,32 -2,74

40,73 -2,34

0,00 -7,33

0,00 6,72

-1,16 1,60

0,93 -0,08

-1,56 2,16

enost prerezov


css

Vertikala stran - QRO120X4.5

edina - QRO40X4

Diagonala stran - QRO80X4.5

Diagonala sredina - QRO40X3.2

- HEA300

Spodnji pas - QRO160X12.5

RHS150/100/6.3

CIRC

Povezovalniki spodaj - RHS60/40/4.0

- CIRC

Rz [kN]

2,74 206,52

2,34 231,41

7,33 152,64

6,72 152,32

1,60 53,12

0,08 237,25

2,16 71,71

enost prerezov – dimezioniranje


QRO120X4.5 S 235

S 235

QRO80X4.5 S 235

QRO40X3.2 S 235

S 235

S 235

S 235

S 235

RHS60/40/4.0 S 235

S 235

Mx [kNm]

My[kNm]

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

dimezioniranje

mat [m]

S 235

S 235

S 235

S 235

S 235

S 235

S 235

S 235

S 235

S 235

My [kNm]

Mz [kNm]

0,00 0,00

0,00 0,00

0,00 0,00

0,00 0,00

0,00 0,00

0,00 0,00

0,00 0,00

dimezioniranje

dx [m]

un.check[-

0,000

0,000

0,000

0,000

14,374

15,076

4,000

0,000

4,000

0,000

[kNm]

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

un.check -]

sec.check[-

0,94

0,90

0,80

0,61

0,80

0,85

0,47

0,98

0,28

0,84

59

sec.check -]

stab.check[-]

0,47 0,94

0,39 0,90

0,80 0,15

0,61 0,06

0,54 0,80

0,85 0,12

0,15 0,47

0,98 0,00

0,06 0,28

0,84 0,00

stab.check

0,94

0,90

0,15

0,06

0,80

0,12

0,47

0,00

0,28

0,00

Dimenzioniranje:

EC3 : EN 1993 Code Check

Member B399

NEd[kN]

-225.47

The cri

Buckling parameters

type

Slenderness

Reduced slenderness

Buckling curve

Imperfection

Reduction factor

Length

Buckling factor

Buckling length

Critical Euler load

LTB length

k

kw

C1

C2

C3


Compression

Torsion check

Shear check (Vy)

Shear check (Vz)

Bending moment check (My)

Bending moment check (Mz)

M

XY

Z

Dimenzioniranje:


Member B399 QRO120X4.5

NEd [kN]

Vy,Ed [kN]

225.47 -6.60


Buckling parameters

type

Slenderness

Reduced slenderness

Buckling curve

Imperfection

Reduction factor

Length

Buckling factor

Buckling length

Critical Euler load

LTB

LTB length 1.20

1.00

1.00

2.48

0.06

0.85


Compression check

Torsion check

Shear check (Vy)

Shear check (Vz)



Dimenzioniranje:

EC3 : EN 1993 Code Check QRO120X4.5

Vz,Ed [kN]

TEd[kNm]

16.07 -0.24

tical check is on position 0.00 m


sway

30.67


a

0.21

0.97

1.20

1.20

1.44

4517.86

m

load in center of gravity SECTION CHECK

check 0.47 < 1

0.01 < 1

0.05 < 1

0.12 < 1

Bending moment check (My) 0.46 < 1

Bending moment check (Mz) 0.05 < 1

0.41 < 1

S 235 NC1

TEd [kNm]

My,Ed [kNm]

0.24 -9.64

zz

non-sway

30.67

0.33

a

0.21

0.97

1.20

1.20

1.44

4517.86 4517.86

0.47 < 1

0.01 < 1

0.05 < 1

0.12 < 1

0.46 < 1

0.05 < 1

0.41 < 1

0.94

Mz,Ed [kNm]

1.11

m

m

kN

60

Buckling

LTB

Compression + M



Member B381

NEd[kN]

-51.88


Buckling parameters

type

Slenderness

Reduced slenderness

Buckling curve

Imperfection

Reduction factor

Length

Buckling factor

Buckling length

Critical Euler load

LTB length

k

kw

C1

C2

C3


Compression check

Shear ch

Shear check (Vz)



M

Buckling

LTB




Member B401

NEd[kN]

250.61

STABILITY CHECK

Buckling




Member B381 QRO40X4

NEd [kN]

Vy,Ed [kN]

51.88 1.09 1.05


Buckling parameters

type

Slenderness

Reduced slenderness

Buckling curve

Imperfection

Reduction factor

Length

Buckling factor

Buckling length

Critical Euler load

LTB

LTB length 1.20

1.00

1.00

1.60

0.45

2.64


Compression check

Shear check (Vy)

Shear check (Vz)



STABILITY CHECK

Buckling





NEd [kN]

Vy,Ed [kN]

250.61 0.17 -

STABILITY CHECK

0.48 < 1

0.46 < 1

oment 0.94 < 1


EC3 : EN 1993 Code Check QRO40X4 S 235

Vz,Ed [kN]

TEd [kNm]

1.05 -0.00



sway

98.14


a

0.21

0.63

1.20

1.20

1.44

120.94

m


Compression check 0.39 < 1

0.03 < 1

0.03 < 1



0.03 < 1

STABILITY CHECK

0.62 < 1

0.01 < 1




Vz,Ed [kN]

TEd [kNm]

-5.13 0.06

0.48 < 1

0.46 < 1

0.94 < 1

0.81 < 1

S 235 NC1

[kNm]

My,Ed [kNm]

Mz,Ed [kNm]

-0.02 -0.24

zz

non-sway

98.14

1.04

a

0.21

0.63

1.20

1.20

1.44

120.94

0.39 < 1

0.03 < 1

0.03 < 1

0.01 < 1

0.14 < 1

0.03 < 1

0.62 < 1

0.01 < 1

0.90 < 1

0.87 < 1

S 235 NC1

[kNm]

My,Ed [kNm]

Mz,Ed [kNm]

1.31 -0.01

0.90

Mz,Ed [kNm]

0.24

m

m

kN

0.80

Mz,Ed [kNm]

0.01

61


LTB length

k

kw

C1

C2

C3


Normal force check

Shear check (Vy)

Shear check (Vz)



M

LTB




Member B409

NEd[kN]

65.77


LTB length

k

kw

C1

C2

C3


Normal force check

Shear check (Vy

Shear check (Vz)



M

LTB




Member B354


LTB

LTB length 1.60

1.00

1.00

2.65

0.02

0.68


Normal force check

Shear check (Vy)

Shear check (Vz)



STABILITY CHECK





NEd [kN]

Vy,Ed [kN]

65.77 0.06 -


LTB

LTB length 1.60

1.00

1.00

2.49

0.06

0.85


Normal force check

Shear check (Vy)

Shear check (Vz)



STABILITY CHECK




ember B354 HEA300


m


Normal force check 0.80 < 1

0.00 < 1

0.06 < 1



0.03 < 1

STABILITY CHECK

0.15 < 1




Vz,Ed [kN]

TEd [kNm]

-0.59 0.00


m



0.00 < 1

0.02 < 1



0.00 < 1

STABILITY CHECK

0.06 < 1



EC3 : EN 1993 Code Check HEA300 S 235

0.80 < 1

0.00 < 1

0.06 < 1

0.15 < 1

0.00 < 1

0.03 < 1

0.15 < 1

0.15 < 1

0.09 < 1

S 235 NC1

[kNm]

My,Ed [kNm]

Mz,Ed [kNm]

0.09 -0.00

0.61 < 1

0.00 < 1

0.02 < 1

0.06 < 1

0.00 < 1

0.00 < 1

0.06 < 1

0.06 < 1

0.04 < 1

S 235 NC1 0.80

0.61

Mz,Ed [kNm]

0.00

0.80

62

NEd[kN]

-1431.30


Buckling parameters

type

Slendern

Reduced slenderness

Buckling curve

Imperfection

Reduction factor

Length

Buckling factor

Buckling length

Critical Euler load

LTB length

k

kw

C1

C2

C3


Compression check

Shear check (Vy)

Shear check (Vz)

Bending moment check (


M

Buckling

LTB




Member B429

NEd[kN]

1396.46


LTB length

k

kw

C1

C2

C3

load in cen

NEd [kN]

Vy,Ed [kN]

1431.30 20.07


Buckling parameters

type

Slenderness

Reduced slenderness

Buckling curve

Imperfection

Reduction factor

Length

Buckling factor

Buckling length

Critical Euler load

LTB

LTB length 2.10

1.00

1.00

1.19

0.04

1.00


Compression check

Shear check (Vy)

Shear check (Vz)

Bending moment check (


STABILITY CHECK

Buckling





NEd [kN]

Vy,Ed [kN]

1396.46 -0.02


LTB

LTB length 2.10

1.00

1.00

1.08

0.02

1.00


Vz,Ed [kN]

TEd[kNm]

-2.46 0.01



sway

24.80


b

0.34

0.98

1.05

3.00

3.16

38094.41

m



0.02 < 1

0.00 < 1



0.16 < 1

STABILITY CHECK

0.55 < 1

0.21 < 1




Vz,Ed [kN]

TEd[kNm]

0.31 -0.03


m

ter of gravity

TEd [kNm]

My,Ed [kNm]

0.01 69.31

zz

non-sway

19.30

0.21

c

0.49

1.00

2.10

0.69

1.44

38094.41 62844.11

0.54 < 1

0.02 < 1

0.00 < 1

0.21 < 1

0.01 < 1

0.16 < 1

0.55 < 1

0.21 < 1

0.80 < 1

0.72 < 1

S 235 NC1

TEd [kNm]

My,Ed [kNm]

0.03 9.21

Mz,Ed [kNm]

-1.51

m

m

kN

NC1 0.85

Mz,Ed [kNm]

-1.11

63

Normal force check

Shear check (Vy)

Shear check (Vz)



M

LTB

Compression + M



Member B135

NEd[kN]

-102.99

The critical check

Buckling parameters

type

Slenderness

Reduced slenderness

Buckling curve

Imperfection

Reduction factor

Length

Buckling

Buckling length

Critical Euler load

LTB length

k

kw

C1

C2

C3


Compression check

Shear check (Vy)

Shear check (Vz)



M

Buckling

LTB



SECTION CHECK

Normal force check

Shear check (Vy)

Shear check (Vz)



STABILITY CHECK




Member B135 RHS150/100/6.3

NEd [kN]

Vy,Ed [kN]

102.99 1.28


Buckling parameters

type

Slenderness

Reduced slenderness

Buckling curve

Imperfection

Reduction factor

Length

Buckling factor

Buckling length

Critical Euler load

LTB

LTB length 4.00

1.00

1.00

1.43

0.92

1.73


Compression check

Shear check (Vy)

Shear check (Vz)



STABILITY CHECK

Buckling



SECTION CHECK


0.00 < 1

0.00 < 1



0.03 < 1

STABILITY CHECK

0.10 < 1

oment 0.12 < 1


EC3 : EN 1993 Code Check RHS150/100/6.3

Vz,Ed [kN]

TEd[kNm]

-4.23 -0.01

is on position 4.00 m


sway

72.50


a

0.21

0.81

4.00

1.00

4.00

1163.26

m


Compression check 0.15 <

0.01 < 1

0.02 < 1



0.06 < 1

STABILITY CHECK

0.24 < 1

0.10 < 1



0.85 < 1

0.00 < 1

0.00 < 1

0.10 < 1

0.01 < 1

0.03 < 1

0.10 < 1

0.12 < 1

0.08 < 1

S 235

TEd [kNm]

My,Ed [kNm]

0.01 -3.49

zz

non-sway

99.79

1.06

a

0.21

0.62

4.00

1.00

4.00

1163.26 614.01

0.15 < 1

0.01 < 1

0.02 < 1

0.10 < 1

0.15 < 1

0.06 < 1

0.24 < 1

0.10 < 1

0.39 < 1

0.47 < 1

potres 0.47

Mz,Ed [kNm]

3.78

m

m

kN

64


Member B756

NEd[kN]

87.57


LTB length

k

kw

C1

C2

C3


Normal force check

M

STABILITY CHECK


Member B862

NEd[kN]

-3.59


Buckling parameters

type

Slenderness

Reduced slenderness

Buckling curve

Imperfection

Reduction factor

Length

Buckling factor

Buckling length

Critical Euler load

Warning: slenderness 260.14 is larger then

LTB length

k

kw

C1

C2

C3


Compression check

Shear check (Vy)

Shear check (Vz)


Member B756 CIRC

NEd [kN]

Vy,Ed [kN]

87.57 -0.00 -


LTB

LTB length 4.52

1.00

1.00

1.00

0.00

1.00


Normal force check

STABILITY CHECK


Member B862 RHS60/40/4.0

NEd [kN]

Vy,Ed [kN]

3.59 0.06 -


Buckling parameters

type

Slenderness

Reduced slenderness

Buckling curve

Imperfection

Reduction factor

Length

Buckling factor

Buckling length

Critical Euler load

Warning: slenderness 260.14 is larger thenLTB

LTB length 4.00

1.00

1.00

1.61

0.48

2.64


Compression check

Shear check (Vy)

Shear check (Vz)

EC3 : EN 1993 Code Check CIRC S 235

Vz,Ed [kN]

TEd [kNm]

-0.00 -0.00


m



0.98 < 1

EC3 : EN 1993 Code Check RHS60/40/4.0

Vz,Ed [kN]

TEd [kNm]

-0.14 0.00



sway

187.28


c

0.49

0.20

4.00

1.00

4.00

42.49

Warning: slenderness 260.14 is larger then

m



0.00 < 1

0.00 < 1

potres 0.98

[kNm]

My,Ed [kNm]

Mz,Ed [kNm]

-0.00 -0.00

S 235 potres

[kNm]

My,Ed [kNm]

Mz,Ed [kNm]

-0.14 0.15

zz

non-sway

260.14

2.77

c

0.49

0.11

4.00

1.00

4.00

22.02

Warning: slenderness 260.14 is larger then 200.00 !

0.02 < 1

0.00 < 1

0.00 < 1

0.98

Mz,Ed [kNm]

0.00

potres 0.28

Mz,Ed [kNm]

0.15

m

m

kN

200.00 !

65



M

Buckling

LTB




Member B877

NEd[kN]

50.40


LTB length

k

kw

C1

C2

C3

load in center of gravit

Normal force check

M



STABILITY CHECK

Buckling




Member B877 CIRC

NEd [kN]

Vy,Ed [kN]

50.40 -0.00 -


LTB

LTB length 4.18

1.00

1.00

1.00

0.00

1.00

load in center of gravitSECTION CHECK

Normal force check



0.02 < 1

STABILITY CHECK

0.19 < 1

0.04 < 1



EC3 : EN 1993 Code Check CIRC S 235

Vz,Ed [kN]

TEd [kNm]

-0.00 -0.00


m



0.84 < 1

0.04 < 1

0.06 < 1

0.02 < 1

0.19 < 1

0.04 < 1

0.19 < 1

0.28 < 1

NC1 0.84

[kNm]

My,Ed [kNm]

Mz,Ed [kNm]

-0.00 -0.00

Mz,Ed [kNm]

0.00

66

6.0

6.0 Masivne konstrukcije objektaMasivne konstrukcije objektaMasivne konstrukcije objektaMasivne konstrukcije objektaMasivne konstrukcije objekta

67

investitor: mestna obČina kranj slovenski trg 1 4000 kranj · vsi montažni elementi se sestavijo...

Documents