informe tecnico de hidrologia e hidraulica para delimitacion de fajas marginal

ESTUDIO DE DELIMITACIÓN DE FAJA MARGINAL DE LOS RÍOS Y QUEBRADAS EN EL ÁMBITO DE LOS

SECTORES DE LOS DISTRITOS DE SANTA ROSA Y SAMUGARI, PROVINCIA DE LA MAR2015

1 Estudio Hidrológico e Hidráulico Para la Delimitación de Faja Marginal

EESSTTUUDDIIOO HHIIDDRROOLLOOGGIICCOO EE HHIIDDRRAAUULLIICCOO PPAARRAA LLAA DDEELLIIMMIITTAACCIIOONN

DDEE FFAAJJAASS MMAARRGGIINNAALL EENN EELL AAMMBBIITTOODDEE LLOOSS DDIISSTTRRIITTOOSS DDEE

SSAANNTTAA RROOSSAA YY SSAAMMUUGGAARRII

I. INTRODUCCION

El problema de los desastres naturales que se presentan en diferentes regiones, debido a

situaciones climatologías, y a la exposición al riesgo por parte de la población, esta misma debido a

que la población se asienta en zonas aledañas a los cauces de los ríos, además que vienen

invadiendo zonas que el cauce del río ocupa en épocas de avenida, como son las riberas y la Faja

Marginal de los ríos. La Localidades de Catute, santa rosa, Marintari, Comunpiari, Samugari,

Palmapampa, Monterrico y el Rio Apurimac se encuentran ubicadas al costado de los ríos del

mismo nombre si en caso no fuese la mima población sus cultivos se encuentran a orillas también

de estos ríos por tanto se encuentran expuestas a peligro inminente de los desbordes que ocurren

en pocas de avenidas, para lo cual se está planteando la ejecución de obras de defensa ribereña, a

lo cual como medida complementaria se debe realizar la delimitación de la zona de protección e

intangible que viene a ser la Faja Marginal de los ríos ya mencionados.

El presente documento consiste en el “Estudio hidrológico e hidráulico para la delimitación de

Faja Marginal de los ríos Catute, santa rosa, Marintari, Comunpiari, Samugari, Palmapampa,

Monterrico y el Rio Apurimac”, es necesario mencionar que estos rio pertenecen al ámbito del

distrito de Santa Rosa y Samugari, teniendo como finalidad el determinar los principales parámetros

morfometricos, caudales máximos y obtener los mapas de inundación después de transitar estos

caudales máximos para un cierto periodo de retorno sabiendo que el Tr = 100 Años cuando se trata

de proteger áreas urbanas y Tr=50 Años cuando se pretende proteger áreas agrícolas.




II. OBJETIVOS

Objetivo General

Determinar los mapas de inundaciones para los Ríos Catute, santa rosa, Marintari,

Comunpiari, Samugari, Palmapampa, Monterrico y el Rio Apurimac para periodos de

retorno de 50 años y 100 años.

Objetivos Específicos

Estimar los parámetros morfometricos principales para las cuencas de los ríos Catute,

santa rosa, Marintari, Comunpiari, Samugari, Palmapampa, Monterrico y el Rio

Apurimac

Estimar los caudales máximos con para los periodos de retorno de 50 y 100 años para

cada uno de las cuencas de los Ríos Catute, santa rosa, Marintari, Comunpiari,

Samugari, Palmapampa, Monterrico y el Rio Apurimac.

Realizar el modelamiento hidráulico y obtener los Mapas de inundacion para cada uno

de los Ríos Catute, santa rosa, Marintari, Comunpiari, Samugari, Palmapampa,

Monterrico y el Rio Apurimac.




III. BASE LEGAL

En el Reglamento para la Delimitación y Mantenimiento de fajas marginales en

cursos fluviales y cuerpos artificiales y naturales R.J. 300-ANA, en su Art. 7°, en

los cauces o álveos de los ríos, dispone que será fijada en función de las

dimensiones del cauce y podrá tener un ancho variable desde un mínimo de 4.0 m

hasta el ancho necesario para realizar actividades de protección y conservación

de la fuente natural.

Para el caso de tramos de cauces próximos a centros poblados, las riberas del

cauce se encontraran comprendidas entre el nivel de aguas mínimas y el nivel

correspondiente a una avenida de 100 años de periodo de retorno a partir del

nivel superior de la ribera, medido en la dirección transversal al eje del cauce.

Ley 29338 Ley de Recursos Hídricos

D.S 001-2010-AG. Reglamento de la Ley de Recursos Hídricos 29338

D.S 006-2010-AG Aprueba el ROF de la ANA

R-J-300-2011-ANA Reglamento para la delimitación y mantenimiento de fajas marginales

R-D. N° 086-2011-ANA-DCPRH, Procedimiento y guía metodológica para la delimitación de

faja marginal.




IV. ANTECEDENTES

Se requiere el estudio de delimitación de la faja marginal con la finalidad de proteger y conservar el

recurso hídrico así mismo sus recursos asociados, además de poder en ella proyectar y ejecutar

proyectos de protección y de defensas ribereñas, con lo cual protejamos a la población de los

sectores de rio y población urbana en el ámbito del distrito de Santa Roa y Samugari frente

Inundaciones que se puedan ocasionar en épocas de avenidas, así como también disminuir daños

por el nivel máximo de creciente o por acción de un evento extraordinario que se pueda suscitar.

En algunos sectores del distrito de Santa Rosa se han ejecutado obras de defensa ribereña para

proteger a la población que se asentaron en sectores aledaños al cauce del río Santa Rosa, los

cuales fueron severamente dañados en un evento de inundaciones el año 2011, los cuales

posteriormente quedaron en riesgo de colapso a causa de las lluvias e inundaciones generadas por

las crecidas máximas de los ríos en las épocas de avenidas del año 2013 y 2014; estos eventos a

su vez ocasionaron daños a la población debido a la existencia de pobladores que se asentaron

dentro del sector que fue cauce natural del río y por ende se ubican dentro del sector de la faja

marginal.




V. Revisión Literaria

Cauce: Viene a ser el conducto descubierto o acequia por donde corren las aguas para

riego u otros usos, en el caso de los ríos viene a ser la sección descubierta definida por la

zona por donde discurren las aguas a través de un curso.

También es considerada como el área de terreno que contiene un cuerpo de agua,

pudiendo ser este de régimen permanente o temporal. El límite superior del cauce o álveo

está constituido por el nivel promedio de Máximas Avenidas o Crecientes Ordinarias,

mientras el límite inferior es el Talweg del cauce.

El cauce constituye un bien de dominio público hidráulico.

Eje de un cause: Es la línea imaginaria que sigue la dirección predominante de un flujo de

agua, determinado por el TALWEG del cauce.

Talweg: Línea que conecta los puntos más bajos o profundos de sucesivas secciones

transversales de un cauce superficial.

Riberas: Viene a ser el área de los ríos, arroyos, torrentes, lagos y lagunas, comprendidas

entre el nivel mínimo de sus aguas y el nivel de su máxima creciente natural o normal , no

se consideran las máximas crecidas registradas por la ocurrencia de un evento

extraordinario, esta constituye un bien de dominio público hidráulico.

Nivel mínimo de las aguas: Nivel de las aguas, calculado o estimado en base a los niveles

mínimos de los registros históricos considerando los periodos máximos de información

disponible, o de la información disponible en la unidad hidrográfica. Es el nivel bajo el cual

el cauce se encuentra permanentemente ocupado por el cuerpo de agua, en el caso

particular de cauces estacionales o temporales, el nivel de aguas mínimas corresponde al

Talweg del cauce.

Nivel de Máxima Creciente, promedio de máximas avenidas o Crecientes Ordinarias:

Nivel de las aguas durante su máxima crecida y en una sección transversal especifica del

cauce, arroyo, lago, laguna; calculado o estimado por métodos directos o indirectos en

función de la información existente en la unidad hidrográfica, no se considera las máximas

crecidas por causas de eventos extraordinarios. Se considera también como el promedio de

los niveles alcanzados en la superficie libre del cuerpo de agua, considerando todos

aquellos niveles que superen el nivel medio de las Aguas.

Nivel Medio de las Aguas: Nivel promedio alcanzado por la superficie libre de los cuerpos

de agua considerando el máximo periodo de información del que se disponga.




Faja Marginal: Viene a ser la Faja de terreno o área de terreno inmediata superior y

contigua a la ribera de los cuerpos de agua naturales o artificiales, o al cause o alveo de la

fuente de agua en su máxima creciente, sin considerar los niveles de las crecientes por

causas de eventos extraordinarios, constituye un bien de uso público hidráulico, que permite

el uso primario de las aguas, la protección, operación, rehabilitación, mantenimiento,

vigilancia y libre acceso a dichos cuerpos de agua. El ancho de esta faja de terreno, medido

en proyección horizontal, se determina a partir del límite superior de la ribera del cuerpo de

agua.

Esta zona es reconocida como un área de interacción física, biológica y química, entre el

ecosistema acuático y el terrestre, consecuentemente, posee una inusual biodiversidad y es

el medio donde ser presenta una gran diversidad de procesos ambientales.

Entre las múltiples funciones ecológicas de las fajas marginales se incluye el mantenimiento

de la estructura física de las corrientes de agua, la estabilidad de las márgenes y del cauce,

el sombreado de la corriente, la intercepción de sedimentos, los corredores de vida

silvestre, etc.

Si bien con respecto al ancho de la Faja no se ha determinado un valor exacto, se acepta

que esta posee una fragilidad biológica y física que atenúa los impactos generados por las

actividades en las laderas y por el propio comportamiento del cuerpo de agua.

Uso Primario: Consiste en la utilización directa y efectiva del agua en las fuentes naturales

y causes públicos de agua, con el de satisfacer necesidades humanas primarias.

Comprende el uso de agua para la preparación de alimentos, consumo directo y aseo

personal, así como su uso en ceremonias culturales, religiosas y rituales. El uso primario

está restringido al uso de medios manuales, sin fines lucrativos, que sea inocuo al ambiente

y está condicionado a que no se altere la cantidad o calidad de la fuente de agua y no se

afecte los bienes asociados al agua




VI. Características del clima en el ámbito del proyecto

6.1. Análisis de los elementos meteorológicos

6.1.1. Precipitación

6.1.1.1. Análisis temporal de la precipitación La cantidad de precipitación media mensual y total anual en las diferentes estaciones

meteorológicas del área de VRA, es variable.

La mayor cantidad de precipitación total anual ocurre en las estaciones de Pichari (540

m.s.n.m) y Teresita (650 m.s.n.m) ubicadas en el distrito de Pichari en la provincia de La

Convención con 2184,6 y 2224,4 mm y la menor cantidad con 452,9 mm en la estación de

San Miguel (2661 m.s.n.m) en el distrito de San Miguel en la provincia La Mar.

Cuadro N°01: precipitaciones total mensual y anual en (mm) en el valle del rio Apurimac

Fuente: Mezonificacion ecológica y económica para el desarrollo sostenible del ámbito del rio Apurimac (VRA)

La mayor cantidad de precipitación media mensual ocurre entre los meses de octubre a abril

(período lluvioso) y la menor cantidad entre los meses de mayo a septiembre (período seco),

en todas las estaciones estudiadas. Entre el período lluvioso los meses de mayor precipitación

son: enero con 90 mm en la Pampas (3260 m.s.n.m); enero con 94 mm en San Miguel (2661

m.s.n.m); febrero con 130 mm en Acostambo (3650 m.s.n.m); febrero con 120 mm en

Salcabamba (2900 m.s.n.m); marzo con 250 mm en Vilcabamba (4000 m.s.n.m) y abril




con375 mm en Pichari (540 m.s.n.m). De este análisis, se tiene que la mayor cantidad de

precipitación (periodo lluvioso) ocurre en los meses de Verano (diciembre, enero, febrero y

marzo) y las menores cantidades (periodo seco) ocurre en la estación de Invierno (junio, julio,

agosto).

Al analizar la precipitación mensual para las estaciones meteorológicas representativas para el

VRA, se observa que el comportamiento es similar en ambas estaciones correspondiendo el tipo

monomodal, teniendo las menores cantidades en la estación de Invierno (meses de junio a

agosto) y la mayor cantidad en Verano (meses de diciembre a marzo)

6.1.1.2. Análisis espacial de la precipitación: Isoyetas

La mayor cantidad de precipitación ocurre en la parte baja de la cuenca del Apurímac y

disminuye en la cuenca media y alta, a medida que aumenta la altitud sobre la Cordillera

Oriental y Cordillera Subandina.

Del conjunto de isoyetas representadas para el VRA, se tiene un núcleo de alta precipitación

( isoyeta de 2000 mm) que se ubica al norte del Río Apurímac en la confluencia con el Río

Mantaro (inicio del Río Ene), abarcando el llano amazónico de los distritos de

Llochegua, Sivia, Ayna, Santa Rosa, Pichari y Kimbiri; las isoyetas correspondiente a 15000

y 1000 mm se ubican en las zonas bajas e intermedias de la provincia de Huanta, La Mar y

La Convención; en cambio la isoyeta de menor precipitación, 500 mm, se ubica en la región

de la Cordillera Oriental (provincia de Tayacaja), zonas más altas de la provincia de

Huanta, La Mar y la región Subandina (provincia La Convención), (Mapa 1).

La diferencia, de la cantidad de lluvia entre las provincias es a consecuencia de la dinámica y

circulación de la atmósfera y por efecto local, que permiten la diferente distribución de la

humedad atmosférica, condensación, formación, acumulación de nubes y precipitación

respectiva debido a su geografía.


SECTORES DE LOS DISTRITOS DE SANTA ROSA Y SAMUGARI, PROVINCIA DE LA MAR

2015


Mapa 01: Isoyetas

Fuente: SENAMHI




6.1.2. Temperatura del aire 6.1.2.1. Análisis temporal de la temperatura

En el área del VRA, la temperatura media mensual y anual es variable registrando valores más

altos en las riberas del Río Apurímac y los valores más bajos en la Cordillera Oriental y

Cordillera Subandina.

La temperatura promedio anual más alta del VRA es de 25,3 ºC y se registra en la estación de

Pichari (540 m.s.n.m); disminuyendo la temperatura a medida que aumenta de altitud, así en San

Miguel con 16,3 ºC (2 661 m.s.n.m); Salcabamba con 13,2 ºC (2 900 m.s.n.m); Pampas con

11,0 ºC (3 260 m.s.n.m) y Vilcabamba con 8,5 ºC (4 000 m.s.n.m).

Cuadro N°02: Temperatura media mensual y anual (°C) en el valle del rio Apurimac

Fuente: Mezonificacion ecológica y económica para el desarrollo sostenible del ámbito del rio Apurimac (VRA) La distribución de la temperatura media mensual de máxima y mínima para las estaciones de

Acostambo, Pampas y Salcabamba, presentan variabilidad similar de los gráficos en sus

valores, durante los meses del año, manifestando dos períodos marcados: uno, de mayor

temperatura comprendido entre los meses de octubre a abril y; otro, de menor temperatura de

mayo a septiembre; la máxima temperatura oscila entre 15 y 20 ºC y la mínima entre 0,0 y 5,0

ºC en Acostambo y Pampas; pero en Salcabamba varía entre 5,0 y 10,0 ºC; en San Miguel la

temperatura varía entre 5,0 y 25,0 ºC, su máximo valor ocurre entre los meses de octubre y marzo

y los valores mínimos de abril a septiembre; en Vilcabamba la temperatura varía entre

2,0 y 14,0 ºC, su máximo valor ocurre entre los meses de octubre y marzo y los valores

mínimos de abril a septiembre; en Pichari la temperatura varía entre 19,0 y 33,0 ºC, su




máximo valor ocurre entre los meses de octubre y abril y los valores mínimos de mayo a

septiembre. La variación de la temperatura es menor entre los meses más calurosos que son la

mayoría de los meses del año (primavera, verano y otoño); en cambio, en los meses más fríos que

son la minoría (invierno) la variación de la temperatura es mayor. La temperatura más baja ocurre

en los meses de junio, julio y agosto (meses representativos para el invierno del hemisferio Sur);

estos meses se caracterizan por presentar el mayor número de días con cielo despejado, alta

radiación durante el día y pérdida de la energía térmica durante la noche ocasionando temperaturas

mínimas muy bajas.

6.1.2.2. Análisis espacial de la temperatura: Isotermas

Los valores más altos de la temperatura ocurren en el llano amazónico sobre las riberas del

Río Apurímac y disminuye a medida que aumenta la altitud hasta observar los valores más

bajos sobre la Cordillera Oriental y Cordillera Subandina.

Del conjunto de isotermas representadas para el VRA, se tiene un núcleo de alta temperatura

encerrada por la isoterma de 24 ºC, que se ubica al norte del río Apurímac abarcando las

zonas ribereñas de la margen derecha e izquierda, en el llano amazónico de los distritos de

Llochegua, Sivia, Ayna, Santa Rosa, Pichari y Kimbiri; las isotermas de 20 y 16ºC abarcan

las zonas bajas y medias de las provincias de Huanta, La Mar y La Convención; mientras que

la isoterma de 12ºC se ubica en las zonas altas de la Cordillera Oriental y región Subandina;

en cambio la isoterma de 08ºC se ubica en la zona de la región Subandina (conocida como la

Cordillera Vilcabamba Sur). Estas isotermas, indican que la mayor temperatura ocurre a

menor altitud y la menor temperatura a mayor altitud (Mapa 2).



2015


Mapa 2: Isotermas

Fuente: SENAMHI




6.1.3. Humedad relativa

En el área del VRA, la humedad relativa media mensual y anual es variable registrando valores más altos en las riberas del Río Apurímac y la Cordillera Subandina y los valores más bajos en la Cordillera Oriental.

La humedad relativa promedio anual más alta del VRA es de 82,1% y se registra en la estación de Pichari (540 m.s.n.m); disminuyendo la humedad a medida que aumenta de altitud, así en San Miguel es de 72,3% (2 661 m.s.n.m); Salcabamba con 80,1% (2 900 m.s.n.m); Pampas con 73,6% (3 200 m.s.n.m) y Vilcabamba con 89,0% (4 000 m.s.n.m) esta situación se justifica por el enfriamiento y condensación del aire debido a la altitud y a la persistencia de los vientos alisios consecuente de la circulación general de la atmósfera (Anexo 4).

La distribución de la humedad relativa media mensual para las estaciones de Acostambo, Pampas, Salcabamba y San Miguel, presentan variabilidad similar de los gráficos en sus valores durante los meses del año, manifestando dos períodos marcados: uno, de mayor humedad comprendido entre los meses de diciembre a abril y; otro, de menor humedad de mayo a noviembre. Para las estaciones de Pichari y Vilcabamba el comportamiento es similar con la diferencia que en los meses de octubre y diciembre los valores son mayores. Cuadro N°02: Humedad relativa mensual (%)

Fuente: Mezonificacion ecológica y económica para el desarrollo sostenible del ámbito del rio Apurimac (VRA)




VII. Parámetros Morfometricos

2.1. Cuenca Hidrográfica

Chereque (1991). Se define cuenca el área de terreno donde todas las aguas caídas por

precipitación se unen para formar un solo curso de agua. Cada curso de agua tiene una

cuenca bien definida para cada punto de su recorrido.

2.2. Delimitación de una Cuenca

Chereque (1991). La delimitación de una cuenca se hace sobre un plano a curvas de nivel,

siguiendo las líneas del divortium acuarium o líneas de las altas cumbres.

2.3. Características Morfometricas y Fisiográficas de Una Cuenca

a) superficie o área de cuenca hidrográfica

Villón (2002). Se refiere al área proyectada en un plano horizontal, es de forma muy

irregular, se obtiene después de delimitar la cuenca”.

Para algunos autores una cuenca pequeña puede variar entre 4 a 130km2, y para otros

hasta los 250km2 .

b) curva hipsométrica

Villón (2002). Es una forma de perfil longitudinal promedio de la cuenca. Es muy importante

su determinación, porque nos permite determinar la hidrología de la región; así como los

pisos ecológicos donde se desarrollan óptimamente los cultivos, problemas de erosión del

suelo, características fisiográficas de la cuenca, etc.

c) Altitud Mediana

Vásquez (2001). La altura mediana de la cuenca tiene influencia fundamental en el régimen

hidrológico puesto que las precipitaciones de la cuenca, generalmente presentan una

buena correlación con la altitud. A partir d la curva hipsométrica, se puede determinar

fácilmente la denominada elevación mediana de la cuenca, la cual equivale a la cota

correspondiente al 50 % del área de la cuenca.




d) Altitud media ponderada

Villón (2002). La elevación media de la cuenca es un factor que tiene buena relación con la

temperatura y la precipitación a su vez la variación de las temperaturas influye en la

variación de las pérdidas de agua por evaporación y transpiración y a su vez en el caudal

medio.

e) Polígono de frecuencia de área parcial

Villón (2002). Es la representación gráfica de la distribución en porcentaje de las superficies

ocupadas por diferentes altitudes.

f) coeficiente de compacidad

Índice de Gravelius (kc).

Villón (2002). Tiene relación con la forma de la cuenca y con la concentración del

escurrimiento, como origen de las crecidas. Igualmente en la forma del hidrograma y su

respectivo tiempo de base. Se utiliza para hacer extrapolaciones de parámetros de una

cuenca a otra en función de su semejanza de índices.

Kc Forma de la cuenca

1.00 – 1.25 Redonda

1.25 – 1.50 Ovalada

1.50 – 1.75 Oblonga

> 2 Alargada

Donde Kc es coeficiente de compacidad.

P = perímetro de la cuenca.

A = el área de la cuenca.

f) Rectángulo Equivalente

Villón (2002). Es una transformación geométrica, que permite representar a la cuenca, en

forma heterogénea, con la forma de un rectángulo, que tiene la misma área y perímetro y

por lo tanto la misma índice de compacidad.

Obteniéndose:




Dónde:

L = Lado mayor del rectángulo.

l = Lado menor del rectángulo.

Kc = Coeficiente de compacidad.

A = Área de la cuenca.

g) Forma de la Cuenca

Villón (2002). Esta característica es importante pues se relaciona con el tiempo de

concentración, o sea el tiempo que demora en llegar el agua desde el lugar más remoto al

punto de desagüe.

h) Pendiente de la Cuenca

Chereque (1991). La pendiente de una cuenca es un parámetro muy importante en el

estudio de toda cuenca. Así tenemos que tiene gran influencia en el escurrimiento de la

corriente, ya que a mayor pendiente de la cuenca hay mayor rapidez en el viaje de la

escorrentía, de modo que los caudales picos son mayores y la infiltración tiende a ser

menor.

Permite conocer el tiempo de concentración de las aguas en un determinado punto del

cauce y su determinación, no es de una sencillez su ejecución, existiendo para ello una

serie de criterios debido a que dentro de la cuenca existen innumerables pendientes.

i) Tiempo de Concentración (TC)

Chereque (1991). El tiempo que demora una gota agua desde el punto hidráulicamente más

distante al punto de interés se denomina Tiempo de Concentración.

TEMEZ

La metodología de temes es el más apropiado para determinar el tiempo de concentración

en este tipo de cuencas.




KIRPICH

Dónde:

L= Longitud del cauce principal (Km.).

S= Pendiente de la cuenca.

CALIFORNIA (U.S.B.R.)

Dónde:

L= Longitud del cauce principal (Km).

J=Pendiente promedio del cauce principal.

j) Perfil Longitudinal del Rio

Villón (2002). El perfil longitudinal es importante conocer para poder plantear algunos

trabajos de ingeniería, como control de las aguas, puntos de captación, ubicación de

posibles centrales hidroeléctricas.

2.4 Principales Parámetros Morfometricos de las Cuencas en Estudio

A. Cuenca del Rio Apurimac (Hasta el Distrito de Santa Rosa)

Imagen N°01: Cuenca del rio Apurimac




Imagen N°02: Cuenca del rio Apurimac – mapa de sub áreas.

Imagen N°02: Cuenca del rio Apurimac – mapa de pendientes.




Km2 62001.55

Km 2856.99

Coeficiente de Compacidad (Gravelius) 1 3.24

Km 629.38

Km 98.51

1 0.10

1 0.16

Lado Mayor Km 1383.68

Lado Menor Km 44.81

Orden 1 Km 12632.09

Orden 2 Km 5385.22

Orden 3 Km 2667.51

Orden 4 Km 1447.65

Orden 5 Km 548.43

Orden 6 Km 202.48

Orden 7 Km 11.46

Orden 8 Km 172.65

Orden 9 Km 242.83

-

-

m.s.n.m. 7413

m.s.n.m. 601

Km 6.81

m.s.n.m. 3750

m.s.n.m. 3884.1

m.s.n.m. 7413

m.s.n.m. 3400-3900

% 0.49

- Perenne

Km/Km2 0.38

m/m 0.0108

m.s.n.m. 7413

m.s.n.m. 601

Hr. 95.01

- 9°

Radio de Circularidad

Factor de Forma

RECTANGULO EQUIVALENTE

PARAMETROS UNIDADP

AR

AM

ET

RO

S D

E L

A R

ED

H

IDR

OG

RA

FIC

A D

E L

A

CU

EN

CA

Tipo de corriente

Grado de ramificacion

Pendiente media del río principal

Altura Máxima del cauce

Altitud Mínima del cauce

FA

CT

OR

DE

C

UE

NC

A

FA

CT

OR

DE

F

OR

MA

Ancho Medio

PA

RA

ME

TR

OS

DE

RE

LIE

VE

Curva Hipsométrica

Polígono de Frecuencia

Altitud Máxima de la Cuenca

Altitud Mínima de la Cuenca

Desnivel total de la Cuenca

Altitud de Frecuencia Media

Altitud Media de la Cuenca

Altura Máxima del cauce

Altura más frecuente

Longitud total de los ríos de diferentes grados

Densidad de drenaje

CUENCA APURIMAC

Pendiente de la cuenca (sist. del rectángulo equivalente)

AREA DE LA CUENCA

PERIMETRO

PA

RA

ME

TR

OS

DE

FO

RM

A

Longitud ( // al curso más largo)

Tiempo de concentracion

Cuadro N°01: Resumen de parámetros morfometricos de la cuenca del rio Apurimac teniendo como

estación de aforo o referencia el distrito de Santa Rosa

Fuente: Elaboración Propia




- - - 0.00

1 601 897 239.65 239.65 61761.89 0.39

2 898 1193 352.38 592.03 61409.52 0.95

3 1194 1489 447.28 1039.31 60962.23 1.68

4 1490 1785 540.16 1579.48 60422.07 2.55

5 1786 2081 674.91 2254.38 59747.16 3.64

6 2082 2378 1267.91 3522.29 58479.26 5.68

7 2379 2674 1580.63 5102.92 56898.63 8.23

8 2675 2970 2222.80 7325.72 54675.83 11.82

9 2971 3266 3159.12 10484.84 51516.70 16.91

10 3267 3562 4454.57 14939.41 47062.13 24.10

11 3563 3858 6751.66 21691.07 40310.48 34.98

12 3859 4155 13296.65 34987.72 27013.82 56.43

13 4156 4451 14313.29 49301.02 12700.53 79.52

14 4452 4747 9684.75 58985.77 3015.78 95.14

15 4748 5043 2733.39 61719.17 282.38 99.54

16 5044 5339 263.27 61982.44 19.11 99.97

17 5340 5635 16.61 61999.05 2.50 100.00

18 5636 5932 1.71 62000.75 0.79 100.00

19 5935 6228 0.39 62001.14 0.41 100.00

20 6229 6521 0.12 62001.27 0.28 100.00

21 6531 6817 0.08 62001.35 0.20 100.00

22 6831 7114 0.09 62001.43 0.11 100.00

23 7121 7413 0.11 62001.55 0.00 100.00

62001.55SUMATORIA

CotaNº

msnmArea Km2

Area Acumulada

Area que quedan sobre las altitudes

(Km2)

CURVA HIPSOMETRICA

CUENCA DEL RIO APURIMAC

% de Area Acumulada

Cuadro N°02: Curva hipsométrica de la cuenca del rio Apurimac






B. Cuenca del Rio Catute

Figura N°01: cuenca del rio Catute


Cuadro N°04

PARAMETROS DE LA CUENCA UNIDAD CUENCA CATUTE

Area de la cuenca Km² 23.36

Perimetro Km 41.51

Cota Máxima del Rio msnm 2115

Cota Mínima del Rio msnm 608

Desnivel del Curso Principal (H) Km 1.51

Longitud del curso principal (L) Km 14.70

Pendiente del Curso Princ. (S) m/m 0.103

TEMEZ Hr 3.57

TIEMPO DE CONCENTRACION ASUMIDO Hr 3.57

ESTIMACION DEL TIEMPO DE CONCENTRACION





C. Cuenca del Rio Santa Rosa

Figura N°02: cuenca del rio santa rosa


Cuadro N°05

PARAMETROS DE LA CUENCA UNIDADCUENCA SANTA

ROSA


Perimetro Km 112.97






TEMEZ Hr 5.92







D. Cuenca del Rio Marintari

Figura N°03: cuenca del rio Marintari


Cuadro N°06

PARAMETROS DE LA CUENCA UNIDAD CUENCA MARINTARI


Perimetro Km 32.10






TEMEZ Hr 2.12







E. Cuenca del Rio Comunpiari

Figura N°04: cuenca del rio Comunpiari


Cuadro N°07

PARAMETROS DE LA CUENCA UNIDADCUENCA

COMUNPIARI


Perimetro Km 15.36






TEMEZ Hr 1.49







F. Cuenca del Rio Samugari

Figura N°05


Cuadro N°08

PARAMETROS DE LA CUENCA UNIDAD CUENCA SAMUGARI


Perimetro Km 74.91






TEMEZ Hr 4.68







G. Cuenca del Rio Palmapampa

Figura N°06: cuenca del rio Palmapampa


Cuadro N°08


PALMAPAMPA


Perimetro Km 25.84






TEMEZ Hr 1.83







H. Cuenca del Rio Monterrico

Figura N°07: cuenca del rio Monterrico


Cuadro N°09


MONTERRICO


Perimetro Km 190.00






TEMEZ Hr 7.97




Se recomienda ver el ANEXO I de parámetros morfometricos de las cuencas de estudio




VIII. Caudales Medios Mensuales

Si bien es cierto la zona del proyecto carece de estaciones pluviométricas e hidrométricas y si lo hay

estas ya no están en funcionamiento; por tal sentido se recurrió a estudios confiables es por esa

razón se tuvo como fuente el siguiente proyecto:

PROYECTO: MESOZONIFICACIÓN ECOLÓGICA Y ECONÓMICA PARA EL DESARROLLO

SOSTENIBLE DEL ÁMBITO DEL RÍO APURÍMAC (VRA)

ELABORADO POR:

Instituto de Investigaciones de la Amazonía Peruana Programa de Cambio Climático, Desarrollo

Territorial y Ambiente - PROTERRA Av. José Abelardo Quiñones Km. 2.5 Teléfonos: (+51) (65)

265515 / 265516 Fax: (+51) (65) 265527 www.iiap.org.pe/[email protected]ú, 2010.

(El proyecto anterior mencionado consistió en hacer un inventario del clima, tanto de la parte alta,

media y baja (zona de nuestro proyecto) del valle del rio Apurimac).

Por lo tanto uno de nuestros objetivos es determinar los caudales medio mensuales que escurren

en nuestras cuencas de análisis y para determinar este caudal es necesario conocer la precipitación

media mensual, temperatura, evapotranspiración y humedad relativa las cuales serán tomadas del

proyecto anteriormente mencionado debido a su confiabilidad por tratarse de un proyecto

considerado fiable.

Cuadro N°10: precipitación total mensual y anual en el ámbito del proyecto

Fuente: Mesozonificación Ecológica Y Económica Para El Desarrollo Sostenible Del Ámbito Del Río Apurímac (VRA)




Del cuadro anterior la estación que más cercano y de similares características a nuestra

zona del proyecto es la estación de teresita por lo tanto se tomara los datos para generar

los caudales para las diferentes cuencas

Cuadro N°11: precipitación total mensual y anual de la estación teresita.

Mes Precipitacion (mm)Ene 267.2Feb 247.8Mar 273.8Abr 171.5May 144.4Jun 46.8Jul 85.5Ago 112.8Set 139.9Oct 233.7Nov 244Dic 257

ESTACION TERESITA ( 650 m.s.n.m)

Teniendo como datos una evapotranspiración para la zona del proyecto de :

A continuación se presentara los cálculos respectivos para determinar los

caudales medios mensuales de las cuencas en estudio y su respectivo aforo

realizado en el mes de octubre

ETP = 885 Evapotranspiración

(mm/año)




8.1 Caudal medio mensual del rio Catute

8.1.1Caudal estimado

Cuadro N°12

Cuenca del Río CatuteArea de la Cuenca = 23.36 Km²

P PE1 PE2 PE3 PE Q CM

mm/mes m3/s mm/mes

Ene 267.20 190.1 128.6 0.0 177.7 0.00 0.00

Feb 247.80 156.7 136.7 0.0 152.7 0.00 0.00

Mar 273.80 201.4 122.3 0.0 185.5 0.00 0.00

Abr 171.50 50.9 85.1 102.3 57.7 0.00 0.00

May 144.40 28.8 58.4 85.6 34.8 0.00 0.00

Jun 46.80 0.9 5.3 9.8 1.8 0.00 0.00

Jul 85.50 5.3 16.8 28.3 7.7 0.00 0.00

Ago 112.80 12.8 32.5 52.4 16.7 0.00 0.00

Set 139.90 25.9 54.3 81.2 31.6 0.00 0.00

Oct 233.70 133.2 134.7 0.0 133.5 0.00 0.00

Nov 244.00 150.3 136.7 0.0 147.6 0.00 0.00

Dic 257.00 172.5 134.6 0.0 164.9 0.00 0.00

2224.40 1128.8 1046.1 359.6 1112.2 0.00 0.00

Plan Meris II,1980

Curva I Curva II Curva III

ao -0.01800 -0.02130 -0.0280 C = 0.50

a1 -0.01850 0.13580 0.2756

a2 0.001105 -0.002296 -0.004103 C1 = 0.80

a3 -1.20E-05 4.35E-05 5.53E-05 C2 = 0.20

a4 1.44E-07 -8.90E-08 1.24E-07 C1 + C2 = 1.00

a5 -2.85E-10 -8.79E-11 -1.42E-09

CALCULO DE LA RETENCION

Pendiente de la

Cuenca

Lámina de Agua

AreaRetención

Anual

% mm/año Km2 m3/año

Napa Freática (Acuiferos) 12 225 5 1.13E+06

Lagunas 500 0 0.00E+00

Nevados 500 0 0.00E+00

TOTAL 1.13E+06

Retención total = 1.125 MMC = 48.2 mm/año

CALCULO DEL COEFICIENTE DE AGOTAMIENTO

CRITERIO N° 1A = 23.36 Area (Km²)EP = 885 Evapotranspiración (mm/año)T = 183 Días de la estación seca (días)R = 48.2 Retención anual (mm/año)

a = 3.1249 x 1067 A-0.1144 EP-19.336 T-3.369 R-1.429 =

DETERMINACION DE CAUDALES MENSUALES

CAUDAL AFORADO

CUADRO Nº 105

Descripcion

Descripción

MES

PRECIPITACIONES (1991 - 2010)

Valor del Coeficiente





Cuadro N°13

CRITERIO N° 2

Clase de Cuenca : 2

Coeficiente b : 0.030

a = - 0.00252 Ln A + b = 0.02206

Coeficiente de Agotamiento : a = 0.02206

RAZON DE AGOTAMIENTO MENSUAL: bo = e-a.t

Razón Mensual : t = 30 días

b0 = 0.516

GASTO DE RETENCION EN EL PERIODO SECO : bmes i = b0i e-a.t

Período Seco :Mes inicial = AbrilMes final = Octubre

G mes i Ai Región A mes i

mm/mes 5 mm/mes

1 enero 65.0 31.3

2 febrero 15.0 7.2

3 marzo 5.0 2.4

4 1 abril 0.52 23.54 - -

5 2 mayo 0.27 12.15 - -

6 3 junio 0.14 6.27 - -

7 4 julio 0.07 3.23 - -

8 5 agosto 0.04 1.67 - -

9 6 septiembre 0.02 0.86 - -

10 7 octubre 0.01 0.44 10.0 4.8

11 noviembre - -

12 diciembre 5.0 2.4

1.06 48.16 100.00 48.16

CALCULO DE CAUDALES CUADRO Nº 107

N° Mes N° Días PEGasto de Retención

Abastecimiento de la

Retención

Caudales Aforados

días mm/mes Gi (mm/mes) Ai (mm/mes) mm/mes m3/s m3/s

1 Ene 31 177.74 0.00 31.30 146.44 1.28 0.00

2 Feb 28 152.70 0.00 7.22 145.47 1.40 0.00

3 Mar 31 185.47 0.00 2.41 183.06 1.60 0.00

4 Abr 30 57.74 23.54 0.00 81.28 0.73 0.00

5 May 31 34.77 12.15 0.00 46.91 0.41 0.00

6 Jun 30 1.81 6.27 0.00 8.08 0.07 0.00

7 Jul 31 7.65 3.23 0.00 10.89 0.09 0.00

8 Ago 31 16.74 1.67 0.00 18.41 0.16 0.00

9 Sep 30 31.64 0.86 0.00 32.50 0.29 0.00

10 Oct 31 133.49 0.44 4.82 129.12 1.13 0.00

11 Nov 30 147.55 0.00 0.00 147.55 1.33 0.00

12 Dic 31 164.90 0.00 2.41 162.49 1.42 0.00

Año 365 1112.20 48.16 48.16 92.68 0.83 0.00

N° N° Mes

TOTAL

bmes i

Caudal Generados

CUADRO Nº 106





8.1.1Caudal Aforado Rio Catute

Discusión: Podemos ver que el caudal estimado para el mes de octubre es de

1.13m3/seg frente a un caudal aforado de 0.03 m3/seg. La diferencia se debe a

muchos factores uno de ellos el tiempo (clima) al momento de hacer el aforo

otra razón puede ser el asumir un numero de Manning.




8.2 Caudal medio mensual del rio Santa Rosa


Cuadro N°14

Cuenca del Río CatuteArea de la Cuenca = 300.74 Km²


mm/mes m3/s mm/mes

Ene 267.20 190.1 128.6 0.0 177.7 0.00 0.00

Feb 247.80 156.7 136.7 0.0 152.7 0.00 0.00

Mar 273.80 201.4 122.3 0.0 185.5 0.00 0.00

Abr 171.50 50.9 85.1 102.3 57.7 0.00 0.00

May 144.40 28.8 58.4 85.6 34.8 0.00 0.00

Jun 46.80 0.9 5.3 9.8 1.8 0.00 0.00

Jul 85.50 5.3 16.8 28.3 7.7 0.00 0.00

Ago 112.80 12.8 32.5 52.4 16.7 0.00 0.00

Set 139.90 25.9 54.3 81.2 31.6 0.00 0.00

Oct 233.70 133.2 134.7 0.0 133.5 0.00 0.00

Nov 244.00 150.3 136.7 0.0 147.6 0.00 0.00

Dic 257.00 172.5 134.6 0.0 164.9 0.00 0.00

2224.40 1128.8 1046.1 359.6 1112.2 0.00 0.00

Plan Meris II,1980


ao -0.01800 -0.02130 -0.0280 C = 0.50

a1 -0.01850 0.13580 0.2756

a2 0.001105 -0.002296 -0.004103 C1 = 0.80

a3 -1.20E-05 4.35E-05 5.53E-05 C2 = 0.20

a4 1.44E-07 -8.90E-08 1.24E-07 C1 + C2 = 1.00

a5 -2.85E-10 -8.79E-11 -1.42E-09


Pendiente de la

Cuenca

Lámina de Agua

AreaRetención

Anual



Lagunas 500 0 0.00E+00

Nevados 500 0 0.00E+00

TOTAL 1.13E+06




a = 3.1249 x 1067 A-0.1144 EP-19.336 T-3.369 R-1.429 =

DescripciónValor del Coeficiente

Descripcion


CUADRO Nº 105

MES

PRECIPITACIONES (1991 - 2010) CAUDAL AFORADO

Fuente: elaboración propia




Cuadro N°15

CRITERIO N° 2

Clase de Cuenca : 2


a = - 0.00252 Ln A + b = 0.01562




b0 = 0.626




mm/mes 5 mm/mes

1 enero 65.0 2.4

2 febrero 15.0 0.6

3 marzo 5.0 0.2

4 1 abril 0.63 1.45 - -

5 2 mayo 0.39 0.91 - -

6 3 junio 0.25 0.57 - -

7 4 julio 0.15 0.36 - -

8 5 agosto 0.10 0.22 - -

9 6 septiembre 0.06 0.14 - -

10 7 octubre 0.04 0.09 10.0 0.4

11 noviembre - -


1.61 3.74 100.00 3.74




Retención

Caudales Aforados


1 Ene 31 177.74 0.00 2.43 175.31 19.68 0.00

2 Feb 28 152.70 0.00 0.56 152.13 18.91 0.00

3 Mar 31 185.47 0.00 0.19 185.28 20.80 0.00

4 Abr 30 57.74 1.45 0.00 59.19 6.87 0.00

5 May 31 34.77 0.91 0.00 35.68 4.01 0.00

6 Jun 30 1.81 0.57 0.00 2.38 0.28 0.00

7 Jul 31 7.65 0.36 0.00 8.01 0.90 0.00

8 Ago 31 16.74 0.22 0.00 16.96 1.90 0.00

9 Sep 30 31.64 0.14 0.00 31.78 3.69 0.00

10 Oct 31 133.49 0.09 0.37 133.20 14.96 0.00

11 Nov 30 147.55 0.00 0.00 147.55 17.12 0.00

12 Dic 31 164.90 0.00 0.19 164.71 18.49 0.00

Año 365 1112.20 3.74 3.74 92.68 10.63 0.00

Caudal Generados

CUADRO Nº 106

N° N° Mes bmes i

TOTAL





8.2.2 Caudal Aforado Rio Santa Rosa


14.96m3/seg frente a un caudal aforado de 16.25 m3/seg. Vemos un valor

similar al aforado.




8.3 Caudal medio mensual del rio Marintari


Cuadro N°16

Cuenca del Río MarintariArea de la Cuenca = 31.61 Km²


mm/mes m3/s mm/mes

Ene 267.20 190.1 128.6 0.0 177.7 0.00 0.00

Feb 247.80 156.7 136.7 0.0 152.7 0.00 0.00

Mar 273.80 201.4 122.3 0.0 185.5 0.00 0.00

Abr 171.50 50.9 85.1 102.3 57.7 0.00 0.00

May 144.40 28.8 58.4 85.6 34.8 0.00 0.00

Jun 46.80 0.9 5.3 9.8 1.8 0.00 0.00

Jul 85.50 5.3 16.8 28.3 7.7 0.00 0.00

Ago 112.80 12.8 32.5 52.4 16.7 0.00 0.00

Set 139.90 25.9 54.3 81.2 31.6 0.00 0.00

Oct 233.70 133.2 134.7 0.0 133.5 0.00 0.00

Nov 244.00 150.3 136.7 0.0 147.6 0.00 0.00

Dic 257.00 172.5 134.6 0.0 164.9 0.00 0.00

2224.40 1128.8 1046.1 359.6 1112.2 0.00 0.00

Plan Meris II,1980


ao -0.01800 -0.02130 -0.0280 C = 0.50

a1 -0.01850 0.13580 0.2756

a2 0.001105 -0.002296 -0.004103 C1 = 0.80

a3 -1.20E-05 4.35E-05 5.53E-05 C2 = 0.20

a4 1.44E-07 -8.90E-08 1.24E-07 C1 + C2 = 1.00

a5 -2.85E-10 -8.79E-11 -1.42E-09


Pendiente de la

Cuenca

Lámina de Agua

AreaRetención

Anual



Lagunas 500 0 0.00E+00

Nevados 500 0 0.00E+00

TOTAL 1.13E+06




a = 3.1249 x 1067 A-0.1144 EP-19.336 T-3.369 R-1.429 =


Descripcion


CUADRO Nº 105

MES






Cuadro N°16

CRITERIO N° 2

Clase de Cuenca : 2


a = - 0.00252 Ln A + b = 0.02130




b0 = 0.528




mm/mes 5 mm/mes

1 enero 65.0 23.1

2 febrero 15.0 5.3

3 marzo 5.0 1.8

4 1 abril 0.53 17.00 - -

5 2 mayo 0.28 8.97 - -

6 3 junio 0.15 4.74 - -

7 4 julio 0.08 2.50 - -

8 5 agosto 0.04 1.32 - -

9 6 septiembre 0.02 0.70 - -

10 7 octubre 0.01 0.37 10.0 3.6

11 noviembre - -


1.11 35.59 100.00 35.59




Retención

Caudales Aforados


1 Ene 31 177.74 0.00 23.13 154.61 1.82 0.00

2 Feb 28 152.70 0.00 5.34 147.36 1.93 0.00

3 Mar 31 185.47 0.00 1.78 183.69 2.17 0.00

4 Abr 30 57.74 17.00 0.00 74.74 0.91 0.00

5 May 31 34.77 8.97 0.00 43.74 0.52 0.00

6 Jun 30 1.81 4.74 0.00 6.55 0.08 0.00

7 Jul 31 7.65 2.50 0.00 10.15 0.12 0.00

8 Ago 31 16.74 1.32 0.00 18.06 0.21 0.00

9 Sep 30 31.64 0.70 0.00 32.34 0.39 0.00

10 Oct 31 133.49 0.37 3.56 130.30 1.54 0.00

11 Nov 30 147.55 0.00 0.00 147.55 1.80 0.00

12 Dic 31 164.90 0.00 1.78 163.12 1.93 0.00

Año 365 1112.20 35.59 35.59 92.68 1.12 0.00

Caudal Generados

CUADRO Nº 106

N° N° Mes bmes i

TOTAL





8.3.2 Caudal Aforado Rio Marintari


1.54 m3/seg frente a un caudal aforado de 0.0576 m3/seg. Vemos que el valor

estimado difiere del aforado esto debido a que en este rio ocurre un caso de

filtraciones ya que el caudal se infiltra al subsuelo por lo tanto el valor

aforado es el caudal superficial mientras que en la estimación no se tiene en

cuenta esas pérdidas.




8.4 Caudal medio mensual del rio Monterrico


Cuadro N°17

Cuenca del Río MonterricoArea de la Cuenca = 675.91 Km²


mm/mes m3/s mm/mes

Ene 267.20 190.1 128.6 0.0 177.7 0.00 0.00

Feb 247.80 156.7 136.7 0.0 152.7 0.00 0.00

Mar 273.80 201.4 122.3 0.0 185.5 0.00 0.00

Abr 171.50 50.9 85.1 102.3 57.7 0.00 0.00

May 144.40 28.8 58.4 85.6 34.8 0.00 0.00

Jun 46.80 0.9 5.3 9.8 1.8 0.00 0.00

Jul 85.50 5.3 16.8 28.3 7.7 0.00 0.00

Ago 112.80 12.8 32.5 52.4 16.7 0.00 0.00

Set 139.90 25.9 54.3 81.2 31.6 0.00 0.00

Oct 233.70 133.2 134.7 0.0 133.5 0.00 0.00

Nov 244.00 150.3 136.7 0.0 147.6 0.00 0.00

Dic 257.00 172.5 134.6 0.0 164.9 0.00 0.00

2224.40 1128.8 1046.1 359.6 1112.2 0.00 0.00

Plan Meris II,1980


ao -0.01800 -0.02130 -0.0280 C = 0.50

a1 -0.01850 0.13580 0.2756

a2 0.001105 -0.002296 -0.004103 C1 = 0.80

a3 -1.20E-05 4.35E-05 5.53E-05 C2 = 0.20

a4 1.44E-07 -8.90E-08 1.24E-07 C1 + C2 = 1.00

a5 -2.85E-10 -8.79E-11 -1.42E-09


Pendiente de la

Cuenca

Lámina de Agua

AreaRetención

Anual


Napa Freática (Acuiferos) 2.92 293.1 20 5.86E+06

Lagunas 500 0 0.00E+00

Nevados 500 0 0.00E+00

TOTAL 5.86E+06




a = 3.1249 x 1067 A-0.1144 EP-19.336 T-3.369 R-1.429 =


Descripcion


CUADRO Nº 105

MES






Cuadro N°18

CRITERIO N° 2

Clase de Cuenca : 2


a = - 0.00252 Ln A + b = 0.01358




b0 = 0.665




mm/mes 5 mm/mes

1 enero 65.0 5.6

2 febrero 15.0 1.3

3 marzo 5.0 0.4

4 1 abril 0.67 3.08 - -

5 2 mayo 0.44 2.05 - -

6 3 junio 0.29 1.36 - -

7 4 julio 0.20 0.91 - -

8 5 agosto 0.13 0.60 - -

9 6 septiembre 0.09 0.40 - -

10 7 octubre 0.06 0.27 10.0 0.9

11 noviembre - -


1.87 8.67 100.00 8.67




Retención

Caudales Aforados


1 Ene 31 177.74 0.00 5.64 172.10 43.43 0.00

2 Feb 28 152.70 0.00 1.30 151.39 42.30 0.00

3 Mar 31 185.47 0.00 0.43 185.04 46.70 0.00

4 Abr 30 57.74 3.08 0.00 60.82 15.86 0.00

5 May 31 34.77 2.05 0.00 36.82 9.29 0.00

6 Jun 30 1.81 1.36 0.00 3.17 0.83 0.00

7 Jul 31 7.65 0.91 0.00 8.56 2.16 0.00

8 Ago 31 16.74 0.60 0.00 17.34 4.38 0.00

9 Sep 30 31.64 0.40 0.00 32.04 8.36 0.00

10 Oct 31 133.49 0.27 0.87 132.89 33.54 0.00

11 Nov 30 147.55 0.00 0.00 147.55 38.48 0.00

12 Dic 31 164.90 0.00 0.43 164.47 41.50 0.00

Año 365 1112.20 8.67 8.67 92.68 23.90 0.00

Caudal Generados

CUADRO Nº 106

N° N° Mes bmes i

TOTAL





8.4.2 Caudal Aforado Rio Monterrico


33.54 m3/seg frente a un caudal aforado de 29.95 m3/seg. Vemos que el valor

estimado es similar a aforado.

Se recomienda ver el ANEXO II de generación de caudales medio mensuales




IX. Caudales Máximos de Diseño

9.1 Datos Meteorológicos Disponibles

El zona proyecto se ubica en la gran cuenca del rio Apurimac, donde gran parte de la cuenca se

ubica en zona sierra y una pequeña parte en región selva, por lo tanto las pp máximas en 24 horas

varían de acuerdo a la zona (selva y sierra), por esa razón se ha creído conveniente dividir las

cuenca en dos zonas parte alta y parte baja, es por eso que se cuenca con datos de ppmax en 24

horas del ANA de las estaciones más representativas que se ubican dentro de esta cuenca, a

continuación se presenta las precipitaciones ppmax usados en el presente estudio.

Cuadro N°19: Resumen de precipitaciones máximas en 24 horas de las estaciones de la

parte alta de la cuenca del rio Apurimac.

ABANCAY CHALHUANCA CUNYAC CURAHUASI CURPAHUASI TAMBOBAMBA

MAX MAX MAX MAX MAX MAX

1 1993 29.50 23.50 - 29.70 - - 29.7

2 1994 30.70 28.30 - 45.00 - - 45.0

3 1995 24.90 35.80 - 25.20 - 30.00 35.8

4 1996 41.00 33.20 - 19.70 - 35.00 41.0

5 1997 27.90 32.40 - 23.90 - 29.40 32.4

6 1998 26.80 39.50 - 20.70 - 38.20 39.5

7 1999 27.50 28.30 - 37.20 - 25.30 37.2

8 2000 43.70 40.60 - 23.60 - 43.80 43.8

9 2001 28.30 33.20 - 26.20 - 55.60 55.6

10 2002 31.60 52.90 19.40 33.00 - 31.70 52.9

11 2003 24.50 21.80 30.00 59.60 - 36.60 59.6

12 2004 32.10 40.50 28.00 28.30 - 36.10 40.5

13 2005 34.90 31.50 28.50 29.60 - 55.90 55.9

14 2006 35.80 0.00 22.00 29.80 - 32.00 35.8

15 2007 49.20 0.00 18.60 27.60 - 29.70 49.2

16 2008 30.50 0.00 15.20 22.10 - 30.00 30.5

17 2009 - 0.00 17.90 29.60 30.20 50.00 50.0

18 2010 - 0.00 16.00 29.00 26.10 31.90 31.9

19 2011 - 0.00 - 29.20 23.60 31.50 31.5

VALOR ELEGIDO

RESUMEN DE PRECIPITACION MAXIMA DE 24 HORAS

PARA EL ANALISIS DE LA CUENCA DEL RIO APURIMAC PARTE ALTA

Nº AÑO

Fuente: A.N.A




Cuadro N°20: Resumen de precipitaciones máximas en 24 horas de las estaciones de la

parte baja de la cuenca del rio Apurimac.

ANCO MACHENTE PICHARI TERESITA

MAX MAX MAX MAX

1 1964 28.40 43.60 81.50 29.40 81.5

2 1965 24.40 48.60 76.00 118.50 118.5

3 1966 29.80 42.20 90.00 85.60 90.0

4 1967 32.80 76.80 - 77.30 77.3

5 1968 27.90 58.40 - 106.00 106.0

6 1969 26.20 42.50 - 47.20 47.2

7 1970 24.40 43.80 - - 43.8

8 1971 20.40 38.40 - - 38.4

9 1972 30.00 65.80 - - 65.8

10 1973 26.30 95.30 - - 95.3

11 1974 32.20 56.90 - - 56.9

12 1975 21.60 40.60 - - 40.6

13 1976 29.40 33.90 - - 33.9

14 1977 31.00 32.90 - - 32.9

15 1978 34.40 26.50 - - 34.4

16 1979 22.80 32.70 - - 32.7

17 1980 21.00 44.90 - - 44.9

18 1981 28.90 35.40 - - 35.4

19 1982 19.80 0.00 - - 19.8

RESUMEN DE PRECIPITACION MAXIMA DE 24 HORAS

PARA EL ANALISIS DE LA CUENCA DEL RIO APURIMAC PARTE BAJA

Nº AÑOVALOR

ELEGIDO

Fuente: A.N.A

9.2 Selección del periodo de retorno

De acuerdo al reglamento de delimitación de fajas marginales emitido por el ANA

recomienda para tramos de cauces próximos a centros poblados, las riberas del cauce

se encontraran comprendidas entre el nivel de aguas mínimas y el nivel

correspondiente a una avenida de 100 años de periodo de retorno a partir del nivel

superior de la ribera, medido en la dirección transversal al eje del cauce. Por lo

contrario para zonas donde no hay centros poblados solo áreas de cultivo se estima

para un periodo de retorno de 50 años.




En nuestro caso para T =100 años o 50 años dependiendo del tramo de cauce que

estemos evaluando.

A continuación se hará el análisis estadístico para diferentes periodos de retorno a

manera de información.

9.3 Análisis estadístico de ppmax en 24 horas.

En la estadística existen decenas de funciones de distribución de probabilidad teórica; y

obviamente no es posible probarlas todas para un problema particular, por lo tanto es

necesario escoger uno de esos modelos, el que se adapte mejor al problema bajo

análisis.

Para el análisis de las precipitaciones máximas en 24 horas, se ha elegido las

precipitaciones máximas de cada estación, luego de obtener estos datos se ajustaron a

7 distribuciones de probabilidades las cuales son:

� Distribución normal. � Distribución log – normal II. � Distribución gamma II. � Distribución gamma III ó Pearson tipo III. � Distribución log - Pearson tipo III. � Distribución Gumbel I. � Distribución log – Gumbel.

Se ha determinado precipitaciones máximas diarias para diferentes periodos de

retorno, haciendo uso de las diferentes funciones de distribución teórica.

9.3.1. Distribución Normal

La función de densidad de probabilidad normal se define como:

Dónde:

f(x) = función densidad normal de la variable x

x = variable independiente

x= parámetro de localización, igual a la media aritmética de x.

S = parámetro de escala, igual a la desviación estándar de x.




9.3.2. Distribución Log Normal 2 Parámetros

La función de distribución de probabilidad es:

Dónde:

μy, σy son la media y la desviación estándar de los logaritmos naturales de x, es decir

de Lnx, y representan respectivamente, el parámetro de escala y el parámetro de

forma de la distribución.

9.3.3. Distribución Gamma 2 Parámetros

La función de densidad es:

Valido para:

0 ≤ x < ∞

0 < γ < ∞

0 < β < ∞

Dónde:

γ : parámetro de forma

β : parámetro de escala

��(γ): función gamma completa, definida como:

Que converge si γ>0




9.3.4. Distribución Gamma 3 Parámetros


Valido para:

xo ≤ x < ∞

-∞ < xo < ∞

0 < β < ∞

0 < γ < ∞

Dónde:

xo: origen de la variable x, parámetro de posición

γ : parámetro de forma

β : parámetro de escala

9.3.5. Distribución Log Pearson Tipo III


Valido para:

xo ≤ x < ∞

-∞ < xo < ∞

0 < β < ∞

0 < γ < ∞

Dónde:

xo: parámetro de posición.

γ : parámetro de forma.

β : parámetro de escala.




9.3.6. Distribución Gumbel I

La distribución de Valores Tipo I conocida como Distribución Gumbel I o Doble

Exponencial, tiene como función de densidad la siguiente expresión:

4.3.7. Distribución Log Gumbel

La variable aleatoria reducida log Gumbel, se define como:

Con lo cual, la función acumulada reducida log Gumbel es:

Se ha realizado la extrapolación de resultados para diferentes periodos de retorno, con

la finalidad de obtener precipitaciones máximas en 24 horas, para luego aplicar

modelos lluvia escorrentía y obtener caudales máximos en los diferentes puntos de

interés.




9.4 Análisis estadístico de la PP Max en 24 horas de las estaciones de la cuenca alta y

baja del rio Apurimac.

A continuación en los cuadros se muestra la aplicación de las distribuciones teóricas, a la serie de

precipitaciones máximas en 24 horas.

Cuadro N°21: Estaciones de la parte alta de la cuenca Apurimac

Log-Normal Log - Pearson LogII III Gumbel

5 0.800 0.84161 50.00 49.44 0.200 34.37 34.36 45.46 42.33 0.833 49.42 1.500 48.84 48.1810 0.900 1.28155 54.19 54.56 0.100 37.90 37.88 49.50 46.38 1.296 54.83 2.250 54.41 54.9415 0.933 1.50000 56.27 57.30 0.067 40.14 40.12 52.07 48.96 1.464 56.94 2.674 57.56 59.1620 0.950 1.64485 57.65 59.19 0.050 41.30 41.28 53.40 50.29 1.632 59.13 2.970 59.76 62.3125 0.960 1.75070 58.66 60.61 0.040 42.58 42.56 54.78 51.68 1.800 61.40 3.199 61.45 64.8530 0.967 1.83838 59.50 61.81 0.033 43.48 43.46 55.74 52.64 1.866 62.31 3.384 62.83 66.9940 0.975 1.96000 60.65 63.51 0.025 44.00 43.98 56.84 53.74 1.999 64.20 3.676 65.00 70.5150 0.980 2.05375 61.55 64.86 0.020 44.50 44.48 58.27 55.17 2.131 66.13 3.902 66.67 73.35

100 0.990 2.32630 64.14 68.94 0.010 48.30 48.28 61.14 58.05 2.433 70.77 4.600 71.86 82.88200 0.995 2.57571 66.52 72.91 0.005 51.00 50.98 64.18 61.10 3.037 81.04 5.296 77.02 93.61300 0.997 2.74778 68.16 75.77 0.003 52.08 52.06 65.40 62.32 3.641 92.81 5.702 80.04 100.50500 0.998 2.87833 69.40 78.02 0.002 52.62 52.60 66.00 62.92 4.849 121.71 6.214 83.84 109.91

GUMBEL

X2 (Tabla)Normal Y

LOG - PEARSON III

K (Tabla) Gumbel I

DISTRIBUCION GAMMADISTRIBUCION GAUSSIANA

F(Z) Z (Tabla)T (Años)

1-F(Z) Gamma IIIGamma II X2


Cuadro N°22: Estaciones de la parte baja de la cuenca Apurimac

Log-Normal Log - Pearson LogII III Gumbel

5 0.800 0.84161 81.88 76.72 0.200 34.37 218.94 45.46 247.52 0.833 77.42 1.500 78.36 73.2110 0.900 1.28155 94.54 94.42 0.100 37.90 241.42 49.50 270.79 1.296 97.18 2.250 95.21 97.6015 0.933 1.50000 100.83 104.67 0.067 40.14 255.69 52.07 285.60 1.464 105.55 2.674 104.71 114.7820 0.950 1.64485 105.00 112.08 0.050 41.30 263.08 53.40 293.26 1.632 114.63 2.970 111.36 128.5925 0.960 1.75070 108.05 117.82 0.040 42.58 271.23 54.78 301.20 1.800 124.50 3.199 116.49 140.3530 0.967 1.83838 110.57 122.79 0.033 43.48 276.97 55.74 306.73 1.866 128.60 3.384 120.66 150.7040 0.975 1.96000 114.07 130.05 0.025 44.00 280.28 56.84 313.07 1.999 137.28 3.676 127.21 168.5350 0.980 2.05375 116.77 135.93 0.020 44.50 283.46 58.27 321.30 2.131 146.48 3.902 132.28 183.75

100 0.990 2.32630 124.62 154.58 0.010 48.30 307.67 61.14 337.83 2.433 169.92 4.600 147.95 240.11200 0.995 2.57571 131.80 173.89 0.005 51.00 324.87 64.18 355.34 3.037 228.62 5.296 163.57 313.44300 0.997 2.74778 136.75 188.60 0.003 52.08 331.75 65.40 362.37 3.641 307.62 5.702 172.69 366.23500 0.998 2.87833 140.51 200.58 0.002 52.62 335.19 66.00 365.83 4.849 556.93 6.214 184.17 445.51

Gamma II X2

DISTRIBUCION GAMMADISTRIBUCION GAUSSIANA

F(Z) Z (Tabla)T (Años)

1-F(Z) Gamma III

GUMBEL

X2 (Tabla)Normal Y

LOG - PEARSON III

K (Tabla) Gumbel I


Se ha realizado la extrapolación de resultados para diferentes periodos de retorno, con la finalidad

de obtener precipitaciones máximas en 24 horas, para luego aplicar modelos lluvia escorrentía y

obtener caudales máximos en los diferentes puntos de interés.

9.4.1. Análisis de las distribuciones

Para un mejor análisis de los datos hidrológicos es necesario conocer el tipo o forma de distribución

teórica que puede representar aproximadamente a la distribución empírica (método estadístico) de

estos datos. Para averiguar cuan aproximada es esta distribución empírica a la teórica, es necesario

realizar algunas pruebas estadísticas conocidas como prueba de ajuste.




Pruebas de ajuste

Consisten en comprobar gráfica y estadísticamente si la frecuencia empírica de la serie de registros

analizados se ajustan a un determinado modelo probabilístico adoptado a priori, con los parámetros

estimados en base a los valores muéstrales.

Las pruebas estadísticas tienen por objeto medir la certidumbre que se obtiene al hacer una

hipótesis estadística sobre una población. Es decir, calificar el hecho de suponer que una variable

aleatoria se distribuye según un modelo probabilístico.

Los ajustes más comunes son:

- Chi cuadrado.

- Smirnov – Kolmogorov.

- Método del error cuadrático mínimo.

9.4.1.1 Prueba de CHI cuadrado(X2)

La prueba de Chi cuadrado fue propuesta por Karl Pearson. Para aplicar la prueba es necesario

Seguir el siguiente procedimiento:

- Para aplicar la prueba, el primer paso es dividir los datos en un número NC de intervalos.

N = longitud de registros (número de datos).

- Posteriormente se calcula el parámetro estadístico:

Donde, Өi es el número observado de eventos en el intervalo i y ei es el número de eventos

Esperados en el mismo intervalo.

Donde, F (Si) es la función de distribución de probabilidad en el límite superior del intervalo i, F

(Ii) es la misma función en el límite inferior, N es el número de eventos.

Una vez calculado el parámetro D para cada función de distribución considerada, se determina

el valor de una variable aleatoria con distribución X2 para V = NC- 1 – m grados de libertad y

un nivel de significancia α, donde m es el número de parámetros estimados a partir de los

Datos.




Para aceptar una función de distribución dada, se debe cumplir:

D < X2

El valor de X2, se obtiene de tablas.

Cuadro N°23: Análisis de las estaciones de la parte alta de la cuenca Apurimac

m ν X2 D5.505.643.796.027.733.27-----Log - Pearson III

2

3

5.99

3.81

2

DecisiónOKOKOKOKOKOK-----

1

Funciones de distribución

Log - Gumbel

NormalLog - Normal IIGamma IIGumbel I

Gamma III


Cuadro N°24: Análisis de las estaciones de la parte baja de la cuenca Apurimac

m ν X2 D9.836.786.506.265.077.19-----Log - Pearson III

2

3

5.99

3.81

2

DecisiónOKOKOKOKOKOK-----

1

Funciones de distribución

Log - Gumbel

NormalLog - Normal IIGamma IIGumbel I

Gamma III


** La serie de datos se ajusta a la mayoría de las distribuciones de probabilidades teóricas

** Si existe varias funciones de distribución que se aceptan, entonces se elige la que tiene

menor valor de D.

** La función de distribución con el menor valor de D, es la función Gamma III, según esta

prueba, esta función seria la preferible.

Cuadro N°25: Análisis de las Estaciones de la parte alta de la cuenca Apurimac

Intervalo F(Ii) F(Si) ϵi D1 0.04006 0.18141 2.68572 0.18141 0.46812 5.44753 0.46812 0.77337 5.79984 0.77337 0.94408 3.24355 0.94408 0.99224 0.9150

5.50

Función de distribución

Normal

(ϴi-ϵi)^2/ϵi1.990.062.490.950.01





Función de distribución (ϴi-ϵi)^2/ϵi

Log - Normal II

1.18

5.640.052.022.370.01



Gamma II

0.00

3.790.012.011.730.04



Gamma III

0.00

3.270.001.981.250.03

Intervalo F(Ii) F(Si) ϵi D1 ----- ----- -----2 ----- ----- -----3 ----- ----- -----4 ----- ----- -----5 ----- ----- -----


Log - Pearson III

-----

-------------------------



Gumbel I

1.11

6.020.111.832.960.01



Log - Gumbel

0.99

7.730.391.364.940.04





Cuadro N°26: Análisis de las Estaciones de la parte baja de la cuenca Apurimac


9.83

Función de distribución

Normal

(ϴi-ϵi)^2/ϵi1.065.661.350.481.29



Log - Normal II

1.41

6.782.970.970.121.32



Gamma II

0.00

6.503.640.970.231.67



Gamma III

0.00

7.194.280.940.361.61

Intervalo F(Ii) F(Si) ϵi D1 ----- ----- -----2 ----- ----- -----3 ----- ----- -----4 ----- ----- -----5 ----- ----- -----


Log - Pearson III

-----

-------------------------



Gumbel I

1.58

6.261.690.800.002.18



Log - Gumbel

1.26

5.070.200.110.303.19





9.4.1.2 Método del error cuadrático mínimo

Este método consiste en calcular, para cada función de distribución, el error cuadrático.

Donde

xei: Es el i-esimo dato estimado.

xoi: Es el i-esimo dato calculado con la función de distribución bajo análisis.

n: Numero de datos.



2015



xe xe xe xe xe xe xe(Años) (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) (mm)

1 20.00 59.60 0.950 1.645 57.65 3.7871 59.19 0.1690 0.050 41.30 41.28 335.521 53.40 50.29 86.63708 1.632 59.13 0.2243 2.970 59.76 0.0247 62.31 7.35652 10.00 55.90 0.900 1.282 54.20 2.8992 54.57 1.7752 0.100 37.90 37.88 324.569 49.50 46.38 90.58189 1.296 54.83 1.1409 2.250 54.41 2.2125 54.94 0.92573 6.67 55.60 0.850 1.036 51.85 14.0268 51.64 15.6596 0.150 36.13 36.11 379.668 47.48 44.36 126.39149 0.988 51.17 19.6671 1.817 51.19 19.4070 50.93 21.85024 5.00 52.90 0.800 0.842 50.01 8.3671 49.45 11.9219 0.200 34.37 34.36 343.892 45.46 42.33 111.66872 0.833 49.42 12.1071 1.500 48.84 16.4763 48.18 22.30165 4.00 50.00 0.750 0.674 48.41 2.5357 47.62 5.6577 0.250 32.60 32.59 303.233 43.44 40.31 93.94044 0.547 46.35 13.3135 1.246 46.95 9.2737 46.08 15.34416 3.33 49.20 0.700 0.524 46.98 4.9317 46.05 9.9333 0.300 31.54 31.53 312.340 42.21 39.07 102.52167 0.356 44.40 23.0169 1.031 45.36 14.7559 44.38 23.21677 2.86 45.00 0.650 0.385 45.66 0.4298 44.64 0.1318 0.350 30.48 30.47 211.200 40.98 37.84 51.24140 0.222 43.09 3.6670 0.842 43.96 1.0878 42.94 4.24558 2.50 43.80 0.600 0.253 44.40 0.3584 43.34 0.2146 0.400 29.42 29.41 207.137 39.76 36.62 51.57102 0.119 42.10 2.8849 0.672 42.69 1.2283 41.68 4.50319 2.22 41.00 0.550 0.126 43.19 4.7931 42.12 1.2580 0.450 28.36 28.35 160.069 38.53 35.39 31.52045 0.039 41.35 0.1242 0.514 41.52 0.2744 40.55 0.2057

10 2.00 40.50 0.500 0.000 41.99 2.2185 40.95 0.2022 0.500 27.30 27.29 174.541 37.30 34.15 40.28846 -0.024 40.77 0.0749 0.367 40.43 0.0055 39.51 0.979211 1.82 39.50 0.450 0.043 42.40 8.4181 41.35 3.4161 0.550 26.38 26.37 172.423 36.21 33.06 41.47344 -0.075 40.31 0.6555 0.225 39.37 0.0156 38.54 0.913612 1.67 37.20 0.400 -0.019 41.81 21.2579 40.78 12.8005 0.600 25.46 25.45 138.077 35.12 31.97 27.38069 -0.118 39.92 7.4121 0.087 38.35 1.3304 37.63 0.182613 1.54 35.80 0.350 -0.076 41.27 29.8900 40.26 19.8909 0.650 24.54 24.53 127.018 34.04 30.88 24.16017 -0.155 39.59 14.3823 -0.049 37.34 2.3820 36.74 0.887714 1.43 35.80 0.300 -0.129 40.76 24.6415 39.79 15.8909 0.700 23.62 23.61 148.592 32.95 29.79 36.09568 -0.187 39.31 12.3137 -0.186 36.33 0.2768 35.87 0.005215 1.33 32.40 0.250 -0.178 40.30 62.3403 39.35 48.3087 0.750 22.70 22.69 94.274 31.86 28.70 13.69471 -0.215 39.06 44.3936 -0.327 35.28 8.2899 35.00 6.747316 1.25 31.90 0.200 -0.224 39.86 63.3203 38.95 49.6605 0.800 21.43 21.42 109.808 30.37 27.21 22.03631 -0.238 38.86 48.4658 -0.476 34.17 5.1578 34.10 4.819817 1.18 31.50 0.150 -0.267 39.45 63.1356 38.57 50.0107 0.850 20.17 20.16 128.560 28.89 25.72 33.38422 -0.258 38.69 51.6631 -0.640 32.95 2.1027 33.13 2.651218 1.11 30.50 0.100 -0.308 39.06 73.2344 38.22 59.6199 0.900 18.90 18.89 134.743 27.40 24.23 39.33240 -0.278 38.51 64.2313 -0.834 31.51 1.0241 32.02 2.323419 1.05 29.70 0.050 -0.346 38.69 80.8313 37.89 67.1227 0.950 17.63 17.62 145.862 25.91 22.73 48.51405 -0.304 38.29 73.7944 -1.097 29.56 0.0201 30.58 0.7798

21.71 19.33 62.86 32.75 19.84 9.24 10.97

** El criterio de decisión: se elige la que tiene menor valor de C.

Y (xo-xe) 2̂ (xo-xe) 2̂X2 (Tabla)

** De los resultados obtenidos, se observa que las funciones que parecen ser mas adecuadas en este caso son la distribicion normal, log-normal, Gumbel I,Log-Gumbel, log-Pearson III. De ellas Gumbel I es la que tiene menor error cuadrático aunque la diferencia entre las cinco no son muy significativas.

Gamma III

(xo-xe) 2̂

Log - Pearson III Log - Gumbel Gumbel ILog - Normal II

(xo-xe)^2xom

Normal

(xo-xe) 2̂

C

T F(Z) Z (Tabla) K (Tabla) (xo-xe) 2̂1-F(Z) X2 (Tabla)

Gamma II

(xo-xe) 2̂




2015



xe xe xe xe xe xe xe(Años) (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) (mm)

1 20.00 118.50 0.950 1.645 105.01 182.1021 112.08 41.1722 0.050 41.30 263.08 20903.096 53.40 293.26 30539.48213 1.632 114.63 14.9706 2.970 111.36 50.9273 128.59 101.79472 10.00 106.00 0.900 1.282 94.56 130.9874 94.44 133.6576 0.100 37.90 241.42 18338.899 49.50 270.79 27156.82585 1.296 97.19 77.7007 2.250 95.21 116.5142 97.60 70.61013 6.67 95.30 0.850 1.036 87.47 61.2635 84.09 125.6918 0.150 36.13 230.15 18183.545 47.48 259.16 26849.77489 0.988 83.52 138.7769 1.817 85.48 96.4868 82.67 159.63064 5.00 90.00 0.800 0.842 81.89 65.8076 76.73 176.0179 0.200 34.37 218.94 16624.301 45.46 247.52 24814.04251 0.833 77.41 158.5061 1.500 78.36 135.4634 73.21 281.86765 4.00 81.50 0.750 0.674 77.05 19.7915 70.88 112.6841 0.250 32.60 207.66 15916.458 43.44 235.89 23836.41513 0.547 67.27 202.4547 1.246 72.66 78.1681 66.42 227.36266 3.33 77.30 0.700 0.524 72.73 20.8587 66.04 126.7677 0.300 31.54 200.91 15279.010 42.21 228.81 22954.13702 0.356 61.23 258.1464 1.031 67.83 89.6173 61.17 260.16637 2.86 65.80 0.650 0.385 68.73 8.5918 61.85 15.6164 0.350 30.48 194.16 16475.300 40.98 221.72 24311.66763 0.222 57.33 71.8164 0.842 63.60 4.8582 56.90 79.16688 2.50 56.90 0.600 0.253 64.93 64.4972 58.11 1.4724 0.400 29.42 187.40 17031.293 39.76 214.70 24899.37312 0.119 54.50 5.7641 0.672 59.77 8.2391 53.31 12.91809 2.22 47.20 0.550 0.126 61.27 198.0999 54.73 56.7475 0.450 28.36 180.65 17809.395 38.53 207.61 25731.72629 0.039 52.40 27.0233 0.514 56.24 81.7168 50.19 8.9311

10 2.00 44.90 0.500 0.000 57.65 162.4954 51.57 44.5387 0.500 27.30 173.90 16640.922 37.30 200.53 24219.72607 -0.024 50.81 34.8831 0.367 52.92 64.3093 47.42 6.367111 1.82 43.80 0.450 0.043 58.89 227.7903 52.64 78.0976 0.550 26.38 168.04 15435.414 36.21 194.25 22634.89593 -0.075 49.55 33.0490 0.225 49.74 35.3196 44.92 1.256312 1.67 40.60 0.400 -0.019 57.11 272.4702 51.12 110.6428 0.600 25.46 162.18 14781.450 35.12 187.97 21718.23563 -0.118 48.51 62.6142 0.087 46.65 36.6581 42.61 4.057413 1.54 38.40 0.350 -0.076 55.46 291.1686 49.76 129.0594 0.650 24.54 156.32 13904.803 34.04 181.75 20549.44527 -0.155 47.64 85.3572 -0.049 43.60 27.0492 40.45 4.203014 1.43 35.40 0.300 -0.129 53.94 343.8233 48.54 172.5303 0.700 23.62 150.46 13238.406 32.95 175.47 19620.41093 -0.187 46.90 132.1510 -0.186 40.53 26.2711 38.38 8.890515 1.33 34.40 0.250 -0.178 52.53 328.5621 47.42 169.5580 0.750 22.70 144.60 12143.581 31.86 169.19 18169.68594 -0.215 46.25 140.5390 -0.327 37.36 8.7638 36.36 3.854416 1.25 33.90 0.200 -0.224 51.20 299.3427 46.40 156.3212 0.800 21.43 136.51 10528.417 30.37 160.61 16056.25057 -0.238 45.74 140.0699 -0.476 34.01 0.0121 34.34 0.195617 1.18 32.90 0.150 -0.267 49.96 290.9447 45.47 157.9034 0.850 20.17 128.48 9135.907 28.89 152.09 14206.05119 -0.258 45.29 153.4592 -0.640 30.32 6.6629 32.25 0.428518 1.11 32.70 0.100 -0.308 48.78 258.6896 44.60 141.6093 0.900 18.90 120.39 7689.904 27.40 143.51 12278.28526 -0.278 44.84 147.5007 -0.834 25.97 45.2808 29.94 7.622319 1.05 19.80 0.050 -0.346 47.67 776.9606 43.80 575.8082 0.950 17.63 112.30 8556.668 25.91 134.93 13253.92864 -0.304 44.28 599.0607 -1.097 20.06 0.0696 27.07 52.8220

63.28 50.26 527.84 643.27 49.84 30.21 35.95

** El criterio de decisión: se elige la que tiene menor valor de C.

Y (xo-xe)^2 (xo-xe)^2X2 (Tabla)

** De los resultados obtenidos, se observa que las funciones que parecen ser mas adecuadas en este caso son la distribicion normal, log-normal, Gumbel I,Log-Gumbel, log-Pearson III. De ellas Gumbel I es la que tiene menor error cuadrático aunque la diferencia entre las cinco no son muy significativas.

Gamma III

(xo-xe) 2̂

Log - Pearson III Log - Gumbel Gumbel ILog - Normal II

(xo-xe)^2xom

Normal

(xo-xe)^2

C

T F(Z) Z (Tabla) K (Tabla) (xo-xe) 2̂1-F(Z) X2 (Tabla)

Gamma II

(xo-xe) 2̂





9.4.1.3 Prueba de Smirnov – Kolmogorov

Esta prueba consiste en comparar el máximo valor absoluto de la diferencia Δ que hay entre la

función de distribución observada P(x) y la estimada F(Z).

Con un valor critico Δ que depende del número de datos y el nivel de significancia seleccionada.

Si Δmax<Δt, se acepta la hipótesis. Esta prueba tiene la ventaja sobre la X2 de que compara los

datos con el modelo estadístico sin necesidad de agruparlos. La función de distribución de

Probabilidad observada, o probabilidad empírica de Weibull, se calcula como:

Donde m es el número de orden del dato Xm en una lista de mayor a menor y N es el número total

de datos.

Selección de la función de distribución

Se desarrolla una tabla en la cual se califican las funciones según el orden de preferencia indicado

por cada prueba, dando 1 a “la mejor” y 7 a la “Peor”.



2015



∆ ∆ ∆ ∆ ∆ ∆ ∆m/(N+1) |F(Z)-P(X)| |F(Z)-P(X)| |F(Z)-P(X)| |F(Z)-P(X)| |F(Z)-P(X)| |F(Z)-P(X)| |F(Z)-P(X)

1992 0.0500 0.0918 0.0418 0.0606 0.0106 0.0605 0.0105 0.0697 0.0197 ---- ---- 0.0529 0.0029 0.0290 0.02101993 0.1000 0.1230 0.0230 0.0985 0.0015 0.1118 0.0118 0.1168 0.0168 ---- ---- 0.0714 0.0286 0.0477 0.05231994 0.1500 0.1423 0.0077 0.1230 0.0270 0.1395 0.0105 0.1437 0.0063 ---- ---- 0.0996 0.0504 0.0796 0.07041995 0.2000 0.1563 0.0438 0.1423 0.0577 0.1592 0.0408 0.1605 0.0395 ---- ---- 0.1124 0.0876 0.0950 0.10501996 0.2500 0.2119 0.0381 0.2148 0.0352 0.2224 0.0276 0.2244 0.0256 ---- ---- 0.1296 0.1204 0.1160 0.13401997 0.3000 0.2297 0.0704 0.2389 0.0612 0.2421 0.0579 0.2413 0.0587 ---- ---- 0.2746 0.0254 0.2959 0.00411998 0.3500 0.2579 0.0922 0.2776 0.0724 0.2772 0.0728 0.2748 0.0752 ---- ---- 0.2746 0.0754 0.2959 0.05411999 0.4000 0.2719 0.1281 0.2946 0.1054 0.2989 0.1011 0.2932 0.1068 ---- ---- 0.3429 0.0571 0.3760 0.02402000 0.4500 0.2843 0.1657 0.3085 0.1415 0.3098 0.1402 0.3024 0.1476 ---- ---- 0.4560 0.0060 0.4995 0.04952001 0.5000 0.3821 0.1179 0.4286 0.0714 0.4293 0.0707 0.4173 0.0827 ---- ---- 0.5035 0.0035 0.5478 0.04782002 0.5500 0.5557 0.0057 0.6034 0.0534 0.5991 0.0491 0.5814 0.0314 ---- ---- 0.5265 0.0235 0.5706 0.02062003 0.6000 0.6591 0.0591 0.7054 0.1054 0.7028 0.1028 0.6792 0.0792 ---- ---- 0.6440 0.0440 0.6807 0.08072004 0.6500 0.6808 0.0308 0.7190 0.0690 0.7217 0.0717 0.6954 0.0454 ---- ---- 0.6878 0.0378 0.7192 0.06922005 0.7000 0.7734 0.0734 0.7967 0.0967 0.7953 0.0953 0.7787 0.0787 ---- ---- 0.8085 0.1085 0.8204 0.12042006 0.7500 0.7852 0.0352 0.8079 0.0579 0.8038 0.0538 0.7886 0.0386 ---- ---- 0.8262 0.0762 0.8349 0.08492007 0.8000 0.7939 0.0061 0.8133 0.0133 0.8094 0.0094 0.7936 0.0064 ---- ---- 0.8788 0.0788 0.8774 0.07742008 0.8500 0.9162 0.0662 0.9082 0.0582 0.9176 0.0676 0.9077 0.0577 ---- ---- 0.9141 0.0641 0.9063 0.05632009 0.9000 0.9382 0.0382 0.9251 0.0251 0.9368 0.0368 0.9256 0.0256 ---- ---- 0.9174 0.0174 0.9090 0.00902010 0.9500 0.9738 0.0238 0.9564 0.0064 0.9677 0.0177 0.9609 0.0109 ---- ---- 0.9490 0.0010 0.9360 0.0140

∆ max. 0.1657 0.1415 0.1402 0.1476 ---- 0.1204 0.1340OK OK OK OK OK OK OK

0.0530

∆o: 0.301

** Si existe varias funciones de distribución que se aceptan, entonces se elige la que tiene menor valor de ∆max.** La función de distribución con el menor valor de ∆max es la de Gumbel I, por que según esta prueba, esta función seria la preferible

F(X) F(X) F(X)AÑO

NORMAL LOG - NORMAL II GAMMA II GUMBEL ILOG - PEARSON IIIGAMMA IIIP(X)

LOG - GUMBEL

F(Z) F(Z) F(x)

Determinación de ∆o mediante tabla ((Fuente: Máximo Villon B., Hidrología estadística)Nivel de significación:Tamaño de muestra:

** La serie de datos se ajusta a todas las distribuciones de probabilidades teóricas

F(X)




2015



∆ ∆ ∆ ∆ ∆ ∆ ∆m/(N+1) |F(Z)-P(X)| |F(Z)-P(X)| |F(Z)-P(X)| |F(Z)-P(X)| |F(Z)-P(X)| |F(Z)-P(X)| |F(Z)-P(X)|

1992 0.0500 0.0918 0.0418 0.0606 0.0106 0.0605 0.0105 0.0697 0.0197 ---- ---- 0.0483 0.0017 0.0011 0.04891993 0.1000 0.1230 0.0230 0.0985 0.0015 0.1118 0.0118 0.1168 0.0168 ---- ---- 0.1816 0.0816 0.1606 0.06061994 0.1500 0.1423 0.0077 0.1230 0.0270 0.1395 0.0105 0.1437 0.0063 ---- ---- 0.1843 0.0343 0.1653 0.01531995 0.2000 0.1563 0.0438 0.1423 0.0577 0.1592 0.0408 0.1605 0.0395 ---- ---- 0.1984 0.0016 0.1892 0.01081996 0.2500 0.2119 0.0381 0.2148 0.0352 0.2224 0.0276 0.2244 0.0256 ---- ---- 0.2056 0.0444 0.2014 0.04861997 0.3000 0.2297 0.0704 0.2389 0.0612 0.2421 0.0579 0.2413 0.0587 ---- ---- 0.2203 0.0797 0.2261 0.07391998 0.3500 0.2579 0.0922 0.2776 0.0724 0.2772 0.0728 0.2748 0.0752 ---- ---- 0.2662 0.0838 0.3004 0.04961999 0.4000 0.2719 0.1281 0.2946 0.1054 0.2989 0.1011 0.2932 0.1068 ---- ---- 0.3012 0.0988 0.3535 0.04652000 0.4500 0.2843 0.1657 0.3085 0.1415 0.3098 0.1402 0.3024 0.1476 ---- ---- 0.3533 0.0967 0.4262 0.02382001 0.5000 0.3821 0.1179 0.4286 0.0714 0.4293 0.0707 0.4173 0.0827 ---- ---- 0.3713 0.1287 0.4496 0.05042002 0.5500 0.5557 0.0057 0.6034 0.0534 0.5991 0.0491 0.5814 0.0314 ---- ---- 0.4089 0.1411 0.4957 0.05432003 0.6000 0.6591 0.0591 0.7054 0.1054 0.7028 0.1028 0.6792 0.0792 ---- ---- 0.5596 0.0404 0.6500 0.05002004 0.6500 0.6808 0.0308 0.7190 0.0690 0.7217 0.0717 0.6954 0.0454 ---- ---- 0.6767 0.0267 0.7447 0.09472005 0.7000 0.7734 0.0734 0.7967 0.0967 0.7953 0.0953 0.7787 0.0787 ---- ---- 0.7914 0.0914 0.8240 0.12402006 0.7500 0.7852 0.0352 0.8079 0.0579 0.8038 0.0538 0.7886 0.0386 ---- ---- 0.8236 0.0736 0.8448 0.09482007 0.8000 0.7939 0.0061 0.8133 0.0133 0.8094 0.0094 0.7936 0.0064 ---- ---- 0.8756 0.0756 0.8779 0.07792008 0.8500 0.9162 0.0662 0.9082 0.0582 0.9176 0.0676 0.9077 0.0577 ---- ---- 0.9004 0.0504 0.8939 0.04392009 0.9000 0.9382 0.0382 0.9251 0.0251 0.9368 0.0368 0.9256 0.0256 ---- ---- 0.9369 0.0369 0.9186 0.01862010 0.9500 0.9738 0.0238 0.9564 0.0064 0.9677 0.0177 0.9609 0.0109 ---- ---- 0.9634 0.0134 0.9385 0.0115

∆ max. 0.1657 0.1415 0.1402 0.1476 ---- 0.1411 0.1240OK OK OK OK OK OK OK

0.0530

∆o: 0.301

** Si existe varias funciones de distribución que se aceptan, entonces se elige la que tiene menor valor de ∆max.** La función de distribución con el menor valor de ∆max es la de Gumbel I, por que según esta prueba, esta función seria la preferible

F(X) F(X) F(X)AÑO

NORMAL LOG - NORMAL II GAMMA II GUMBEL ILOG - PEARSON IIIGAMMA IIICuadro Nº 190: PRUEBA DE BONDAD: SMIRNOV - KOLMOGOROV

P(X) LOG - GUMBEL

F(Z) F(Z) F(x)

Determinación de ∆o mediante tabla ((Fuente: Máximo Villon B., Hidrología estadística)Nivel de significación:Tamaño de muestra:

** La serie de datos se ajusta a todas las distribuciones de probabilidades teóricas

F(X)





9.4.1.4 Selección de la función de distribución


3 14Log - Normal II 4 11Gamma II 2 12Gamma III 1 12Log - Pearson III 7 18Gumbel I 5 7

6 10

712

Funciones de distribuciónError cuadrático

mínimo53

Log - Gumbel

64

** Finalmente se escoge la función de distribución Gumbel I

12

X2 Smirnov - Kolmogorov

35

Total

Normal

764



6 17Log - Normal II 4 12Gamma II 3 11Gamma III 5 17Log - Pearson III 7 17Gumbel I 2 6

1 4

731

Funciones de distribuciónError cuadrático

mínimo54

Log - Gumbel

64

** Finalmente se escoge la función de distribución Log Gumbel I

12

X2 Smirnov - Kolmogorov

25

Total

Normal

673


9.4.2. Curvas de intensidad duración y frecuencia

La intensidad es la tasa temporal de precipitación, es decir, la profundidad por unidad de tiempo

(mm/h). Puede ser la intensidad instantánea o la intensidad promedio sobre la duración de la lluvia.

Comúnmente se utiliza la intensidad promedio, que puede expresarse como:

Donde P es la profundidad de lluvia (mm) y Td es la duración, dada usualmente en horas. La

frecuencia se expresa en función del periodo de retorno, T, que es el intervalo de tiempo promedio

entre eventos de precipitación que igualan o exceden la magnitud de diseño.

Las curvas intensidad – duración – frecuencia son un elemento de diseño que relacionan la

intensidad de la lluvia, la duración de la misma y la frecuencia con la que se puede presentar, es

decir su probabilidad de ocurrencia o el periodo de retorno.




a) Método de Dyck Peschke

En nuestro país, debido a la escasa cantidad de información pluviograficos con que se cuenta,

difícilmente pueden elaborarse estas curvas. Ordinariamente solo se cuenta con lluvias máximas en

24 horas, por lo que el valor de la Intensidad de la precipitación pluvial máxima generalmente se

estima a partir de la precipitación máximo en 24 horas, multiplicada por un coeficiente de duración;

entre 1 hora y 48 horas, los mismos que podrán usarse, con criterio y cautela para el cálculo de la

intensidad, cuando no se disponga de mejor información.

Cuadro N°33: Coeficientes de duración de lluvias entre 48 horas y una hora

Se puede establecer como un procedimiento lo siguiente:

1. Seleccionar las lluvias mayores para diferentes tiempos de duración.

2. Ordenar de mayor a menor.

3. Asignar a cada valor ordenado una probabilidad empírica.

4. Calcular el tiempo de retorno de cada valor.

5. Graficar la curva intensidad-frecuencia-duración.

Para el caso de duraciones de tormenta menores a 1 hora, o no se cuente con registros

pluviograficos que permitan obtener las intensidades máximas, estas pueden ser calculadas

mediante la metodología de Dyck Peschke (Guevara, 1991) que relaciona la duración de la tormenta

con la precipitación máximo en 24 horas. La expresión es la siguiente:

Dónde:

Pd = precipitación total (mm)




d = duración en minutos

P24h = precipitación máximo en 24 horas (mm)

La intensidad se halla dividiendo la precipitación Pd entre la duración.


Tiempo(Años) GUMBELI

5 48.84

10 54.41

15 57.56

20 59.76

25 61.45

30 62.83

40 65.00

50 66.67

100 71.86

200 77.02

300 80.04

500 83.84

Fuente: Elaboracion propia

a.1 Generación de Hietogramas


T (Años) 500 300 200 100 50 40 30 25 20 15 10 5

37.88 36.16 34.80 32.47 30.12 29.37 28.39 27.76 27.00 26.00 24.58 22.07 145.05 43.00 41.38 38.61 35.82 34.92 33.76 33.02 32.11 30.92 29.24 26.24 249.85 47.59 45.80 42.73 39.65 38.65 37.36 36.54 35.53 34.22 32.35 29.04 353.57 51.14 49.21 45.91 42.60 41.53 40.15 39.26 38.18 36.78 34.77 31.21 456.64 54.08 52.04 48.55 45.05 43.91 42.45 41.52 40.37 38.88 36.76 33.00 559.28 56.60 54.46 50.81 47.15 45.96 44.43 43.45 42.25 40.70 38.48 34.54 661.61 58.82 56.60 52.81 49.00 47.77 46.17 45.16 43.91 42.30 39.99 35.89 763.70 60.82 58.53 54.60 50.66 49.39 47.74 46.69 45.41 43.73 41.34 37.11 865.61 62.64 60.27 56.23 52.18 50.86 49.17 48.09 46.76 45.04 42.58 38.22 967.36 64.31 61.88 57.73 53.57 52.22 50.48 49.37 48.01 46.24 43.72 39.24 1068.98 65.86 63.38 59.13 54.86 53.48 51.70 50.56 49.17 47.36 44.77 40.19 1170.50 67.31 64.77 60.43 56.07 54.66 52.83 51.68 50.25 48.40 45.76 41.07 1271.92 68.67 66.08 61.65 57.20 55.76 53.90 52.72 51.27 49.38 46.68 41.90 1373.27 69.95 67.31 62.80 58.27 56.81 54.91 53.71 52.22 50.30 47.55 42.68 1474.54 71.17 68.49 63.89 59.28 57.79 55.87 54.64 53.13 51.18 48.38 43.43 1575.76 72.32 69.60 64.93 60.25 58.73 56.77 55.53 54.00 52.01 49.17 44.13 1676.91 73.43 70.66 65.92 61.17 59.63 57.64 56.38 54.82 52.80 49.92 44.81 1778.02 74.49 71.68 66.87 62.05 60.49 58.47 57.19 55.61 53.56 50.64 45.45 1879.08 75.50 72.65 67.78 62.89 61.31 59.27 57.97 56.37 54.29 51.33 46.07 1980.10 76.47 73.59 68.66 63.70 62.10 60.03 58.71 57.09 54.99 51.99 46.66 2081.09 77.41 74.50 69.50 64.49 62.87 60.77 59.43 57.80 55.67 52.63 47.24 2182.03 78.32 75.37 70.31 65.24 63.60 61.48 60.13 58.47 56.32 53.24 47.79 2282.95 79.19 76.21 71.10 65.97 64.31 62.17 60.80 59.12 56.95 53.84 48.32 2383.84 80.04 77.02 71.86 66.67 65.00 62.83 61.45 59.76 57.56 54.41 48.84 24

Duracion (hr)Pmax 24

horas83.84 77.02 71.86 66.67 65.00 62.83 61.45 59.76 57.56 54.41 48.8480.04

PR

EC

IPIT

AC

ION

(m

m)





Cuadro N°36: Análisis de las Estaciones de la parte alta de la cuenca Apurimac T (Años) 500 300 200 100 50 40 30 25 20 15 10 5

37.88 36.16 34.80 32.47 30.12 29.37 28.39 27.76 27.00 26.00 24.58 22.07 122.52 21.50 20.69 19.30 17.91 17.46 16.88 16.51 16.05 15.46 14.62 13.12 216.62 15.86 15.27 14.24 13.22 12.88 12.45 12.18 11.84 11.41 10.78 9.68 313.39 12.79 12.30 11.48 10.65 10.38 10.04 9.82 9.55 9.19 8.69 7.80 411.33 10.82 10.41 9.71 9.01 8.78 8.49 8.30 8.07 7.78 7.35 6.60 59.88 9.43 9.08 8.47 7.86 7.66 7.40 7.24 7.04 6.78 6.41 5.76 68.80 8.40 8.09 7.54 7.00 6.82 6.60 6.45 6.27 6.04 5.71 5.13 77.96 7.60 7.32 6.83 6.33 6.17 5.97 5.84 5.68 5.47 5.17 4.64 87.29 6.96 6.70 6.25 5.80 5.65 5.46 5.34 5.20 5.00 4.73 4.25 96.74 6.43 6.19 5.77 5.36 5.22 5.05 4.94 4.80 4.62 4.37 3.92 106.27 5.99 5.76 5.38 4.99 4.86 4.70 4.60 4.47 4.31 4.07 3.65 115.87 5.61 5.40 5.04 4.67 4.55 4.40 4.31 4.19 4.03 3.81 3.42 125.53 5.28 5.08 4.74 4.40 4.29 4.15 4.06 3.94 3.80 3.59 3.22 135.23 5.00 4.81 4.49 4.16 4.06 3.92 3.84 3.73 3.59 3.40 3.05 144.97 4.74 4.57 4.26 3.95 3.85 3.72 3.64 3.54 3.41 3.23 2.90 154.73 4.52 4.35 4.06 3.77 3.67 3.55 3.47 3.37 3.25 3.07 2.76 164.52 4.32 4.16 3.88 3.60 3.51 3.39 3.32 3.22 3.11 2.94 2.64 174.33 4.14 3.98 3.72 3.45 3.36 3.25 3.18 3.09 2.98 2.81 2.53 184.16 3.97 3.82 3.57 3.31 3.23 3.12 3.05 2.97 2.86 2.70 2.42 194.01 3.82 3.68 3.43 3.19 3.11 3.00 2.94 2.85 2.75 2.60 2.33 203.86 3.69 3.55 3.31 3.07 2.99 2.89 2.83 2.75 2.65 2.51 2.25 213.73 3.56 3.43 3.20 2.97 2.89 2.79 2.73 2.66 2.56 2.42 2.17 223.61 3.44 3.31 3.09 2.87 2.80 2.70 2.64 2.57 2.48 2.34 2.10 233.49 3.34 3.21 2.99 2.78 2.71 2.62 2.56 2.49 2.40 2.27 2.04 24


horas83.84 77.02 71.86 66.67 48.8461.45 59.76 57.56 54.41

PR

EC

IPIT

AC

ION

(m

m/H

r)

80.04 65.00 62.83


Cuadro N°37: Análisis de las Estaciones de la parte alta de la cuenca Apurimac TR=100 Años

DURACION INTENSIDAD PROFUNDIDAD PROFUNDIDAD TIEMPO PRECIPITACION

ACUMULADA INCREMENTAL

(hr) (mm/hr) (mm) (mm) (min) (mm)

1 32.47 32.47 32.47 0-1 0.79

2 19.30 38.61 6.14 1-2 0.84

3 14.24 42.73 4.12 2-3 0.91

4 11.48 45.91 3.19 3-4 0.99

5 9.71 48.55 2.63 4-5 1.09

6 8.47 50.81 2.26 5-6 1.22

7 7.54 52.81 2.00 6-7 1.39

8 6.83 54.60 1.79 7-8 1.63

9 6.25 56.23 1.63 8-9 2.00

10 5.77 57.73 1.50 9-10 2.63

11 5.38 59.13 1.39 10-11 4.12

12 5.04 60.43 1.30 11-12 32.47

13 4.74 61.65 1.22 12-13 6.14

14 4.49 62.80 1.15 13-14 3.19

15 4.26 63.89 1.09 14-15 2.26

16 4.06 64.93 1.04 15-16 1.79

17 3.88 65.92 0.99 16-17 1.50

18 3.72 66.87 0.95 17-18 1.30

19 3.57 67.78 0.91 18-19 1.15

20 3.43 68.66 0.87 19-20 1.04

21 3.31 69.50 0.84 20-21 0.95

22 3.20 70.31 0.81 21-22 0.87

23 3.09 71.10 0.79 22-23 0.81

24 2.99 71.86 0.76 23-24 0.79





Cuadro N°38: Hietograma parte alta de la cuenca Apurimac TR = 100 Años


Cuadro N°39: Análisis de las Estaciones de la parte alta de la cuenca Apurimac TR=50 Años




1 30.12 30.12 30.12 0-1 0.73

2 17.91 35.82 5.70 1-2 0.78

3 13.22 39.65 3.82 2-3 0.84

4 10.65 42.60 2.96 3-4 0.92

5 9.01 45.05 2.44 4-5 1.01

6 7.86 47.15 2.10 5-6 1.13

7 7.00 49.00 1.85 6-7 1.29

8 6.33 50.66 1.66 7-8 1.51

9 5.80 52.18 1.51 8-9 1.85

10 5.36 53.57 1.39 9-10 2.44

11 4.99 54.86 1.29 10-11 3.82

12 4.67 56.07 1.21 11-12 30.12

13 4.40 57.20 1.13 12-13 5.70

14 4.16 58.27 1.07 13-14 2.96

15 3.95 59.28 1.01 14-15 2.10

16 3.77 60.25 0.96 15-16 1.66

17 3.60 61.17 0.92 16-17 1.39

18 3.45 62.05 0.88 17-18 1.21

19 3.31 62.89 0.84 18-19 1.07

20 3.19 63.70 0.81 19-20 0.96

21 3.07 64.49 0.78 20-21 0.88

22 2.97 65.24 0.75 21-22 0.81

23 2.87 65.97 0.73 22-23 0.75

24 2.78 66.67 0.71 23-24 0.73







Los datos obtenidos precipitación (mm) estimados, serán usados para estimar el caudal máximo en

parte alta de la cuenca del rio Apurimac.


Log

Gumbel

5 73.21

10 97.60

15 114.78

20 128.59

25 140.35

30 150.70

40 168.53

50 183.75

100 240.11

200 313.44

300 366.23

500 445.51

Tiempo (Años






T (Años) 500 300 200 100 50 40 30 25 20 15 10 5

201.28 165.46 141.61 108.48 83.02 76.14 68.09 63.41 58.10 51.86 44.09 33.08 1239.37 196.77 168.41 129.01 98.73 90.55 80.97 75.41 69.09 61.67 52.44 39.34 2264.90 217.76 186.37 142.77 109.26 100.21 89.61 83.45 76.46 68.25 58.03 43.53 3284.66 234.00 200.27 153.41 117.41 107.68 96.29 89.67 82.16 73.34 62.36 46.78 4300.99 247.43 211.76 162.22 124.14 113.86 101.81 94.82 86.87 77.55 65.94 49.46 5315.02 258.96 221.63 169.78 129.93 119.17 106.56 99.24 90.93 81.16 69.01 51.77 6327.40 269.14 230.34 176.45 135.04 123.85 110.75 103.14 94.50 84.35 71.72 53.80 7338.52 278.28 238.16 182.44 139.62 128.06 114.50 106.64 97.71 87.22 74.16 55.63 8348.63 286.59 245.28 187.89 143.79 131.88 117.93 109.83 100.63 89.82 76.37 57.29 9357.94 294.24 251.83 192.91 147.63 135.40 121.07 112.76 103.31 92.22 78.41 58.82 10366.57 301.34 257.90 197.56 151.19 138.67 123.99 115.48 105.80 94.44 80.30 60.24 11374.63 307.96 263.57 201.90 154.52 141.72 126.72 118.02 108.13 96.52 82.07 61.56 12382.20 314.19 268.90 205.99 157.64 144.58 129.28 120.40 110.32 98.47 83.73 62.81 13389.35 320.06 273.92 209.84 160.59 147.29 131.70 122.65 112.38 100.31 85.29 63.98 14396.12 325.63 278.69 213.49 163.38 149.85 133.99 124.79 114.33 102.06 86.78 65.09 15402.57 330.93 283.22 216.96 166.04 152.29 136.17 126.82 116.19 103.72 88.19 66.15 16408.71 335.98 287.55 220.27 168.57 154.61 138.25 128.75 117.97 105.30 89.54 67.16 17414.60 340.82 291.69 223.44 171.00 156.84 140.24 130.61 119.67 106.82 90.82 68.13 18420.24 345.45 295.66 226.49 173.33 158.97 142.15 132.38 121.29 108.27 92.06 69.06 19425.66 349.91 299.47 229.41 175.56 161.02 143.98 134.09 122.86 109.67 93.25 69.95 20430.88 354.21 303.15 232.22 177.72 163.00 145.75 135.74 124.37 111.02 94.39 70.81 21435.93 358.35 306.69 234.94 179.80 164.91 147.45 137.33 125.82 112.31 95.50 71.64 22440.80 362.35 310.12 237.57 181.81 166.75 149.10 138.86 127.23 113.57 96.56 72.44 23445.51 366.23 313.44 240.11 183.75 168.53 150.70 140.35 128.59 114.78 97.60 73.21 24


horas445.51 313.44 240.11 183.75 168.53 150.70 140.35 128.59366.23 114.78 97.60 73.21

PR

EC

IPIT

AC

ION

(m

m)


Cuadro N°43: Análisis de las Estaciones de la parte baja de la cuenca Apurimac T (Años) 500 300 200 100 50 40 30 25 20 15 10 5

201.28 165.46 141.61 108.48 83.02 76.14 68.09 63.41 58.10 51.86 44.09 33.08 1119.68 98.39 84.20 64.50 49.36 45.27 40.48 37.70 34.54 30.84 26.22 19.67 288.30 72.59 62.12 47.59 36.42 33.40 29.87 27.82 25.49 22.75 19.34 14.51 371.16 58.50 50.07 38.35 29.35 26.92 24.07 22.42 20.54 18.34 15.59 11.69 460.20 49.49 42.35 32.44 24.83 22.77 20.36 18.96 17.37 15.51 13.19 9.89 552.50 43.16 36.94 28.30 21.66 19.86 17.76 16.54 15.15 13.53 11.50 8.63 646.77 38.45 32.91 25.21 19.29 17.69 15.82 14.73 13.50 12.05 10.25 7.69 742.31 34.78 29.77 22.81 17.45 16.01 14.31 13.33 12.21 10.90 9.27 6.95 838.74 31.84 27.25 20.88 15.98 14.65 13.10 12.20 11.18 9.98 8.49 6.37 935.79 29.42 25.18 19.29 14.76 13.54 12.11 11.28 10.33 9.22 7.84 5.88 1033.32 27.39 23.45 17.96 13.74 12.61 11.27 10.50 9.62 8.59 7.30 5.48 1131.22 25.66 21.96 16.83 12.88 11.81 10.56 9.83 9.01 8.04 6.84 5.13 1229.40 24.17 20.68 15.85 12.13 11.12 9.94 9.26 8.49 7.57 6.44 4.83 1327.81 22.86 19.57 14.99 11.47 10.52 9.41 8.76 8.03 7.17 6.09 4.57 1426.41 21.71 18.58 14.23 10.89 9.99 8.93 8.32 7.62 6.80 5.79 4.34 1525.16 20.68 17.70 13.56 10.38 9.52 8.51 7.93 7.26 6.48 5.51 4.13 1624.04 19.76 16.91 12.96 9.92 9.09 8.13 7.57 6.94 6.19 5.27 3.95 1723.03 18.93 16.20 12.41 9.50 8.71 7.79 7.26 6.65 5.93 5.05 3.79 1822.12 18.18 15.56 11.92 9.12 8.37 7.48 6.97 6.38 5.70 4.85 3.63 1921.28 17.50 14.97 11.47 8.78 8.05 7.20 6.70 6.14 5.48 4.66 3.50 2020.52 16.87 14.44 11.06 8.46 7.76 6.94 6.46 5.92 5.29 4.49 3.37 2119.81 16.29 13.94 10.68 8.17 7.50 6.70 6.24 5.72 5.11 4.34 3.26 2219.17 15.75 13.48 10.33 7.90 7.25 6.48 6.04 5.53 4.94 4.20 3.15 2318.56 15.26 13.06 10.00 7.66 7.02 6.28 5.85 5.36 4.78 4.07 3.05 24


horas445.51 313.44 240.11 183.75 73.21

PR

EC

IPIT

AC

ION

(m

m/H

r)

366.23 168.53 150.70 140.35 128.59 114.78 97.60





Cuadro N°44: Análisis de las Estaciones de la parte baja de la cuenca Apurimac TR =100

años




1 108.48 108.48 108.48 0-1 2.63

2 64.50 129.01 20.53 1-2 2.82

3 47.59 142.77 13.76 2-3 3.04

4 38.35 153.41 10.65 3-4 3.31

5 32.44 162.22 8.80 4-5 3.65

6 28.30 169.78 7.56 5-6 4.08

7 25.21 176.45 6.67 6-7 4.65

8 22.81 182.44 5.99 7-8 5.45

9 20.88 187.89 5.45 8-9 6.67

10 19.29 192.91 5.01 9-10 8.80

11 17.96 197.56 4.65 10-11 13.76

12 16.83 201.90 4.34 11-12 108.48

13 15.85 205.99 4.08 12-13 20.53

14 14.99 209.84 3.85 13-14 10.65

15 14.23 213.49 3.65 14-15 7.56

16 13.56 216.96 3.47 15-16 5.99

17 12.96 220.27 3.31 16-17 5.01

18 12.41 223.44 3.17 17-18 4.34

19 11.92 226.49 3.04 18-19 3.85

20 11.47 229.41 2.92 19-20 3.47

21 11.06 232.22 2.82 20-21 3.17

22 10.68 234.94 2.72 21-22 2.92

23 10.33 237.57 2.63 22-23 2.72

24 10.00 240.11 2.54 23-24 2.63







Cuadro N°46: Hietograma parte baja de la cuenca Apurimac TR = 50 Años




1 83.02 83.02 83.02 0-1 2.01

2 49.36 98.73 15.71 1-2 2.15

3 36.42 109.26 10.53 2-3 2.33

4 29.35 117.41 8.15 3-4 2.54

5 24.83 124.14 6.74 4-5 2.79

6 21.66 129.93 5.79 5-6 3.12

7 19.29 135.04 5.11 6-7 3.56

8 17.45 139.62 4.58 7-8 4.17

9 15.98 143.79 4.17 8-9 5.11

10 14.76 147.63 3.84 9-10 6.74

11 13.74 151.19 3.56 10-11 10.53

12 12.88 154.52 3.32 11-12 83.02

13 12.13 157.64 3.12 12-13 15.71

14 11.47 160.59 2.95 13-14 8.15

15 10.89 163.38 2.79 14-15 5.79

16 10.38 166.04 2.66 15-16 4.58

17 9.92 168.57 2.54 16-17 3.84

18 9.50 171.00 2.43 17-18 3.32

19 9.12 173.33 2.33 18-19 2.95

20 8.78 175.56 2.24 19-20 2.66

21 8.46 177.72 2.15 20-21 2.43

22 8.17 179.80 2.08 21-22 2.24

23 7.90 181.81 2.01 22-23 2.08

24 7.66 183.75 1.94 23-24 2.01




Se recomeinda ver el ANEXO III de analsis estadistico de las precipitaciones maximas

en 24 horas




Area = 23.36 km2Area = 2336.32 HaTc = 3.57 Hr

1.- METODO RACIONAL

Q: Caudal máximo, en m3/sC: Coeficiente de escorrentíaI: Intensidad máxima de la lluvia, para una duración igual al tiempo de concentración (mm/hr).A: Área de la cuenca (has)

Tr (años) A (has) Tc(min)Imax

(mm/hr)C

Qmax (m3/s)

5.0 2336.3 214.0 5.6 0.4 14.610.0 2336.3 214.0 7.5 0.4 19.425.0 2336.3 214.0 10.8 0.4 27.950.0 2336.3 214.0 14.1 0.4 36.5

100.0 2336.3 214.0 18.4 0.4 47.7200.0 2336.3 214.0 28.1 0.4 72.8500.0 2336.3 214.0 34.1 0.4 88.6

DETERMINACION DE CAUDALES MAXIMOS - FORMULAS EMPIRICAS

CUENCA CATUTE

360

CIAQ

9.5 GENERACIÓN DE CAUDALES MÁXIMOS

9.5.1 METODOS IMPIRICOS

Ante la carencia de información hidrométrica, se han desarrollado varios métodos que

permiten en función de la precipitación obtener los caudales requeridos.

9.5.1.1 Método racional

El método racional es el más ampliamente usado para el análisis del comportamiento del

escurrimiento para captaciones pequeñas. (Proyectos de irrigación), entendiéndose como

tales, a aquellas con áreas no mayores de 15 Km2. Y en esencia mediante este método, se

puede calcular el caudal máximo de escurrimiento con la aplicación de la ecuación:

Dónde:

Qp : Caudal de diseño (m3/s)

I : Intensidad máxima para una duración igual al tiempo de concentración y para un periodo

de retorno dado, mm/hr.

A : Área de la cuenca (has)

C : Coeficiente de escorrentía que depende de topo-fisiografía de la cuenca receptora.

Se presenta el cálculo para La cuenca del Rio Catute.

Cuadro N° 48





2.- METODO DE MAC MATH

T (años) A (has) c S (m/km)Pp max

24h (mm)

Qmax (m3/s)

5 2336.3174 0.40 102.53401 73.21 18.4110 2336.3174 0.40 102.53401 97.60 24.5425 2336.3174 0.40 102.53401 140.35 35.2850 2336.3174 0.40 102.53401 183.75 46.20100 2336.3174 0.40 102.53401 240.11 60.36300 2336.3174 0.40 102.53401 366.23 92.07500 2336.3174 0.40 102.53401 445.51 112.00

Donde:Qmax: Caudal máximo, en m3/s.C: Coeficiente de escorrentíaPp max 24h: Precipitación máxima en 24 horas, en mmA: Área de la cuenca, en hasS: pendiente del curso principal (m/km)

SAhPPCQ42.058.03

**24max**max 10

9.5.1.2 Método de Mac Math

Las descargas máximas de las quebradas afluentes de los ríos fueron estimados

indirectamente mediante la fórmula empírica de Mac Math que da buenos resultados en

sierra, la fórmula es:

Dónde:

Q : Caudal máximo (m3/s)

C : Factor de escorrentía.

Pp : precipitación máxima en 24 horas.

A : Área de la cuenca en has

S : Pendiente promedio del cauce principal (m/Km)


Cuadro N° 49





9.5.1.3 Método de Burkli Zieger

La fórmula planteada por Burkli Zieger, para el cálculo del caudal máximo es:

Dónde:

Q: Caudal máximo en lt/s.

A: area de la cuenca en has.

C: Coeficiente de escorrentía.

S: pendioente media de la cuenca en %.

P1h: precipitación máxima en una hora.


Cuadro N° 50 3.- FORMULA DE DIKENS BÜRKLI - ZIEGLER

Tr (años) A (has) S (%)Imax60 (mm/hr)

P1h (mm)

C Qmax (m3/s)

5 2336.32 10.25 8.27 8.269 0.40 7.7610 2336.32 10.25 11.02 11.024 0.40 10.3425 2336.32 10.25 15.85 15.852 0.40 14.8750 2336.32 10.25 20.75 20.755 0.40 19.47100 2336.32 10.25 27.12 27.120 0.40 25.44300 2336.32 10.25 41.37 41.366 0.40 38.80500 2336.32 10.25 50.32 50.321 0.40 47.20

Q: Caudal máximo en Lt/s.A: Área de la cuenca en Has.C: Coeficiente de escorrentÍa.S: Pendiente media de la cuenca en %.P1h: Precipitación máxima en una hora.

AS

P CAQh

25.0

1****9.3





Resumen de Caudales generados para cada una de las cuencas de los ríos

estudiados

Cuencas Tr (Años) Método Racional Método de Mac Math Método de Bürkli- Ziegler5 14.56 18.41 7.7610 19.41 24.54 10.3425 27.91 35.28 14.8750 36.54 46.20 19.47100 47.75 60.36 25.44300 72.83 92.07 38.80500 88.59 112.00 47.205 163.16 88.11 55.4210 100.73 117.46 73.8825 89.29 168.91 106.2450 86.64 221.15 139.10100 85.99 288.97 181.76300 85.83 440.77 277.23500 85.79 536.18 337.245 20.52 27.70 11.1810 15.36 36.93 14.9125 14.29 53.10 21.4350 14.03 69.53 28.06100 13.97 90.85 36.67300 13.95 138.57 55.93500 13.95 168.57 68.045 3.06 6.55 1.9810 4.08 8.73 2.6325 5.87 12.55 3.7950 7.69 16.43 4.96100 10.04 21.48 6.48300 15.32 32.76 9.89500 18.63 39.85 12.035 49.51 46.81 23.1110 31.75 62.40 30.8125 28.41 89.73 44.3050 27.64 117.48 58.00100 27.44 153.51 75.79300 27.40 234.14 115.60500 27.38 284.83 140.625 14.08 21.14 8.0310 18.76 28.18 10.7125 26.98 40.52 15.4050 35.33 53.05 20.16100 46.16 69.32 26.34300 70.41 105.73 40.18500 85.66 128.62 48.885 334.74 123.59 94.0810 195.39 164.75 125.4125 170.78 236.91 180.3450 165.13 310.19 236.12100 163.75 405.32 308.54300 163.40 618.23 470.61500 163.32 752.06 572.48

Rio Samugari

Rio Palmapampa

Rio Monterico

RESUMEN DE CAUDALES MAXIMOS (Qmax m3/seg) - METODOS IMPIRICOS

Rio Catute

Rio Santa Rosa

Rio Marintari

Rio Comunpiari





9.5.2 MÉTODO DE LAS CURVAS ENVOLVENTES DE CREAGER

Este método inicialmente desarrollado en los Estados Unidos de Norteamérica por W.

Creager, estableció una curva envolvente de una serie de observaciones de descargas

máximas. Esta curva es de la forma:

Dónde:

Q : Descarga máxima en pies3/sg.

A : Área de la cuenca en millas².

C : Coeficiente que depende de las características de la cuenca.

Como puede observarse en la relación anterior, no es posible obtener descargas máximas

para diferentes períodos de retorno. Sin embargo, ante prácticamente la ausencia de

mediciones hidrométricas, profesionales de la Cooperación Energética Peruana - Alemana y

de la ex - Oficina Nacional de Evaluación de Recursos Naturales (ex-ONERN) con el

objetivo de realizar el análisis regional de avenidas, se adecuó para el país las expresiones

anteriores. Mediante relaciones de caudal para períodos de retorno de 10 y 1 000 años con

el área de cuenca, establecieron la curva envolvente superior y asimismo elaboraron el

Mapa de Regionalización de Avenidas del Perú. La fórmula de Creager puede expresarse

en función del área de la cuenca y el período de retorno, mediante la expresión:

Dónde:

Qmax : Caudal máximo (m3/s)

T : Periodo de retorno

A : Área de la cuenca (Km2)

C1, C2, m, n: Constantes para las diferentes regiones del Perú. Los valores de las

constantes C1, C2, m, n se presentan en el Tabla Nº 05. En el Mapa de regionalización de

las Avenidas del Perú, Figura Nº 08, podemos observar la clasificación de regiones. Las

cuencas en estudio se encuentran enmarcadas en la Región Nº 6.




Tabla Nº 05: COEFICIENTES DE LA ECUACION REGIONAL DE

DESCARGAS EN EL PERU

Figura Nº 08: Mapa de regionalización de las Avenidas del Perú




T (años) (Km2) C1 C2 m n5 23.36 0.18 0.31 1.24 0.04 0.699 31.334 10.7310 23.36 0.18 0.31 1.24 0.04 1.000 31.334 15.3525 23.36 0.18 0.31 1.24 0.04 1.398 31.334 21.4650 23.36 0.18 0.31 1.24 0.04 1.699 31.334 26.09

100 23.36 0.18 0.31 1.24 0.04 2.000 31.334 30.71300 23.36 0.18 0.31 1.24 0.04 2.477 31.334 38.03500 23.36 0.18 0.31 1.24 0.04 2.699 31.334 41.44

Región C1 C2 m n

1 1.01 4.37 1.02 0.04

2 0.10 1.28 1.02 0.04

3 0.27 1.48 1.02 0.04

4 0.09 0.36 1.24 0.04

5 0.11 0.26 1.24 0.04

6 0.18 0.31 1.24 0.04

7 0.22 0.37 1.24 0.04

Tabla Nº 05: COEFICIENTES DE LA ECUACION REGIONAL DE DESCARGAS EN EL PERU

Log(T) A (̂m*A (̂-n))Qmax (m3/s)

DETERMINACION DE CAUDALES MAXIMOS METODO REGIONAL CRAGER - CATUTE

Área de la cuenca

Periodo de retorno

Coeficiente

Cuadro Nº 253

A

nAmTLogCCQ

)(^***21






Resumen de Caudales generados para cada una de las cuencas de los ríos estudiados

Cuenca Tr (Años) Qmax (m3/seg)5 10.7310 15.3525 21.4650 26.09100 30.71300 38.03500 41.445 95.6110 136.7925 191.2250 232.39100 273.57300 338.83500 369.185 14.2710 20.4225 28.5450 34.69100 40.83300 50.57500 55.105 1.5710 2.2525 3.1450 3.81100 4.49300 5.56500 6.065 35.4610 50.7325 70.9250 86.19100 101.46300 125.67500 136.925 9.5910 13.7225 19.1850 23.31100 27.44300 33.98500 37.035 173.2110 247.8125 346.4350 421.03100 495.63300 613.87500 668.84

Rio Palmapampa

Rio Monterico

RESUMEN DE CAUDALES MAXIMOS (Qmax m3/seg) MÉTODO DE LAS CURVAS ENVOLVENTES DE CREAGER

Rio Catute

Rio Santa Rosa

Rio Marintari

Rio Comunpiari

Rio Samugari





9.5.3 MÉTODO DEL NUMERO DE CURVA

Este método fue desarrollado por el servicio de conservación de suelos (SCS) de los

Estados Unidos; tiene ventajas sobre el método racional, pues se aplica a cuencas

medianas como también a cuencas pequeñas. El parámetro de mayor importancia de

la lluvia generadora, es la altura de esta, pasando su intensidad a un según plano. Su

principal aplicación es la estimación de las cantidades de escurrimiento tanto en el

estudio de avenidas máximas, como en el caso del cálculo de aportaciones liquidas. El

nombre del método deriva de una serie de curvas, cada una de las cuales lleva un

numero N, que varía de 1 a 100. Un numero de curva N=100, indica que toda la lluvia

escurre, y un número N=1, indica que toda la lluvia se infiltra; por lo que los números

de curva, representan coeficientes de escorrentía.

Dónde:

hpe : altura de precipitación en exceso o escorrentía directa (mm).

P : precipitación máxima de la tormenta para 6h de duración (mm).

N : número de curva.

En la ecuación anterior se debe cumplir que N*(P+5.08)-508>0, ó P>508/N-5.08 La

parte medular del método es la utilización de la tabla Nº 04, la cual es el resultado de

una serie de estudios llevados a cabo por el SCS, sobre las intensidades, duraciones y

cantidades de lluvia que deben de ser empleadas al calcular el gasto de pico de una

avenida de determinado periodo de retorno. La tabla fue derivada para una duración de

tormenta de 6 horas y relaciona el tiempo de concentración en horas, con el llamado

gasto unitario (q) cuyas unidades son: m3/s/km2.

El proceso para el cálculo del caudal máximo utilizando la metodología del SCS, es

como sigue:

� Se determinan las siguientes características fisiográficas de la cuenca:

A: área de la cuenca, en km2.

Tc: tiempo de concentración, en horas.




N: número de curva de escurrimiento.

� Se calculan las lluvias de duración 6 horas y periodo de retorno acuerdo a las

avenidas del proyecto. Lo anterior, con base en las curvas I-D-F construidas para la

cuenca del proyecto.

� Con base en el número N de la cuenca, se calcula la escorrentía para cada una de las

lluvias determinadas en el paso anterior, por medio de la ecuación Nº 90.

� De la tabla Nº 04, en función de la magnitud del tiempo de concentración se

determina el valor del gasto unitario (q), interpolando linealmente si es necesario.

� Por último, se multiplican el gasto unitario (q), la escorrentía (hpe), y el área de la

cuenca (A), para obtener el gasto máximo en m3/s, esto es:


Tiempo de concentración: 3.57 hrÁrea de cuenca: 23.36 km2

T (años) (mm/hr) (mm)5 4.83 28.990 63.18 0.0026 0.0630 0.0010 6.44 38.646 63.18 0.5204 0.0630 0.7725 9.26 55.574 63.18 3.8758 0.0630 5.7050 12.13 72.762 63.18 9.7421 0.0630 14.34

100 15.85 95.077 63.18 20.0780 0.0630 29.55300 24.17 145.020 63.18 50.5638 0.0630 74.42500 29.40 176.414 63.18 73.1012 0.0630 107.60

Tc (Hr) q Tc (Hr) q Tc (Hr) q0.1 0.337 1.0 0.158 8 0.0390.2 0.300 1.5 0.120 10 0.0340.3 0.271 2.0 0.100 12 0.0300.4 0.246 2.5 0.086 14 0.0270.5 0.226 3.0 0.076 16 0.0250.6 0.208 4.0 0.063 18 0.0230.7 0.195 5.0 0.054 20 0.0210.8 0.190 6.0 0.048 22 0.0200.9 0.168 7.0 0.043 24 0.019

Fuente: Máximo Villon, Hidrología

Tabla Nº 04: valores de q

Imax6h

CAUDALES MAXIMOS METODO DEL NUMERO DE CURVA - CATUTE

Qmax (m3/s)Periodo de

retornoPpmax 6h Numero de

curvaPe (mm)

q (m3/s/mm/km2)







Rio Palmapampa

Rio Monterico

RESUMEN DE CAUDALES MAXIMOS (Qmax m3/seg) MÉTODO DE NUMERO DE CURVA

Rio Catute

Rio Santa Rosa

Rio Marintari

Rio Comunpiari

Rio Samugari





9.5.4 MÉTODO DE TEMEZ

Es el método racional según la formulación propuesta por Témez (1987, 1991) adaptada

para las condiciones climáticas de España. Y permite estimar de forma sencilla caudales

punta en cuencas de drenaje naturales con áreas menores de 770 km2 y con tiempos de

concentración (Tc) de entre 0.25 y 24 horas, la fórmula es la siguiente:

Dónde:

Q: Descarga máxima de diseño (m3/s).

C: Coeficiente de escorrentía para el intervalo en el que se produce I.

I: Intensidad de precipitación máxima horaria (mm/h).

A: Área de la cuenca (Km2).

K: Coeficiente de Uniformidad




Q: Descarga máxima de diseño (m3/s)C: Coeficiente de escorrentía para el intervalo en el que se produce II: Intensidad máxima de precipitación horaria (mm/hr).A: Área de la cuenca (Km2)K: Coeficiente de uniformidad

A 23.36 KM2CN: 50.00L: 14.70 KmS: 0.10 m/m

Tr (años)

A (Km2)

Tc (Horas)

K KaPpmax 24h

(mm)P (mm) I (mm/hr) Po C

Qmax (m3/s)

5 23.36 3.57 1.259 0.909 73.21 66.532 10.60 50.000 0.053 4.5810 23.36 3.57 1.259 0.909 97.60 88.693 14.13 50.000 0.117 13.5725 23.36 3.57 1.259 0.909 140.35 127.541 20.32 50.000 0.216 35.8450 23.36 3.57 1.259 0.909 183.75 166.988 26.61 50.000 0.300 65.17100 23.36 3.57 1.259 0.909 240.11 218.201 34.77 50.000 0.390 110.81300 23.36 3.57 1.259 0.909 366.23 332.817 53.03 50.000 0.538 233.21500 23.36 3.57 1.259 0.909 445.51 404.865 64.51 50.000 0.605 319.05

1.- Tiempo de concentración

L: Longitud del cause (Km)S: Pendiente del rio (m/m)2.- Coeficiente de uniformidad (K)

Tc: Tiempo de concentración (Horas)3.- Coeficiente de simultaneidad o facto reductor (Ka)

4.- Precipitación máxima corregida sobre la cuenca (P)

Ppmax 24h: Precipitación máxima diaria (mm)

5.- Intensidad de precipitación I (mm/hr)

6.- Coeficiente de escorrentía, C

Po: Umbral de escorrentía

METODO RACIONAL MODIFICADO - CATUTE

Cuadro Nº 256

6.3

*** KAICQ

141 25.1

25.1

TcTcK

15

)(1

ALogKa

hPpKaP 24max*

)11( 12828

*24

1.0

1.01.0

TcPI

PohPp

PohPpPohPpC

*1124max2

2324max*24max

505000

CN

Po

S

LTc

25.0*3.0

76.0


Fuente: Elaboración Propia.






Rio Palmapampa

Rio Monterico

RESUMEN DE CAUDALES MAXIMOS (Qmax m3/seg) MÉTODO DE TEMEZ

Rio Catute

Rio Santa Rosa

Rio Marintari

Rio Comunpiari

Rio Samugari

Fuente: Elaboración Propia.




9.5.5 MÉTODO DE HIDROGRAMAS SINTÉTICOS

Los hidrogramas unitarios se pueden obtener sólo cuando se dispone de registros. Para las cuencas

sin registros han sido sugeridos los hidrogramas unitarios sintéticos; que se construyen en base a

fórmulas obtenidas empíricamente, Los esfuerzos han sido orientados a obtener fórmulas para el

tiempo al pico, el caudal pico y el tiempo base. Estos, datos y el hecho de que la lámina de

escorrentía directa debe ser la unidad, permiten el trazado del H.U. La mayoría de los estudios se

basan en lo que se llama el tiempo de retardo de la cuenca, generalmente definido como el tiempo

desde el centro de gravedad del histograma de lluvia neta hasta el pico del hidrograma.

Hidrograma unitario triangular

Es posible representar los hidrogramas de crecidas como triángulos, con la consiguiente

simplificación del trabajo. A continuación se describe el procedimiento adoptado por el U.S.

Conservation Service.

Figura Nº 09: Características del hidrograma triangular.

En el hidrograma triangular:

h :lluvia neta, en cm

Vo : Volumen de escorrentía directa, en m3

Qp : Caudal pico, en m3 /seg




Tp : Tiempo al pico, en horas

Tr : Tiempo después del pico, en horas

Tb : Tiempo base del hidrograma

D : Período de lluvia neta, en horas

TL : Tiempo de retardo, en horas

Tc : Tiempo de concentración, en horas

A : Área de la cuenca, en km2

Hidrograma unitario adimensional del SCS

Se desprende que para una misma cuenca los hidrogramas de crecidas presentan la misma forma

general, y que esta forma general refleja las características hidrológicas de la cuenca. Se desprende

que para cuencas hidrológicamente semejantes la forma general de los hidrogramas es más o

menos la misma. Así es como se conciben los hidrogramas adimensionales. Estos hidrogramas son

por eso válidos para cuencas de una misma región.

9.5.6 MODELO HEC HMS

El HEC-HMS (Hydrologic Engineering Center's Hydrologic Modeling System) es un programa de

simulación hidrológica tipo evento, lineal y semidistribuido, desarrollado para estimar las hidrógrafas

de salida en una cuenca o varias subcuencas (caudales máximos y tiempos al pico) a partir de

condiciones extremas de lluvias, aplicando para ello algunos de los métodos de cálculo de

hietogramas de diseño, pérdidas por infiltración, flujo base y conversión en escorrentía directa que

han alcanzado cierta popularidad en los Estados Unidos y por extensión en nuestro país.

El programa se deriva directamente del HEC-1, y conserva en esencia la misma filosofía de

introducción de datos y secuencia de cálculos. El HMS, incluye la mayor parte de las rutinas de

HEC-1 (algunas parecen haber sido obviadas) e incorpora como elementos adicionales:

Un método de transformación lineal de la escorrentía (basado en una modificación del

hidrograma unitario de Clark) que puede utilizarse en una representación de la cuenca a

través de celdas, con datos distribuidos de precipitación obtenidos por ejemplo de registros

de radar (una opción tecnológica que no tiene aún aplicación en nuestro país).




De

pth

(m

m)

0

2

4

6

8

10

12

14

16

18

20

00:00 03:00 06:00 09:00 12:00 15:00 18:00 21:00 00:0

03Dec2015

Flo

w (

cm

s)

0

20

40

60

80

100

120

140

160

Subbasin "W20" Results for Run "Run 2"

Run:Run 2 Element:W20 Result:Precipitation Run:Run 2 Element:W20 Result:Precipitation Loss

Run:Run 2 Element:W20 Result:Outflow Run:Run 2 Element:W20 Result:Baseflow

Una opción de pérdida distribuida de humedad en suelos que aplica el mismo principio de

las celdas y puede utilizarse en simulaciones sobre períodos largos (de días o meses) y

Una opción de optimización, un poco más versátil que la del HEC-1.






Cuencas Tr (Años) HEC - HMS50 74.00100 141.0050 632.70100 1186.2050 123.30100 234.9050 35.40100 56.7050 255.00100 465.4050 96.80100 185.5050 1314.20100 2359.40

Rio Samugari

Rio Palmapampa

Rio Monterico

RESUMEN DE CAUDALES MAXIMOS (Qmax m3/seg) - MODELO HEC - HMS

Rio Catute

Rio Santa Rosa

Rio Marintari

Rio Comunpiari


Discusión : De lo anterior mostrado se concluye que entre las metodologías usadas para

estimar los caudales máximos que más se acogen a la zona del proyecto son el modelo de

TEMEZ y el modelo HEC - HMS, por lo tanto usaremos los caudales generados por el

modelo de HEC- HMS, esto por criterio del especialista en hidrología e hidráulica.

Se recomienda ver ANEXO IV de resultados de caudales máximos generados




X. Modelamiento Hidráulico

10.1 Resumen.

En esta etapa del estudio de investigación se tiene como objetivo fundamental determinar las

huellas o mapas de inundación que nos permitan la adecuada determinación de las fajas marginales

de cada uno de los ríos estudiados como: Catute, Santa Rosa, Marintari, Comunpiari, Samugari,

Palmapampa, Monterrico y Apurimac, que permitan la recuperación de tierras agrícolas así como

evitar las inundaciones que suelen ocurrir durante los meses de Diciembre a Marzo en los sectores

mencionados. Estas Localidades, se encuentran asentadas en la margen izquierda y derecha los

ríos mencionados, siendo necesarias el estudio del tránsito de la avenida de diseño en cada uno de

los ríos.

Es necesario dentro de la investigación realizar en primer término el Estudio Hidrológico, mediante

técnicas adecuadas, que permita la determinación de los caudales de diseño en los puntos de aforo

adecuados, de acuerdo al tramo de estudio.

El estudio hidráulico, permitirá definir las características hidráulicas de los tramos de estudio, como

son: velocidad, esfuerzo de corte, tirante, a partir de los cuales se pueda proponer una estructura de

protección.

El transito hidráulico se realizara en primer lugar teniendo los TINs generados a partir de los puntos

topográficos realizados en campo (Levantamiento Topográfico) y como apoyo también fue necesario

hacer el usos de imágenes satelitales (Raster) descargados del GLOBAL MAPPER y Ortofotos

descargados del SAS PLANE, luego se hizo uso del Software ArcGIS10.2.2 y una de sus

extensiones el HEC-GEORAS 10.2.2 para realizar la geometría de cada uno de los ríos,

Posteriormente se hizo uso también del HEC-RAS 4.1 para realizar el modelamiento hidráulico,

finalmente los cálculos realizados en el HECRAS se exporto al ARCMAP y generar los mapas de

inundación.

10.2 Memoria Descriptiva.

Para el desarrollo de la presente investigación es necesario discretizar los estudios a nivel de

ingeniería en dos etapas: Hidrología e Hidráulica Fluvial en este estudio tocaremos la Hidráulica,

teniendo como condición de borde el estudio Hidrológico, que permita los datos de caudales pico de

máximas avenidas para el periodo de retorno de diseño considerado para el presente estudio.




A continuación se describe el procedimiento a seguir en cada etapa:

Etapa Hidrológica: El estudio hidrológico en la presente investigación se ha considerado como una

condición de borde, habiendo sido realizado considerando que para un periodo de retorno de 50 y

100 años, se cuenta con los siguientes caudales de diseño:

Cuencas Tr (Años) HEC - HMS50 74.00100 141.0050 632.70100 1186.2050 123.30100 234.9050 35.40100 56.7050 255.00100 465.4050 96.80100 185.5050 1314.20100 2359.4050 9680.30100 11820.40

Rio Samugari

Rio Palmapampa

Rio Monterico

Rio Apurimac

RESUMEN DE CAUDALES MAXIMOS (Qmax m3/seg) - MODELO HEC - HMS

Rio Catute

Rio Santa Rosa

Rio Marintari

Rio Comunpiari


Etapa Hidráulica: El análisis hidráulico se desarrollará a través del programa HEC-GEORAS

(Extension del ArcGIS10.2.2) y HEC-RAS 4.1.0 (Hydrologic Engineering Center – River Analysis

System), propuesto por el USACE. Para la utilización de este programa será necesario realizar el

transito del caudal de máximas avenidas obtenido en la etapa hidrológica, a través de las secciones

transversales, dispuestas a cada cierta distancia teniendo como modelo de elevación digital el TIN,

el cual nos permite definir las secciones de la mejor forma. Para lo cual fue necesario discretizar

cada una de las secciones transversales en tres tramos: banco de inundación izquierdo, canal

principal y banco de inundación derecho, en cada uno de los cuales se asignó coeficientes de

rugosidad de Manning, teniendo en cuenta la granulometría existente, incluyendo gravas y guijarros.




A partir de los resultados de las características hidráulicas, obtenidas, luego del tránsito del caudal

de máximas avenidas, como son: velocidad, esfuerzo de corte, presentado en el canal principal, se

determinara las faja marginal y más aun proponer un tipo de estructura de protección.

10.3 Determinación de los coeficientes de rugosidad de Manning en secciones transversales.

La determinación de los coeficientes de rugosidad de Manning es una etapa muy importante en todo

estudio de Hidráulica, debido a que a partir de este número, se podrá definir la altura a la cual llega

la superficie de agua, luego de transitar el caudal de máximas avenidas de diseño, presentándose

en el tramo en estudio una gran variabilidad de rugosidades.

Los coeficientes de rugosidad de Manning fueron determinados teniendo en cuenta la granulometría

inherente en cada una de las tres zonas, en las cuales se ha dividido cada una de las secciones

transversales inmersas dentro de los cuatro tramos de estudio. A partir del estudio geotécnico, se

han obtenido las curvas granulométricas, que han permitido determinar el D50, en cada uno de los

tramos las cuales tiene similar características por tal sentido se tiene que::

Zonas del proyecto: D50 = 90mm.

Para el cálculo del coeficiente de rugosidad de Manning, se ha utilizado la formulación matemática

propuesta por ABT S.R. (1987), (Roughness of loose rock RIPRAP on steep slopes - Journal of

Hydraulic Engineering, Vol. 124 Nº 2), la misma que se describe a continuación:

159.050 )(0456.0 SDn , límite de aplicación: 0.01 < S <=0.20

Dónde: 0S : pendiente del río.

50D : Diámetro medio de las partículas del fondo del lecho (plg).

Los coeficientes de rugosidad promedio para cada uno de los cuatro tramos, teniendo en cuenta

que la pendiente del tramo de estudio es igual a 2%, son los que a continuación se indican:

Zona del Proyecto: n = 0.050.

Finalmente para los tramos en estudio se asumirá el valor de 0.050 como coeficiente de rugosidad e

manning.




10.4 Simulación de flujo permanente gradualmente variado a través del tramo de estudio

Para la simulación hidráulica mediante flujo permanente gradualmente variado unidimensional, para

nuestro caso, se utilizará el programa HEC RAS v. 4.1.0, a partir de haber ingresado las secciones

transversales, así como los coeficientes de rugosidad de Manning en cada uno de los tramos de

estudio. La solución correcta para el tramo de estudio obedece a un flujo supercrítico, habiendo

considerado un flujo permanente, gradualmente variado unidimensional, del mismo que se han

obtenido las características hidráulicas para el diseño de la estructura fluvial.

En la Figura 2.1, se presenta una representación esquemática de la discretizacion de secciones

transversales de un tramo de rio, únicamente de la línea del thalweg.

Figura 2.1 Representación conceptual de un tramo de un rio mediante secciones

transversales discretas.




10.5 Determinación de los mapas de inundación.

Para realizar el pre dimensionamiento de la estructura fluvial, se tendrá en consideración el transito

del caudal máximo de diseño en las secciones naturales del rio para un perirodo de retorno de 100

años.

10.5.1 Rio Catute.

Caudal máximo

Se optó por usar los caudales generados por el modelo HEC-HMS el cual nos da un valor de 141 m3/seg para un TR=100 años.




Descarga de Ortofoto

Se descarga la Ortofoto para poder visualizar de la mejor forma el tipo de cobertura de la cuenca a estudiar y definir un CN adecuado, también nos permite ver el comportamiento del rio en un escenario actual esto debido a que el SAS PLANET, es un servidor que actualizan sus imágenes.

Generación del TIN

Se genera el TIN para ver la elevación del terreno el TIN es una imagen de triangulación irregular el cual nos permite apreciar la topografía del terreno en este caso el rio Catute y poder crear de la mejor forma las secciones transversales del cauce.




Modelamiento en HEC- RAS

En el modelamiento en HEC – RAS nos permite asignar los caudales máximos, rugosidad y corregir alguna imperfecciones del levantamiento topográficos de las secciones transversales del rio y luego ser exportados al HEC – GEORAS.

Modelamiento En Hec – Georas

En esta etapa se puede ya ver los mapas de inundaciones para un periodo de retorno asumido en este caso para un TR=100 años.




Tirante Critico

Se aprecia los valores más relevantes después de realizar el modelamiento hidráulico.

141 764 765.39 765.38 1.39 765.65 0.029569 2.26 62.47 117.19 0.99

141 760.4 761.79 761.79 1.39 762.24 0.025688 2.97 47.52 53.23 1

141 755.98 756.87 757.07 0.89 757.52 0.059841 3.56 39.58 63.63 1.44

141 752.26 753.78 753.85 1.52 754.25 0.035102 3.04 46.43 63.41 1.13

141 748.21 749.41 749.75 1.2 750.51 0.071461 4.64 30.4 37.48 1.64

141 744 746.71 746.71 2.71 747.22 0.025762 3.16 44.64 44.76 1.01

141 741.56 742.82 743.18 1.26 743.92 0.08023 4.64 30.39 40.91 1.72

141 739.99 741.22 741.22 1.23 741.56 0.028248 2.56 55.14 83.04 1

141 736.77 737.6 737.79 0.83 738.26 0.063095 3.59 39.22 64.74 1.47

141 733.54 735.29 735.29 1.75 735.71 0.02626 2.89 48.78 57.59 1

141 731 732.17 732.25 1.17 732.67 0.035465 3.15 44.74 58.37 1.15

141 728 729.86 729.81 1.86 730.21 0.022567 2.62 53.72 65.59 0.93

141 726.02 727.75 727.72 1.73 728.07 0.024864 2.51 56.21 79.09 0.95

141 724 725.09 725.09 1.09 725.41 0.028584 2.5 56.5 89.06 1

141 720.61 721.88 721.89 1.27 722.14 0.033586 2.25 62.73 128.04 1.03

141 716 717.74 717.79 1.74 718.32 0.028531 3.37 41.9 41.88 1.07

141 711.9 713.37 713.43 1.47 713.8 0.035088 2.93 48.19 69.39 1.12

141 709.4 710.54 710.53 1.14 710.86 0.026856 2.51 56.19 83.8 0.98

141 707.04 708.16 708.12 1.12 708.38 0.024268 2.05 68.69 128.41 0.9

141 704 704.89 704.89 0.89 705.15 0.031814 2.25 62.68 125.15 1.01

141 700.71 702.3 702.12 1.59 702.52 0.020159 2.08 67.87 107.99 0.84

141 696.98 699.46 699.46 2.48 700.04 0.024485 3.38 41.7 36.35 1.01

141 695.67 697.09 696.82 1.42 697.28 0.011565 1.97 71.74 82.05 0.67

141 693.47 695.32 695.28 1.85 695.59 0.024686 2.32 60.88 96 0.93

141 691.73 693.03 693.03 1.3 693.3 0.030594 2.32 60.72 111.34 1

141 688.97 690.09 689.98 1.12 690.24 0.01661 1.73 81.43 147.81 0.74

141 687.56 688.8 688.74 1.24 688.96 0.022003 1.79 78.89 168.62 0.83

141 685.65 686.66 686.66 1.01 686.91 0.030827 2.2 63.98 128.67 1

141 683.26 684.3 684.3 1.04 684.58 0.030933 2.34 60.3 110.85 1.01

141 678.72 679.85 680.01 1.13 680.46 0.049521 3.46 40.78 59.51 1.33

141 672.76 674.2 674.45 1.44 675.05 0.06283 4.08 34.52 46.75 1.52

141 670.88 672.5 672.51 1.62 672.98 0.025879 3.05 46.26 49.71 1.01

141 666.99 668.25 668.44 1.26 668.91 0.057318 3.59 39.25 60.29 1.42

141 664 665.26 665.26 1.26 665.6 0.028086 2.59 54.5 80.24 1

141 658.86 660 660.21 1.14 660.7 0.064548 3.7 38.12 61.22 1.5

141 656 657.17 657.17 1.17 657.39 0.033648 2.04 69.11 166.34 1.01

141 651.14 651.98 652.12 0.84 652.54 0.046277 3.3 42.7 63.39 1.28

141 648 649.22 649.11 1.22 649.54 0.018869 2.52 56.05 63.85 0.86

141 645.86 647.58 647.58 1.72 647.95 0.028227 2.72 51.76 69.51 1.01

141 643.79 645.02 645.09 1.23 645.46 0.03797 2.94 47.95 73.11 1.16

141 641.94 643.36 643.36 1.42 643.74 0.027482 2.74 51.4 68.11 1.01

141 640 641.93 641.77 1.93 642.3 0.016992 2.72 51.93 48.56 0.84

141 637.24 638.78 638.78 1.54 639.25 0.025617 3.03 46.59 50.57 1.01

141 633.79 634.69 634.83 0.9 635.27 0.048561 3.39 41.56 61.46 1.32

141 629.62 631.1 631.06 1.48 631.41 0.023837 2.49 56.56 77.89 0.93

141 625.91 627.57 627.46 1.66 627.9 0.019688 2.54 55.45 64.13 0.87

141 622 623.22 623.22 1.22 623.57 0.027593 2.63 53.61 76.06 1

141 620 621.22 621.1 1.22 621.42 0.017549 2.01 70.05 105.72 0.79

141 617.64 618.41 618.38 0.77 618.62 0.027601 2.03 69.35 144.44 0.94

141 615.84 616.49 616.49 0.65 616.67 0.03575 1.89 74.44 209.48 1.01

E.G. Elev

(m)E.G. Slope

(m/m)

Vel Chnl (m/s)

Flow Area (m2)

Top Width (m)

Froude#Chnl

Q Total (m3/s)

Min Ch El (m)

W.S. Elev (m)

Crit W.S.

(m)Tirante (m)




Se aprecia la sección más crítica esto debido a que luego de transitar el caudal máximo para un TR de 100 años este alcanza un tirante máximo de 2.71m, lo que se puede decir que si se pretende plantear una estructura de protección esta debe de tener una altura suprior al tirante máximo estimado.




10.5.2 Rio Santa Rosa y Marintari

Caudal máximo

Se optó por usar los caudales generados por el modelo HEC-HMS el cual nos da un valor de 141 m3/seg para un TR=100 años.se debe aclarar que el caudal máximo para el rio Marintari es solo la cuenca de color amarillo de la siguiente figura.






Generación del TIN

Se genera el TIN para ver la elevación del terreno el TIN es una imagen de triangulación irregular el cual nos permite apreciar la topografía del terreno en este caso el rio Santa Rosa y Marintari y poder crear de la mejor forma las secciones transversales del cauce.








Tirante Critico





Marintari

239.9 687 688.6 688.6 1.6 689.17 0.012539 3.57 74.35 62.95 0.95

239.9 686.29 687.91 687.91 1.62 688.46 0.014402 3.4 74.85 70.9 0.99

239.9 686 687.41 687.41 1.41 687.94 0.01469 3.28 75.37 73.46 0.99

239.9 685.32 686.88 686.88 1.56 687.47 0.014865 3.45 70.8 62.63 1

239.9 684.51 685.87 685.87 1.36 686.38 0.013948 3.4 78.96 79.71 0.98

239.9 683.61 684.92 684.92 1.31 685.4 0.014863 3.24 79.83 82.31 0.99

239.9 682.52 684.11 684.11 1.59 684.6 0.011613 3.21 82.19 84.62 0.9

239.9 681.57 683.29 1.72 683.65 0.009448 2.85 91.49 83.12 0.81

239.9 681 682.64 682.64 1.64 683.23 0.013341 3.57 72.48 64.83 0.97

239.9 679.44 681.65 681.65 2.21 682.17 0.013311 3.41 77.56 71.94 0.96

239.9 679.24 681.33 680.96 2.09 681.67 0.005701 2.6 96.12 69.33 0.65

239.9 679 680.69 680.69 1.69 681.27 0.012986 3.44 72.57 64.69 0.95

239.9 678 680.22 2.22 680.48 0.0047 2.28 109.11 84.86 0.59

239.9 678 679.61 679.61 1.61 680.1 0.014274 3.14 79.63 82.22 0.96

239.9 677 678.26 678.26 1.26 678.7 0.016415 2.99 81.29 91.97 1.01

239.9 675.46 677.18 677.18 1.72 677.62 0.016008 2.85 82.49 93.62 0.98

239.9 674.78 676.43 1.65 676.86 0.008565 2.95 83.93 63.24 0.78

239.9 674 676.25 2.25 676.64 0.005885 2.8 88.67 56.05 0.67

239.9 674 675.73 675.73 1.73 676.4 0.013618 3.65 66.79 50.97 0.98

239.9 673 675.29 675.29 2.29 675.86 0.012245 3.38 74.41 73.75 0.93

239.9 671.97 674.24 674.24 2.27 674.65 0.010375 3 92.55 112.99 0.84

239.9 671.78 673.33 673.33 1.55 673.71 0.013787 2.89 90.73 115.31 0.93

239.9 671 672.51 672.51 1.51 672.9 0.014845 2.87 88.19 108.82 0.96

239.9 670 671.86 671.67 1.86 672.06 0.006725 2.1 123.32 143.08 0.66

239.9 670 671.38 671.33 1.38 671.69 0.010839 2.58 102.27 130.97 0.83

239.9 669 671.17 2.17 671.37 0.004603 2.08 128.08 125.59 0.57

239.9 669 671.01 2.01 671.18 0.002956 1.89 134.29 90.76 0.47

239.9 669.06 670.92 1.86 671.06 0.002679 1.73 145.6 101.88 0.44

239.9 669.49 670.41 670.41 0.92 670.82 0.017 2.67 85.37 106.35 0.99

239.9 668.59 669.67 669.67 1.08 670.08 0.016947 2.83 84.42 102.72 1

239.9 667.46 668.75 668.75 1.29 669.17 0.014898 3.01 84.67 96.63 0.97

239.9 666 667.65 667.65 1.65 668.09 0.013622 3.04 84.66 94.5 0.94

239.9 665.63 666.81 666.78 1.18 667.18 0.012467 2.78 92.91 118.71 0.89

239.9 665 666.05 666.05 1.05 666.39 0.01541 2.68 96.33 146.51 0.95

239.9 663.87 665.25 1.38 665.51 0.009965 2.28 106.12 122.5 0.78

239.9 663.64 664.59 664.59 0.95 664.94 0.01629 2.33 93.14 131.25 0.94

239.9 662.74 663.8 663.8 1.06 664.15 0.013983 2.15 95.3 130.22 0.87

239.9 661.86 662.91 662.91 1.05 663.25 0.013629 2.07 96.83 131.08 0.85

239.9 661 661.93 661.93 0.93 662.27 0.017763 2.56 94.31 148.36 1

239.9 660 661.09 661.07 1.09 661.41 0.014608 2.65 96.83 139.55 0.93

239.9 659.17 660.66 660.59 1.49 660.96 0.009515 2.6 104.71 131.19 0.79

239.9 658.87 660.07 660.07 1.2 660.45 0.012597 2.93 94.27 122.66 0.9

239.9 657.98 659.44 659.44 1.46 659.83 0.01092 2.91 92.98 117.28 0.86

239.9 657.52 658.91 658.87 1.39 659.26 0.010641 2.75 97.28 118.32 0.84

239.9 657 658.36 658.36 1.36 658.79 0.013664 2.96 85.96 108.46 0.94

239.9 656 657.45 657.45 1.45 657.86 0.01418 2.9 87.44 115.03 0.94

239.9 655.73 656.89 656.89 1.16 657.27 0.016435 2.83 89.47 117.64 0.99

239.9 654.92 656.13 656.13 1.21 656.53 0.015109 2.93 87.54 106.59 0.97

239.9 653.79 655.68 1.89 655.91 0.005404 2.22 116.21 103.34 0.61

239.9 654 655.14 655.14 1.14 655.57 0.014948 3.04 83.46 93.62 0.97

239.9 653 654.71 1.71 655 0.005949 2.47 101.98 74.86 0.65

239.9 652.87 654.53 1.66 654.79 0.004762 2.26 107.23 70.69 0.59

239.9 652.79 654.31 1.52 654.6 0.005735 2.21 101.93 72.15 0.63

239.9 652.47 653.73 653.73 1.26 654.28 0.014458 2.86 74.41 67.14 0.95

239.9 652.06 653.26 653.26 1.2 653.84 0.015071 3.12 71.67 61.84 0.98

239.9 650.66 651.99 651.99 1.33 652.44 0.016411 3.07 81.12 91.01 1.01

239.9 649 650.73 1.73 650.98 0.006376 2.3 111.03 103.89 0.66

239.9 649 650.23 650.19 1.23 650.64 0.012696 2.97 86.66 90.93 0.91

239.9 648 649.53 649.53 1.53 649.98 0.014627 3.16 82.34 88.45 0.97

239.9 647 648.38 1.38 648.63 0.008697 2.36 112.81 139.04 0.75

239.9 647 647.77 647.72 0.77 648.06 0.014645 2.33 100.4 142.48 0.9

239.9 646.19 647.01 647.01 0.82 647.34 0.017674 2.47 94.4 144.05 0.99

239.9 645.1 646.03 646.03 0.93 646.35 0.015979 2.49 98.47 153.32 0.95

239.9 643.55 644.68 644.68 1.13 645.02 0.013996 2.39 97.52 138.19 0.89

239.9 642.74 643.83 643.83 1.09 644.24 0.016634 2.92 85.84 106.44 1

239.9 641.34 642.62 642.62 1.28 643.1 0.01456 3.18 81.04 89.83 0.98

239.9 640.4 641.94 641.94 1.54 642.35 0.01304 2.86 89.61 106.24 0.91

239.9 640 641.63 641.63 1.63 642.1 0.012327 3.21 82.48 82.58 0.92

Q Total (m3/s)

Min Ch El (m)

W.S. Elev (m)

Crit W.S.

(m)Tirante (m) E.G. Elev

(m)E.G. Slope

(m/m)

Vel Chnl (m/s)

Flow Area (m2)

Top Width (m)

Froude#Chnl




Se aprecia la sección más crítica esto debido a que luego de transitar el caudal máximo para un TR de 100 años este alcanza un tirante máximo de 2.25 m, lo que se puede decir que si se pretende plantear una estructura de protección esta debe de tener una altura suprior al tirante máximo estimado.




Santa Rosa

1426.1 639.98 642.98 642.98 3 644.21 0.0115 5.13 294.85 120.7 1.01

1426.1 639.04 642.75 642.48 3.71 643.7 0.007887 4.57 336.74 126.68 0.85

1426.1 638.95 641.98 641.98 3.03 643.23 0.011361 5.23 292.19 116.11 1.01

1426.1 638 641.32 641.32 3.32 642.56 0.011679 5.13 291.76 117.52 1.01

1426.1 638 640.36 640.36 2.36 641.45 0.012372 4.74 309.93 142.27 1.01

1426.1 636.26 639.18 639.18 2.92 640.21 0.01198 4.76 320.93 155.17 1

1426.1 635.25 638.24 638.24 2.99 639.26 0.010674 4.68 328.36 159.43 0.96

1426.1 633.99 636.94 636.94 2.95 638.03 0.011356 4.84 314.67 147.35 0.99

1426.1 633.04 635.76 635.76 2.72 636.87 0.011604 4.74 308.62 143.07 0.99

1426.1 631.75 634.94 634.94 3.19 635.99 0.010325 4.61 323.53 158.73 0.94

1426.1 630 633.37 633.37 3.37 634.41 0.010709 4.64 322.49 160.67 0.96

1426.1 629 632.12 632.11 3.12 632.96 0.010521 4.31 364.61 208.31 0.93

1426.1 628.35 631.25 631.25 2.9 632.21 0.011849 4.52 333.06 170.62 0.99

1426.1 627.06 630.55 3.49 631.33 0.007099 4.04 371.49 151.7 0.79

1426.1 627 629.72 629.72 2.72 630.79 0.011206 4.76 317.5 146.28 0.98

1426.1 626 629.02 629.02 3.02 630.01 0.010689 4.55 331.92 164.28 0.95

1426.1 625.11 628.21 628.21 3.1 629.19 0.01156 4.52 330.29 166.39 0.98

1426.1 623.69 627.3 627.3 3.61 628.22 0.011077 4.46 345.83 185.11 0.96

1426.1 623.88 626.57 626.57 2.69 627.47 0.013072 4.37 341.14 190.71 1.01

1426.1 622 625.27 625.27 3.27 626.17 0.012677 4.18 341.95 189.17 0.99

1426.1 621.43 624.11 624.11 2.68 625 0.012735 3.9 344.02 190.8 0.98

1186.2 862.27 867.14 4.87 868.27 0.005931 5.31 262 71.52 0.79

1186.2 861 866.39 866.39 5.39 868.02 0.008143 6.32 223.79 64.26 0.93

1186.2 861 866.06 866.06 5.06 867.76 0.009073 6.35 215.9 61.14 0.97

1186.2 860 865.34 865.34 5.34 867.13 0.00977 6.44 207.87 56.98 0.99

1186.2 859.79 864.63 864.63 4.84 866.4 0.009088 6.48 211.55 59.52 0.97

1186.2 859 863.85 863.85 4.85 865.57 0.008502 6.34 216.82 62.53 0.94

1186.2 857.9 863.18 863.18 5.28 864.83 0.008131 6.17 222.37 65.52 0.92

1186.2 857.17 862.75 862.75 5.58 864.52 0.007739 6.29 216.15 60.48 0.91

1186.2 856.36 862.04 862.04 5.68 863.87 0.008398 6.41 208.28 53.98 0.9

1186.2 856 861.45 861.45 5.45 863.13 0.007997 6.25 221.16 65.76 0.91

1186.2 854 859.16 859.16 5.16 860.76 0.008089 6.16 227.28 71.38 0.92

1186.2 852.98 859.27 6.29 859.96 0.003116 4.04 340.59 86.96 0.57

1186.2 851.5 858.93 7.43 859.86 0.002725 4.65 303.57 64.33 0.56

1186.2 851 858.76 7.76 859.79 0.002976 5.12 285.2 51.89 0.59

1186.2 850.57 857.39 857.39 6.82 859.6 0.008659 7.34 190.89 42.58 0.94

1186.2 849.59 855.42 855.42 5.83 857.5 0.008386 7.13 197.81 47.25 0.97

1186.2 848.26 853.6 853.6 5.34 855.59 0.009024 6.93 200.68 51.94 0.99

1186.2 848 852.39 852.39 4.39 854.06 0.009591 6.28 216.46 65.48 0.99

1186.2 846.18 850.59 850.59 4.41 852.18 0.009642 5.85 219.77 70.76 0.97

1186.2 846 849.47 849.47 3.47 850.9 0.009404 5.49 232.19 81.29 0.95

1186.2 844 848.3 848.3 4.3 849.63 0.008462 5.38 247.12 95.79 0.9

1186.2 842 847.21 847.21 5.21 848.54 0.008327 5.42 246.98 93.9 0.9

1186.2 841.79 846.12 846.12 4.33 847.44 0.008622 5.42 246.27 88.79 0.91

1186.2 840.28 845.84 5.56 846.58 0.003543 4.11 327.56 89.42 0.61

1186.2 840.36 845.55 5.19 846.43 0.004677 4.5 297.2 86.51 0.69

1186.2 840 845.18 5.18 846.27 0.00613 5.07 272.49 89.98 0.79

1186.2 839 845.1 6.1 846.15 0.00483 5 282.6 85.79 0.7

1186.2 838 844.36 844.36 6.36 845.97 0.006791 6.13 231.7 71.67 0.83

1186.2 838 843.92 843.92 5.92 845.36 0.006567 6.19 248.57 76.68 0.84

1186.2 837 842.77 842.77 5.77 844.2 0.007269 5.88 243.56 77.83 0.85

1186.2 837 841.75 841.75 4.75 843.21 0.008151 5.96 236.51 75.83 0.91

1186.2 835.71 840.45 840.45 4.74 841.9 0.007926 6 237.96 76.14 0.91

1186.2 834.48 839.78 839.78 5.3 841.29 0.007319 6.16 239.54 76.79 0.89

1186.2 833 839.23 839.23 6.23 840.58 0.006277 6.07 259.05 84.6 0.83

1186.2 832 837.78 837.78 5.78 839.09 0.008816 5.8 250.33 85.92 0.82

1186.2 831.6 837.11 837.11 5.51 838.45 0.006664 5.82 259.71 91.34 0.84

1186.2 831 836.26 836.26 5.26 837.66 0.006342 5.82 255.63 88.06 0.83

1186.2 830 835.17 835.17 5.17 836.67 0.007309 5.97 240.08 77.87 0.87

1186.2 829 834.4 834.4 5.4 835.98 0.007641 6.05 231.27 72.35 0.89

1186.2 828.83 833.87 833.87 5.04 835.43 0.007777 6.02 231.06 72.02 0.9

1186.2 828.12 832.94 832.94 4.82 834.48 0.008085 5.97 232.02 73.91 0.91

1186.2 828 832.34 832.34 4.34 834 0.00995 6.01 213.1 65.67 0.98

1186.2 827.31 832.2 4.89 833.33 0.005577 4.93 256.56 64.39 0.75

1186.2 826.77 831.23 831.23 4.46 833.09 0.010852 6.25 199.91 54.41 0.99

1186.2 826 830.28 830.28 4.28 831.82 0.009589 5.65 223.28 72.87 0.95

1186.2 824 829.29 829.09 5.29 830.69 0.008195 5.35 231.18 68.96 0.89

1186.2 822.68 829.61 6.93 830.36 0.002625 4.07 327.45 75.2 0.54

1186.2 822.55 829.54 6.99 830.26 0.00266 4.27 341.62 85.57 0.55

1186.2 823 828.66 828.66 5.66 830.07 0.006943 6.22 247.31 77.79 0.87

1186.2 822.07 826.92 826.92 4.85 828.4 0.007688 5.95 236.04 74.32 0.9

Q Total (m3/s)

Min Ch El (m)

W.S. Elev (m)

Crit W.S.

(m)

Tirante (m)

E.G. Elev

(m)E.G. Slope

(m/m)

Vel Chnl (m/s)

Flow Area (m2)

Top Width (m)

Froude#Chnl




1186.2 821 825.83 825.83 4.83 827.36 0.008385 5.9 228.48 71.17 0.92

1186.2 820 825.14 825.14 5.14 826.81 0.008975 6.11 219.92 70.18 0.95

1186.2 819 824.67 824.67 5.67 826.27 0.007326 6.04 230.45 72.21 0.88

1186.2 819 823.82 823.82 4.82 825.31 0.007396 5.99 237.73 74.29 0.88

1186.2 817.91 822.01 822.01 4.1 823.42 0.009023 5.86 238.98 84.46 0.95

1186.2 816.92 820.81 820.81 3.89 822.21 0.00926 5.63 237.5 84.66 0.95

1186.2 815 819.57 819.57 4.57 820.93 0.008062 5.58 248.02 90.87 0.89

1186.2 813.49 818.07 818.07 4.58 819.51 0.007996 5.62 239.8 83.51 0.89

1186.2 812.4 817.23 817.23 4.83 818.7 0.008386 5.65 234.37 80.08 0.91

1186.2 811.17 816.12 816.12 4.95 817.58 0.007789 5.68 239.57 83.85 0.89

1186.2 811 815.78 815.78 4.78 817.21 0.007682 5.83 242.8 82.95 0.89

1186.2 809.42 814.92 814.92 5.5 816.39 0.007174 5.93 243.77 81.9 0.86

1186.2 807.82 812.66 812.66 4.84 814.25 0.008489 6.05 225.06 70.79 0.93

1186.2 807 811.76 811.76 4.76 813.43 0.008706 6.2 219.27 67.11 0.95

1186.2 806 811.05 811.05 5.05 812.54 0.008023 6.01 236.84 79.2 0.91

1186.2 804.94 810.8 810.8 5.86 812.21 0.007095 5.9 246.84 81.41 0.86

1186.2 804.83 809.98 809.98 5.15 811.44 0.008109 5.87 238.88 83.5 0.89

1186.2 803.73 808.19 808.19 4.46 809.84 0.010531 6.08 212.79 66.43 0.97

1186.2 802 806.22 806.22 4.22 807.92 0.009494 6.22 213.46 66.18 0.98

1186.2 801 805.39 805.39 4.39 806.74 0.008885 5.67 245.38 92.46 0.93

1186.2 799.96 804.75 804.75 4.79 805.86 0.007086 5.36 281.92 112.91 0.84

1186.2 800.7 804.32 804.32 3.62 805.55 0.009558 5.38 251.03 96.27 0.95

1186.2 799 803 803 4 804.46 0.009325 5.72 230.75 76.55 0.95

1186.2 797.24 802.3 802.3 5.06 803.78 0.007957 5.86 233.57 74.15 0.9

1186.2 796.24 801.68 801.68 5.44 803.11 0.007018 5.8 243.7 80.45 0.85

1186.2 795.6 800.69 800.69 5.09 802.08 0.008681 5.81 241.32 88.07 0.93

1186.2 795 799.51 799.51 4.51 800.86 0.008005 5.72 246.51 86.22 0.9

1186.2 793.73 799.26 5.53 799.94 0.00283 3.95 341.92 84.78 0.56

1186.2 792 798.42 798.06 6.42 799.78 0.005858 5.4 247.68 75.59 0.77

1186.2 792.48 798.22 798.22 5.74 799.63 0.00612 5.66 251.74 84.34 0.81

1186.2 790.93 796.15 796.15 5.22 797.53 0.007035 5.41 246.31 88.71 0.84

1186.2 789.11 793.81 793.81 4.7 795.44 0.008695 5.82 220.37 75.45 0.93

1186.2 787 792.5 792.5 5.5 793.91 0.007203 5.57 248.18 90.84 0.85

1186.2 786 790.3 790.3 4.3 791.64 0.007908 5.56 250.2 92.81 0.89

1186.2 786 789.99 789.99 3.99 791.31 0.009974 5.45 242.78 93 0.97

1186.2 784.41 788.89 788.89 4.48 790.21 0.008259 5.41 248.94 93.91 0.9

1186.2 783 787.42 787.42 4.42 788.77 0.008121 5.59 250.05 95.78 0.9

1186.2 781.49 786.35 786.35 4.86 787.63 0.007162 5.58 264.17 102.67 0.86

1186.2 779.96 785.09 785.09 5.13 786.55 0.007914 5.84 239.28 86.44 0.88

1186.2 778.77 783.42 783.42 4.65 784.91 0.008188 5.77 237.06 83.08 0.91

1186.2 777.47 781.87 781.87 4.4 783.19 0.008604 5.47 247.46 91.84 0.92

1186.2 776 780.38 780.38 4.38 781.66 0.00838 5.32 252.39 98.5 0.9

1186.2 774 777.99 777.99 3.99 779.42 0.010996 5.42 226.28 85.86 1

1186.2 772 776.5 776.5 4.5 777.75 0.00898 5.22 251.51 97.44 0.92

1186.2 770.69 775.27 775.27 4.58 776.54 0.008742 5.33 252.37 100.34 0.92

1186.2 769 773.26 773.26 4.26 774.43 0.008736 5.14 261.13 104.6 0.91

1186.2 766.38 771.78 771.78 5.4 773.38 0.007221 5.76 227.54 74.43 0.85

1186.2 763.47 768.24 768.24 4.77 769.76 0.007868 5.68 232.18 78.71 0.89

1186.2 762 766.1 766.1 4.1 767.52 0.008926 5.56 237.1 86.58 0.93

1186.2 761.27 765.35 765.35 4.08 766.79 0.008539 5.7 236.43 81.94 0.92

1186.2 759 763.6 763.6 4.6 765.1 0.007918 6.13 236.13 76.21 0.91

1186.2 756.56 761.02 761.02 4.46 762.67 0.009113 6.3 219.09 66.69 0.97

1186.2 754.38 758.26 758.26 3.88 759.8 0.00997 5.93 223.14 73.83 0.99

1186.2 753 756.99 756.99 3.99 758.39 0.009579 5.71 236.75 84.89 0.96

1186.2 751.73 756.14 756.14 4.41 757.51 0.00861 5.65 243.45 87.92 0.92

1186.2 750.34 755.11 755.11 4.77 756.55 0.008491 5.65 236.98 83.06 0.92

1186.2 748.74 753.79 753.79 5.05 755.18 0.007743 5.67 246.71 91.36 0.87

1186.2 747.35 752.43 752.43 5.08 753.94 0.009462 6.01 224.36 70.72 0.94

1186.2 747.94 751.88 751.88 3.94 753.38 0.009827 5.8 225.94 88.54 0.98

1186.2 746.66 750.17 750.17 3.51 751.36 0.00908 5.2 259.99 107.35 0.92

1186.2 744.97 747.78 747.78 2.81 748.93 0.01033 4.99 256.86 109.78 0.96

1186.2 742.92 746.93 746.93 4.01 748.09 0.008284 4.95 264.48 113.9 0.88

1186.2 741.14 747.08 5.94 747.68 0.002534 3.54 365.15 115.42 0.52

1186.2 741 746.04 746.04 5.04 747.38 0.007193 5.31 249.35 101.84 0.84

1186.2 738.91 743.45 743.45 4.54 745.02 0.010725 5.67 216.53 76.07 1

1186.2 739 742.09 742.09 3.09 743.35 0.00996 5.09 246.73 102.28 0.95

1186.2 737.88 740.95 740.95 3.07 742.12 0.01072 4.96 253.7 111.61 0.97

1186.2 734 738.18 738.18 4.18 739.42 0.009965 5.15 248.29 103.02 0.95

1186.2 731.92 735.38 735.38 3.46 736.57 0.009705 5.17 254.69 103.18 0.95

1186.2 729.96 733.94 733.93 3.98 735.07 0.00906 5.05 263.73 109.77 0.92

1186.2 729.99 733.44 733.44 3.45 734.52 0.009047 4.98 272.78 118.22 0.91

1186.2 727.47 731.4 731.4 3.93 732.56 0.008485 5.22 268.19 114.46 0.9

1186.2 725.24 728.71 728.71 3.47 730.06 0.01003 5.33 236.29 87.6 0.96




1186.2 723 726.9 726.9 3.9 728.13 0.008964 5.07 254.16 104.38 0.91

1186.2 721.62 725.55 725.55 3.93 726.88 0.009222 5.22 241.8 92.74 0.93

1186.2 720 724.47 4.47 725.38 0.005936 4.35 282.82 90.48 0.75

1186.2 719 724.01 5.01 725.08 0.005824 4.62 266.32 77.18 0.74

1186.2 717.25 722.85 722.85 5.6 724.64 0.008728 6 209.3 67.19 0.89

1186.2 716.95 720.44 720.44 3.49 721.72 0.009337 5.52 248.65 95.99 0.95

1186.2 714.65 718.72 718.72 4.07 720.04 0.008945 5.37 246.07 94.76 0.93

1186.2 712.87 716.54 716.54 3.67 717.85 0.008884 5.27 246.04 96.65 0.92

1186.2 709.77 713.44 713.44 3.67 714.89 0.010838 5.53 228.7 84.34 0.99

1186.2 707.52 711.03 710.88 3.51 712.21 0.008665 5.08 252.92 94.66 0.9

1186.2 706.22 710.6 710.29 4.38 711.85 0.00676 5.29 256.01 85.77 0.83

1186.2 704.99 710.31 710.31 5.32 711.53 0.005796 5.29 274.99 108.71 0.78

1186.2 704 708.66 708.66 4.66 709.98 0.006325 5.43 263.47 101.14 0.81

1186.2 701.8 706.03 706.03 4.23 707.24 0.007158 5.16 265.22 107.28 0.84

1186.2 700.71 704.51 704.51 3.8 705.81 0.010758 5.4 239.26 93.78 0.99

1186.2 699.56 703.23 703.23 3.67 704.65 0.01192 5.39 225.12 80.37 1

1186.2 698.27 701.49 701.49 3.22 702.81 0.011976 5.23 235.26 89.82 1

1186.2 696.73 699.84 699.84 3.11 701.09 0.010564 5.16 245.2 99.33 0.98

1186.2 695.21 699.18 699.18 3.97 700.48 0.009567 5.29 242.98 93.68 0.95

1186.2 693.88 698.38 698.38 4.5 699.68 0.009167 5.33 245.51 92.99 0.93

1186.2 692 697.07 697.07 5.07 698.39 0.010541 5.41 237.48 90.65 0.98

1186.2 690.61 695.34 695.34 4.73 696.73 0.010399 5.49 233.44 91.44 0.97

1186.2 690.39 694.33 694.33 3.94 695.6 0.009376 5.38 247.69 94.43 0.94

1186.2 689.42 693.08 693.08 3.66 694.23 0.009296 5.26 262.46 106.95 0.93

1186.2 687.48 691.26 691.26 3.78 692.45 0.008768 5.19 260.52 104.65 0.91

1186.2 687 690.01 690.01 3.01 691.2 0.010115 5.2 253.58 101.98 0.96

1186.2 685 688.53 688.53 3.53 689.58 0.008669 4.98 278.33 123.46 0.9

1186.2 684.21 687.3 687.3 3.09 688.4 0.010271 5.1 263.31 113.73 0.96

1186.2 683 686.1 686.1 3.1 687.26 0.010965 5.17 253.87 106.51 0.99

1186.2 681.68 684.93 684.93 3.25 686.04 0.010957 5 260.29 114.2 0.98

1186.2 679.87 682.76 682.76 2.89 683.81 0.010589 4.87 267.74 121.58 0.96

1186.2 678.12 681.24 681.24 3.12 682.26 0.010408 4.82 274.59 128.99 0.95

1186.2 676.76 679.62 679.62 2.86 680.63 0.010593 4.91 274.11 128.65 0.97

1186.2 675.68 678.59 678.59 2.91 679.67 0.011584 5.03 262.96 121.7 1

1186.2 673.87 677.35 677.35 3.48 678.28 0.009743 4.79 291.36 145.63 0.93

1186.2 672.71 676.04 676.04 3.33 677.06 0.010523 4.9 279.04 139.84 0.96

1186.2 671 674.04 674.04 3.04 675.21 0.010947 5.01 253.43 114.02 0.98

1186.2 669.97 673.06 673.06 3.09 674.18 0.009908 5.08 267.22 122.78 0.95

1186.2 668.21 672 672 3.79 673.12 0.008198 5.13 272.4 114.59 0.89

1186.2 667.52 670.95 670.95 3.43 672.17 0.010023 5.3 250.76 98.07 0.96

1186.2 666 669.33 669.33 3.33 670.45 0.009993 5.07 262.48 111.93 0.95

1186.2 664.99 668.46 668.46 3.47 669.62 0.010228 5.06 256.18 106.22 0.96

1186.2 664.21 667.32 667.32 3.11 668.45 0.010675 5.02 258.18 110.51 0.97

1186.2 663 666.12 666.12 3.12 667.18 0.009971 4.95 270.18 120.81 0.95

1186.2 662 664.93 664.93 2.93 666.01 0.009931 4.92 267.65 119.29 0.94

1186.2 661 663.82 663.82 2.82 664.85 0.01036 4.84 272.55 126.14 0.95

1186.2 659.98 662.63 662.63 2.65 663.57 0.010945 4.63 283.15 143.33 0.96

1186.2 659.13 661.98 661.98 2.85 663.01 0.011757 4.83 269.15 129.82 1

1186.2 658.18 660.96 660.96 2.78 662.01 0.011978 4.81 265.13 125.94 1.01

1186.2 656.87 659.98 659.98 3.11 661.06 0.011147 4.96 263.19 118.31 0.99

1186.2 655.62 658.52 658.52 2.9 659.52 0.010388 4.9 278.27 132.03 0.96

1186.2 654 656.74 656.74 2.74 657.73 0.010615 4.89 277.68 133.14 0.96

1186.2 652.35 655.35 655.35 3 656.33 0.010476 4.84 280.08 135.25 0.96

1186.2 651.38 654.37 654.37 2.99 655.33 0.010217 4.82 283.74 138.33 0.95

1186.2 650.37 653.54 653.54 3.17 654.48 0.009939 4.83 288.02 141.51 0.94

1186.2 649 652.33 652.33 3.33 653.22 0.009543 4.74 298.72 152.98 0.92

1186.2 648 651.06 651.06 3.06 652.02 0.010678 4.74 282.64 140.64 0.96

1186.2 647 649.85 649.85 2.85 650.85 0.010992 4.66 274.1 131.8 0.97

1186.2 646 649.12 649.12 3.12 650.2 0.011011 5.01 263.13 117.03 0.98

1186.2 645.45 648.58 648.58 3.13 649.72 0.011019 5.14 256.07 108.5 0.99

1186.2 645 647.6 647.6 2.6 648.76 0.011988 5.04 250.48 107.03 1.02

1186.2 643.87 646.68 646.68 2.81 647.96 0.011822 5.21 237.75 91.64 1.02

1186.2 642.36 645.9 3.54 646.81 0.006563 4.45 285.2 93.11 0.79

1186.2 641.94 645.82 3.88 646.52 0.004187 3.93 321.62 87.77 0.64

1186.2 640.71 645.72 5.01 646.38 0.002954 3.85 332.74 71.34 0.56

1186.2 640.22 644.36 644.36 4.14 646.16 0.011193 6.25 203.22 56.84 1.05





Se aprecia la sección más crítica esto debido a que luego de transitar el caudal máximo para un TR de 100 años este alcanza un tirante máximo de 3.71 m, lo que se puede decir que si se pretende plantear una estructura de protección esta debe de tener una altura superior al tirante máximo estimado.




10.5.3 Rio Samugari.

Caudal máximo

Se optó por usar los caudales generados por el modelo HEC-HMS el cual nos da un valor de 465.40 m3/seg para un TR=100 años.






Generación del TIN

Se genera el TIN para ver la elevación del terreno el TIN es una imagen de triangulación irregular el cual nos permite apreciar la topografía del terreno en este caso el rio Samugari y poder crear de la mejor forma las secciones transversales del cauce.








Tirante Critico





465.4 954.53 956.83 956.83 2.3 957.66 0.02118 4.04 115.31 70.34 1.01

465.4 951.35 953.26 954.02 1.91 955.7 0.085315 6.92 67.22 51.87 1.94

465.4 947.62 950.44 950.99 2.82 952.39 0.040791 6.18 75.25 38.89 1.42

465.4 943 945.98 946.94 2.98 948.78 0.06473 7.42 62.72 34.54 1.76

465.4 940.37 942.39 943.13 2.02 944.69 0.071053 6.71 69.34 48.64 1.79

465.4 939.4 941.88 941.88 2.48 942.75 0.020643 4.14 112.37 64.62 1

465.4 936.37 938.35 938.85 1.98 939.89 0.064178 5.5 84.61 74.64 1.65

465.4 933.13 935.04 935.48 1.91 936.41 0.058105 5.18 89.87 80.55 1.57

465.4 929.32 931.14 931.56 1.82 932.48 0.066903 5.13 90.79 91.94 1.65

465.4 924.46 926.47 926.93 2.01 927.97 0.064371 5.42 85.84 77.47 1.64

465.4 920 922.38 922.88 2.38 923.96 0.043669 5.56 83.64 54.07 1.43

465.4 916.03 918.47 919.13 2.44 920.48 0.064537 6.29 74.01 53.28 1.7

465.4 913.32 914.95 915.58 1.63 916.98 0.07908 6.32 73.67 61.71 1.85

465.4 908.94 910.76 911.53 1.82 913.23 0.09101 6.97 66.8 53.62 1.99

465.4 904.4 907.56 907.8 3.16 908.79 0.028452 4.9 94.98 53.83 1.18

465.4 901.21 903.15 903.95 1.94 905.86 0.101675 7.29 63.83 51.83 2.1

465.4 898.47 900.26 900.86 1.79 902.26 0.061513 6.26 74.3 51.8 1.67

465.4 894.33 895.96 896.3 1.63 897.06 0.055145 4.64 100.26 101.94 1.49

465.4 890 892.43 892.83 2.43 893.77 0.047066 5.13 90.75 70.39 1.44

465.4 884.8 886.97 887.36 2.17 888.32 0.045162 5.14 90.61 68 1.42

465.4 879 881.68 882.15 2.68 883.17 0.057758 5.41 86.05 71.75 1.58

465.4 872.97 875.85 876.34 2.88 877.23 0.047961 5.21 89.35 68.5 1.46

465.4 866.33 869.47 870.1 3.14 871.26 0.055804 5.92 78.63 55.46 1.59

465.4 863 865.09 865.46 2.09 866.32 0.050908 4.93 94.48 82.67 1.47

465.4 858.26 860.01 860.54 1.75 861.66 0.067111 5.69 81.75 70.81 1.69

465.4 851.95 854.29 855.05 2.34 856.7 0.066036 6.88 67.64 43.27 1.76

465.4 847.92 850.34 850.64 2.42 851.65 0.033759 5.07 91.83 56.39 1.27

465.4 843.08 845.42 846.01 2.34 847.3 0.07886 6.08 76.5 67.43 1.82

465.4 838 840.76 841.23 2.76 842.33 0.046413 5.54 83.98 57.28 1.46

465.4 834.05 837.07 837.72 3.02 839.19 0.05043 6.45 72.14 41.41 1.56

465.4 830.4 833.89 834.61 3.49 836.32 0.041841 6.91 67.37 29.4 1.46

465.4 827 829.64 830.49 2.64 832.3 0.074595 7.22 64.43 41.72 1.86

465.4 822.33 824.9 825.47 2.57 826.64 0.050533 5.85 79.61 53.36 1.53

465.4 819 821.48 822.07 2.48 823.33 0.05732 6.02 77.25 54.43 1.61

465.4 814 816.32 816.86 2.32 818.04 0.069981 5.82 79.98 69.02 1.73

465.4 809.3 811.39 811.76 2.09 812.71 0.045839 5.09 91.37 70.19 1.42

465.4 805.91 807.64 807.99 1.73 808.91 0.044804 5 93.14 72.43 1.41

465.4 799.96 802.42 802.97 2.46 804.21 0.057592 5.92 78.56 56.96 1.61

465.4 795 797 797.57 2 798.8 0.075951 5.94 78.36 69.88 1.79

465.4 791 792.92 793.41 1.92 794.53 0.057609 5.63 82.67 64.94 1.59

465.4 787.15 789.68 790.2 2.53 791.43 0.044361 5.86 79.39 47.94 1.45

465.4 782.13 784.64 785.47 2.51 787.25 0.067636 7.16 64.99 39.77 1.79

465.4 779.08 781.94 782.45 2.86 783.6 0.053725 5.7 81.66 59.6 1.55

465.4 776.53 778.72 779.27 2.19 780.45 0.060257 5.82 79.94 61.62 1.63

465.4 774 776.4 776.58 2.4 777.37 0.031048 4.37 106.45 76.28 1.18

465.4 770.76 772.6 773.1 1.84 774.22 0.063811 5.65 82.44 69.58 1.66

465.4 764.73 767.42 768.03 2.69 769.28 0.059392 6.04 77.04 55.39 1.63

465.4 760 763.13 763.44 3.13 764.32 0.040158 4.83 96.39 72.54 1.34

465.4 755 757.29 757.8 2.29 758.9 0.056932 5.63 82.72 64.42 1.58

465.4 750.67 752.68 752.99 2.01 753.77 0.046333 4.63 100.61 90.23 1.4

465.4 745.19 747.27 747.91 2.08 749.37 0.10188 6.42 72.52 71.78 2.04

465.4 743 745.1 745.31 2.1 746.09 0.033571 4.42 105.37 79.41 1.22

465.4 741.11 743.19 743.5 2.08 744.4 0.035644 4.86 95.72 65.27 1.28

465.4 739 740.5 741 1.5 742.09 0.06724 5.6 83.17 74.06 1.69

465.4 736.96 738.86 739.01 1.9 739.74 0.030122 4.15 112.03 85.42 1.16

465.4 735 737.87 737.87 2.87 738.62 0.021847 3.84 121.19 81.54 1.01

465.4 732.16 734.19 734.81 2.03 736.24 0.101826 6.34 73.46 74.1 2.03

465.4 728 729.72 730.06 1.72 730.96 0.044331 4.94 94.21 73.95 1.4

465.4 721.26 722.87 723.45 1.61 724.77 0.101068 6.1 76.24 80.81 2.01

465.4 716 718.39 718.76 2.39 719.69 0.04336 5.06 92.04 68.62 1.39

465.4 715 717.08 717.08 2.08 717.75 0.022794 3.64 127.96 96.62 1.01

465.4 712.03 713.55 713.94 1.52 714.82 0.086225 4.99 93.3 118.9 1.8

465.4 708.39 710.72 710.75 2.33 711.38 0.024675 3.59 129.63 105.88 1.04

465.4 705.16 707.25 707.68 2.09 708.65 0.052869 5.24 88.75 72.7 1.51

465.4 701 703.14 703.46 2.14 704.39 0.038945 4.94 94.23 67 1.33

465.4 698 700.18 700.64 2.18 701.73 0.053147 5.51 84.49 64.14 1.53

465.4 696.43 699.43 699.43 3 700.44 0.019979 4.46 104.43 52.02 1

465.4 692.62 695.1 695.89 2.48 697.68 0.104048 7.12 65.39 52.92 2.04

465.4 691 692.88 693.38 1.88 694.51 0.051781 5.66 82.17 58.88 1.53

465.4 689.21 690.79 691.26 1.58 692.26 0.068911 5.37 86.68 83.72 1.68

E.G. Elev

(m)E.G. Slope

(m/m)

Vel Chnl (m/s)

Flow Area (m2)

Top Width (m)

Froude#Chnl

Q Total (m3/s)

Min Ch El (m)

W.S. Elev (m)

Crit W.S.

(m)

Tirante (m)




Se aprecia la sección más crítica esto debido a que luego de transitar el caudal máximo para un TR de 100 años este alcanza un tirante máximo de 3.16m, lo que se puede decir que si se pretende plantear una estructura de protección esta debe de tener una altura suprior al tirante máximo estimado.




10.1.1 Rio Palmapampa sectores 01 y 02

Caudal máximo




Sector 01




Sector 01

Generación del TIN

Se genera el TIN para ver la elevación del terreno el TIN es una imagen de triangulación irregular el cual nos permite apreciar la topografía del terreno en este caso el rio Palmapampa y poder crear de la mejor forma las secciones transversales del cauce. Sector 01




Sector 02








Tirante Critico





185.5 674 676.17 676.17 2.17 676.86 0.017888 3.94 52.49 38.4 0.93

185.5 673 674.74 675.13 1.74 676.05 0.045528 5.31 38.72 37.83 1.44

185.5 671.38 673.52 673.92 2.14 674.88 0.041014 5.23 37.01 30.1 1.37

185.5 670.33 672.51 672.89 2.18 673.85 0.040156 5.18 37.32 29.35 1.35

185.5 670 671.95 672.2 1.95 672.95 0.03124 4.64 44.71 40.34 1.2

185.5 668.85 669.78 670.3 0.93 671.6 0.123725 6.21 31.18 39.89 2.17

185.5 667.99 668.96 669.12 0.97 669.7 0.04105 3.88 48.75 52.66 1.28

185.5 667 668.59 668.53 1.59 669.03 0.017761 3.08 64.8 60.36 0.88

185.5 666.37 667.88 667.88 1.51 668.46 0.023328 3.46 55.71 48.42 1

185.5 665.76 666.96 667.06 1.2 667.63 0.031912 3.73 51.48 50.6 1.15

185.5 664.43 665.86 666.02 1.43 666.59 0.033167 3.89 50.89 55.66 1.18

185.5 663.57 665.35 665.38 1.78 665.89 0.02067 3.35 59.39 58.21 0.95

185.5 663 664.64 664.7 1.64 665.23 0.023955 3.55 56.56 55.09 1.02

185.5 662 664.15 663.66 2.15 664.38 0.006177 2.2 88.71 58.65 0.54

185.5 662 663.48 663.48 1.48 664.04 0.020784 3.51 57.61 51.86 0.96

185.5 661 662.43 662.69 1.43 663.33 0.044059 4.48 47.37 60.76 1.36

185.5 660.33 661.77 661.91 1.44 662.41 0.031122 3.73 55.07 68.12 1.14

185.5 659.3 660.36 660.56 1.06 661.11 0.044948 4 50.38 68.41 1.33

185.5 658.3 659.98 659.98 1.68 660.51 0.021694 3.33 60.64 66.73 0.97

185.5 658 659.4 659.41 1.4 659.87 0.019434 3.14 65.48 75.55 0.92

185.5 657 658.52 658.59 1.52 659.05 0.023727 3.34 61.03 72.53 1

185.5 656.66 657.92 657.97 1.26 658.34 0.022885 3.17 68.37 89.91 0.98

185.5 654.99 656.1 656.36 1.11 656.96 0.049725 4.32 48.53 73.21 1.41

185.5 653.52 654.78 654.78 1.26 655.25 0.021859 3.21 62.78 66.18 0.96

185.5 652.49 653.72 653.74 1.23 654.26 0.024475 3.33 58.14 58.51 1.01

185.5 651.05 652.25 652.44 1.2 652.99 0.038683 3.95 50.75 61.72 1.25

185.5 650.14 651.86 651.86 1.72 652.33 0.021537 3.19 62.88 66.68 0.95

185.5 649.29 650.92 651.05 1.63 651.52 0.025839 3.55 57.96 71.87 1.05

185.5 648.91 649.97 650.07 1.06 650.5 0.031185 3.4 59.03 73.98 1.12

185.5 647.74 648.82 648.87 1.08 649.35 0.028993 3.33 57.99 64.24 1.08

185.5 646.84 648.02 647.97 1.18 648.44 0.020553 2.98 65.21 67.18 0.92

185.5 645.84 647 647 1.16 647.43 0.021829 3.04 65.77 76.52 0.95

185.5 645 646.09 646.1 1.09 646.51 0.023468 2.94 66.57 89.71 0.97

185.5 644 644.93 644.94 0.93 645.28 0.026611 2.65 71.97 106.89 0.99

185.5 642.74 643.7 643.63 0.96 643.97 0.018458 2.39 82.78 116.42 0.84

185.5 641.57 642.71 642.68 1.14 643.04 0.020683 2.63 75.68 108.39 0.9

185.5 640.31 641.53 641.53 1.22 641.91 0.023287 2.79 69.95 97.74 0.95

185.5 639.33 640.81 640.5 1.48 641 0.00807 1.99 100.33 104.23 0.59

185.5 639 639.98 639.98 0.98 640.38 0.023227 2.85 68.55 90.17 0.96

185.5 637.77 638.74 638.8 0.97 639.19 0.034545 3.04 62.87 90.54 1.13

185.5 636.24 637.46 637.46 1.22 637.82 0.027327 2.66 69.53 96.2 1

185.5 634 635.48 635.55 1.48 635.93 0.035199 2.63 63.49 94.37 1.1

185.5 633.47 634.7 634.6 1.23 634.99 0.017014 2.45 78.58 92.6 0.82

185.5 632 633.48 633.48 1.48 633.89 0.025389 2.88 65.48 79.02 0.99

185.5 631 632.25 632.11 1.25 632.49 0.013631 2.23 87.08 109.54 0.74

185.5 630 631.02 631.02 1.02 631.34 0.025384 2.52 75.8 125.05 0.96

185.5 628.63 629.49 629.47 0.86 629.78 0.025679 2.42 79.43 131.5 0.95

185.5 626.89 627.72 627.72 0.83 628.02 0.027373 2.46 79.05 139.71 0.98

E.G. Slope (m/m)

Vel Chnl (m/s)

Flow Area (m2)

Top Width (m)

Froude#Chnl

Q Total (m3/s)

Min Ch El (m)

W.S. Elev (m)

Crit W.S.

(m)

Tirante (m)

E.G. Elev

(m)




10.1.1 Rio Monterrico Sectores 01 y 02

Caudal máximo

Se optó por usar los caudales generados por el modelo HEC-HMS el cual nos da un valor de 2359.4 m3/seg para un TR=100 años para el análisis del sector 01 y un caudal de 1522.6 m3/seg para el sector 02.






Generación del TIN

Se genera el TIN para ver la elevación del terreno el TIN es una imagen de triangulación irregular el cual nos permite apreciar la topografía del terreno en este caso el rio Monterico y poder crear de la mejor forma las secciones transversales del cauce. Sector 01


En el modelamiento en HEC – RAS nos permite asignar los caudales máximos, rugosidad y corregir alguna imperfecciones del levantamiento topográficos de las secciones transversales del rio y luego ser exportados al HEC – GEORAS. Sector 01




Sector 02


En esta etapa se puede ya ver los mapas de inundaciones para un periodo de retorno asumido en este caso para un TR=100 años. Sector 01




Sector 02

Tirante Critico


Sector 01

2359.4 669.81 674.88 674.88 5.07 677.28 0.016718 6.87 343.32 71.64 1

2359.4 668 671.07 672.35 3.07 675.43 0.074516 9.25 255.02 114.97 1.98

2359.4 666.9 671.62 671.24 4.72 672.89 0.011988 5 472.2 134.03 0.85

2359.4 666.71 671.25 4.54 672.22 0.008375 4.37 539.34 143.66 0.72

2359.4 666 671.02 5.02 671.87 0.006394 4.09 576.36 138.96 0.64

2359.4 665.25 669.63 669.63 4.38 671.18 0.017303 5.52 427.42 138.71 1

2359.4 664.41 668.41 668.9 4 670.5 0.029007 6.41 368.21 141.49 1.27

2359.4 663.06 667.19 667.69 4.13 669.25 0.030841 6.36 370.88 150.72 1.29

2359.4 662.03 666.22 666.73 4.19 668.27 0.032383 6.34 372.29 157.88 1.32

2359.4 661.27 665.23 665.75 3.96 667.3 0.033768 6.37 370.24 160.74 1.34

2359.4 659.36 663.05 663.63 3.69 665.19 0.036933 6.47 364.58 165.68 1.39

2359.4 657.49 660.63 661.27 3.14 662.96 0.039661 6.76 349.13 155.24 1.44

2359.4 656 658.93 659.54 2.93 661.16 0.039626 6.62 356.32 165.02 1.44

2359.4 653.97 658.66 657.85 4.69 659.51 0.009315 4.08 577.62 186.1 0.74

2359.4 653.66 657.56 657.56 3.9 658.71 0.019042 4.75 497.2 218.32 1

2359.4 652.73 655.5 655.95 2.77 657.15 0.040806 5.7 414.27 246.6 1.4

2359.4 651.8 654.44 654.61 2.64 655.67 0.025579 4.9 481.56 252.54 1.13

2359.4 650.3 653.21 653.33 2.91 654.35 0.023882 4.74 497.83 259.91 1.09

2359.4 648.74 652.11 652.14 3.37 653.09 0.021765 4.4 536.09 291.26 1.04

2359.4 647.44 651.61 651.31 4.17 652.27 0.012385 3.6 655.55 314.13 0.8

2359.4 646.18 650.62 650.62 4.44 651.52 0.021154 4.21 559.79 314.81 1.01

2359.4 645.38 649.5 649.64 4.12 650.54 0.029265 4.52 522.02 337.57 1.16

2359.4 645.12 648.35 648.73 3.23 649.76 0.049408 5.27 447.57 342 1.47

E.G. Slope (m/m)

Vel Chnl (m/s)

Flow Area (m2)

Top Width (m)

Froude#Chnl

Q Total (m3/s)

Min Ch El (m)

W.S. Elev (m)

Crit W.S.

(m)

Tirante (m)

E.G. Elev

(m)





Sector 02

1522.6 715.1 722.33 721.43 7.23 724.1 0.01017 5.89 258.38 46.25 0.8

1522.6 715 722.14 7.14 723.82 0.011147 5.74 265.32 54.22 0.83

1522.6 715 722.2 7.2 723.38 0.010152 4.81 316.65 82.75 0.78

1522.6 714.28 722.39 8.11 723.12 0.004874 3.79 402.17 87.26 0.56

1522.6 713.35 722.45 9.1 722.93 0.00223 3.08 494.49 80.04 0.4

1522.6 714 722.16 8.16 722.84 0.003413 3.64 417.82 72.5 0.48

1522.6 714 721.67 7.67 722.72 0.005949 4.54 335.37 63.11 0.63

1522.6 713 721.2 720.08 8.2 722.56 0.008248 5.16 295.2 58.55 0.73

1522.6 712.89 720.09 720.09 7.2 722.29 0.016343 6.57 231.73 53.49 1.01

1522.6 711.66 716.8 718.24 5.14 721.5 0.043575 9.6 158.59 43.37 1.6

1522.6 711.39 716.47 717.69 5.08 720.51 0.038816 8.91 170.98 48.25 1.51

1522.6 711 717.54 717.49 6.54 719.71 0.015544 6.53 233.16 52.22 0.99

1522.6 711 717.28 717.28 6.28 719.29 0.016446 6.29 242.09 60.16 1

1522.6 710.67 714.33 715.56 3.66 718.29 0.060714 8.81 172.76 70.91 1.8

1522.6 708.99 716.21 714.92 7.22 716.94 0.006173 3.78 402.82 106.11 0.62

1522.6 710 715.02 715 5.02 716.61 0.016963 5.58 272.64 85.33 1

1522.6 709 715.4 6.4 716.07 0.004989 3.62 420.38 99.96 0.56

1522.6 708.3 715.07 6.77 715.9 0.006274 4.03 377.44 90.85 0.63

1522.6 708 713.81 713.81 5.81 715.55 0.016734 5.84 260.76 75.28 1

1522.6 707.39 712.46 712.99 5.07 714.97 0.024421 7.01 217.31 62.47 1.2

1522.6 706.33 712.62 711.64 6.29 713.65 0.008277 4.48 339.79 85.27 0.72

1522.6 704.85 712.72 7.87 713.38 0.004279 3.6 422.67 90.01 0.53

1522.6 705.15 712.65 7.5 713.3 0.004004 3.57 426.99 87.23 0.51

1522.6 705.08 710.89 710.89 712.94 0.016505 6.34 239.99 58.97 1

E.G. Slope (m/m)

Vel Chnl (m/s)

Flow Area (m2)

Top Width (m)

Froude#Chnl

Q Total (m3/s)

Min Ch El (m)

W.S. Elev (m)

Crit W.S.

(m)

Tirante (m)

E.G. Elev

(m)




10.1.1 Rio Apurimac

Caudal máximo


Descaraga de Raster del rio Apurimac.

La finalidad de descargar un Raster es la de poder obtener una imagen con datos de elevación esto debido a que en el proyecto se debido considerar un presupuesto para hacer un estudio a detalle, tanto para el levantamiento de las llanura de inundación y como también la batimetría del rio.






Generación del TIN

Se genera el TIN para ver la elevación del terreno el TIN es una imagen de triangulación irregular el cual nos permite apreciar la topografía del terreno en este caso el rio Samugari y poder crear de la mejor forma las secciones transversales del cauce.






Tirante Critico





11820.4 661.81 674.89 669.75 13.08 675.19 0.000934 2.25 5261.96 742.55 0.27

11820.4 659 674.81 15.81 675 0.00035 1.69 7007.26 728.41 0.17

11820.4 660.11 674.74 14.63 674.91 0.00026 1.56 7580.87 705.6 0.15

11820.4 662.67 674.5 11.83 674.81 0.000812 2.29 5151.61 627.59 0.26

11820.4 661.95 674.24 12.29 674.58 0.000954 2.36 5005.95 660.95 0.27

11820.4 663 673.14 10.14 674.2 0.004158 4.35 2716.77 427.89 0.55

11820.4 658.18 673.55 15.37 673.8 0.000406 1.82 6491.02 671.35 0.19

11820.4 658.9 673.36 14.46 673.67 0.000606 2.1 5615.69 625.7 0.22

11820.4 655.34 673.37 18.03 673.55 0.000172 1.4 8469.33 672.97 0.13

11820.4 660 672.89 12.89 673.43 0.001358 2.96 3989.07 483.24 0.33

11820.4 653.06 673.12 20.06 673.23 0.000287 1.58 7485.04 718.48 0.16

11820.4 652.41 673.12 20.71 673.18 0.000122 1.2 9847.28 760.11 0.11

11820.4 652.23 673.1 20.87 673.15 0.000067 1.01 11683.34 758.99 0.08

11820.4 638.7 673.1 34.4 673.13 0.000042 0.84 14146.48 860.45 0.07

11820.4 644 673.05 29.05 673.12 0.000095 1.16 10147 674.34 0.1

11820.4 642.51 673.04 30.53 673.09 0.000055 1.01 11702.54 637.46 0.08

11820.4 648.8 672.97 24.17 673.07 0.000137 1.4 8453.48 569.75 0.12

11820.4 661 670.78 670.78 9.78 672.74 0.015856 6.2 1906.33 489.85 1

11820.4 656.55 668.66 665.32 12.11 669.79 0.001403 2.78 4252.67 591.05 0.33

11820.4 652 666.47 14.47 669.39 0.003319 3.72 3179.49 543.58 0.49

11820.4 652.01 667.06 15.05 669.06 0.000564 2.08 5672.46 614.28 0.22

11820.4 651.86 666.78 14.92 668.91 0.000494 2.09 5650.77 550.31 0.21

11820.4 646.38 666.75 20.37 668.84 0.000285 1.76 6699.6 554.71 0.16

11820.4 645.32 666.79 21.47 668.78 0.000094 1.22 9701.94 610.9 0.1

11820.4 647.77 666.71 18.94 668.75 0.000144 1.45 8172.77 547.27 0.12

11820.4 645.71 666.64 20.93 668.72 0.000178 1.52 7756.06 565.01 0.13

11820.4 645.11 666.59 21.48 668.69 0.000175 1.56 7562.52 523.87 0.13

11820.4 647.45 666.52 19.07 668.65 0.000201 1.55 7638.08 595.18 0.14

11820.4 648.05 666.5 18.45 668.62 0.000167 1.44 8223.01 624.72 0.13

11820.4 645.18 666.38 21.2 668.58 0.000214 1.67 7061.15 512.16 0.14

11820.4 641.89 666.24 24.35 668.53 0.000289 1.97 5993.1 424.81 0.17

11820.4 643.62 666.22 22.6 668.48 0.000226 1.75 6769.76 479.03 0.15

11820.4 641.96 666.21 24.25 668.45 0.000172 1.56 7554.42 514.46 0.13

11820.4 645.01 666.24 21.23 668.41 0.000075 1.14 10383.19 613.24 0.09

11820.4 636.62 666.24 29.62 668.39 0.00005 0.92 12917.9 781.45 0.07

11820.4 639.8 666.23 26.43 668.38 0.000045 0.89 13236.71 763.77 0.07

11820.4 636.43 666.23 29.8 668.37 0.000035 0.82 14406.24 789.06 0.06

11820.4 652 666.1 14.1 668.35 0.000171 1.36 8678.52 726.85 0.13

11820.4 647 665.88 18.88 668.29 0.00033 1.72 6886.74 667.17 0.17

11820.4 643 665.93 22.93 668.23 0.000086 1.12 10556.92 707.75 0.09

11820.4 649.01 665.35 16.34 668.17 0.000794 2.32 5098.43 607.87 0.26

11820.4 652.38 662.2 665.1 9.82 667.52 0.01585 6.89 1716.07 377.14 1.03

11820.4 651.62 661.8 660.49 10.18 663.12 0.005523 4.46 2651.02 504.75 0.62

11820.4 648.24 661.78 13.54 662.55 0.001814 2.95 4008.1 618.02 0.37

11820.4 644.05 661.61 17.56 662.23 0.001904 2.97 3979.83 629.55 0.38

11820.4 644.47 661.56 17.09 661.88 0.000608 2.21 5338.45 556.63 0.23

11820.4 646.82 661.48 14.66 661.78 0.000573 2.11 5589.88 599.16 0.22

11820.4 648 661.36 13.36 661.65 0.000862 2.34 5044 630.41 0.26

11820.4 644.29 661.32 17.03 661.51 0.000498 1.92 6168.36 691.02 0.2

11820.4 645.14 660.65 15.51 661.32 0.003068 3.59 3294.28 562.36 0.47

11820.4 647.86 659.86 12 660.72 0.002739 4.07 2902.95 377.27 0.47

11820.4 644.49 659.83 15.34 660.23 0.001093 2.73 4331.65 514.02 0.3

11820.4 645.73 659.47 13.74 659.93 0.001553 2.95 4000.18 548.39 0.35

11820.4 644.54 659.15 14.61 659.57 0.001231 2.78 4254.66 537.81 0.32

11820.4 641.05 658.95 17.9 659.31 0.000793 2.57 4607.36 470.39 0.26

11820.4 628.32 659 30.68 659.16 0.000214 1.65 7179.93 533.82 0.14

11820.4 617.53 659.04 41.51 659.12 0.000063 1.05 11237.95 653.36 0.08

11820.4 629.15 658.96 29.81 659.1 0.000123 1.55 7647.88 408.4 0.11

11820.4 628.35 658.94 30.59 659.08 0.000139 1.51 7834.66 477.06 0.12

11820.4 630.49 658.91 28.42 659.05 0.00018 1.51 7830.27 581.1 0.13

11820.4 613 658.95 45.95 659.02 0.000046 1.04 11337.46 518.47 0.07

11820.4 633 658.84 25.84 659 0.000166 1.69 6981.06 407.78 0.13

11820.4 640.42 658.55 18.13 658.94 0.00066 2.69 4393.07 362.22 0.25

11820.4 640.84 658.21 17.37 658.72 0.000979 3.09 3828.77 338.64 0.29

11820.4 638.94 658.3 19.36 658.51 0.000286 1.9 6210.54 449.77 0.16

11820.4 638 658.17 20.17 658.42 0.000331 2.09 5651.52 402.1 0.18

11820.4 641 657.73 16.73 658.24 0.001087 3.09 3822.75 372.37 0.31

11820.4 635.66 657.74 22.08 658.02 0.000451 2.24 5280.01 430.84 0.2

11820.4 639.85 657.3 17.45 657.85 0.001277 3.17 3727.54 396.25 0.33

11820.4 638.66 657.14 18.48 657.51 0.000863 2.57 4606.83 501.69 0.27

E.G. Slope (m/m)

Vel Chnl (m/s)

Flow Area (m2)

Top Width (m)

Froude#Chnl

Q Total (m3/s)

Min Ch El (m)

W.S. Elev (m)

Crit W.S.

(m)

Tirante (m)

E.G. Elev

(m)




11820.4 643.13 656.77 13.64 657.29 0.001565 3.08 3840.19 498.81 0.35

11820.4 641.02 656.61 15.59 657.08 0.00119 2.89 4085.52 473.55 0.31

11820.4 635.62 656.48 20.86 656.77 0.000675 2.23 5308.8 595.31 0.24

11820.4 637.96 656.16 18.2 656.59 0.001064 2.74 4321.19 501.15 0.3

11820.4 644.89 653.56 8.67 655.93 0.008753 5.37 2203.11 451.21 0.78

11820.4 635.02 654.29 19.27 655.2 0.000583 2.2 5365.47 546.03 0.22

11820.4 637.86 654.15 16.29 655.09 0.000651 2.21 5345.4 589 0.23

11820.4 639.92 653.95 14.03 654.93 0.000664 2.15 5490.7 639.84 0.23

11820.4 638.27 653.24 14.97 654.56 0.002709 3.53 3352.84 535.09 0.45

11820.4 633.95 653.13 19.18 654.17 0.001027 2.7 4380.08 502.7 0.29

11820.4 635 653.19 18.19 654.03 0.000217 1.54 7672.02 629.79 0.14

11820.4 636.71 653.19 16.48 653.96 0.000246 1.45 8136.77 809.42 0.15

11820.4 633 653.18 20.18 653.91 0.00009 1.08 10982.38 808.35 0.09

11820.4 633.16 653.18 20.02 653.89 0.000069 0.97 12150.56 836.03 0.08

11820.4 634.81 653.11 18.3 653.86 0.000166 1.33 8869.33 752.75 0.12

11820.4 637.62 652.92 15.3 653.75 0.00094 2.37 4997.15 655.66 0.27

11820.4 642.48 652.74 10.26 653.28 0.003732 3.48 3393.5 700.11 0.51

11820.4 612.53 652.85 40.32 653.09 0.00005 0.99 11980.31 642.15 0.07

11820.4 622.82 652.8 29.98 653.07 0.000066 1.11 10677.83 591.29 0.08

11820.4 623 652.76 29.76 653.05 0.00013 1.25 9470.97 732.52 0.11

11820.4 637.47 652.24 14.77 652.9 0.001638 2.88 4109.92 607.98 0.35

11820.4 639.21 650.68 11.47 652.2 0.00434 4.33 2728.16 455.97 0.57

11820.4 625 650.73 25.73 651.71 0.000749 3.09 3820.35 277.51 0.27

11820.4 635.65 648.78 13.13 651.19 0.004607 5.34 2215.44 281.86 0.61

11820.4 632.2 649.45 17.25 650.61 0.000864 2.63 4488.77 469.99 0.27

11820.4 633.25 649.39 16.14 650.23 0.003952 4.58 2579.5 366.74 0.55

11820.4 638.85 647.07 647.07 8.22 649.23 0.015212 6.5 1817.13 422.88 1

11820.4 629 644.78 641.86 15.78 646.44 0.004877 4.29 2753.08 508.36 0.59

11820.4 629.55 645.23 15.68 645.82 0.00081 2.42 4877.61 550.47 0.26

11820.4 620.85 645.29 24.44 645.69 0.000197 1.39 8489.71 762 0.13

11820.4 629.28 645.11 15.83 645.64 0.000402 1.95 6071.18 565.47 0.19

11820.4 626.94 645.04 18.1 645.58 0.000432 1.97 6004.87 581.34 0.2

11820.4 625.28 645.01 19.73 645.5 0.000312 1.67 7069.69 684.33 0.17

11820.4 630.2 644.93 14.73 645.45 0.000367 1.76 6733.9 684.14 0.18

11820.4 628.65 644.6 15.95 645.31 0.000964 2.48 4767.88 595.79 0.28

11820.4 631.73 644.17 12.44 645.11 0.001532 3.07 3846.56 492.64 0.35

11820.4 627 643.88 16.88 644.86 0.001342 3.05 3872.8 451.32 0.33

11820.4 630.5 642.77 12.27 644.41 0.002879 4.08 2899.89 390.36 0.48

11820.4 630.58 642.42 11.84 643.89 0.001743 3.2 3693.66 490.9 0.37

11820.4 629.49 642.37 12.88 643.63 0.000853 2.35 5027.32 620.39 0.26

11820.4 628.81 641.93 13.12 643.46 0.001177 2.85 4148.9 488.59 0.31

11820.4 630.77 641.51 10.74 643.02 0.002733 3.47 3405.53 560.47 0.45

11820.4 629.07 640.84 11.77 642.15 0.004157 4.04 2927.06 523.53 0.55

11820.4 628.08 640.42 12.34 641.12 0.004021 4.11 2876.58 490.31 0.54

11820.4 623 640.11 17.11 640.54 0.001133 2.8 4216.35 492.78 0.31

11820.4 629.85 637.61 637.61 7.76 639.74 0.01555 6.46 1829.44 434.23 1

11820.4 624.96 635.06 632.61 10.1 636.33 0.00203 2.88 4101.15 713.84 0.38

11820.4 614.58 635.17 20.59 636.11 0.000353 1.84 6424.97 588.99 0.18

11820.4 616.4 635 18.6 636 0.001268 2.82 4186.63 526.44 0.32

11820.4 613.66 635.09 21.43 635.84 0.000114 1.15 10292.14 818.15 0.1

11820.4 616.41 635.05 18.64 635.79 0.0002 1.46 8071.72 671.48 0.13

11820.4 617 634.94 17.94 635.71 0.000319 1.8 6564.89 560.48 0.17

11820.4 624.2 634.66 10.46 635.48 0.002553 3.1 3809.1 701.83 0.43

11820.4 625.47 632.12 632.12 6.65 634.2 0.015371 6.39 1850.05 445.88 1

11820.4 621 629.97 629.63 8.97 632.34 0.006943 5.23 2262.04 406.6 0.71

11820.4 617.59 626.68 627.7 9.09 629.84 0.015433 6.47 1827.03 433.62 1.01

11820.4 609.35 625.18 619.23 15.83 626.85 0.000588 1.9 6213.12 785.63 0.22

11820.4 611.71 625.12 13.41 626.72 0.000786 1.91 6199.14 976.72 0.24

11820.4 608.52 625.06 16.54 626.59 0.000224 1.57 7523.93 616.51 0.14

11820.4 607.65 625.03 17.38 626.53 0.000485 1.88 6273.91 697.95 0.2

11820.4 612.83 624.74 11.91 626.34 0.001314 2.68 4406.1 610.45 0.32

11820.4 604.61 624.48 19.87 626 0.000448 1.78 6644.57 760.98 0.19

11820.4 608 624.43 16.43 625.91 0.000156 1.39 8510.23 636.01 0.12

11820.4 607.48 624.3 16.82 625.85 0.000273 1.59 7438.16 702.95 0.16

11820.4 608.05 624.28 16.23 625.79 0.000352 1.57 7509.2 870.73 0.17

11820.4 605.58 624.12 18.54 625.7 0.000293 1.7 6938.48 622.55 0.16

11820.4 613.09 623.25 10.16 625.51 0.002215 3.07 3854.94 654.08 0.4

11820.4 614.88 620.7 622.06 5.82 624.14 0.015716 6.4 1847.96 446.72 1

11820.4 607.62 616.05 616.85 8.43 618.91 0.031655 7.43 1590.93 524.18 1.36

11820.4 604.69 614.61 612.51 9.92 615.51 0.003931 3.81 3100.91 583.34 0.53

11820.4 598.66 614.51 15.85 614.95 0.000984 2.28 5175.66 742.35 0.28

11820.4 602.65 613.86 11.21 614.55 0.001971 2.98 3969.49 637.51 0.38

11820.4 601 613.38 12.38 614.05 0.001103 2.74 4308.31 501.84 0.3




11820.4 602.86 612.53 9.67 613.35 0.002056 3.16 3739.2 563.16 0.39

11820.4 599.72 611.13 11.41 612.51 0.002676 3.59 3295.17 506.08 0.45

11820.4 593.47 611.38 17.91 611.94 0.001441 2.83 4174.56 564.65 0.33

11820.4 596.76 611.33 14.57 611.63 0.000575 1.84 6429.7 853.57 0.21

11820.4 600.85 611.26 10.41 611.47 0.001043 2.01 5889.17 1066.19 0.27

11820.4 598.85 610.99 12.14 611.25 0.001081 2.21 5348.84 861.76 0.28

11820.4 596.33 610.3 13.97 610.71 0.00175 2.74 4310.02 718.99 0.36

11820.4 591.81 610.25 18.44 610.42 0.000354 1.68 7049.51 744.71 0.17

11820.4 587 610.24 23.24 610.33 0.000268 1.52 7784.72 762.81 0.15

11820.4 593 610.11 17.11 610.27 0.000378 1.77 6688.81 681.81 0.18

11820.4 593.19 610.04 16.85 610.19 0.000346 1.73 6833.86 670.37 0.17

11820.4 593.07 609.53 16.46 609.99 0.001608 3.03 3903.84 525.35 0.35

11820.4 601.14 607.37 607.37 6.23 609.21 0.016271 6.01 1968.26 539.91 1

11820.4 585.25 606.63 599.11 21.38 608.03 0.000629 2.03 5825.15 707.27 0.23

11820.4 592.15 606.27 14.12 607.37 0.005628 4.96 2380.98 387.92 0.64

11820.4 579.7 606.24 26.54 606.85 0.000242 1.62 7303.82 609.42 0.15

11820.4 553.49 606.34 52.85 606.8 0.000023 0.6 19771.42 1250.54 0.05

11820.4 580.29 606.33 26.04 606.79 0.000017 0.46 25888.73 1997.4 0.04

11820.4 584.4 606.33 21.93 606.78 0.000017 0.45 26298.51 2014.03 0.04

11820.4 583.46 606.32 22.86 606.78 0.000012 0.41 28499.11 1930.09 0.03

11820.4 582.26 606.31 24.05 606.77 0.000012 0.43 27642.04 1769.6 0.03

11820.4 587.52 606.3 18.78 606.75 0.000072 0.81 14588.01 1393.02 0.08

11820.4 577.3 606.3 29 606.74 0.000028 0.63 18874.08 1289.98 0.05

11820.4 577.42 606.29 28.87 606.73 0.000021 0.58 20470.41 1290.22 0.05

11820.4 579.51 606.28 26.77 606.72 0.000037 0.69 17254.1 1278.45 0.06

11820.4 581.16 606.27 25.11 606.7 0.000052 0.77 15294.73 1223.81 0.07

11820.4 581.15 606.23 25.08 606.68 0.000066 0.87 13650.98 1100.37 0.08

11820.4 581.13 606.2 25.07 606.67 0.00006 0.97 12168.39 762.89 0.08

11820.4 586.46 606.04 19.58 606.58 0.000909 2.68 4406.67 465.13 0.28

11820.4 592.6 602.51 602.51 9.91 605.57 0.013578 7.76 1523.91 249.39 1

11820.4 585 591.35 593.7 6.35 599.6 0.088206 12.72 929.05 295.58 2.29

11820.4 576.39 590.73 584.76 14.34 592.79 0.000731 2.52 4685.15 458.72 0.25

11820.4 576.51 590.3 13.79 592.64 0.001015 2.57 4605.47 565.95 0.29

11820.4 569.46 590.36 20.9 592.51 0.000318 1.94 6104.21 477.99 0.17

11820.4 572.31 590.13 17.82 592.44 0.000463 2.32 5097.98 403.64 0.21

11820.4 569.72 589.89 20.17 592.33 0.00053 2.5 4726.65 368.38 0.22

11820.4 574.24 589.25 15.01 592.17 0.000916 3.28 3602.02 279.36 0.29

11820.4 576.9 586.84 589.04 9.94 591.47 0.014798 6.91 1710.17 354.47 1

Después de realizar el modelamiento hidráulico Se aprecia la sección más crítica esto debido a que luego de transitar el caudal máximo para un TR de 100 años este alcanza un tirante máximo de 3.16m, lo que se puede decir que si se pretende plantear una estructura de protección esta debe de tener una altura suprior al tirante máximo estimado.

Se recomienda ver ANEXO V de resultados de modelamiento hidráulico




XI. Conclusiones y Recomendaciones

Con respecto a la hidrología.

Luego de realizar el estudio hidrológico se llega a las siguientes conclusiones:

Con respecto al periodo de retorno de acuerdo a la normativa del ANA, recomienda un

valores fijos, de 50 años si en los lados adyacentes al rio solo se ubican áreas agrícolas y

un periodo de 100 años si adyacente a rio se ubican zonas urbanas; en este estudio se ha

creído conveniente usar un TR = 100 años para el análisis hidráulico esto debido a que

existen caseríos, poblados muy cercanos a los ríos estudiados por cual se encuentran

vulnerables a una posible inundación.

Con respecto a la información disponible en la zona del proyecto, se concluye que es

escaza y si la hay estas estaciones meteorológicas ya no están en operación, por lo tanto

se ha usado y tratado el registro de precipitación que ofrece el ANA en su portal.

Con respecto a las precipitaciones medias mensuales en la zona del proyecto esta fue

usada y extraída de un estudio de clima realizado por el Instituto de Investigaciones de la

Amazonía Peruana por el Programa de Cambio Climático, Desarrollo Territorial y Ambiente

PROTERRA Av. José Abelardo Quiñones Km. 2.5 Teléfonos: (+51) (65) 265515 / 265516

Fax: (+51) (65) 265527 www.iiap.org.pe/[email protected] Iquitos-Perú, 2010. Donde nos

ofrece registro de estaciones en este caso se usó los datos de la estación teresita.

Con respecto a la generación de caudales medios mensuales para los ríos más principales

de este proyecto fueron constatados con el aforo realizado en la etapa de campo. Donde se

obtuvo resultados similares al obtenido en campo.

Con respecto al análisis estadístico de las precipitaciones máximas de 24 horas, el criterio

tomado fue para el análisis dividir la gran cuenca del valle Apurimac en dos partes zona alta

y baja (zona de sierra y zona e selva) realizando el análisis de distribución para ambaos

casos por separado, teniendo como resultado que la distribución que mejor se ajusta para

las Ppmax de la zona alta es la de Gumbel I y para la zona baja la distribución que mejor se

ajusta fue la de Log Gumbel




Con respecto al tiempo de concentración es recomendable usar la metodología de Temez

está por ser ajustada para este tipo de zona

Con respecto al número de curva para las cuencas que se ubican en la zona baja de ha

creído conveniente usar un humero de curva de CN = 50, sin embargo se recomienda

realizar un estudio más a detalle el cual es necesario usar satélites donde analiza cada

espectro y nos arrojara un valor más real la dificultad la dificultad seria el costo, pero con un

CN= 50 está dentro del rango para evaluar zonas boscosas.

Con respecto a las metodologías de estimación de caudal máximo se ha creído conveniente

usar la metodología del modelo HEC – HMS y HEC- GEOHMS está por tener la bondad de

poder discretizar la cuenca en sub cuencas y no generalizar la información de lluvia y

cobertura.

Con respecto a los programas usados para el análisis hidrológico se concluye que hoy en

día existes muchos softwares de ingeniería aplicados al recurso hídrico que nos ayuda a

poder evaluar mejor las cuencas que uno analiza, en este caso se ha usado los programas

gratuitos, como el SAS Planet, Google Earth Pro, Global Mapper, ArcGIS, Hec-Ras, Hec –

Hms, Hec – Georas y Hec – Geohms.

Finalmente se recomienda realizar en la etapa de campo un estudio a mayor detalle, como

ver el comportamiento del rio a evaluar, en este caso el propósito es determinar la faja

marginal y por lo tanto se requiere principalmente un trabajo topográfico a mayor detalle

para poder generar curvas de nivel como mínimo a 1mt, realizar el aforo actual del rio,

realizar el aforo de las huellas de caudales extraordinarios para así poder constatar nuestro

resultado en etapa de gabinete.




Con respecto a la hidráulica.

Luego de realizar el estudio hidráulico se llega a las siguientes conclusiones:

Con respecto a la hidráulica el trabajo de campo es fundamental, como ver las áreas

vulnerables a inundación, determinar de manera visual la rugosidad promedio del rio el tipo

de sedimento, huellas de inundaciones anteriores etc. Trabajos que se realizaron en este

estudio

Con se ha visto en el informe se ha usado los puntos de levantamiento topográfico de cada

uno de los sectores de análisis y también se ha descargado Raster y Ortofotos para

apreciar de la mejor forma el lecho del rio, la conclusión es que es mejor el resultado si se

trabaja con un TIN o una imagen de triangulación irregular, ya que nos permite visualizar

mejor el tramo a evaluar.

se concluye que es importante definir bien las secciones transversales de un rio, no

necesariamente puede este fijarse un espaciamiento constante entre sección y sección esta

es la bondad del HEC- GEORAS, ya que se trabaja con el TIN, la recomendación es que las

secciones tiene que ser perpendiculares al eje del rio y sin traslaparse entre secciones.

Si bien es cierto el HEC RAS es un software ampliamente usado, pero la dificultad de este

que nos permite apreciar los resultados en una sola dimensión, es por eso que no sabemos

qué ocurre entre una sección y otra, es por esta Razón se hace uso de HEC- GEORAS

donde nos ayuda a visualizar los mapas de inundaciones exportados del HEC RAS previa

interpolación si se quiere mayor detalle.

Finalmente se recomienda realizar en la etapa de campo un estudio a mayor detalle, como

ver el comportamiento del rio a evaluar, en este caso el propósito es determinar la faja

marginal y por lo tanto se requiere principalmente un trabajo topográfico a mayor detalle

para poder generar curvas de nivel como mínimo a 1mt, realizar el aforo actual del rio,

realizar el aforo de las huellas de caudales extraordinarios para así poder constatar nuestro

resultado en etapa de gabinete.




Con respecto al estudio total

Se concluye que en el Perú la distribución de estaciones meteorologías es escaza y más

aún en la selva y en la zona del proyecto, esta es una limitante ya que las estaciones

existentes están inoperativas. Y caducaron en los años de los 80s generalmente.

Se recomienda usar total o parcialmente los resultados obtenidos en este estudio para

poder definir las fajas marginales.

informe tecnico de hidrologia e hidraulica para delimitacion de fajas marginal

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