karapinarkarapinar.elizyazilim.net/uploads/karapinar/arakonak-taskin-koruma-raporu.pdf · gözlü...

001

PROJE HESAP RAPORU

NO REVİZYON

YAPAN

KONTROL

ÖLÇEK:

TARİH

ARŞİV NO:

RESİM NO:

DEVLET SU İŞLERİ GENEL MÜDÜRLÜĞÜ

İSİM İMZA

HAZIRLAYAN :

M.SELÇUK KARAPINAR

KÜRŞAD KARAPINAR

TAŞKINDAN KORUNMASI İNŞAATI YAPIM İŞİ

REV.BN RAPTK ARK 0

TASDİK OLUNUR

-

..../..../2017

..../..../2017

TASDİK MERCİİ

BİNGÖL SOLHAN ARAKONAK BELDESİ 1. KISIM

.../.../2017

KONTROL:

TASVİP :

MÜTEAHHİT :

KARAPINARPROJE MÜŞAVİRLİK LTD.ŞTİ.

Aşağı Öveçler Mah. 1314.Cad. No:46/3

Çankaya / ANKARA

Tel : (0312) 397 11 44 Faks : (0312) 397 11 44

www.karapinar.com.tr

- DOĞAN ÖZTÜRK BALCI

DSİ 94. ŞUBE MÜDÜRLÜĞÜ - BİNGÖL

İNCELENDİ:

- GENÇ MURAT İNŞ. TEMİZ GID. NAK.

HAY. PET. TİC SAN LTD.ŞTİ.

Adres: Aşağı Öveçler Mah. 1314. Cad. No : 46/3 Çankaya / ANKARA Tel : (0312) 397 11 44 - Faks: (0312) 397 11 44

www.karapinar.com.tr - [email protected]

BİNGÖL SOLHAN ARAKONAK BELDESİ

1.KISIM TAŞKIN KORUMA İNŞAATI

Proje Hesap Raporu

TANITIM VE ÖZET

Bölge Müdürlüğü DSİ 9. Bölge Müdürlüğü-ELAZIĞ

Şube Müdürlüğü DSİ 94. Şube Müdürlüğü-BİNGÖL

İli Bingöl

İlçesi Solhan

Kasaba veya Köyü Arakonak Beldesi

Program yılı 2017

Harita durumu Proje alanı 1/1000 ölçekli hali hazır haritası

1. PROJE RAPORU

A. PROJENİN ADI VE YERİ

Projenin Adı: Bingöl Solhan Arakonak Beldesi 1.Kısım Taşkından Koruma İnşaatı

Projenin Yeri: Arakonak Beldesi Bingöl ilinin doğusunda, Bingöl – Muş karayoludan yaklaşık 3 km

doğusundadır. Bingöl’e 55 km uzaklıkta bulunan köy, konum olarak 42. ve 44. boylam, 36. ve 38. enlem arasında yer alır.

Etrafı çayır ve meralarla çevrili köyün en büyük geçim kaynağı hayvancılıktır. Orman

alanı yok denecek kadar azdır ancak tarım yapılabilecek meralar bulunmaktadır. Köyün yanından bölgenin en büyük nehirlerden olan Murat Nehri geçmektedir.



1875 m kotlarında olan köyde karasal iklim görülür. Murat nehrinin etkisine açık olması ve yükselti faktörü sebebiyle yazları sıcak, kışları soğuk geçmektedir.

B. PROJENİN GAYESİ

Bingöl ili Solhan İlçesi Arakonak Beldesi Ev ve Arazilerini taşkından korunması amaçlanmaktadır. Bu sebeple gerekli ıslah tedbirlerinin alınması talep edilmektedir.

Proje alanın yerinde incelenmiş ve belirtilen derenin köydeki evlerde taşkın zararlarına neden olduğu tespit edilmiştir. Proje sahası ile ilgili olarak DSİ 94. Şube Müdürlüğü tarafından ön inceleme kademesinde çalışmalar yapılmıştır. 94. Şube Müdürlüğü tarafından ihalesi yapılan taşkın koruma projesi “Doğan Öztürk Balcı, Genç Murat İnş. Temiz Gıd Nak. Hay Pet Tic Ve San Ltd.Şti. İş Ortaklığı.” uhdesinde kalmıştır.

Taşkın zararlarının önlenebilmesi amacıyla; Yukarıgırvaz deresi üzerinde 770 m çift taraflı kargir duvar, 32 adet betonarme brit, 1

adet ıslah sekisi imalatı yapılacaktır. Köyiçi deresi üzerinde 370 m çift taraflı kargir duvar, 36 adet betonarme brit, 1 adet bir

gözlü kutu menfez. 370 adet korkuluk imalatı yapılacaktır. Gül deresi üzerinde 20 m çift taraflı kargir duvar, 1 adet bir gözlü kutu menfez imalatı

yapılacaktır. Hayran deresi 260 m çift taraflı kargir duvar, 170 m sol sahil tek taraflı kargir duvar,

370 m sağ sahil tek taraflı kargir duvar, 1 adet iki gözlü kutu menfez, 530 adet korkuluk imalatı yapılacaktır.

PROJE SAHASI



C. PROJENİN MUHTEVASI

1. Çift Taraflı Kargir Duvar İmalatı :

Yukarıgırvaz Deresinde, projede belirtilen şekil ve ebatlarda çift taraflı eksen uzunluğu 770.00 m olan kargir duvar imal edilecektir.

Köyiçi Deresinde, projede belirtilen şekil ve ebatlarda çift taraflı eksen uzunluğu 370.00 m olan kargir duvar imal edilecektir.

Gül Deresinde, projede belirtilen şekil ve ebatlarda çift taraflı eksen uzunluğu 20.00 m. olan kargir duvar imal edilecektir.

Hayran Deresinde, projede belirtilen şekil ve ebatlarda çift taraflı eksen uzunluğu 260.00 m olan kargir duvar imal edilecektir.

2. Tek Taraflı Kargir Duvar İmalatı :

Hayran Deresinde, projede belirtilen şekil ve ebatlarda tek taraflı sol sahil eksen uzunluğu 170 m, tek taraflı sağ sahil eksen uzunluğu 370 m olan kargir duvar imal edilecektir.

3. Kutu Menfez İmalatı :

Köyiçi Deresinde, projesinde belirtilen şekilde 1 adet 5 metre uzunluğunda 300x150 kutu menfez imal edilecektir.

Gül Deresinde, projesinde belirtilen şekilde 1 adet 5 metre uzunluğunda 250x150 kutu menfez imal edilecektir.

Hayran Deresinde, projesinde belirtilen şekilde 1 adet 5 metre uzunluğunda 300x150 iki gözlü kutu menfez imal edilecektir.

4. Islah Sekisi İmalatı:

Yukarıgırvaz Deresinde, Projede belirtilen şekilde 1 adet ıslah sekisi imal edilecektir.

5. Betonarme Brit İmalatı:

Yukarıgırvaz Deresinde, Projede belirtilen şekilde 32 adet betonarme brit imal edilecektir.

Köyiçi Deresinde, Projede belirtilen şekilde 36 adet betonarme brit imal edilecektir.



Yukarıgırvaz Deresi Kargir Duvar Tip Kesiti

Koyiçi Deresi Kargir Duvar Tip Kesiti

Gül Deresi Kargir Duvar Tip Kesiti



Hayran Deresi Çift Taraflı Kargir Duvar Tip Kesiti

Hayran Deresi Sağ Sahil Kargir Duvar Tip Kesiti

Hayran Deresi Sol Sahil Kargir Duvar Tip Kesiti



D. PROJENİN TAKDİMİ VE DÜŞÜNÜLEN TEDBİRLER

Taşkınların önlenmesi için proje kapsamında Yukarıgırvaz deresine, Köyiçi deresine, Gül deresine ve Hayran deresine taşkın koruma imalatları yapılacaktır. Toplamda (2x770m + 2x370m + 2x20m + 2x260m + 370m + 170m) 3380 m kargir duvar imalatı yapılacaktır.

Bu tedbirler alındıktan sonra Arakonak Beldesi dereleri için taşkınlardan etkilenme riski ortadan kalkacaktır.

E. PROJE KARAKTERİSTİKLERİ

Yukarıgırvaz Deresi:

Drenaj Alanı 7.23 km2

Taşkın Debisi Q100 = 17.76 m3/s – Q500=24.73 m3/s

Kanal Taban Genişliği 6.0 m

Kanal Yüksekliği 1.8 m

Su Yüksekliği 0.59 m (Q100) – 0.73 m (Q500)

Toplam Eksen Boyu 770.00 m

Köyiçi Deresi:







Gül Deresi:









Hayran Deresi:







F. PROJE YERİNDEKİ HİDROLOJİK ŞARTLAR

Taşkın hesaplarında, Proje sahasına en yakın ve uzun yıllar güvenilir rasatları olan Bingöl (DMİ) istasyonunun yılda günlük en büyük yağış değerleri kullanılmıştır. Taşkın hesaplarında kullanılan plüviograf değerleri Bingöl (DMİ)’den alınmıştır.

Yukarıgırvaz Deresinin toplam yağış alanı 7.23 km², Köyiçi Deresinin toplam yağış alanı 1.13 km², Gül Deresinin yağış alanı 0.78 km², Hayran Deresinin yağış alanı 3.60 km² dir. Taşkın debileri DSİ Bingöl Şube Müdürlüğü tarafından sırasıyla 17.76 m³/s, 5.39 m³/s, 4.28 m³/s, 16.93 m³/s olarak verilmiştir.

Drenaj alanı, memba ve mansaptaki kotlar ve dere boyları, BN-TK-ARK-DRA-001 Pafta numaralı 1/25000 ölçekli haritadan alınmıştır.

G. YAKLAŞIM YOLLARININ DURUMU, YOLUN İNŞAAT İÇİN GEREKLİ

NAKLİYEYE MÜSAİT OLUP OLMADIĞI, YOLUN DÜZELTİLMESİ VEYA

YENİDEN YAPILMASINI GEREKTİREN YERLER

Proje sahası Bingöl İli Solhan İlçesi Arakonak Beldesi sınırlarındadır. Proje sahasına Bingöl-Muş karayolundan ulaşılabilir. Yeni yol yapılması ihtiyacı bulunmamaktadır.

H. İNŞAATIN YAPIM ŞEKLİ VE ZAMANI

Taşkın koruma tesisleri inşaatı, projelerin onayına müteakip 2017 yılı Aralık ayı içinde başlayacaktır. Sözleşme süresinin bitimine kadar devam edecektir. İşin özel teknik şartnamesine uygun olarak önce haritalar ve projeler hazırlanacaktır. Onaylı projelere göre kazı işleri yapılacak, daha sonra duvarların imalatı yapılacaktır.

Çalışılmaya uygun olmayan günler ihale dokümanında ve sözleşmede belirtilmiş olup bu sürelere göre iş tamamlanacaktır.



2. HESAPLAR

2.1. HİDROLOJİK HESAPLAR

Proje taşkın hesapları Mockus yöntemine göre yapılmıştır. Çıkan sonuçlar planlama raporundaki değer ile karşılaştırılmış ve en kritik değer taşkın debisi olarak belirlenmiştir. Bulunan tüm sonuçlar aşağıda verilmiştir:

DSİ Bingöl Şube Müdürlüğünden Verilen Yukarıgırvaz, Köyiçi ve Gül Dereleri

Taşkın Debileri



DSİ Bingöl Şube Müdürlüğünden Verilen Hayran Deresi Taşkın Debileri

Yukarıgırvaz Deresi Taşkın Debileri:

Tekerrür Yılı Mockus

Yöntemi DSİ

Tarafından Verilen

Seçilen Taşkın Debileri

2 2.91 2.07 2.91 5 5.49 5.13 5.49

10 7.59 7.69 7.69 25 10.73 11.43 11.43 50 13.40 14.50 14.50

100 16.33 17.76 17.76 500 22.38 24.73 24.73

Köyiçi Deresi Taşkın Debileri:

Tekerrür Yılı Mockus

Yöntemi DSİ

Tarafından Verilen


2 1.08 0.63 1.08 5 1.82 1.56 1.82

10 2.39 2.33 2.39 25 3.22 3.47 3.47 50 3.91 4.40 4.40

100 4.65 5.39 5.39 500 6.21 7.50 7.50



Gül Deresi Taşkın Debileri:

Tekerrür Yılı Mockus Yöntemi

DSİ Tarafından

Verilen


2 1.21 0.50 1,21 5 2.03 1.24 2.03

10 2.67 1.85 2.67 25 3.59 2.75 3.59 50 4.36 3.49 4.36

100 5.19 4.28 5.19 500 6.93 5.96 6.93

Hayran Deresi Taşkın Debileri:

Tekerrür Yılı Mockus Yöntemi

DSİ Tarafından

Verilen


2 3.04 1.97 3.04 5 5.10 4.89 5.10

10 6.72 7.33 7.33 25 9.04 10.90 10.90 50 10.97 13.82 13.82

100 13.06 16.93 16.93 500 17.45 23.57 23.57



2.1.1. MOCKUS YÖNTEMİ

İşin Adı : Yukarıgırvaz Deresi Taşkın Koruma Tesisi

Yağış Alanı :

Dere Boyu :

Eğri No : 88

YAD Katsayısı : 1

Meteoroloji İst. : Bingöl

PLV Katsayısı : 0.3

K Katsayısı : 0.208

7.23 km²

4.23 km

İşin Adı : Köyiçi Deresi Taşkın Koruma Tesisi

Yağış Alanı :

Dere Boyu :

Eğri No : 91

YAD Katsayısı : 1




1.13 km²

2.82 km

İşin Adı : Gül Deresi Taşkın Koruma Tesisi

Yağış Alanı :

Dere Boyu :

Eğri No : 91

YAD Katsayısı : 1




0.78 km²

0.82 km

İşin Adı : Hayran Deresi Taşkın Koruma Tesisi

Yağış Alanı :

Dere Boyu :

Eğri No : 91

YAD Katsayısı : 1




3.60 km²

4.47 km



- Yağış Alanı (A) : 1/25.000 ölçekli haritadan dere drenaj alanından çizilerek bulunmuştur.

- Dere Boyu (L) : Taşkın koruma tesisinin başlangıcından drenaj alanındaki en uzun derenin uzunluğu.

- Eğri No : Bölgenin genel toprak yapısı gözlemlenerek aşağıdaki tablodan bulunmuştur.

- YADK : Yağış Alan Dağılım Katsayısı DSİ’nin hazırladığı “Türkiye Maksimum Yağışları Frekans Atlası” kitabından bulunmuştur.

- PLV Katsayısı : Hesaplarda, yukarıdaki kitabın DSİ 9.Bölge (Elazığ) sayfasından Bingöl Yağış İstasyonu kullanılmıştır.

- K Katsayısı : 0.206 – 0.210 arasında sabit bir katsayı

-

Hesaplarda Kullanılan Formüller :

Si : Harmonik Eğim

Si = H (kot farkı) / L (ara mesafe)

Tc : Toplanma Zamanı

Tc = 0,00032 x L0,77/ S0,385

D : Suların toplanma zamanına tekabül eden yağış süresi. D = 2 x √Tc

Tp : Hidrografın Yükselme Zamanı (YD / 2) + (0,6 x Tc) Qp : Taşkın Piki (ha : 1 mm için) (K x A x ha) / Tp

Yağış Şiddeti (mm) : (24 saatlik yağış değer) x PLV x YADK x 1,13

= Qp x h2 = = Qp x h50............................................................=

= Qp x h5 = = Qp x h100..........................................................=

= Qp x h10 = = Q10+1,692 x (Q100-Q10).............=

= Qp x h25 = = Q10+1,990 x (Q100-Q10).......................=

Q10 4.46 m³/s Q500 11.48 m³/s

Q25 6.04 m³/s Q1000 12.72 m³/s

Q2 1.77 m³/s Q50 7.30 m³/s

Q5 3.30 m³/s Q100 8.61 m³/s



Bingöl DMİ Plüviyograflı Yağış İstasyonu

PLV Katsayısı 2 saatlik değerden bulunmuştur.



0,5 SAAT 1 SAAT 2 SAAT 3 SAAT 4 SAAT 5 SAAT 6 SAAT 8 SAAT 12 SAAT 18 SAAT 24 SAAT

1.14 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000

YAĞIŞALANI

YAĞIŞ ALAN DAĞILIM KATSAYILARI

YAĞIŞ ALAN DAĞILIM KATSAYILARI (YADK) (Eğri denkleminden bulunan)

0,5 SAAT 1 SAAT 2 SAAT 3 SAAT 4 SAAT 5 SAAT 6 SAAT 8 SAAT 12 SAAT 18 SAAT 24 SAAT

26 0.900 0.948 0.960 0.969 0.972 0.975 0.978 0.979 0.981 0.985 0.987

30 0.889 0.941 0.954 0.966 0.969 0.972 0.975 0.976 0.978 0.982 0.985

35 0.875 0.933 0.948 0.962 0.965 0.968 0.972 0.973 0.975 0.979 0.982

40 0.862 0.924 0.941 0.958 0.961 0.965 0.968 0.970 0.972 0.977 0.980

45 0.850 0.916 0.935 0.954 0.958 0.961 0.965 0.967 0.969 0.974 0.977

50 0.837 0.908 0.929 0.950 0.954 0.958 0.962 0.963 0.966 0.971 0.975

55 0.825 0.900 0.923 0.946 0.950 0.955 0.959 0.961 0.963 0.968 0.972

60 0.814 0.892 0.917 0.943 0.947 0.952 0.956 0.958 0.961 0.966 0.970

65 0.803 0.884 0.912 0.939 0.944 0.948 0.953 0.955 0.958 0.963 0.968

70 0.792 0.877 0.906 0.935 0.940 0.945 0.950 0.952 0.955 0.961 0.965

75 0.782 0.870 0.901 0.932 0.937 0.942 0.948 0.949 0.953 0.958 0.963

80 0.773 0.863 0.895 0.929 0.934 0.939 0.945 0.947 0.950 0.956 0.961

85 0.763 0.856 0.890 0.925 0.931 0.937 0.942 0.944 0.948 0.954 0.959

90 0.754 0.849 0.885 0.922 0.928 0.934 0.940 0.942 0.946 0.952 0.958

95 0.746 0.843 0.880 0.919 0.925 0.931 0.937 0.940 0.944 0.950 0.956

100 0.738 0.837 0.876 0.916 0.922 0.929 0.935 0.937 0.941 0.948 0.954

105 0.730 0.830 0.871 0.913 0.919 0.926 0.933 0.935 0.939 0.946 0.952

110 0.723 0.825 0.867 0.910 0.917 0.924 0.931 0.933 0.937 0.944 0.951

115 0.716 0.819 0.863 0.907 0.914 0.921 0.928 0.931 0.935 0.943 0.949

120 0.710 0.813 0.858 0.904 0.911 0.919 0.926 0.929 0.934 0.941 0.948

125 0.704 0.808 0.854 0.901 0.909 0.917 0.924 0.927 0.932 0.939 0.947

130 0.698 0.803 0.851 0.898 0.906 0.914 0.922 0.925 0.930 0.938 0.946

135 0.693 0.798 0.847 0.896 0.904 0.912 0.921 0.923 0.929 0.937 0.944

140 0.688 0.793 0.843 0.893 0.902 0.910 0.919 0.922 0.927 0.935 0.943

145 0.684 0.789 0.840 0.891 0.899 0.908 0.917 0.920 0.926 0.934 0.942

150 0.680 0.784 0.837 0.888 0.897 0.906 0.915 0.918 0.924 0.933 0.941

155 0.676 0.780 0.833 0.886 0.895 0.905 0.914 0.917 0.923 0.932 0.941

160 0.672 0.776 0.830 0.884 0.893 0.903 0.912 0.916 0.922 0.931 0.940

165 0.668 0.772 0.827 0.882 0.891 0.901 0.911 0.914 0.920 0.930 0.939

170 0.664 0.768 0.825 0.879 0.890 0.900 0.910 0.913 0.919 0.929 0.939

175 0.660 0.765 0.822 0.877 0.888 0.898 0.909 0.912 0.918 0.928 0.938

180 0.657 0.762 0.820 0.875 0.886 0.897 0.907 0.911 0.917 0.928 0.938

185 0.653 0.759 0.817 0.874 0.884 0.895 0.906 0.910 0.917 0.927 0.937

190 0.650 0.756 0.815 0.872 0.883 0.894 0.905 0.909 0.916 0.927 0.937

195 0.646 0.753 0.813 0.870 0.881 0.893 0.904 0.908 0.915 0.926 0.937

200 0.643 0.750 0.811 0.868 0.880 0.892 0.903 0.907 0.914 0.926 0.937

205 0.640 0.748 0.809 0.866 0.878 0.890 0.902 0.906 0.913 0.924 0.936

210 0.637 0.746 0.807 0.864 0.876 0.889 0.901 0.905 0.912 0.924 0.935

215 0.634 0.744 0.805 0.862 0.875 0.887 0.900 0.904 0.911 0.923 0.935

220 0.631 0.741 0.803 0.860 0.873 0.886 0.899 0.903 0.910 0.922 0.934

225 0.628 0.739 0.801 0.859 0.872 0.885 0.897 0.902 0.909 0.921 0.933

230 0.625 0.737 0.799 0.857 0.870 0.883 0.896 0.900 0.909 0.921 0.933

235 0.623 0.735 0.797 0.855 0.869 0.882 0.895 0.899 0.908 0.920 0.932

240 0.620 0.733 0.795 0.854 0.867 0.881 0.894 0.898 0.907 0.919 0.932

245 0.618 0.731 0.793 0.852 0.866 0.879 0.893 0.897 0.906 0.918 0.931

250 0.615 0.730 0.792 0.851 0.864 0.878 0.892 0.896 0.905 0.918 0.931

300 0.596 0.712 0.775 0.836 0.851 0.866 0.882 0.887 0.896 0.911 0.926

350 0.586 0.697 0.761 0.824 0.840 0.856 0.872 0.878 0.889 0.905 0.922

400 0.577 0.686 0.750 0.815 0.831 0.847 0.863 0.870 0.882 0.901 0.919

450 0.571 0.677 0.742 0.808 0.824 0.839 0.855 0.862 0.876 0.897 0.917

500 0.566 0.670 0.737 0.803 0.818 0.833 0.848 0.856 0.871 0.894 0.916

550 0.562 0.667 0.732 0.797 0.814 0.830 0.846 0.854 0.869 0.892 0.915

600 0.560 0.663 0.727 0.793 0.810 0.827 0.844 0.852 0.868 0.891 0.914

650 0.558 0.660 0.723 0.789 0.807 0.825 0.843 0.850 0.866 0.890 0.913

700 0.557 0.657 0.720 0.786 0.804 0.823 0.841 0.849 0.865 0.888 0.912

750 0.556 0.653 0.717 0.784 0.803 0.822 0.840 0.848 0.864 0.887 0.911

1000 0.556 0.653 0.717 0.784 0.803 0.822 0.840 0.848 0.864 0.887 0.911

Y. A. D. K.YAĞIŞALANI



Eğri No Şekli



-

Yukarıgırvaz Deresi Taşkın Koruma TesisiMuhtelif Tekerrürlü Debilerin Hesabı (Mockus Metodu)

Harmonik Meyil Tablosu

h L / 10

No Kot Kot Farkı Ara Mesafe Si = h / L √ Si 1 / √Si

0 1845 - - - -

( m ) ( m ) ( m )

0.243 4.113

2 1908 38 423 0.090 0.300 3.336

1 1870 25 423 0.059

0.351 2.852

4 2008 48 423 0.113 0.337

3 1960 52 423 0.123

2.969

5 2062 54 423 0.128 0.357 2.799

0.429 2.329

7 2220 80 423 0.189 0.435 2.299

6 2140 78 423 0.184

0.377 2.655

9 2303 23 423 0.054 0.233 4.289

8 2280 60 423 0.142

0.333 3.000

Σ(1/√Si) = 30.641

10 2350 47 423 0.111

= =

√S = 10 / Σ(1/√Si)............................= = S =

Tc = 0,00032 x L 0̂,77/ S 0̂,385......= ̂0,77 / ̂0,385 =

D = 2 x √Tc.........................................................= = ⇒ =

Tp = (YD / 2) + (0,6 x Tc)............................= ( / 2 ) + ( 0,6 x =

Qp = (kxAxha) / Tp.....................................= x =

A 7.23 km² L 4.23 km

10 / 30.641 0.326 ⇒ 0.106

0,00032 x 4230 0.106 0.47 saat

0.208 7.23 x 1 ) / 1.28 1.17 m³/s/mm

2 x √ 0.47 1.37 saat YD 2.00 saat

2.00 0.47 ) 1.28 saat

Muhtelif Tekerrürlü Debiler :

= Qp x h2 = = Qp x h50............................................................=

= Qp x h5 = = Qp x h100..........................................................=

= Qp x h10 = = Q10+1,692 x (Q100-Q10).............=

= Qp x h25 = = Q10+1,990 x (Q100-Q10).......................=

Bingöl Meteoroloji İstasyonu'na ait 24 saatlik yağış değerleri

Plüvioğraf (PLV) ve Yağış Alan Dağılım (YAD) Katsayıları

S a a t PLV Katsayısı YAD Katsayısı

50 100

Yağış (mm) 51.77 65.57 75.28 88.26 98.44 109.08

Y ı l 2 5 10 25

2.00 0.30 1.000

2.00 Saatlik Yağış ve Akış Değerleri ( Eğri no = 88 )

2 17.55 2.49

5 22.23 4.69

Tekerrür Süresi Yağış Şiddeti (mm) Akış Değeri

( Yıl ) (1,13 ile çarpılmış) (mm)

50 33.37 11.45

100 36.98 13.96

10 25.52 6.49

25 29.92 9.17

Q10 7.59 m³/s Q500 22.38 m³/s

Q25 10.73 m³/s Q1000 24.98 m³/s

Q2 2.91 m³/s Q50 13.40 m³/s

Q5 5.49 m³/s Q100 16.33 m³/s



-

Köyiçi Deresi Taşkın Koruma TesisiMuhtelif Tekerrürlü Debilerin Hesabı (Mockus Metodu)


h L / 10


0 1852 - - - -

( m ) ( m ) ( m )

0.367 2.724

2 1950 60 282 0.213 0.461 2.168

1 1890 38 282 0.135

0.498 2.007

4 2085 65 282 0.230 0.480

3 2020 70 282 0.248

2.083

5 2170 85 282 0.301 0.549 1.821

0.352 2.839

7 2238 33 282 0.117 0.342 2.923

6 2205 35 282 0.124

0.408 2.449

9 2370 85 282 0.301 0.549 1.821

8 2285 47 282 0.167

0.298 3.359

Σ(1/√Si) = 24.195

10 2395 25 282 0.089

= =

√S = 10 / Σ(1/√Si)............................= = S =

Tc = 0,00032 x L 0̂,77/ S 0̂,385......= ̂0,77 / ̂0,385 =

D = 2 x √Tc.........................................................= = ⇒ =

Tp = (YD / 2) + (0,6 x Tc)............................= ( / 2 ) + ( 0,6 x =

Qp = (kxAxha) / Tp.....................................= x =

A 1.13 km² L 2.82 km

10 / 24.195 0.413 ⇒ 0.171

0,00032 x 2820 0.171 0.29 saat

0.208 1.13 x 1 ) / 0.92 0.26 m³/s/mm

2 x √ 0.29 1.08 saat YD 1.50 saat

1.50 0.29 ) 0.92 saat


= Qp x h2 = = Qp x h50............................................................=

= Qp x h5 = = Qp x h100..........................................................=

= Qp x h10 = = Q10+1,692 x (Q100-Q10).............=

= Qp x h25 = = Q10+1,990 x (Q100-Q10).......................=




50 100

Yağış (mm) 51.77 65.57 75.28 88.26 98.44 109.08

Y ı l 2 5 10 25

1.50 0.30 1.000


2 17.55 4.17

5 22.23 6.99



50 33.37 15.03

100 36.98 17.89

10 25.52 9.21

25 29.92 12.39

Q10 2.39 m³/s Q500 6.21 m³/s

Q25 3.22 m³/s Q1000 6.89 m³/s

Q2 1.08 m³/s Q50 3.91 m³/s

Q5 1.82 m³/s Q100 4.65 m³/s



-

Gül Deresi Taşkın Koruma TesisiMuhtelif Tekerrürlü Debilerin Hesabı (Mockus Metodu)


h L / 10


0 1870 - - - -

( m ) ( m ) ( m )

0.428 2.338

2 1897 12 82 0.146 0.383 2.614

1 1885 15 82 0.183

0.398 2.512

4 1924 14 82 0.171 0.413

3 1910 13 82 0.159

2.420

5 1940 16 82 0.195 0.442 2.264

0.428 2.338

7 1975 20 82 0.244 0.494 2.025

6 1955 15 82 0.183

0.552 1.811

9 2025 25 82 0.305 0.552 1.811

8 2000 25 82 0.305

0.552 1.811

Σ(1/√Si) = 21.944

10 2050 25 82 0.305

= =

√S = 10 / Σ(1/√Si)............................= = S =

Tc = 0,00032 x L 0̂,77/ S 0̂,385......= ̂0,77 / ̂0,385 =

D = 2 x √Tc.........................................................= = ⇒ =

Tp = (YD / 2) + (0,6 x Tc)............................= ( / 2 ) + ( 0,6 x =

Qp = (kxAxha) / Tp.....................................= x =

A .78 km² L 0.82 km

10 / 21.944 0.456 ⇒ 0.208

0,00032 x 820 0.208 0.10 saat

0.208 0.78 x 1 ) / 0.56 0.29 m³/s/mm

2 x √ 0.10 .63 saat YD 1.00 saat

1.00 0.10 ) 0.56 saat


= Qp x h2 = = Qp x h50............................................................=

= Qp x h5 = = Qp x h100..........................................................=

= Qp x h10 = = Q10+1,692 x (Q100-Q10).............=

= Qp x h25 = = Q10+1,990 x (Q100-Q10).......................=




50 100

Yağış (mm) 51.77 65.57 75.28 88.26 98.44 109.08

Y ı l 2 5 10 25

1.00 0.30 1.000


2 17.55 4.17

5 22.23 6.99



50 33.37 15.03

100 36.98 17.89

10 25.52 9.21

25 29.92 12.39

Q10 2.67 m³/s Q500 6.93 m³/s

Q25 3.59 m³/s Q1000 7.68 m³/s

Q2 1.21 m³/s Q50 4.36 m³/s

Q5 2.03 m³/s Q100 5.19 m³/s



-

0.428 2.335

Σ(1/√Si) = 28.819

10 2212 82 447 0.183

0.396 2.527

9 2130 90 447 0.201 0.449 2.229

8 2040 70 447 0.157

7 1970 62 447 0.139 0.372 2.685

6 1908 43 447 0.096

5 1865 50 447 0.112 0.334 2.990

0.310 3.224

0.401 2.492

4 1815 35 447 0.078 0.280

3 1780 72 447 0.161

3.574

0.259 3.860

2 1708 53 447 0.119 0.344 2.904

1 1655 30 447 0.067


0 1625 - - - -

( m ) ( m ) ( m )

Hayran Deresi Taşkın Koruma TesisiMuhtelif Tekerrürlü Debilerin Hesabı (Mockus Metodu)


h L / 10

= =

√S = 10 / Σ(1/√Si)............................= = S =

Tc = 0,00032 x L 0̂,77/ S 0̂,385......= ̂0,77 / ̂0,385 =

D = 2 x √Tc.........................................................= = ⇒

Tp = (YD / 2) + (0,6 x Tc)............................= ( / 2 ) + ( 0,6 x =

Qp = (kxAxha) / Tp.....................................= x =0.208 3.60 x 1 ) / 1.03 0.73 m³/s/mm

2 x √ 0.47 1.37 saat YD 1.50 saat

1.50 0.47 ) 1.03 saat

10 / 28.819 0.347 ⇒ 0.120

0,00032 x 4470 0.120 0.47 saat

A 3.60 km² L 4.47 km


= Qp x h2 = = Qp x h50............................................................=

= Qp x h5 = = Qp x h100..........................................................=

= Qp x h10 = = Q10+1,692 x (Q100-Q10).............=

= Qp x h25 = = Q10+1,990 x (Q100-Q10).......................=

Q10 6.72 m³/s Q500 17.45 m³/s

Q25 9.04 m³/s Q1000 19.34 m³/s

Q2 3.04 m³/s Q50 10.97 m³/s

Q5 5.10 m³/s Q100 13.06 m³/s

50 33.37 15.03

100 36.98 17.89

10 25.52 9.21

25 29.92 12.39

2 17.55 4.17

5 22.23 6.99



1.50 0.30 1.000




50 100

Yağış (mm) 51.77 65.57 75.28 88.26 98.44 109.08

Y ı l 2 5 10 25




2.2. HİDROLİK HESAPLAR

Hidrolik Hesaplarda Kullanılan Formüller Aşağıda Verilmiştir. Q : Debi (m³/s) Q = (1/n) x (A x R2/3 x √J )

n : Manning Katsayısı

A : Islak Alan (m²) P : Islak Çevre (m) R : Hidrolik Yarıçap (m)

R = A / P

V : Hız (m/s) V = Q / A h : Kanal Su Yüksekliği (m) Hp : Hava Payı (m) Hp = 0.60 + 0.03731 x V x h1/3 (Hava payı hesabı Q100 ‘e göre yapılmaktadır.) τ : Sürükleme Gücü Katsayısı (kg/m²) τ = J x R < 15 kg/m² ise Uygundur değilse Britli önlem alınması gerekmektedir. Ys : Oyulma Derinliği Aliymanda : 0.3 x h100 Kurpta : h100 x (1.8-0.0051x(r/w)+(0.0084x(w/h100)))-h100 (Maynord) Kurpta : h100x(2.15x0.27xLOG((r/w)-2)-h100 (Thorne)

Htemel > Ys ise Oyulma derinliği uygundur.

Malzeme Tipi n

Çelik 0.012

Dökme Demir 0.013

Cam 0.010

Beton 0.013

Ahşap 0.012

Kil 0.013

Tuğla 0.013

İşlenmiş Taş 0.025

Köşeli İşlenmemiş Taş 0.035



- Yukarıgırvaz Deresi Hidrolik Hesabı; Profilde ki Minimum Eğime Göre Hidrolik Hesap;

1/1000 lik haritasına göre yapılan projede 770 m lik kanal için ortalama dere eğimi;

J = (1894 – 1835) / 770 = %7.66 bulunmuştur. H100 = 0.56 m (Q100 debiyi geçirebilecek su yüksekliği) Hp100 = 0.69 m (Q100 deki hava payı) Hduvar = H100 + Hp100 + Hbrit = 0.56 + 0.76 + 0.30 Hduvar = 1.62 m Seçilen Duvar Yüksekliği 1.80 m . Statik hesaplarda bu duvar yüksekliği kullanılacaktır. τ = J x R = 1000 x (0,06 x 0,56) = 33.6 kg/m² > 15 kg/m² olduğundan ötürü britli önlem uygulanacaktır. Brit tip projesi aşağıda verilmiştir.

Q500 = 24.73 m3/s

Q100 = 17.76 m3/s

B = 6.00 m (kesit genişliği)

Jd = 0.0766 dere eğimi

Jp = 0.0600 proje eğimi

n = 0.0280 (pürüzlülük katsayısı)

m1 = 0.00 (duvar yüzey eğimi)


r = 40 m (en küçük kurp yarıçapı)

H = 1.80 m (elevasyon yüksekliği)

h temel = 1.00 m (temel derinliği)

h500 = 0.6920 m

h100 = 0.5590 m

Q J n m1 m2 B h A P R V Hp τ Qhes

(m3/s) (m) (m) (m2) (m) (m) (m/s) (m) kg/m²Q500 24.73 0.0600 0.028 0.00 0.00 6.00 0.69 4.15 7.38 0.56 5.96 0.80 33.74 24.74 UYGUN

Q100 17.76 0.0600 0.028 0.00 0.00 6.00 0.56 3.35 7.12 0.47 5.30 0.76 28.27 17.77 UYGUN

r h100 W Alynman Kurpta Kurpta

(m) (m) (m) (Maynord) (Thorne) h100 = 0.56 100 yıllığa göre hava payı : UYGUN

40.00 0.56 6.00 0.17 0.48 0.54

0.48 h temel > ys (opt) olmalı : UYGUN

KIYAS BÖLÜMÜ

HİDROLİK HESAPHidrolik Hesap ve Oyulma Derinliği İçin Veri Girişi

DEĞİŞKENLER

ys (m) =

HİDROLİK TABLO

OYULMA DERİNLİĞİ

ys (m) SONUÇ BÖLÜMÜ



Profilde ki Maksimum Eğime Göre Hidrolik Hesap;


J = (1894 – 1835) / 770 = %7.66 bulunmuştur. H100 = 0.49 m (Q100 debiyi geçirebilecek su yüksekliği) Hp100 = 0.61 m (Q100 deki hava payı) Hduvar = H100 + Hp100 + Hbrit = 0.49 + 0.78 + 0.30 Hduvar = 1.57 m Seçilen Duvar Yüksekliği 1.80 m . Statik hesaplarda bu duvar yüksekliği kullanılacaktır. τ = J x R = 1000 x (0,0887 x 0,51) = 45.3 kg/m² > 15 kg/m² olduğundan ötürü britli önlem uygulanacaktır. Brit tip projesi aşağıda verilmiştir.

Yukarıgırvaz deresi taşkın koruma kanalı hem minimum hemde maksimum eğimde taşkın debilerini geçirecek şekilde projelendirilmiştir. Her iki durumda da hızın 5 m/s den fazla olmasından ötürü britli önlem uygulanacaktır.

Brit yerleşimi; kurp giriş çıkışlarına, proje başlangıcı ve sonuna, yan dere birleşimlerine, uzun aliyman hatlarının olduğu kısımlara gelecek şekilde projelendirilmiştir.

Q500 = 24.73 m3/s

Q100 = 17.76 m3/s










h500 = 0.6100 m

h100 = 0.4930 m



Q100 17.76 0.0887 0.028 0.00 0.00 6.00 0.49 2.96 6.99 0.42 6.00 0.78 37.54 17.74 UYGUN



40.00 0.49 6.00 0.15 0.43 0.48


KIYAS BÖLÜMÜ


DEĞİŞKENLER

ys (m) =

HİDROLİK TABLO





Betonarme Brit:

- Yukarıgırvaz deresinde toplamda 13 adet kurp vardır. Kurp giriş ve çıkışlarına toplamda 26 adet brit konulacaktır.

- Yukarıgırvaz deresine 1 adet köyiçi deresi birleşmektedir. Derenin birleştiği yere 1

adet brit konulacaktır.

- Projesinde kilometreleri verilen uzun aliymanların olduğu yerlere 5 adet brit konulacaktır.



- Köyiçi Deresi Hidrolik Hesabı;


J = (1902 – 1853) / 370 = %13.24 bulunmuştur.

H100 = 0.35 m (Q100 debiyi geçirebilecek su yüksekliği) Hp100 = 0.73 m (Q100 deki hava payı) Hduvar = H100 + Hp100 + Hbrit = 0.35 + 0.73 + 0.30 Hduvar = 1.38 m Seçilen Duvar Yüksekliği 1.75 m . Statik hesaplarda bu duvar yüksekliği kullanılacaktır. τ = J x R = 1000 x (0,11 x 0,34) = 37.4 kg/m² > 15 kg/m² bulunmuştur.

Köyiçi deresi taşkın koruma kanalı hem minimum hemde maksimum eğimde taşkın

debilerini geçirecek şekilde projelendirilmiştir. Her iki durumda da hızın 5 m/s den fazla olmasından ötürü britli önlem uygulanacaktır. Projesinde belirtilen ebatlarda her 10 m de bir toplamda 36 adet olacak şekilde brit projelendirilmiştir.

Q500 = 7.50 m3/s

Q100 = 5.39 m3/s










h500 = 0.4355 m

h100 = 0.3510 m



Q100 5.39 0.1100 0.028 0.00 0.00 3.00 0.35 1.05 3.70 0.28 5.12 0.73 31.29 5.39 UYGUN



40.00 0.35 3.00 0.11 0.28 0.30


KIYAS BÖLÜMÜ


DEĞİŞKENLER

ys (m) =

HİDROLİK TABLO





Betonarme Brit:

- Köyiçi deresinde toplamda her 10 m de bir toplamda 36 adet olacak şekilde aşağıda görülen betonarme brit imalatı yapılacaktır.

1

n P2'

m m

m

= = m

m m

m

+ P1= + = m > = m

m m m m ≈ mh+P1= 0.84 1.50

0.53

b= 3.00 h= 0.43 P1= 0.41 H=

h100 0.43 0.41 0.84 h500

A500= 1.59 m2 R500= 0.39

P1=0.30+0.036xVx 3 h 0.30+0.036x4.23x0.43 (̂1/3) 0.41

500 Yıllık Taşkın Debisine Göre Kontrol (Qd=Q500):

h500= 0.53 P500= 4.06Q =

1x1.59x0.39 (̂2/3) x 0.02 (̂1/2) = 7.50 m3/s

0.016

Hava Payı Hesabı:

V =Q

=5.39

= 4.23 m/sA 1.28 b

Q =1

x1.28x0.33 (̂2/3) x 0.02 (̂1/2)0.016

b= 3.00 h100= 0.43

A100= 1.28 m2

R100=A

=P100= 3.85 P

0.0200 m/m

h5

00

= 5.39 m3/s

1.28= 0.33 m

h1

00

3.85

SEÇİLEN MENFEZ BOYUTLARI : b= 3.00 m , h= 1.50 m

KÖYİÇİ DERESİ YUKARI HAVZA TEDBİRLERİ MENFEZ HİDROLİK HESAPLARI

Q100= 5.39 m3/s Q500= 7.50 m

3/s

100 Yıllık Taşkın Debisine Göre Boyutlandırma (Qd=Q100):

Q = x A x R2/3

x JP2

n= 0.016 J=



- Gül Deresi Hidrolik Hesabı;


J = (1879 – 1877) / 20 = %10 bulunmuştur.

H100 = 0.43 m (Q100 debiyi geçirebilecek su yüksekliği) Hp100 = 0.73 m (Q100 deki hava payı) Hduvar = H100 + Hp100 + Hbrit = 0.43 + 0.73 + 0.30 Hduvar = 1.46 m Seçilen Duvar Yüksekliği 1.60 m Statik hesaplarda bu duvar yüksekliği kullanılacaktır.

Q500 = 6.93 m3/s

Q100 = 5.19 m3/s










h500 = 0.5300 m

h100 = 0.4350 m



Q100 5.19 0.0800 0.028 0.00 0.00 2.50 0.44 1.09 3.37 0.32 4.75 0.73 25.82 5.17 UYGUN



40.00 0.44 2.50 0.13 0.33 0.37

0.33 h temel > ys (opt) olmalı : UYGUNys (m) =

HİDROLİK TABLO


ys (m) SONUÇ BÖLÜMÜ KIYAS BÖLÜMÜ


DEĞİŞKENLER



1

n P2'

m m

m

= = m

m m

m

+ P1= + = m > = m

m m m m ≈ mh+P1= 0.90 1.50

0.58

b= 2.50 h= 0.48 P1= 0.42 H=

h100 0.48 0.42 0.90 h500

A500= 1.45 m2 R500= 0.40

P1=0.30+0.036xVx 3 h 0.30+0.036x4.35x0.48 (̂1/3) 0.42


h500= 0.58 P500= 3.66Q =

1x1.45x0.4 (̂2/3) x 0.02 (̂1/2) = 6.93 m3/s

0.016

Hava Payı Hesabı:

V =Q

=5.19

= 4.35 m/sA 1.19 b

Q =1

x1.19x0.35 (̂2/3) x 0.02 (̂1/2)0.016

b= 2.50 h100= 0.48

A100= 1.19 m2

R100=A

=P100= 3.45 P

0.0200 m/m

h5

00

= 5.19 m3/s

1.19= 0.35 m

h1

00

3.45


GÜL DERESİ YUKARI HAVZA TEDBİRLERİ MENFEZ HİDROLİK HESAPLARI

Q100= 5.19 m3/s Q500= 6.93 m

3/s


Q = x A x R2/3

x JP2

n= 0.016 J=



- Hayran Deresi Hidrolik Hesabı;


J = (1691 – 1619) / 850 = %8.60 bulunmuştur.

H100 = 0.57 m (Q100 debiyi geçirebilecek su yüksekliği) Hp100 = 0.75 m (Q100 deki hava payı) Hduvar = H100 + Hp100 + Hbrit = 0.57 + 0.75 + 0.30 Hduvar = 1.62 m Seçilen Duvar Yüksekliği 2.00m Statik hesaplarda bu duvar yüksekliği kullanılacaktır.

Q500 = 23.57 m3/s

Q100 = 16.93 m3/s










h500 = 0.7120 m

h100 = 0.5750 m



Q100 16.93 0.0500 0.028 0.00 0.00 6.00 0.58 3.45 7.15 0.48 4.91 0.75 24.13 16.95 UYGUN



40.00 0.58 6.00 0.17 0.49 0.56


KIYAS BÖLÜMÜ


DEĞİŞKENLER

ys (m) =

HİDROLİK TABLO





- Islah Sekisi Hidrolik Hesapları:

1

n P2'

m m

m

= = m

m m

m

+ P1= + = m > = m

m m m m ≈ m0.45P1=0.54b=

0.67h5000.990.450.54h100

h=6.00

3.23

3.23

A100=

7.08

=

1x3.23x0.46 (̂2/3) x 0.02 (̂1/2)

0.016

5.24 m/sA

=

16.93V =

Q

HAYRAN DERESİ YUKARI HAVZA TEDBİRLERİ MENFEZ HİDROLİK HESAPLARI

Q100= m3/s16.93 Q500= 23.57 m

3/s

1.500.99h+P1=H=

Hava Payı Hesabı:

P1=0.30+0.036xVx 3 h 0.30+0.036x5.24x0.54 (̂1/3)

4.00


m3/s 0.016

1x4x0.55 (̂2/3) x 0.02 (̂1/2) = 23.57

0.55

=b

0.45

h500= 0.67 P500=Q =

7.33

A500= m2 R500=

0.0200P2

n= 0.016

=

mP

=

Q

A=

P100= 7.08

6.00

J=

0.46



m3/s

= x A x R2/3

x J

3.23 m2

R100=

h100=

Q

m/m

h1

00

h5

00

16.93

0.54b=



1-

Taşkın Debisi Q100 = m³/sn

Savak sürtünme katsayısı µ =Dolusavak yüksekliği h = m

Yer çekimi ivmesi g = m/sn2

m1 = m

m2 =

B1

1 h 1.00 1

Xm1 m2

B2

Yaklaşım Hızsız

= 0.13 * 0.67 * 1.00 * 4.429 * (2B1+3B2)

= 2*(B2+h*(m1+m2))+3B2 =

= 0.40 * = 0.40 * (5B2 + 4.0 )

= 40.88 / 5 = 8.18 B2 = 8.18

B1 = 10.18

DOLUSAVAK HESABI

(Yaklaşım Hızsız)

17.760 (5B2+(2h*(m1+m2)))

17.76

1.00

9.81

0.67

5B2+(2h*(m1+m2))

10.00

8.00

(2B1+3B2)

1.00

B1=B2+h*(m1+m2)

1.00

Savak Kesiti

SEÇİLEN

17.760

B2

3B2)(2B1*h*g*2*h*μ*2/15Q +=



1- DOLUSAVAK HESABI

Taşkın Debisi Q100 = m³/sn

Savak sürtünme katsayısı µ =

Dolusavak yüksekliği h = m

Yer çekimi ivmesi g = m/sn2

Arazi B2 =

Doğal Kesitte Taşkın Su Yüksekliği h1 = m (Tatonmanla bulundu)

n =J =

arazi m1 =

arazi m2 =

savak m1 =

savak m2 =

B1

1 h1 0.52 1

Xm1 m2

B2 = 5.00

Yaklaşım Hızı Hesabı

3.88

U = 1.15 + 5.0 + 1.15 = 7.31

R = F/U = 0.53

J 1/2 = 0.22

V = 31.25 * 0.66 * 0.22 = 4.58

Q = F * V

17.76 ≤ 3.88 * 4.58 = 17.76

m (yapının 2*H membaındaki dere genişliği)

9.81

5.00

0.67

2.0

1.0

0.050

0.52

1.00

2.0

(Yaklaşım Hızlı)

17.76

1.0

Doğal Arazi Kesiti

0.032

� �1

�� /� �/�

� �2�2� � �1 ∗�1� �1 ∗�2 �

2∗ �1 → F=



Savak Hesabı

B1

1 h 1.00 1

Xm1 m2

B2

= 1.07

17.76 =

17.76 = 0.13 * 0.67 * (2b1+3b2) * 4.43 * 1.05

= 2/15 * 0.67 * 1.00 * 4.429 * (2B1+3B2)

= 2*(B2+h*(m1+m2))+3B2 =

17.76 = 0.41 * = 0.41 * (5B2 + 4.0 )

B2 = 38.90 / 5 = 7.78 B2 = 7.78

B1 = 9.78

17.76

(5B2+(2h*(m1+m2)))

8.00

B1=B2+h*(m1+m2)

Savak Kesiti

SEÇİLEN

B1=B2+h*(m1+m2)

10.00

(2B1+3B2) 5B2+(2h*(m1+m2))

[ ]))((**2*)2312(**15/2 2/32/3 kkhgbbQ −++= µ

� ��²

2�

[ ]))((*81,9*2*)2312(*67,0*15/2 2/32/3 kkhbb −++



2.3. STATİK HESAPLAR

Arakonak Beldesi taşkın koruma kanaları kesitleri aşağıda görülmektedir. Statik hesaplar bu kesitlere ve gözlemsel olarak inceleme alanı genel jeolojisi ile zeminleri en namüsait durum incelenerek hesaplanan değerlere göre yapılmıştır.

Yukarıgırvaz Deresi Kargir Duvar Tip Kesiti

Koyiçi Deresi Kargir Duvar Tip Kesiti



Gül Deresi Kargir Duvar Tip Kesiti

Hayran Deresi Çift Taraflı Kargir Duvar Tip Kesiti



Hayran Deresi Sağ Sahil Kargir Duvar Tip Kesiti

Hayran Deresi Sol Sahil Kargir Duvar Tip Kesiti



- Yukarıgırvaz Deresi Kargir Duvar Statik Hesabı;

a1 a3 a2 a4

h1

do

yg

un

zemin seviyesi

su sev.R1 h2

γ do

yg

un

ele

va

sy

on

V1

R2 V4

R4su R3 h4

hte

me

l

V3 γ ba

tık R5 R6su

W1 A= m 2

h2/h3 oranı(%) = 0.67 (duvar arkası su seviyesi) W2

h3

γ ba

tık

γ

su seviyesi

γ su

hto

pla

m

he

lev

as

yo

n

h5

b

4.03

V2

m = 5.30 seçiniz (duvar ön yüz eğimi) γzemin(kuru)

a1 = 0.50 γdoyguna2 = 0.85 γbatık

a3 = 0.34 helevasyon/m γkargir

a4 = 0.50 γ su

b = 2.19 a1+a2+a3+a4 µh1 = 0.20 Øh2 = 1.07 (helevasyon-h1)*((h2/h3) oranı (%)) ka

h3 = 0.53 (helevasyon-h1)-h2 kp

htemel = 1.00 бemniyet

h4=hsu = 0.73 taşkın sonrası su yüksekliği (Q500 'e karşılık gelen yükseklik)

h5 = 1.73 htemel+h4 αhelevasyon = 1.80 δ 1

htoplam = 2.80 htemel+helevasyon

qsürşarj = 0.00

= 2.10

= 2.10

= 1.10

= 25.00

= 0.41

= 2.46

= 2.20

= 1.00

= 0.35

= 2.00

= 25.28

= 12.50

TABLO 1 : Zemin veya Dolgu Cinsi

Zemin Cinsi γ (kg / m3) ∅

Kum ve Çakıl (doygun halde) 2000 27

Kaya Parçaları (aşınmış-yuvarlak köşeli, yamaç molozu malzemesi) 1900 35

Bitkisel Toprak (tabi zeminde ve tabi nemde) 1700 25

Kum ve Çakıl (tabi nemde) 1800 30

Kil,Silt (doygun halde) (h yüküne varsa sürsarj yükü de dahildir) 2100 17 h>6 m

Taş Dolgu (keskin köşeli ocak malzemesi) 1800 40

Kil,Silt (doygun halde) (h yüküne varsa sürsarj yükü de dahildir) 2100 25 h<4 m

Kil,Silt (doygun halde) (h yüküne varsa sürsarj yükü de dahildir) 2100 20 4 m<h<6 m

TABLO 2 : Zemin Sürtünme Katsayıları ( µ )Katsayı

0.75

0.65

0.55

0.50

0.45

0.40

0.35

Zeminin Cinsi

Sağlam kaya

İri kum ve çakıl

İnce kum (ıslak)

Kil (kuru ve sert)

Kum (kuru veya ıslak)

Killi kum (karışık)

Yumuşak veya ayrışmış kaya

Max Gerilme

Adi toprak 1.0

Kuru killi kum 3.0

Kil 2.0

Az sıkışık çakıl, 4.0

Kum 4.0

Yumuşak Kaya 12.0

Sıkışık Çakıl 6.0

TABLO 3 : Zeminin Taşıyabileceği Max. Emn. Ger.

Zemin Cinsi

Sert Kaya 20.0

бem



KUVVET KOLU MOMENT

AĞIRLIK KUVVETLERİ

v1 = a2*helevasyon*γkargir = 3.37 t a2/2+a4 = 0.93 = 3.11 tm

v2 = 0,5*a3*helevasyon*γkargir = 0.67 t a3*(2/3)+a2+a4 = 1.58 = 1.06 tm

v3 = htemel*b*γkargir = 4.82 t b/2 = 1.09 = 5.27 tm

v4 = (1.5*(h2+h3))*(a1+a3)*γdoygun= 1.68 t b-a1/2 = 1.94 = 3.26 tm

Pv = 10.54 t Mv = 12.71 tmALTTAN KALDIRMA KUVVETLERİ

w1 = h5*b*γsu = 2.19 t b/2 = 1.09 2.40 tm

w2 = ((htemel+h3)-h5)*(b/2)*γsu = 0.58 t b*(2/3) = 1.46 0.84 tm

Pw = 2.77 t Mw = 3.24 tmYATAY KUVVETLER

R1 = 0,5*ka*γ zemin*h22

= 0.49 t h2/3+h3+htemel = 1.89 = 0.92 tm

R2 = ka*γbatık*h2*(htemel+h3) = 0.73 t (h3+htemel)/2 = 0.76 = 0.56 tm

R3 = 0,5*ka*γbatık*(htemel+h3)2

= 0.52 t (h3+htemel)/3 = 0.51 = 0.27 tm

R4su = 0,5*γsu*(htemel+h3)2

= 1.17 t (h3+htemel)/3 = 0.51 = 0.59 tm

Rs = qsürşarj*Ka*h = 0.00 t (htoplam)/2 = -0.10 = 0.00 tm

PRdeviren = 2.91 MRdeviren = 2.34 tm

R5 = 0,5*kp*γbatık*htemel2

= 1.36 t htemel/3 = 0.33 = 0.45 tm

R6su = 0,5*γsu*h52

= 0.50 t h5/3 = 0.33 = 0.17 tm

PRkoruyan = 1.86 t MRkoruyan = 0.62 tm

Toplam Mkoruyan = Mv+MRkoruyan = 13.32 tm

Toplam Mdeviren = Mw+MRdeviren = 5.58 tm

Toplam Pkoruyan = Pv+PRkoruyan = 12.39 t

Toplam Pdeviren = Pw+PRdeviren = 5.68 t

Pv >

Pw Uygundur

Mkoruyan >

Mdeviren Uygundur

>

Uygundur

a = > b / 3 = 0.73

Uygundur

eksantrisite e = b / 2 - a = 0.10 < b / 6 = 0.36

Uygundur

PV -PW

b

б1 = 4.50 kg / cm2 < бemniyet

б2 = 2.59 kg / cm2 > 0

b) Devrilme Güvenliği = = 2.391.50

TAŞ DUVAR STATİK HESABI

a) Kaldırma Güvenliği = = 3.811.50

c) Kayma Güvenliği = µ ∗(Pv-PW)+PRkoruyan

= 1.571.50

PRdeviren

t / m2 0.45

t / m2 0.26

d) Ezilmeme Koşulu =

Mkoruyan-Mdeviren= 1.00

(Pv-Pw)

б1,2 = *(1± (6*e/b)



- Köyiçi Deresi Statik Hesabı;

a1 a3 a2 a4

h1

doy

gun

zemin seviyesi

su sev.R1 h2

γ do

ygu

n

ele

vas

yo

n

V1

R2 V4

R4su R3 h4

hte

mel

V3 γ ba

tık R5 R6su

W1 A= m2


h3

γ ba

tık

γ

su seviyesi

γ su

hto

pla

m

he

lev

asy

on

h5

b

3.46

V2




a4 = 0.50 γ su




h4=hsu = 0.43 taşkın sonrası su yüksekliği (Q500 'e karş ılık gelen yükseklik)



qsürşarj = 0.00

= 2.00

= 21.80

= 12.50

= 25.00

= 0.41

= 2.46

= 2.20

= 1.00

= 0.35

= 2.10

= 2.10

= 1.10












0.75

0.65

0.55

0.50

0.45

0.40

0.35

Zeminin Cinsi

Sağlam kaya

İri kum ve çakıl

İnce kum (ıslak)

Kil (kuru ve sert)




Max Gerilme

Adi toprak 1.0

Kuru killi kum 3.0

Kil 2.0


Kum 4.0

Yumuşak Kaya 12.0



Zemin Cinsi

Sert Kaya 20.0

бem



KUVVET KOLU MOMENT







w1 = h5*b*γsu = 2.84 t b/2 = 0.99 2.82 tm



R1 = 0,5*ka*γzemin*h22

= 0.46 t h2/3+h3+htemel = 1.86 = 0.85 tm



= 0.51 t (h3+htemel)/3 = 0.50 = 0.26 tm


= 1.14 t (h3+htemel)/3 = 0.50 = 0.58 tm




= 1.36 t htemel/3 = 0.33 = 0.45 tm

R6su = 0,5*γsu*h52

= 1.02 t h5/3 = 0.48 = 0.49 tm






Pv >

Pw Uygundur

Mkoruyan >

Mdeviren Uygundur

>

Uygundur

a = > b / 3 = 0.66

Uygundur


Uygundur

PV -PW

b


б2 = 2.79 kg / cm2 > 0

t / m2 0.36

t / m2 0.28



(Pv-Pw)

б1,2 = *(1± (6*e/b)


= 1.631.50

PRdeviren






- Gül Deresi Statik Hesabı;

a1 a3 a2 a4

h1

doy

gun

zemin seviyesi

su sev.R1 h2

γ do

ygu

n

ele

vas

yo

n

V1

R2 V4

R4su R3 h4

hte

mel

V3 γ ba

tık R5 R6su

W1 A= m2


h3

γ ba

tık

γ

su seviyesi

γ su

hto

pla

m

he

lev

asy

on

h5

b

3.36

V2




a4 = 0.50 γ su







qsürşarj = 0.00

= 2.10

= 2.10

= 1.10

= 25.00

= 0.41

= 2.46

= 2.20

= 1.00

= 0.35

= 2.00

= 23.63

= 12.50












0.75

0.65

0.55

0.50

0.45

0.40

0.35

Zeminin Cinsi

Sağlam kaya

İri kum ve çakıl

İnce kum (ıslak)

Kil (kuru ve sert)




Max Gerilme

Adi toprak 1.0

Kuru killi kum 3.0

Kil 2.0


Kum 4.0

Yumuşak Kaya 12.0



Zemin Cinsi

Sert Kaya 20.0

бem



KUVVET KOLU MOMENT







w1 = h5*b*γsu = 2.00 t b/2 = 1.00 2.00 tm




= 0.37 t h2/3+h3+htemel = 1.77 = 0.67 tm



= 0.48 t (h3+htemel)/3 = 0.49 = 0.23 tm


= 1.07 t (h3+htemel)/3 = 0.49 = 0.52 tm




= 1.36 t htemel/3 = 0.33 = 0.45 tm

R6su = 0,5*γsu*h52

= 0.50 t h5/3 = 0.33 = 0.17 tm






Pv >

Pw Uygundur

Mkoruyan >

Mdeviren Uygundur

>

Uygundur

a = > b / 3 = 0.67

Uygundur


Uygundur

PV -PW

b


б2 = 2.51 kg / cm2 > 0





= 1.621.50

PRdeviren

t / m2 0.39

t / m2 0.25



(Pv-Pw)

б1,2 = *(1± (6*e/b)



- Hayran Deresi Statik Hesabı;

a1 a3 a2 a4

h1

doy

gu

n

zemin seviyesi

su sev.R1 h2

γ doy

gu

n

ele

vas

yo

n

V1

R2 V4

R4su R3 h4

hte

me

l

V3 γ ba

tık R5 R6su

W1 A= m 2


h3

γ ba

tık

γ

su seviyesi

γ su

hto

pla

m

he

leva

sy

on

h5

b

4.68

V2




a4 = 0.50 γ su







qsürşarj = 0.00

= 2.10

= 2.10

= 1.10

= 25.00

= 0.41

= 2.46

= 2.20

= 1.00

= 0.35

= 2.00

= 26.57

= 12.50












0.75

0.65

0.55

0.50

0.45

0.40

0.35

Zeminin Cinsi

Sağlam kaya

İri kum ve çakıl

İnce kum (ıslak)

Kil (kuru ve sert)




Max Gerilme

Adi toprak 1.0

Kuru killi kum 3.0

Kil 2.0


Kum 4.0

Yumuşak Kaya 12.0



Zemin Cinsi

Sert Kaya 20.0

бem



KUVVET KOLU MOMENT







w1 = h5*b*γsu = 2.34 t b/2 = 1.17 2.74 tm




= 0.62 t h2/3+h3+htemel = 2.00 = 1.24 tm



= 0.57 t (h3+htemel)/3 = 0.53 = 0.30 tm


= 1.27 t (h3+htemel)/3 = 0.53 = 0.68 tm




= 1.36 t htemel/3 = 0.33 = 0.45 tm

R6su = 0,5*γsu*h52

= 0.50 t h5/3 = 0.33 = 0.17 tm






Pv >

Pw Uygundur

Mkoruyan >

Mdeviren Uygundur

>

Uygundur

a = > b / 3 = 0.78

Uygundur


Uygundur

PV -PW

b


б2 = 2.66 kg / cm2 > 0





= 1.531.50

PRdeviren

t / m2 0.52

t / m2 0.27



(Pv-Pw)

б1,2 = *(1± (6*e/b)



- Islah Sekisi Statik Hesapları

b2

h5

h4 a3 x

A A' y

h1 h3

a2 b4 a1

B B'h2 b3

C b1 C'

Hesaplama yükleri; toprak (1), Savak su yükü+toprak (2), su (3)

γ duvar=

γ

Su Özgül Ağırlığı (t/m3) γsu 1.00

Aktif Toprak Basıncı Katsayısı ka

Islah Sekisi Tahkikleri

Duvar Ön Yüz Eğimi (Yatay) Duvar Ön Yüz Eğimi (Düşey)

Temel Taş mı, Beton mu?

5.00

γzemin

1.00h5

Elevasyon Taş mı, Beton mu?

Zemin Emniyet Gerilmesi (t/m²) σz 20.00

temel=

0.333

taş

x 1.00

Tüm Yükseklik (h2+h3+h4+h5) (m)

Temel Yüksekliği (m)

0.70

h1

h2

h4

2.00

1.90

4.50

1.50

1. KademeYüksekliği (m) h3 1.50 Temel Arka Çıkması (m)

2. KademeYüksekliği (m)

Dolu Savak Yüksekliği (m)

2. Kademedeki Daralma (m)0.50

taş

Sürtünme Katsayı µ 0.70

Elevasyon üst Genişliği (m) Gelen Yükün Kayma Açısı 30.00φ

Zeminin Özgül Ağırlığı (t/m3)

b1

b2

3.20

0.70

Temel Taban Genişliği (m)

b4Elevasyon Taban Genişliği (m)

Elev. Eğik Yüz.Taban Genişliği (m) 0.60b3

Temel Ön Çıkması (m)

a2 0.70

0.50a1

a3

y

Pasif Toprak Basıncı Katsayısı kp 3

3

2.2

2.2



A-A' KESİTİNDE TAHKİK :NOT : Hesaplar su basıncına göre yapılmıştır.

Hesaplar su basıncına göre yapıldığında programda yz yerine ysu ve ka=1 olarak alınır

= x x x /

P0 m (Su basıncına göre E1'=

E1 = x x E2 P1 P2 m

A A'

P0 = x x = x x = t

P1 = x x = x x = t

P2 = x x x = x x x = t

Σ PK= Σ MKA'=

E1= E1' x h4 = x = t

E2' x h4 x = = x =

Σ ED= Σ MDA'=

1 ) Devrilme Tahkiki :

G s = (Σ MKA' / Σ / G s =

> SONUÇ :

2 ) Kayma Tahkiki :

G s = Σ PK x µ = x G s =

Σ ED

> SONUÇ :

4

3 ) Eksantrisite :

Σ MKA' - Σ MDA' = -

Σ PK

e= b/2 - a = / 2 ) - =

b olmalı <6 6

SONUÇ :

4 ) Gerilme Tahkiki :

σ1 = (Σ PK / b) x (1 + 6 x e / b)

= ( / ) x (1 + 6 x / ) σ1 =

< SONUÇ :

σ2 = (Σ PK / b) x (1 - 6 x e / b) σ2 =

= ( / ) x (1 - 6 x / )

> SONUÇ :

0.46

-------->

0.17

1.04 0.15

7.153 1.50 -------->

0.500.500

e <

E1'=

=a

=1.00

0.240

0.1L(m)

1.001.000 1.000

0.50 1.000

y su x h5)

1

1.00

0.50

1.000.70

0.9

0.149

0.04

0.15

1.95

1.25 -------->

0.70

0.04

0.63

2.178

0.1494

=

0.150.63

0.07

0.13

0.17 0.02

0.250.50

0.13

γd

0.90 0.50 γd

0.5 2.200

1.00 0.50

0.10

0.50

2.200 0.99

0.10 0.50

0.5

1.000.90 0.90

0.54

0.00

1.95 1.04

0.55

0.55

0.06

0.90

0.99

M(t.m)P(ton)

0.50γsu

0.50

0.90 0.50

E2'=

t

γz x h4 x ka

0.90 1.00

E2'= 0.500

E1'= 1.00

t/m7.153

SAĞLANDI

SAĞLANDI

0.240 kg/cm²

0.13

2.178

t/m²

SAĞLANDI

t/m

E2=

1.04

0.46

0.04 1.00 2.396

0.04 1.00

20.00 -------->

0.06

γz x h5 x ka x ysu / γz

1.000

0.50

1.000

0.5

1.000

MDA')=

(1.0

1.95

1.945 1.00

1.945 1.00

SAĞLANDI

1.494 t/m²kg/cm²

SAĞLANDI0.00 -------->



B-B' KESİT İNDE TAHKİK :

P'5 = ( + ) = m

= x x = m

AP5

A'

E3

H4

P3 P4B B'

P3 = x x = x x = t

P4 = x x x = x x x = t

P5 = x x = x x = t

P'5 = x x = x x = t

Üstten Gelen (Σ )Üstten Gelen Moment (Σ )

Σ PK= Σ MKB'=

E3= E3' x h3 = x = t

E4' x h3 x = = x =

Üstten Gelen (ΣÜstten Gelen Moment (Σ )

Σ ED= Σ MDB'=


G s = (Σ MKB' / Σ / G s =

> SONUÇ :2 ) Kayma Tahkiki :

Σ PK x µ = x G s =

Σ ED

> SONUÇ :

3 ) Eksantrisite :

Σ MKB' - Σ MDB' = -

Σ PK

e= b/2 - a = / 2 ) - =

b olmalı6 6

SONUÇ :

4 ) Gerilme Tahkiki :

σ1 = (Σ PK / b) x (1 + 6 x e / b)

= ( / ) x (1 + 6 x / ) σ1 =

< SONUÇ :

σ2 = (Σ PK / b) x (1 - 6 x e / b) σ2 =

= ( / ) x (1 - 6 x / )

> SONUÇ :

=

0.35

2.25

0.70

γw 0.70 1.00

9.91 3.33

G s

=a

e < 0.28 < = 0.33

E4'=

1.593

2.973

1.25

1.00

1.50

9.100 2.00 0.28 2.00

1.000 1.50

M(t.m)

5.61 5.61

0.70 1.00

1.70

L(m)2.00

1.000 1.65

1.70 1.50 1.15

0.50

2.200

0.30

P(ton)

1.00 0.30

(E1'+E2' ) 1.50E3'=

1.95

1.50

0.50 γz 0.7 0.50 1.00

γt

= 0.72

0.28

PK

MKA'

0.70

9.91

0.72

1.50 γt

0.30 1.50

ED )

0.70

9.10

MDB')=

MDA'

4.00

(2.0

0.101.50 0.202.200

6.45

0.58

9.91

0.35

0.5

0.30

1.65

3.33

1.16

t/m1.593

0.56

2.973 t/m

3.33

SAĞLANDI-------->

t 1.13

0.58

1.69

0.94

0.15

1.50 -------->

0.70

1.500.63

SAĞLANDI

0.70

0.75

4.00

SAĞLANDI

0.50

0.764 t/m²

0.076 kg/cm²

SAĞLANDI

1.04

9.10

2.25

0.50

1.00 0.50

γz x h3 x kA 1.000

0.5 0.495 0.50

0.455 kg/cm²

0.455 20.00 --------> SAĞLANDI

9.100 2.00 0.28 2.00 4.550 t/m²

9.10

2.00

1.50 1.50

1.500.5 1.500

0.70

E4= 1.13

0.076 0.00 -------->



C-C' KESİTİNDE TAHKİK :

P'7

E5'= (E3'+E4' ) = ( + ) = m

A A' (B kotu zemin kotu ise E5' aşağıdaki gibidir.)

E5'= x x x = m

P7

E6'= = x x = m

B B'

E5

P6E6

C C'

P6 = x x = x x = t

P7 = x x = x x = t

P'7 = x x = x x = t

Üstten Gelen (Σ )

Üstten Gelen Moment (Σ )

Σ PK= Σ MKC'=

E5= E5' x h2 = x = t

E6' x h2 x = = x =

Üstten Gelen (Σ ED )Üstten Gelen Moment (Σ )

Σ ED= Σ MDC'=


G s = (Σ MKC' / Σ / G s =

> SONUÇ :2 ) Kayma Tahkiki :

Σ PK x µ = x G s =

Σ HD

> SONUÇ :

3 ) Eksantrisite :

a = Σ MKC' - Σ MDC' = -

Σ PK

e= b/2 - a = / 2 ) - =

b olmalı6 6

SONUÇ :4 ) Gerilme Tahkiki :

σ1 = (Σ PK / b) x (1 + 6 x e / b)

= ( / ) x (1 + 6 x / ) σ1 =

< SONUÇ :

σ2 = (Σ PK / b) x (1 - 6 x e / b) σ2 =

= ( / ) x (1 - 6 x / )

> SONUÇ :

=G s

= 1.31

e < 0.29 < = 0.53

0.50

3.20

MKB'

1.00 1.50

2.00

23.020

3.20

23.02

(3.2 1.31 0.29

-------->

0.70 1.00 γw 0.70 1.00

1.50

SAĞLANDI

1.5 -------->

6.21

SAĞLANDI

40.93 10.81

2.595 1.25 -------->

0.29 3.201.113 kg/cm²

23.020 3.20 11.127 t/m²

1.50

L(m) M(t.m)

0.50

1.00

1.00

γz x E5 x kA x(γsu /γz)=

γz x h2 x kA

3.00

1.900 2.66

1.995

4.55

23.02

1.120.75

2.85

0.50

40.93

1.50

9.91

0.70

9.10

0.70

10.56

1.50 1.50

1.50

0.50

3.00

2.00

1.50 1.900 1.50 0.950.333

2.200 10.56 1.60 16.90

P(ton)

1.900

7.58

0.360.50

6.00

3.785

3.33

6.21 10.81

t/m

4.00 1.50

0.71

SAĞLANDI

2.595 t/m

MDB'

2.85

0.53

2.66

0.333

t0.5 0.949 1.50

40.93

23.02 0.70

3.785

SAĞLANDI

0.326 kg/cm²

3.20 0.29 3.20

--------> SAĞLANDI

3.260 t/m²

MDC')= 10.81

E6= 0.71

3.260 0.00 -------->

11.127 20.00

3.20 1.50 γt 3.20

0.70 2.00 γz 0.70

PK

1.000 0.70



2.4. KÜBAJ

- Kazı Metrajı Serbest Kazı : 11.464,57 Temel Kazısı : 8.470,05 m³ Toplam Duvar Kazısı : 19.934,62 m³ Islah Sekisi Kazı Metrajı : 253,12 m³ Toplam Kazı Miktarı : 20.187,74 m³

- Beton Metrajı C20 Betonu

Brit Betonu Köyiçi : 72 m³ Brit Betonu Y.Gırvaz : 160 m³ Islah Sekisi : 6,5 m³ Menfez Grobetonu : 14,1 m³ Harpuşta Betonu : 607,1 m³

Toplam C20 Betonu Metrajı : 859,70 m³

C30 Betonu

Menfez Betonu : 57,2 m³

Toplam C30 Betonu Metrajı : 57,2 m³

- Demir Metrajı Brit Demirleri Ø8 : 2.430 kg

Ø12 : 1.350 kg Menfez Demirleri 300x150 : 2.104 kg

250x150 : 1.904 kg 600x150 : 3.118 kg

Toplam Demir Metrajı : 10,91 ton

- Kargir Duvar ve Islah Sekisi Moloz Taş Metrajı

Kargir Duvar : 13.241,13 m³ Islah Sekisi : 205,00 m³ Toplam Moloz Taş Metrajı : 13.446,13 m³

- Korkuluk Metrajı Köyiçi Deresi : 370 adet Köyiçi Deresi : 530 adet Toplam Korkuluk Metrajı : 900 adet

karapinarkarapinar.elizyazilim.net/uploads/karapinar/arakonak-taskin-koruma-raporu.pdf · gözlü...

Documents