estudio_suelos_centrointegracionciudadana

7/21/2019 Estudio_Suelos_CentroIntegracionCiudadana

http://slidepdf.com/reader/full/estudiosueloscentrointegracionciudadana 1/68

Luis A. Capacho Suelos & Ingeniería S. A. S.NIT 900.684.447 - 8.

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ESTUDIO DE SUELOS PARA EL DISEÑO Y

CONSTRUCCION DEL CENTRO DE

INTEGRACION CIUDADANA C. I. C.

LOTE: CALLE 16 ENTRE CARRERAS 14 Y 15

MUNICIPIO SAN MARTIN – CESAR

AGOSTO DE 2015




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CONTENIDO DEL INFORME

1. INTRODUCCION ................................................................................................ 3

2. OBJETIVOS ........................................................................................................ 4

3. CARACTERISTICAS GEOMECANICAS DEL PROYECTO ................................ 5

3.1. HIDROLOGIA Y NIVEL FREATICO ................................................................. 6

3.2. GEOLOGIA GENERAL .................................................................................... 7

Suelos de Formas Aluviales .............................................................................. 8

3.3. PERFIL GEOTECNICO TIPICO ..................................................................... 10

4. INVESTIGACION DEL SUBSUELO .................................................................. 17

4.1. RESULTADO DE LOS SONDEOS ................................................................ 17

5. PARAMETROS PARA EL DISEÑO DE CIMENTACIONES .............................. 23

5.1 CAPACIDAD DE CARGA DEL SUELO Y PROFUNDIDAD DE CIMENTACION .............................................................................................................................. 23

5.2 MODULO DE REACCION O COEFICIENTE DE BALASTRO ........................ 27

5.3 COEFICIENTE DE PRESION DE TIERRAS PARA EL DISEÑO DE MUROSDE CONTENCION ................................................................................................ 28

6. CONCLUSIONES Y/O OBSERVACIONES ....................................................... 29

6.1 ESTABILIDAD GENERAL DEL LOTE ............................................................. 30

6.2 RECOMENDACIONES PARA EL DISEÑO Y CONSTRUCCION ................... 36

ANEXO FOTOGRAFICO....................................................................................... 55

ANEXO ENSAYOS DE LABORATORIO ............................................................... 57




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1. INTRODUCCION

A solicitud del Ing. Miguel Roberto Mateus Acosta, la empresa Luis A. Capacho –

Suelos & Ingeniería S. A. S. realizó las investigaciones del subsuelo al interior del

predio de la cancha El Tierrero del barrio Buenos Aires. En el desarrollo del

estudio de suelos se ejecutaron sondeos y ensayos de laboratorio para conocer la

naturaleza del depósito, profundidad, espesor y composición de los diferentes

niveles, nivel freático y sus variaciones, y propiedades desde el punto de vista de

ingeniería, con el fin de determinar de manera aproximada las característicasgeotécnicas del terreno para establecer las condiciones que limitan su utilización,

los problemas que se puedan presentar y formular algunos criterios y parámetros

básicos que deben tener en cuenta los ingenieros encargados del diseño y

desarrollo del proyecto.

Vista general del área de estudio.

Área deEstudio




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El estudio se inicia con generalidades como localización y objetivos;

posteriormente se enumeran los trabajos realizados en campo y en laboratorio.Con base en estos trabajos se describe el perfil estratigráfico del suelo y algunas

de sus características geomecánicas. Con esta información se efectúa un análisis

geotécnico que finaliza con recomendaciones que permiten entre otros aspectos,

establecer el tipo y profundidad de cimentación, capacidad de carga y otros

parámetros necesarios para el diseño del proyecto a construirse.

2. OBJETIVOS

En el estudio geotécnico realizado en la cancha El Tierrero, barrio Buenos Aires

del municipio San Martin se tuvieron en cuenta las siguientes etapas:

1. Reconocimiento e identificación del sitio.

2. Análisis de la información existente de la zona a realizar el trabajo.

3. Estudio de las características superficiales del sitio que permitan la

caracterización topográfica y geotécnica.4. Investigación de campo que incluye sondeos, toma de muestras y

ensayos in situ para cuantificar los parámetros del suelo.

5. Investigación de Laboratorio.

6. Análisis de la información obtenida para posteriores diseños.

7. Conclusiones y recomendaciones para el proyecto en general.

Cumplimiento de la norma NSR –10:

El presente estudio cumple con la ley 1229 de 2008 y el decreto 926 de 2010

(Normas Colombianas de Diseño y Construcción Sismorresistentes NSR - 10).

El ingeniero geotecnista da fe de que conoce el sitio y lo ha visitado para efectos

de la elaboración del presente informe.




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3. CARACTERISTICAS GEOMECANICAS DEL PROYECTO

El área de estudio de la cancha El Tierrero se encuentra localizada entre las

carreras 14 y 15 y la calle 16, barrio Buenos Aires del Municipio de San Martin -

Cesar. El terreno en general presenta una topografía plana, está a sido nivelada

anteriormente con suelos de relleno y se encuentra condiciones sueltas. La

edificación a construirse tendrá una arena de 34.0 x 36.35 m.

Localización general del área de estudio.

Área de estudio




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3.1. HIDROLOGIA Y NIVEL FREATICO

El piso térmico sobre el cual se encuentra el municipio es Bosque húmedo tropical

(bh-T); desde los límites con el vecino municipio de San Alberto, en cercanías a

Aguas Claras, se extiende una franja de bosque húmedo tropical que avanza en

dirección norte hasta hacer intercepción con la quebrada Torcoroma en donde

cambia de dirección dirigiéndose hacia el costado nororiental del municipio

siguiendo una semirrecta hasta la parte alta de la quebrada Torcoroma.

• Temperatura: Esta zona de vida se caracteriza por presentar temperaturas

medias anuales superiores a los 24 °C, con precipitaciones entre 1000-2000

mm. La altitud va desde los 0 - 1000 m.s.n.m, la topografía oscila entre plana y

ondulada y se encuentra clasificada dentro del zonobioma tropical

alternohígrico.

• Precipitación: El régimen de lluvias en la zona está caracterizado por intensas

precipitaciones, dependiendo de la formación de cinturones nubososgenerados por la condensación del aire húmedo procedente de la Serranía del

Perijá, mediante el movimiento regular de la Zona de confluencia. En el

municipio la precipitación varía entre 1350 y 2425 mm. presentándose eventos

singulares que pueden lograr los 2600 mm en zona de Humedales. Podemos

dividir el municipio en dos zonas climáticas pluviométricas: la parte plana

donde se localiza la cabecera municipal hasta las cercanías al río Magdalena y

la parte de montaña en donde se contempla a su vez una zona altamente

escarpada como es una angosta zona de Piedemonte Andino.

Como se aprecia, el municipio está caracterizado por ser un sector de media a

alta pluviometría a nivel multianual. Se puede considerar al municipio como un

sector privilegiado por la pluviometría que presenta su territorio. Por tanto, la




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zona de estudio se caracteriza concretamente por un comportamiento de tipo

bimodal, es decir, una época de invierno y una de verano durante el añohidrológico. El año hidrológico se define como el período comprendido entre el

inicio del verano, pasando por el invierno, hasta el final del último verano del

año siguiente. Para la zona de estudio, el año hidrológico comienza en

diciembre y termina en noviembre del siguiente año. La parte plana presenta

un régimen bimodal con una pequeña tendencia a monomodal. Cuando los

periodos de distribución de las lluvias tienden a ser monomodal, existe un

período lluvioso en los meses de marzo a noviembre y un período seco o demenores lluvias de diciembre a febrero (Adición Plan, 1998).

• Nivel Freático: Hasta las profundidades de perforación, el área en estudio no

presentó nivel freático (N. P.) en cada uno de los sondeos.

Tabla No. 1. Profundidad del nivel freático en los sondeosSondeo 1 Sondeo 2 Sondeo 3 Sondeo 4

Profundidad del nivel freático en metros. N. P. N. P. N. P. N. P.

3.2. GEOLOGIA GENERAL

Correspondientes a las formas de cerros y lomerío del piedemonte: Se encuentran

formados por la acumulación de grandes masas de sedimentos durante largos

períodos de tiempo desarrollados a partir del desgaste de rocas sedimentarias del

Terciario, de terrazas antiguas muy erosionadas y de varios niveles de terrazas

desde muy antiguas hasta muy recientes, originadas por el retrabajamiento del Río

Magdalena. Son suelos muy ácidos (pH 4.0 a 5.0), de colores rojos, arcillosos, con

una fase orgánica superficial muy especializada y activa, rica en nutrientes y una

fase mineral de gran profundidad, muy pobre en nutrientes, intemperizada y

lavada. Son muy ácidos y presentan un alto contenido de aluminio intercambiable.




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Suelos de Formas Aluviales

Se encuentran en los sectores más bajos y de materiales más recientes,

localizados en las terrazas y planicies de inundación de los ríos que drenan esta

provincia bio-climática. Su potencialidad estriba en ser constantemente

alimentados por las corrientes que los circundan a nivel superficial e hipodérmico y

por esto es necesario mantener lo que sería un equilibrio hidromorfodinámico,

para establecer las zonas de suelo y que ellas evolucionen acordes a los flujos de

estas corrientes y su equilibrio con el medio natural.

Mapa de Microzonificación del Área Metropolitana – INGEOMINAS.

Zona deestudio




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La geología en general presenta un complejo de abanicos aluviales que comienza

en la población de Palestina y termina al sur de San Martín en la quebradaTorcoroma; los abanicos han sido depositados en una zona más profunda

controlada estructuralmente. A este complejo de abanicos se le ha denominado

Abanico de Aguachica, los cuales se desprenden desde las estribaciones de la

Cordillera Oriental, hasta llegar muy cerca del río Magdalena. Son disecados por

corrientes intermitentes y continuas con dirección oriente occidente. En la zona de

piedemonte se compone de cantos y bloques subangulares y angulares hasta de 2

m de diámetro provenientes de rocas ígneas, volcanoclásticas, metamórficas degrado medio a alto, con una matriz arenosa de grano grueso y a veces

conglomerático con una fracción arcillosa. A medida que se acerca al río

Magdalena, los fragmentos rocosos varían de subredondeados a redondeados,

reducen su diámetro y la matriz es más fina. Igualmente se observan lentes de

arena gruesa de unos 2 m de espesor, bien seleccionados con moderada

continuidad lateral y lentes arcillo arenosos en cercanías de la línea férrea.

Cartográficamente se han diferenciado tres niveles principales de abanicos,asimilables a terrazas, con cambio de pendiente bien definida y se han

denominado del más bajo al más alto: Qcal1, Qcal2 y Qcal3. El espesor es de

unos 100 m en la parte alta, pero en su mayoría varía entre 30 y 60 m. El nivel

Qcal3 representa la parte más alta, cercana al piedemonte con los componentes

más gruesos y es la zona de menor extensión. Qcal2 corresponde al nivel

intermedio o transicional entre el anterior y la zona más baja (Qacl1). El nivel

(Qcal1) incluye la zona distal del abanico donde predominan los componentes más

finos, redondeados y mejor seleccionados. Aquí las corrientes retoman su curso

normal, que fue desviado hacia los bordes de los abanicos cuando éstos se

depositaron. Los niveles estáticos del agua subterránea se encuentran cerca a la

superficie, lo que favorece la explotación de agua en esos niveles bajos, incluso




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por medio de aljibes. En algunos abanicos solamente se observan dos niveles o

incluso uno, como en Pailitas, pero su morfología típica es lo que permitedefinirlos.

3.3. PERFIL GEOTECNICO TIPICO

Los resultados de la exploración del subsuelo muestran que el suelo donde se

instalará la nueva estructura es relativamente uniforme. Está conformado a lo

largo de todo el perfil por Limos inorgánicos de baja plasticidad (ML) pero varíansu resistencia a medida que se profundiza, siendo las áreas de los sondeos 1 - 4

los menos resistentes y 2 – 3 las áreas más competentes.

En los sitios de los sondeos 1 y 4 se localiza desde el nivel del piso actual o cota

0.0 del terreno y hasta la profundidad de 1.5 m. un suelo de relleno algo

contaminado de limos inorgánicos de baja plasticidad y/o arena limosa (SM) con

escombros y raíces, suelo no uniforme y regularmente competente para la

cimentación de la estructura. Posteriormente el suelo se encuentra consolidadohasta la profundidad de 2.50 m. pero disminuye la resistencia de éste hasta una

profundidad de 5.0 y 3.5 m. en las áreas de los sondeos 1 y 4 respectivamente, el

perfil consiste en un ML.

A partir de las anteriores profundidades y hasta las profundidades de perforación

continua un suelo tipo ML, suelos más densos, relativamente duros y competentes

para la cimentación de estructuras. Aparece un aumento en porcentaje en material

granular fino de color amarillo de grano grueso.

En los sitios de los sondeos 2 y 3 se localiza desde el nivel del piso actual o cota

0.0 del terreno y hasta la profundidad de 1.5 m. un suelo de relleno algo

contaminado de limos inorgánicos de baja plasticidad (ML), aunque se encuentra




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más consolidado que en los sectores de los sondeos 1 y 4. Posteriormente y hasta

la profundidad de 6.0 m. el perfil de suelo es relativamente consolidado, denso,con la presencia de material grueso, siendo resistente para la cimentación de la

estructura, se evidencia el material granular fino de color amarillo.

A partir de la anterior profundidad y hasta los niveles de perforación (entre 87.0 a

8.0 m.) el perfil de suelo es un ML, denso muy consolidado.

De las muestras extraídas en forma general se caracterizan por tener un

porcentaje de finos superiores a 50%, < 5% de gravas y <40% de arenas. Loíndices de plasticidad son muy bajos cuyos promedios son < 3%. A continuación el

perfil del terreno de muestras extraídas de las perforaciones.

Tabla No. 2. Perfil típico de suelo de la zona de estudio.NIVEL - metros

SONDEO 1 - 4 DETALLEDesde Hasta

0.0 1.5

Suelo de Relleno algo Contaminado,consiste en un limo y/o arena limosacontaminado con raíces, pobrementeconsolidado o suelto, presencia demateriales deletéreos. Clasificación MLy/o SM

Limitaciones geotécnicas: SuelosREGULARMENTE competentes para lacimentación de estructuras.




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1.5 3.0

Suelo Aluvial, consiste en un Limoinorgánico de baja plasticidad,consolidado y/o resistente. ClasificaciónML.

Limitaciones geotécnicas: SuelosCOMPETENTES para la cimentación deestructuras.

3.0 4.5

Suelo Aluvial, consiste en el mismoestrato anterior de Limos inorgánicos debaja plasticidad, pero se evidencia una

disminución en la capacidad portante delterreno. Clasificación ML.

Limitaciones geotécnicas: SuelosPOBREMENTE competente para lacimentación de estructuras.




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4.5 6.0

Suelo Aluvial, continúa el mismo suelolimoso inorgánico de baja plasticidad,suelos densos, consolidados a partir deuna profundidad de 5.0 m.

Limitaciones geotécnicas: SuelosCOMPETENTES para la cimentación deestructuras a partir de una profundidad de5.0 m.

6.0 7.5

Suelo Aluvial, continúa el mismo suelolimoso inorgánico de baja plasticidad,suelos densos, consolidados, cambia su

color pero la textura se conserva. Seencuentra aumento en el material granularfino





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7.5 9.0

Suelo Aluvial, continúa el mismo suelolimoso inorgánico de baja plasticidad,suelos densos, consolidados, a este nivelse mantiene la resistencia del terreno.

Limitaciones geotécnicas: Sueloscompetentes para la cimentación deestructuras.

Tabla No. 3. Perfil típico de suelo de la zona de estudio.NIVEL - metros

SONDEO 2 - 3 DETALLEDesde Hasta

0.0 1.5

Suelo de Relleno, consiste en un limomedianamente consolidado, presencia demateriales varios. Clasificación ML.





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1.5 3.0

Suelo Aluvial, consiste en un Limoinorgánico de baja plasticidad,consolidado y/o resistente. ClasificaciónML. Aparece inicialmente un suelo caféoscuro orgánico debido principalmente aldesprendimiento en las paredes deperforación.


3.0 4.5

Suelo Aluvial, consiste en Limosinorgánicos de baja plasticidad, suelosdensos, consolidados. Clasificación ML.

Limitaciones geotécnicas: SuelosCOMPETENTE para la cimentación deestructuras.




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4.5 6.0

Suelo Aluvial, continúa el mismo suelolimoso inorgánico de baja plasticidad,suelos densos, consolidados.


6.0 7.5

Suelo Aluvial, continúa el mismo suelolimoso inorgánico de baja plasticidad,suelos densos, consolidados, cambia su

color pero la textura se conserva. Seencuentra aumento en el material granularfino.





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4. INVESTIGACION DEL SUBSUELO

Con el propósito de caracterizar el suelo sobre el que se proyecta la estructura, se

realizaron cuatro (4) sondeos a percusión utilizando el Método de Penetración

Estándar (SPT – MECANICO) hasta profundidades promedios entre 7.0 a 9.0 m.

El tipo de muestras obtenidas son semi alteradas tomadas en tubo partido;

después de descritas las muestras obtenidas se identificaron las más típicas y se

realizaron los siguientes ensayos de laboratorio:

Tabla No. 4. Ensayos de laboratorio. Ensayo Norma No. de Ensayos

Análisis granulométrico portamizado.

ASTM D422-63 – AASHTO T88I.N.V.E. 123

9

Determinación del límitelíquido, límite plástico eíndice de plasticidad de lossuelos.

ASTM D 4318 – AASHTO T 89-90I.N.V.E. 126

9

Humedad. ASTM D 2216 I.N.V.E. 122 25

Ensayo de Corte Directo. I.N.V.E. 154 ASTM D 3080 - 98 1

Clasificación de suelos. ASTM D 2487 9

4.1. RESULTADO DE LOS SONDEOS

Ensayo de penetración estándar: este ensayo permite encontrar la resistencia

relativa de las diferentes formaciones de suelo y localizar la superficie de falla. En

este ensayo se cuenta el número de golpes necesarios para hincar 50 cm. un

muestreador en forma de tubo partido vertical y este valor número de golpes (N)

se correlaciona empíricamente con la resistencia del suelo (ver a continuación

distribución espacial de los sondeos y diagramas de información de campo).




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SONDEO 1

SONDEO 2

SONDEO 3

Área de estudio

SONDEO 4




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PROYECTO: DISEÑO Y CONSTRUCION POLIDEPORTIVO C. I. C.LOTE: CARRERA 14 - 15 CALLES 16

SONDEO No. 1 FECHA : AGOSTO 04 DE 2015

PROFUNDIDAD DEL NIVEL FREÁTICO : NO PRESENTO.

MÉTODO DE PERFORACIÓN : PERCUSIÓN

PESA : 140 LBS

CAIDA : 30 "

JEFE DE PERFORACION : ING. LUIS ALBERTO CAPACHO

Prof. Cód, No DE GOLPES Rec.

Mts Mtra. 6 12 18 0 20 40 60 80 (cms)

0-0,5 3 9 10

0,5-1 10 9 14

1-1,5 17 20 20

1,5-2 17 22 16

2-2,5 14 14 14

2,5-3 13 12 12

3-3,5 9 9 9

3,5-4 9 9 9

4-4.5 7 7 10

4.5-5 9 9 10

5-5.5 10 10 11

5.5-6 11 11 12

6-6.5 13 11 10

6.5-7 10 13 13

7-7.5 16 19 17

7.5-8 17 17 14

8-8.5 16 18 19

8,5-9 20 27 30

--

RT: Rebote Mtra.: Muestra Rec.: Recuperación de Muestra

CAPACIDAD PORTANTE EN EL S ITIO DEL SONDEO

Qa : Presión Admisible en Kg/cm2

B : Ancho del Cimiento en metros

N : Número de Golpes por pie

B = 1,50 mtN = 19,0 Golpes/pie A PARTIR DE UNA PROFUNDIDAD DE DESPLANTE DE 4,50 METROS

Suelo de Relleno Seleccionado, consiste un suelo deLimos inorgánicos de baja plasticidad COMPETENTE,suelos consolidados, suelo marrón claro con franjas rojas.

Suelo Aluvial, continua un estrato de Limos inorgánicos debaja plas ticidad, pero dis minuye la cons olidación,REGULARMENTE COMPETENTE. Perfil de sueloregularmente competente para la cimentación de estructuras,sue los densos de co lor amari ll o a marrón muy claro confranjas rojas.

Suelo Aluvial, cons is te en un Limo inorgánico de bajaplasticidad, suelos mas consolidados y resistentes que elestrato anterior, suelos densos de color marrón y amarillocon grava fina COMPE TENTE . A part ir de 7,5 m. seencuentra mas oscuro con grava de arenisca de mayordiámetro.

M2

M3

M5

50

50

50

50

M6

ML

ML

ML

ML

39

48

Suelo de Relleno, cons is te en un es trato de SUELOCONTAMINADO, REGULARMENTE consolidado o sueltohasta la profundidad de 1,0 m. Suelos con presencia degrava fina.

MUNICIPIO DE SAN MARTIN

SUCSGolpes/6"

DESCRIPCION

M1 SM

M4

Q a B B

N =

+

0 3

1 2

2

. *




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PESA : 140 LBS

CAIDA : 30 "

JEFE DE PERFORACION : ING. LUIS A LBERTO CAPACHO


Mts Mtra. 6 12 18 0 20 40 60 80 (cms)

0-0,5 2 6 6

0,5-1 8 10 15

1-1,5 15 22 24

1,5-2 20 13 12

2-2,5 21 21 22

2,5-3 22 26 27

3-3,5 23 20 20

3,5-4 20 20 21

4-4.5 22 21 20

4.5-5 15 13 15

5-5.5 15 17 23

5.5-6 21 18 18

6-6.5 15 15 14

6.5-7 16 16 16

--


CAPACIDAD PORTANTE EN EL SITIO DEL SONDEO





M5

ML

ML

ML

Suelo Aluvial, consiste un suelo de Limos inorgánicosde baja plasticidad COMPETENTE, suelos consolidados,suelo marrón oscuro algo contaminado.

Suelo Aluvial, continua un estrato de Limos inorgánicos debaja plasticidad, suelo consolidado, COMPETENTE. Perfil desuelo densos de color amari llo rojizo con material granularamarillo.

Suelo Aluvial, consiste un suelo de Limos inorgánicosde baja plasticidad COMPETENTE, suelos consolidados,suelo amarillo pardo.

M4


SUCSGolpes/6"

DESCRIPCION

M2

M3

MLM1

44

44

34

30

Suelo de Relleno, cons is te en un estrato de SUELOALGO CONTAMINADO, REGULARMENTE consolidado osuelto hasta la profundidad de 1,0 m. Suelos de colorrojizo.

36

Q a

B

B

N =

+

0 3

1 2

2.

*




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PROFUNDIDAD DEL NIV EL FREÁTICO : NO PRESENTO.


PESA : 140 LBS

CAIDA : 30 "



Mts Mtra. 6 12 18 0 20 40 60 80 (cms)

0-0,5 6 23 18

0,5-1 16 15 15

1-1,5 12 14 14

1,5-2 12 13 12

2-2,5 11 11 12

2,5-3 11 12 12

3-3,5 12 12 12

3,5-4 12 12 12

4-4.5 12 12 12

4.5-5 12 13 14

5-5.5 16 13 145.5-6 17 17 18

6-6.5 14 14 19

6.5-7 22 21 23

7-7.5 20 20 23

7,5-8 22 25 26

--







38M5 ML

Suelo Aluvial, consiste un suelo de Limos inorgánicosde baja plasticidad COMPETENTE, suelos consolidados,suelo marrón oscuro algo contaminado.

41

Suelo Aluvial, continua un estrato de Limos inorgánicos debaja plasticidad, suelo consolidado, COMPETENTE. Perfil desuelo densos de color amaril lo rojizo con material granularamarillo.

42

50

M2 ML

M3

ML

M4

Suelo Aluvial, consiste un suelo de Limos inorgánicosde baja plasticidad COMPETENTE, suelos consolidados,suelo amarillo pardo.

40


SUCSGolpes/6"

DESCRIPCION

M1

Suelo de Relleno, cons is te en un est rato de SUELOALGO CONTAMINADO, REGULARMENTE consolidado osuel to hasta la profundidad de 1,0 m. Suelos de colorrojizo.

ML

Q a B

B

N =

+

0 3

1 2

2.

*




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PESA : 140 LBS

CAIDA : 30 "



Mts Mtra. 6 12 18 0 20 40 60 80 (cms)

0-0,5 1 6 6

0,5-1 6 5 3

1-1,5 5 5 11

1,5-2 7 7 6

2-2,5 7 9 10

2,5-3 8 8 8

3-3,5 8 7 10

3,5-4 8 11 12

4-4.5 13 11 10

4.5-5 12 12 14

5-5.5 15 12 13

5.5-6 16 17 18

6-6.5 15 17 17

6.5-7 17 16 16

7-7.5 18 19 22

7.5-8 19 17 19

8-8.5 20 21 27

--







Suelo de Relleno Seleccionado, consiste un suelo deLimos inorgánicos de baja plasticidad COMPETENTE,suelos consolidados, suelo marrón claro con franjas rojas.

50

Suelo Aluvial, continua un estrato de Limos inorgánicos debaja plas ticidad, pero dis minuye la cons olidación,REGULARMENTE COMPETENTE. Perfil de s ueloregularmente competente para la cimentación de estructuras,sue los densos de co lor amaril lo a marrón muy cla ro confranjas rojas.

49

50

Suelo Aluvial , consiste en un Limo inorgánico de bajaplasticidad, suelos mas consolidados y resistentes que elestrato anterior, suelos densos de color marrón y amarillocon grava fina. A part ir de 7,54 m. se encuentra masoscuro con grava de arenisca de mayor diámetro.

48

30

M2 ML

M3

ML

M4

M5 ML

M6 ML

45


SUCSGolpes/6"

DESCRIPCION

M1 SM

Suelo de Relleno, cons is te en un es trato de SUELOCONTAMINADO, REGULARMENTE consolidado o sueltohasta la profundidad de 1,0 m. Suelos con presencia degrava fina.

Q a B

B

N =

+

0 3

1 2

2.

*

FUENTE: PERFORACIONES DE CAMPO - Norma ASTM D 1586-67




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5. PARAMETROS PARA EL DISEÑO DE CIMENTACIONES

A continuación se mencionan los parámetros sísmicos para el diseño de la

estructura a construirse de acuerdo a la Norma NSR10 para el área de estudio:

a. Amenaza sísmica: Intermedia.

Movimientos sísmicos de diseño:

b. Aa: 0.20

c. Av: 0.15

Coeficientes de sitio:

d. Tipo de Perfil de suelo: D.

e. Fa: 1.40 (para periodos cortos del espectro).

f. Fv: 2.20 (para periodos intermedios del espectro).

5.1 CAPACIDAD DE CARGA DEL SUELO Y PROFUNDIDAD DE

CIMENTACION

El cálculo de la presión admisible del suelo se halla con una correlación mediante

el valor de N, ancho promedio de una zapata y para un asentamiento máximo de

2.54 cm. de acuerdo a Meyerhof (1976). Los sondeos realizados en el terreno se

encuentran ubicados en las fotos anexas al estudio y plano de localización. En los

sitios de los sondeos se determinó una capacidad de carga a partir de una

profundidad de desplante de 1.5 a 4.5 m. para las áreas aferentes a los sondeos 1

al 4:

Qa = [(B+0.3)/B]2 * N/12; para B > 1.2 m y Qa = 1.2*N, para B < 1.2 m

N = número de golpes por pie




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B = ancho aproximado del cimiento en metros = 1.5

Qa = capacidad de soporte del suelo en Ton/m2 El valor del N de penetración estándar obtenido en los ensayos se corrige por

energía y por profundidad.

El ensayo de penetración estándar (SPT) es el ensayo más utilizado en el

mundo (Zekkos y otros, 2004) para la caracterización geotécnica de perfiles de

suelo en el sitio y es el ensayo que más se ha empleado para e! diseño de

cimentaciones. Este se encuentra estandarizado con la norma ASTM D1586-99.

No existe ningún otro ensayo del que haya suficiente información histórica

para poder correlacionar el comportamiento de las cimentaciones con los valores

del ensayo. Del mismo modo los análisis de asentamientos en los suelos se

correlacionan muy bien con los obtenidos a partir del ensayo de SPT.

El ensayo de penetración estándar (SPT) genera una información muy valiosa

para investigar suelos con un perfil irregular (Spagnoli G., 2008) y además

permite detectar la dureza relativa de los diversos mantos.

Tabla No. 5. Resumen de resultados de penetración estándar SPT.

PROFUNDIDAD

M t 1 2 3 4

0-0.5 19 12 41 12

0.5-1 23 25 30 8

1-1.5 40 46 28 16

1.5-2 38 25 25 13

2-2,5 28 43 23 19

2,5-3 24 53 24 163-3,5 18 40 24 17

3,5-4 18 41 24 23

4-4,5 17 41 24 21

4,5-5 19 28 27 26

5-5.5 21 40 27 25

5.5-6 23 36 35 35

SONDEO

N (Golpes por pie), SPT.




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6-6.5 21 29 33 34

6.5-726 32 44 32

7-7.5 36 43 41

7.5-8 31 51 36

8-8.5 37 48

8.5-9 57 RT = Rebote.

Correlaciones para interpretación de los ensayos SPT. A continuación se

presentan tablas indicativas que permiten la interpretación general de los

resultados de los ensayos realizados:

Para suelos granulares (Ref.: Jamiel Kowski y otros, "New correlations of

penetration tests for design practice" Penetration testing, 1988 ISOPT-1, Balkema,

1988).

Tabla No. 6. Densidad Relativa Vrs. N. Número de penetración estándar

NDensidad relativa % Estado del suelo

0 a 3 0 a 15 Muy suelto

3 a 8 15 a 35 Suelto8 a 25 35 a 65 Medio

25 a 42 65 a 85 Denso

42 a 58 85 a 100 Muy denso

Para suelos arcillosos (Ref.: Braja Das. "Principios de ingeniería de

cimentaciones", Thomson Editores, México, 1999).

Tabla No. 7. Consistencia del suelo Vrs. N. Número de penetración estándar N Consistencia Resistencia acompresión kPa

0 a 2 Muy blanda0 a 25

2 a 5 Blanda25 a 50

5 a 10 Medio firme50 a 100




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10 a 20 Firme100 a 200

20 a 30 Muy firme 200 a 400

>30 Dura>400

El valor del N de penetración estándar en campo (STP) obtenido en los ensayos

se corrige por energía y por profundidad donde N = número de golpes por pie de

perforación.

Corrección por energía CE: Para determinar el coeficiente de corrección por

energía CE se utilizó el criterio de Tokimatsu y Seed 1987, Journal of geotechnical

engineering ASCE vol. 113 p.p. 861 – 878 y la NSR - 2010.

Corrección por energía (CE) = 0.60

Esta corrección de 0.60 corresponde a un sistema de pesa con hueco circular y

sistema de polea, similar al utilizado en la ejecución de los ensayos de campo en

el presente estudio.

Corrección por profundidad CD: Para determinar el coeficiente de corrección

por profundidad CD se utilizó el criterio de Tokimatsu y Seed 1984, Simplified

Procedures for the Evaluation of Settlements in Sands Due to Earthquake Shaking.

Report No. UCB/EERC- 84/16.

Tabla No. 8. Factores de corrección por profundidad.




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Se determina para cálculo de capacidad de carga un valor de N promedio,

encontrado en las perforaciones a partir de una profundidad de 2.0 m.

N corregido para diseño = CE*CD*N.

Tabla No. 9 Cálculo de la presión admisible de diseño para los cimientos.

Sondeo H (m)Desplante

N CE CD N Corregido. Qa (Ton/m )

1 4.50 19 0.60 1.10 13 16

2 1.50 25 0.60 1.50 22 26

3 1.50 23 0.60 1.50 21 25

4 3.50 21 0.60 1.275 16 19

Los valores de capacidad de carga corresponden según Meyerhof a un

asentamiento aproximado de 2.5 cm.

La capacidad general de carga promedio de diseño admisible para los cimientos

del proyecto es de 17 Ton/m2 en las áreas aferentes a los sondeos 1 - 4 y a partir

de una profundidad de desplante entre 3.5 a 4.5 m. En las áreas aferentes a los

sondeos 2 – 3 la capacidad de carga admisible es de 25 Ton/m2

y a partir de unaprofundidad de desplante de 2.0 m. Aunque inicialmente se encuentra algunos

valores de N altos (ver registro de perforación de campo), estos corresponden a la

presencia de un material contaminado o relleno.

Las medidas de desplante recomendadas en la anterior tabla están dadas de

acuerdo a los niveles actuales del suelo en el momento del trabajo en campo; los

valores de capacidad de carga se calcularon para un ancho de cimiento promedio

de 1.5 m. (ver fotografías de localización de sondeos e imagen satelital).

5.2 MODULO DE REACCION O COEFICIENTE DE BALASTRO




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Para calcular el coeficiente o módulo de reacción Ks se emplea una correlación

empírica que relaciona los valores de N en golpes/pie del ensayo de penetraciónestándar, ancho y longitud del cimiento en metros. Cernica (1995) Geotechnical

Engineering – Foundation Design - John Wiley p. 255.

Ks =( )

5.1

/ 5.01

5.5

L B N +∗

Remplazando el valor de N = 12, localizado sobre la subrasante y para los diseños

de placas de piso del coliseo cubierto y asumiendo placas de B = L (ancho =

largo).

Ks = 2.18 Kg/cm3.

5.3 COEFICIENTE DE PRESION DE TIERRAS PARA EL DISEÑO DE

MUROS DE CONTENCION

A continuación se indican los resultados de laboratorio del ensayo de CorteDirecto Saturado, por medio del cual se determinan los coeficientes de presión de

tierras para posibles diseños o refuerzo de muros de contención. La muestra fue

remoldeada y se ensayó en condiciones consolidada drenada.

Tabla No. 10. Resumen ensayo de Corte Directo.

MUESTRA PROF. (m) Angulo de Fricción Cohesión (kg/m2)

Remoldeada Talud 18o 5338

Promedio de Densidad Seca = 1.5 Ton/m3

Promedio de Humedad = 17%

Coeficiente de presión activa Ka = 0.53.

Coeficiente de presión pasiva Kp = 1.90.




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6. CONCLUSIONES Y/O OBSERVACIONES

El presente estudio de suelos se desarrolló para el diseño y construcción de un

Centro de Integración Ciudadana C. I. C. localizado en la Calle 16 entre carreras

14 y 15 del barrio Buenos Aires del municipio de San Martin - Cesar. Actualmente

la zona de estudio se llama cacha El Tierrero y es una superficie en suelo limoso

arenoso descubierta; además, el área de estudio ha sido nivelada anteriormente

mediante procesos de relleno con material seleccionado.

Requerimientos de número y profundidad de sondeos de acuerdo al

reglamento NSR- 10.

El número mínimo de sondeos por cada unidad de construcción está definido por

la tabla H.3.2-1 del NSR-10.

Tabla No. 11. Número mínimo de sondeos y profundidad de perforación por cada unidadde construcción.

Teniendo en cuenta que el proyecto es una sola unidad de construcción de

categoría BAJA, se obtienen los siguientes requerimientos:

Número mínimo de sondeos: 3. Se desarrollaron 4 sondeos.

Profundidad mínima de sondeos: 6 metros. Se alcanzaron profundidades entre

7.5 a 9.0 m.

El artículo H.3.2.5 específica que al menos el 50% de los 4 sondeos exigidos

debe alcanzar la profundidad de 6 m. por debajo del nivel de excavación; sin

embargo, en el numeral (d) se define que en los casos donde se encuentre




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aglomerados rocosos o capas de suelos firmes asimilables a rocas, a

profundidades inferiores a las establecidas en material firme, el 50% de lossondeos deberán alcanzar a penetrar mínimo 2.0 m. en este material, siempre y

cuando se verifique su continuidad de la capa o la consistencia adecuada de los

materiales y su consistencia con el marco geológico local. También pueden

suspenderse al llegar a estos materiales para el caso de categoría Baja.

Observación. Las profundidades de perforación fueron superiores a las

establecidas por la norme NSR-10.

6.1 ESTABILIDAD GENERAL DEL LOTE

1. El área del proyecto. La totalidad del área de la obra consiste inicialmente en

suelos de relleno de material seleccionado de limos inorgánicos de baja

plasticidad (ML) y/o arenas limosas (SM) medianamente compactados.

Posteriormente se encuentran suelos aluviales desarrollados mediante

procesos anteriores de sedimentación de fenómenos de inundación o arrastre;

el perfil de suelo en forma general consiste en la presencia de capas de suelos

de limos inorgánicos de baja plasticidad (ML). Después de las profundidades

de desplante recomendadas aparecen suelos consolidados y medianamente

duros, pero competentes para la cimentación de estructuras, son suelos muy

finos, densos y con valores de plasticidad muy bajos, es decir menores a 5.

2. Suelos con características especiales. En los estudios realizados no se

detectaron suelos con características especiales de acuerdo a la definición del

NSR-10. En el área de estudio no aparecen suelos expansivos, dispersivos o

colapsables, ni efectos negativos relacionados con la presencia de la

vegetación o de cuerpos de agua.




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La principal limitación es la presencia de suelo suelto, no consolidado o sin

ningún proceso de compactación, localizados en la mayor parte del área(medidas a partir de las cotas del terreno en el momento del trabajo en campo).

Estos suelos deben ser removidos para la construcción de la cimentación de lo

contrario generaran valores altos de asentamientos y posteriores daños en las

estructuras. En la siguiente tabla se indican los valores de N en los diferentes

sondeos y las áreas sombreadas corresponden a los espesores de suelos no

competentes para la cimentación de estructuras.

Tabla No. 12. Espesores de suelo que deben ser removidos para la construccion de lacimentaciòn.

PROFUNDIDAD

M t 1 2 3 4

0-0.5 19 12 41 12

0.5-1 23 25 30 8

1-1.5 40 46 28 16

1.5-2 38 25 25 13

2-2,5 28 43 23 19

2,5-3 24 53 24 16

3-3,5 18 40 24 17

3,5-4 18 41 24 23

4-4,5 17 41 24 21

4,5-5 19 28 27 26

5-5.5 21 40 27 25

5.5-6 23 36 35 35

6-6.5 21 29 33 34

6.5-7 26 32 44 32

7-7.5 36 43 41

7.5-8 31 51 36

8-8.5 37 48

8.5-9 57

SONDEO

N (Golpes por pie), SPT.

En las áreas de los sondeos 2 y 3 los espesores de capa a ser removidos

coinciden parcialmente con el espesor de la cimentación misma.

3. Evaluación del potencial de licuación. Si un suelo saturado y sin cohesión

es sometido a vibraciones sísmicas, el suelo se contrae y desarrolla presiones




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de poro positivas a menos que ocurra drenaje rápido. Si la presión de poros

alcanza niveles tan altos como la presión geostática vertical, la presión efectivadesaparece (presión efectiva = 0).

En ese caso el suelo pierde la totalidad de su resistencia, se comporta como

un líquido y ocurren deformaciones significativas (Cornforth, 2005). El sistema

más utilizado para evaluar la resistencia a la licuación de un suelo no cohesivo

se basa en la experiencia con suelos de composición similar y la relación de la

licuación con el ensayo de penetración estándar SPT. Generalmente los suelos

con alta susceptibilidad a la licuación poseen un N corregido de 10 o menor y

se encuentran saturados, aunque en ocasiones reproduce licuación con

valores de N hasta de 15.

Observación. Los valores de N del ensayo de SPT a nivel de cimentación del

proyecto son en todos los casos superiores a 13 (corregido) y corresponden a

suelos aluviales de la formación Qcal2, no saturados, densos, suelos con altos

porcentajes de finos. Los suelos que presentan valores de N inferiores a 10 seremoverán en las actividades de excavación para la construcción de los

cimientos.

4. Comportamiento esperado de los suelos en el momento de sismos. En el

momento de sismos se puede esperar asentamientos de los suelos sueltos

subsuperficiales. Por esta razón se requiere cimentar sobre suelo competente,

el cual aparece a una profundidad de 1.5 y 3.5 a 4.5 m. para el área de los

sondeos 2 - 3 y 4 - 1 respectivamente (ver tabla de niveles de desplante).

5. De acuerdo a los valores granulométricos e índice de plasticidad, los tipos de

suelos localizados en el área de estudio corresponden a ML. A continuación se

presentan algunas propiedades para estos tipos de suelos:




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Tabla No. 13 Propiedades de los suelos del lote de estudio. CLASE CARACTERISITCAS DE

COMPACTACIONCOMPRENSIBILIDAD

Y EXPANSIONDRENAJE Y

PERMEABILIDADVALOR COMOMATERIAL DETERRAPLEN

ML

Buena a deficiente:llantas de goma o rodillo

de patas de cabra.

Ligera a Mediana. Drenaje deficiente-impermeable.

Estabilidaddeficiente. Serequiere alta

densidad.Libro: DISEÑO DE CIMIENTOS.

6. En el siguiente esquema se realiza un corte general según información

recopilada de los sitios perforados y se indica el nivel de desplante para la

cimentación. Todas las medidas están dadas en metros.




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Todas las medidas están dadas en metros, corte del terreno Carrera 15 (FUENTE: AUTOR)

Estrato Aluvial, suelos plasticidad, suelos m

consolidados, algo rescimentación de es

Sondeo 1

Relleno algo contaminado deLimo Inorgánico pobrementecompactado y/o relativamentesuelto.

Nivel desplantea 4.5

Suelo Limoso inorgplasticidad, presencia d

fina competente, estconsolida

Profundidad de desplante parael eje F – F”

Sondeos localizados paralelos a la carrera 15




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Todas las medidas están dadas en metros, corte del terreno Carrera 14 (FUENTE: AUTOR

Estrato Aluvial, suelos plasticidad, suelos m

consolidados, algo rescimentación de es

Sondeo 4

Relleno algo contaminado deLimo Inorgánico pobrementecompactado y/o relativamentesuelto.

Nivel desplantea 3.5

Suelo Limoso inorgplasticidad, presencia d

fina competente, estconsolida

Profundidad de desplante parael eje D – D”

Sondeos localizados paralelos a la carrera 14




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6.2 RECOMENDACIONES PARA EL DISEÑO Y CONSTRUCCION

Capacidad de soporte admisible. El perfil de suelo al nivel de desplante

consiste en un manto de suelos aluviales limosos, suelos densos con alto

porcentaje de finos, se material granular de grano fino, areniscas de color

amarillo. La capacidad de carga de diseño de la cimentación consiste en dos

valores, es decir 25 Ton/m2 para los ejes de cimientos 1, 2 y 3, 17 Ton/m2 para

los ejes de cimientos 4, 5, 6 y 7.

Las profundidades de desplante varían según el área donde se realizó la

perforación, es decir para el eje de cimientos 1 y 2 se recomienda cimentar a

partir de una profundidad de 1.5 m. Para el eje de cimientos 6F y 7F se

recomienda a partir de una profundidad de 4.5 m, para el eje de cimientos 6A y

7A se recomienda a partir de una profundidad de 3.5 m. Para los otros

cimientos se recomienda verificar niveles de cimentación mediante los

esquemas de las paginas no. 34 y 35 (ver fotografías de los sondeos e imagen

satelital de localización). Esta capacidad de carga se determinó a partir de un

ancho promedio de la cimentación de 1.5 m.

Tabla No. 14 Cálculo de la presión admisible de trabajo del suelo.

Sondeo H (m)Desplante

Detalle o Localización Qa (Ton/m )

1 4.5 Columnas 6F – 7F17

4 3.5 Columnas 6A – 7A

2 1.5 Columnas 1A – 2A 253 1.5 Columnas 1F – 2F

Ver el siguiente plano donde aparece la localización de los sondeos y las áreas de

desplante con su respectiva capacidad de carga.




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SONDEO 1

SONDEO 2

SONDEO 3

SONDEO 4

Cimentar a partirde una de unaprofundidad de

4.5 m.

Cimentar a partirde una de unaprofundidad de

3.5 m.




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SONDEO 1

SONDEO 2

SONDEO 3

Diseñar con unacapacidad de

carga de 25Ton/m2. Nivel de

cimentación aartir de 1.5 m.

SONDEO 4

Diseñar con unacapacidad de

carga de 17Ton/m2. DiferenteNivel de

cimentación.




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Adecuación del Terreno para Cimentación. Para la cimentación se

recomienda construir zapatas debidamente amarrados con vigas de rigidez apartir de las profundidades indicadas. Sin embargo para la construcción de los

cimientos se recomienda realizar un mejoramiento del suelo usando pilas o

dados aislados de concreto ciclópeo, consistentes para soportar las cargas a la

que será sometida la futura estructura con una resistencia de 3000 psi.

Los dados de concreto ciclópeo deben fundirse al nivel de desplante mínimo

medidos a partir del nivel actual del terreno. Es muy importante que todos los

elementos de estructura o mampostería se encuentren cimentados sobre las

vigas de amarre rígidas del sistema general de cimentación. Igualmente se

requiere que todos los cimientos bajen al nivel de suelo competente o cotas

dadas anteriormente.

(FUENTE: AUTOR).

Para los cimentos cuya profundidad de desplante se encuentren a partir de 3.0

m. se recomienda desarrollar para la cimentación de la estructura en estas

Zapata

Pila deConcretoCiclópeo de3000 PSI.H min. = Desde 1.5 a 4.5 m.

Ancho Zapata

Nivel del

terreno




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áreas un sistema tipo caissons. Los caisson deben fundirse desde al nivel de

desplante recomendado medido a partir de la cota actual del terreno.

Los caissons son elementos no estructurales pero es la forma más óptima y

segura para desarrollar excavaciones en sectores susceptibles a

deslizamientos de las paredes, además cuando los estratos competentes para

la cimentación se encuentran profundos. Estos elementos como se parecía

más adelante pueden construirse con una malla electrosoldada de 0.15 m. y

diámetro de varilla de 0.08 m.

A continuación se muestra un ejemplo del proceso constructivo para la

construcción de una cimentación apoyada sobre un caisson (Fuente: Autor):

1. Excavar a una profundidad de tal forma que no ponga en riesgo la integridad de unapersona por posibles derrumbes de las paredes de excavación.




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2. Fundir mediante formaleta de abajo hacia arriba en el primer tramo utilizando un refuerzomínimo de malla electro soldada para contener las paredes de excavación.

3. Fundir y proceder con el siguiente tramo de excavación de tal forma alcanzar los niveles dedesplante recomendados.




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4. Rellenar el caisson con concreto ciclópeo hasta el nivel necesario para construir la zapata.

5. Instalación de la parrilla para la zapata.




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6. Fotografía 3. Corte explicativo para la construcción de un caissons.

7. Fotografía 4. Corte explicativo para la construcción de un caissons con anillos.




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8. Fotografía 5. Proceso de llenado mediante concreto ciclópeo.

Diseño y construcción de Gradería o Camerinos y Puestos de Trabajo o

Tarima. Para el diseño y edificación de las anteriores edificaciones se

recomienda utilizar una capacidad de carga de 25 Ton/m2 a partir de una

profundidad de 1.0 m. Cimentar mediante zapatas aisladas debidamente

amarradas. En el caso que se requiera levantar el nivel de los cimientos se

recomienda utilizar pilas de concreto ciclópeo de lo contario puede colocarse

un solado de limpieza con un espesor mínimo de 0.05 m.

En el momento de la excavación de la cimentación para estas estructuras serecomienda verificar la dureza del estrato del suelo de cimento especialmente

en las áreas aledañas a los ejes 5 al 7. A continuación se presenta unos cortes

de estas estructuras en donde se plantea localizarlas por debajo de la cota

rasante.




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Estructura para los camerinos y nivel de cimentación.

Estructura para los puestos de trabajo y tarima.




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Se recomienda poner una malla de refuerzo estructural en los pisos de primer

nivel para evitar agrietamientos por asentamiento de los suelos sueltos.Además se debe aislar la losa de piso con el suelo natural utilizando una capa

de material granular (colchón drenante) para evitar humedades en los pisos.

Además, se recomienda realizar un mejoramiento a la subrasante de la zona

del polideportivo mediante procesos de compactación con vibro compactadores

neumáticos de más de 10 Ton.

Malla electro soldada con colchón drenante. FUENTE: Autor.

Modulo de Reacción o Coeficiente de Balastro: el diseño de placas de piso

del polideportivos podrá acometerse con base a un módulo de reacción, K:

Ks = 2.18 Kg/cm3

El valor de este parámetro está fundamentado en los resultados en las pruebas

de SPT al nivel del piso actual del terreno o a nivel de la subrasante.




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Es muy importante que todos los elementos de estructura o mampostería se

encuentren cimentados sobre las vigas de amarre rígidas del sistema generalde cimentación, se recomienda realizar un mejoramiento del terreno para la

instalación de placas de piso.

Ejemplo de viga de cimiento para los muros de mampostería. Fuente: AUTOR.

Los asentamientos, dado el carácter limoso al nivel de las profundidades de

cimentación, serán eminentemente inmediatos y ocurrirán en su gran mayoría

durante la construcción. Como se utilizó una corrección por energía, CE = 0.60

para limitar la capacidad portante aplicada en los valores de número de golpes

por pie de perforación (NSR2010 – A.2.4.3.2 p. A-21), los asentamientos

diferenciales estarán entre 1.0 y 2.0 cm., tolerables por las estructuras

considerando que la mayor parte de éstos ocurrirán durante la construcción.

La siguiente expresión corresponde al cálculo de asentamiento en el centro de

una cimentación en las condiciones más críticas, es decir flexibles (zapatas) y




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estratos limosos con Df = 4.5 y H < α debido a la presencia de una capa rígida

(incompresible).

Se = ]*)1(*)1[(*)1( 2

2

1

22F F

E

Bqssss

s

o µ µ µ µ −−+−−∗

q0 = Carga.

B = Ancho de la cimentación.

L = Longitud de la cimentación.

Se = Asentamiento elástico del suelo.Es = Módulo de Elasticidad del suelo (según Kezdi - 1975).

H = Espesor del estrato de suelo hasta el nivel de la cimentación.

s µ = Relación de Poisson del suelo.

Esquema de representación de asentamientos elásticos de cimentaciones flexibles y rígidas.

Las variaciones de F1 y F2 con H/B se muestran en las siguientes figuras.




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Variaciones de F1 con H/B (según Steinbrenner, 1934).

Variaciones de F2 con H/B (según Steinbrenner, 1934).




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Para un ancho de cimentación promedio de 1.5 m. → L/B = 1 y (H=3.0)/B ≈ 2.0.

De las figuras anteriores tenemos F1 ≈ 0.28 y F2 ≈ 0.07; Es = 70 Kg/cm2; s µ = 0.15.

Reemplazando:

Se = ]07.0)15.0*215.01(28.0)15.01)[(15.01( / 700000

/ 25000*5.1 222

2

2

−−+−−

mkg

mkgm

Asentamiento inmediato esperado, Se = 1.72 cm.

El asentamiento inmediato esperado se determinó para una carga admisible de 25Ton/m2 que es la carga máxima de diseño y un ancho promedio de cimentación de

1.50 m.

Parámetros para el diseño de muros de contención: Para los diseños de

muros de contención se recomienda utilizar un Ø Ángulo de fricción interna = 18o, con

los siguientes coeficientes de presión de tierras: Coeficiente de presión activa

Ka = 0.53 y Coeficiente de presión pasiva Kp = 1.9. Peso específico de la

muestra (m) = 1.5 gr/cm3, Cohesión = 5338 Kg/m2.

Todos los cambios de nivel deben estar sostenidos por muros de contención.

Estos muros de contención deben estar cimentados sobre el suelo competente.

Por detrás de los muros se deben ubicar filtros o subdrenes para evitar las

humedades presente en los suelos sueltos que facilitan la infiltración de aguas

lluvias.

Calculo de factor de seguridad. El factor de seguridad es una función de la

importancia de la estructura y de las incertidumbres en la investigación. Para el

caso del proyecto en estudio se utilizó un factor de seguridad de F.S. = 0.60

ajustado en los valores de N de perforación al nivel de desplante; el F.S.

utilizado no se encuentra por debajo de los factores de seguridad básicos




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mínimos que indica la NSR10. Igualmente no se utilizan valores de N

superiores a 60, debido a que estos valores van a estar necesariamenterelacionados con bloques de roca.

Procedimiento de excavación. Se recomienda utilizar el siguiente

procedimiento de excavación para la construcción de los cimientos del

proyecto:

1. Colocar una capa de material granular para permitir el trabajo limpio.

2. Realizar las excavaciones para cada uno de los cimientos.3. Manejar un sistema de entibado a medida que se realiza la excavación en el

debido caso que las paredes de excavación colapsen. En estas circunstancias

se recomienda el uso de caissons, estos deben llegar a las profundidades de

desplante recomendadas.

4. Construir pilas o recuperación en concreto ciclópeo en los sitios en los

cuales las zapatas no bajan al suelo competente.

5. Armar la viga de cimentacion de forma continua y robusta estructuralmentepara evitar posibles asentamientos diferenciales.

5. Armar las parrillas de hierros en zapatas y vigas de amarre.

6. Fundir el concreto de los cimientos.

7. Construir los subdrenes de zanja, etc.; de acuerdo a los diseños del sistema

de subdrenaje.

8. Iniciar la construcción de los muros y columnas.

Tiempo máximo de exposición. El Reglamento NSR-10 exige indicar en elestudio geotécnico el tiempo máximo de exposición del suelo en los cimientos.

Se recomienda que la exposición del suelo no sea superior a 24 horas; por

esta razón se recomienda el colocar un solado o concreto pobre en toda el

área perimetral del cimiento inmediatamente se realicen las excavaciones.




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Para este proceso se recomienda colocar una malla de gallinero que evite el

agrietamiento excesivo de esta protección.

Disposición de sobrantes. La norma NSR-10 exige que en el estudio

geotécnico se indique la forma y sitio de disposición de sobrantes. Se

recomienda los sobrantes de las excavaciones transportarlos y depositarlos en

un botadero que tenga la respectiva licencia ambiental para su funcionamiento.

Se recomienda hablar con la alcaldía del municipio para solicitar el respectivo

botadero.

Observación para el agua lluvia: debe recogerse y canalizarse el agua lluvia

por todos los costados del lote, encausarlas al sistema de desagüe del

municipio.

El manejo de la escorrentía se hará en superpie, mediante pendientes

(transversales y longitudinales) generosas, canales en concreto localizados de

manera perimetral buscando así desalojos rápidos y eficientes sobresumideros o descargando directamente al sistema del drenaje natural. Esto

con el fin de evitar infiltraciones y saturación del suelo de la zona de proyecto,

el cual puede generar una reducción en la capacidad portante del suelo o

asentamientos al saturarse. No se permite el empoza miento de agua.

Observación General: En ningún caso debe construirse la cimentación sobre

suelos de relleno (suelos no competentes) o sueltos, los cuales acarrean

fácilmente asentamientos. Se debe respetar los niveles de desplanterecomendados para la cimentación. Además no acopiar el material de

excavación aledaño al área excavada, esto podría generar desplome en las

paredes de excavación.




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Las anteriores recomendaciones están basadas en las condiciones de suelos

halladas en la presente Investigación. Sin embargo es de frecuente ocurrencia entrabajos de este tipo encontrar, durante la etapa de cimentación, variaciones

locales o circunstancias no previstas que hagan necesario adoptar decisiones

alternas. Por lo tanto, cualquier cambio con relación a lo encontrado y consignado

en el presente Estudio, deberá informarse oportunamente al ingeniero responsable

del mismo con el fin de introducir las modificaciones que sean del caso.

El ingeniero quien firma el presente informe estará atento a suministrar cualquier

ampliación o brindar la asesoría necesaria.




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Bucaramanga, Agosto 15 de 2015.

Estudio elaborado por:

__________________________________________

Luis Alberto Capacho S.

Ingeniero Civil, M. Sc.

MAT. 68202-74018Este Informe cumple con la Ley 400 de 1997.




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ANEXO FOTOGRAFICO

Fotografía No. 1. Localización del sondeo 1.





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ANEXO ENSAYOS DE LABORATORIO

LIMITES DE PLASTICIDAD Y GRANULOMETRIA

FECHA 10 de agosto de 2015

CLIENTE Ing. Miguel Roberto Mateus Acosta

PROYECTO CENTRO DE INTEGRACION CIDADANA C. I. C.

SONDEO 1 MUESTRA 1 PROFUNDIDAD 0.0 ! 1.5 M

LOCALIZACION "AN MARTIN ! CE"AR# C1$ ! %15!1$ TIPO alterada

DESCRIPCION ARENA &IMO"A

WTMS gr: '(0#00 WLST20 ))(#00

No. De Golpe !! 22 "!Al#er$o

%P&lg.'

Nor()l

%(('W re#: gr * RET. * PASA

C+p&l) No. 1 2 3 ! ,-" 0#00 0#00 "0000

P/ P. 1(e3o%P" 21#)0 20#10 1*#)0 2 "42 -50 0#00 0#00 "0000

P/ P. e/o %P2' 1+#*0 1(#+0 1(#10 2 607 0#00 0#00 "0000

Peo C+p&l) %P!' +#+0 +#(0 +#+0 " "42 !7" 0#00 0#00 "0000

Peo S&elo Se/o 10#10 *#10 +#)0 " 265 0#00 0#00 "0000

* HUMEDAD 2!,- 262, 2-6" !45 "80 0#00 0#00 "0000

"42 "2, 5#00 0#(+ 8822

!47 86" )#00 0#'( 87,-

No. 5 5,- 1*#00 2#*5 867"

C+p&l) No. 5 6 0 No. "0 200 5(#00 +#+5 7-8-

P/ P. 1(e3o%P" 1)#*0 1)#)0 0#00 No. 20 075" *2#00 1'#2+ ,2-7

P/ P. e/o %P2' 1)#00 12#'0 0#00 No. 50 0520 $'#00 *#*) -2,6

Peo C+p&l) %P!' +#(0 +#(0 0#00 No. -0 028, )*#00 $#05 6-,0

Peo S&elo Se/o '#)0 )#(0 No. "00 0"58 )0#00 '#$$ 6205

* HUMEDAD 208! 25!2 No. 200 00,5 20#00 )#10 5785

FONDO 1))#00 '+#*' 000

* ERROR ",! '$2#00

RESULTADO LIMITES

LIMITE LIUIDO 26-" ,

LIMITE P LASTICO 22-! ,

INDICE DE PLASTICIDAD 288 ,

RESULTADO GRADACION

* GRA;A : 5"8

* ARENA : 5-7,

* FINOS : 5785

CLASIFICACION

INDICE DE GRUPO

CLASIFICACION AASTHO

CLASIFICACION USC SM2!00

2500

2600

2-00

2,00

2700

2800

!000

!"00

!200

"0 "00

C

O N T E N I D O D E H U M E D A D % * '

NUM ERO DE GOLPES

Tec. Jorge Enrique S ilva.

LIMITE LIQUIDO INV E-125

LIMITE PLASTICO INV E-126 INV E-122

GRADACION INV E - 123

Reviso: Ing. Luis Alberto Capacho S., M.Sc.





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SONDEO 1 MUESTRA 2 PROFUNDIDAD 1#5 ! ).0 M


DESCRIPCION &IMO INORGANICO DE -AA /&A"TICIDAD

WTMS gr: '+0#00 WLST20 2+*#00

No. De Golpe !2 2- "-Al#er$o

%P&lg.'

Nor()l


C+p&l) No. 13 14 15 ! ,-" 0#00 0#00 "0000

P/ P. 1(e3o%P" 21#20 20#10 1*#)0 2 "42 -50 0#00 0#00 "0000

P/ P. e/o %P2' 1(#*0 1$#*0 1$#20 2 607 0#00 0#00 "0000

Peo C+p&l) %P!' +#'0 +#10 +#00 " "42 !7" 0#00 0#00 "0000Peo S&elo Se/o *#50 +#+0 +#20 " 265 0#00 0#00 "0000

* HUMEDAD !5,5 !-!- !,70 !45 "80 0#00 0#00 "0000

"42 "2, '#00 0#50 8860

!47 86" )#00 0#)+ 88"2

No. 5 5,- 2$#00 )#2+ 867!

C+p&l) No. 17 18 0 No. "0 200 ('#00 *#)' 7-58

P/ P. 1(e3o%P" 1)#00 1)#00 0#00 No. 20 075" *0#00 11#)$ ,6"!

P/ P. e/o %P2' 11#*0 11#$0 0#00 No. 50 0520 '(#00 5#*) -820

Peo C+p&l) %P!' +#)0 (#*0 0#00 No. -0 028, 21#00 2#$5 --66

Peo S&elo Se/o )#$0 )#(0 No. "00 0"58 1)#00 1#$' -58"

* HUMEDAD !06- !,75 No. 200 00,5 +#00 1#01 -!80

FONDO 1*1#00 $)#*0 000* ERROR 0-! '((#00

RESULTADO LIMITES

LIMITE LIUIDO !-"2 ,

LIMITE PLASTICO !520 ,

INDICE DE PL ASTICIDAD "8! ,

RESULTADO GRADACION

* GRA;A : 5",

* ARENA : !"8!

* FINOS : -!80

CLASIFICACION

INDICE DE GRUPO


CLASIFICACION USC ML !5.00

!6.00

!-.00

!,.00

!7.00

!8.00

50.00

"0 "00

C O

N T E N I D O D E H U M E D A D % * '

NUM ERO DE GOLPES

Tec. Jor e Enri ue Silva.




Reviso: In . Luis Alberto Ca acho S., M.Sc.





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SONDEO 1 MUESTRA ) ' PROFUNDIDAD )#0 ! $.0 M



WTMS gr: 1000#00 WLST20 ')'#00

No. De Golpe "- "5 "2Al#er$o

%P&lg.'

Nor()l


C+p&l) No. 7 8 9 ! ,-" 0#00 0#00 "0000

P/ P. 1(e3o%P" 21#10 20#20 1*#00 2 "42 -50 0#00 0#00 "0000

P/ P. e/o %P2' 1(#(0 1$#*0 1$#00 2 607 0#00 0#00 "0000

Peo C+p&l) %P!' +#+0 +#(0 +#(0 " "42 !7" 0#00 0#00 "0000Peo S&elo Se/o +#*0 +#20 (#)0 " 265 0#00 0#00 "0000

* HUMEDAD !720 5025 5""0 !45 "80 0#00 0#00 "0000

"42 "2, '#00 0#1( 887!

!47 86" '#00 0#1( 88-6

No. 5 5,- )1#00 1#)5 87!0

C+p&l) No. 11 12 0 No. "0 200 ((#00 )#)$ 8586

P/ P. 1(e3o%P" 1)#10 1)#*0 0#00 No. 20 075" 10'#00 '#5) 805"

P/ P. e/o %P2' 11#*0 12#(0 0#00 No. 50 0520 11'#00 '#*( 7656

Peo C+p&l) %P!' +#$0 +#(0 0#00 No. -0 028, 55#00 2#'0 7!06

Peo S&elo Se/o )#)0 '#00 No. "00 0"58 )2#00 1#)* 7"--

* HUMEDAD !-!- !000 No. 200 00,5 *#00 0#)* 7"2-

FONDO 5$$#00 +1#2$ 000* ERROR 050 **$#00

RESULTADO LIMITES

LIMITE LIUIDO !,6, ,

LIMITE PLASTICO !!"7 ,

INDICE DE PL ASTICIDAD 550 ,

RESULTADO GRADACION

* GRA;A : ",0

* ARENA : ",05

* FINOS : 7"2-

CLASIFICACION

INDICE DE GRUPO



!8.00

50.00

5".00

52.00

5!.00

55.00

"0 "00

C O


NUM ERO DE GOLPES










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SONDEO 1 MUESTRA 5 PROFUNDIDAD $.0 ! (.5 M



WTMS gr: $)1#00 WLST20 )02#00

No. De Golpe !2 22 "5Al#er$o

%P&lg.'

Nor()l


C+p&l) No. 13 14 15 ! ,-" 0#00 0#00 "0000

P/ P. 1(e3o%P" 2)#'0 22#)0 21#20 2 "42 -50 0#00 0#00 "0000

P/ P. e/o %P2' 1*#50 1+#'0 1(#50 2 607 0#00 0#00 "0000

Peo C+p&l) %P!' +#'0 +#10 +#00 " "42 !7" 0#00 0#00 "0000Peo S&elo Se/o 11#10 10#)0 *#50 " 265 0#00 0#00 "0000

* HUMEDAD !6"5 !,7- !786 !45 "80 0#00 0#00 "0000

"42 "2, 0#00 0#00 "0000

!47 86" )#00 0#2) 88,,

No. 5 5,- 5#00 0#)+ 88!8

C+p&l) No. 17 18 0 No. "0 200 21#00 1#$0 8,70

P/ P. 1(e3o%P" 1)#'0 1)#00 0#00 No. 20 075" (*#00 $#00 8"70

P/ P. e/o %P2' 12#10 11#+0 0#00 No. 50 0520 *$#00 (#2* 7560

Peo C+p&l) %P!' +#)0 (#*0 0#00 No. -0 028, 5)#00 '#0) 7057

Peo S&elo Se/o )#+0 )#*0 No. "00 0"58 )'#00 2#5+ ,,78

* HUMEDAD !52" !0,, No. 200 00,5 10#00 0#($ ,,"!

FONDO )2*#00 ((#1) 000* ERROR 0"- $)0#00

RESULTADO LIMITES

LIMITE LIUIDO !-50 ,

LIMITE PLASTICO !258 ,

INDICE DE PL ASTICIDAD !8" ,

RESULTADO GRADACION

* GRA;A : 0-"

* ARENA : 222-

* FINOS : ,,"!

CLASIFICACION

INDICE DE GRUPO



!6.60

!-.00

!-.60

!,.00

!,.60

!7.00

!7.60

!8.00

!8.60

50.00

"0 "00

C O


NUM ERO DE GOLPES










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SONDEO 1 MUESTRA $ PROFUNDIDAD (.5 ! *#0 M



WTMS gr: 5()#00 WLST20 )01#00

No. De Golpe 0 0 0Al#er$o

%P&lg.'

Nor()l


C+p&l) No. 0 0 0 ! ,-" 0#00 0#00 "0000

P/ P. 1(e3o%P" 0#00 0#00 0#00 2 "42 -50 0#00 0#00 "0000

P/ P. e/o %P2' 0#00 0#00 0#00 2 607 0#00 0#00 "0000

Peo C+p&l) %P!' 0#00 0#00 0#00 " "42 !7" 0#00 0#00 "0000Peo S&elo Se/o " 265 2'#00 2#20 8,70

* HUMEDAD N.L. N.L. N.L. !45 "80 2#00 0#1+ 8,-"

"42 "2, )#00 0#2+ 8,!5

!47 86" +#00 0#() 8--0

No. 5 5,- 21#00 1#*) 85-,

C+p&l) No. 0 0 0 No. "0 200 5(#00 5#2) 7855

P/ P. 1(e3o%P" 0#00 0#00 0#00 No. 20 075" +'#00 (#(1 7",2

P/ P. e/o %P2' 0#00 0#00 0#00 No. 50 0520 55#00 5#05 ,--,

Peo C+p&l) %P!' 0#00 0#00 0#00 No. -0 028, 21#00 1#*) ,5,5

Peo S&elo Se/o No. "00 0"58 1'#00 1#2* ,!5-

* HUMEDAD N.P. N.P. No. 200 00,5 11#00 1#01 ,256

FONDO 2(2#00 (2#'5 000* ERROR 0", 5(2#00

RESULTADO LIMITES

LIMITE LIUIDO ,

LIMITE PLASTICO ,

INDICE DE PL ASTICIDAD NO PLASTICO ,

RESULTADO GRADACION

* GRA;A : 6!!

* ARENA : 2222

* FINOS : ,256

CLASIFICACION

INDICE DE GRUPO



!6.60

!-.00

!-.60

!,.00

!,.60

!7.00

!7.60

!8.00

!8.60

50.00

"0 "00

C O


NUM ERO DE GOLPES










lcapachog!ail.co!








SONDEO 2 MUESTRA 1 PROFUNDIDAD 0.0 ! 1.5 M



WTMS gr: 50+#00 WLST20 ))+#00

No. De Golpe 26 2" "!Al#er$o

%P&lg.'

Nor()l


C+p&l) No. 1 2 3 ! ,-" 0#00 0#00 "0000

P/ P. 1(e3o%P" 21#(0 1*#(0 1(#50 2 "42 -50 0#00 0#00 "0000

P/ P. e/o %P2' 1*#*0 1+#10 1$#20 2 607 0#00 0#00 "0000

Peo C+p&l) %P!' +#+0 +#(0 +#+0 " "42 !7" 0#00 0#00 "0000Peo S&elo Se/o 11#10 *#'0 (#'0 " 265 0#00 0#00 "0000

* HUMEDAD "-22 ",02 ",6, !45 "80 0#00 0#00 "0000

"42 "2, 0#00 0#00 "0000

!47 86" 0#00 0#00 "0000

No. 5 5,- '#00 0#5) 885,

C+p&l) No. 5 6 0 No. "0 200 ''#00 5#+1 8!--

P/ P. 1(e3o%P" 1)#10 1)#00 0#00 No. 20 075" 112#00 1'#(* ,777

P/ P. e/o %P2' 12#$0 12#'0 0#00 No. 50 0520 ($#00 10#0) -775

Peo C+p&l) %P!' +#(0 +#(0 0#00 No. -0 028, '$#00 $#0( -2,,

Peo S&elo Se/o )#*0 )#(0 No. "00 0"58 )2#00 '#22 6766

* HUMEDAD "272 "-22 No. 200 00,5 20#00 2#$' 668"

FONDO 1(0#00 55#*1 000* ERROR 0,8 50'#00

RESULTADO LIMITES

LIMITE LIUIDO "-5, ,

LIMITE PLASTICO "562 ,

INDICE DE PL ASTICIDAD "8- ,

RESULTADO GRADACION

* GRA;A : 06!

* ARENA : 5!6-

* FINOS : 668"

CLASIFICACION

INDICE DE GRUPO


CLASIFICACION USC ML "-.00

"-.60

",.00

",.60

"7.00

"7.60

"8.00

"0 "00

C O


NUM ERO DE GOLPES










lcapachog!ail.co!








SONDEO 2 MUESTRA 2 PROFUNDIDAD 1#5 ! ).0 M



WTMS gr: 5)+#00 WLST20 2+(#00

No. De Golpe !! 2! "5Al#er$o

%P&lg.'

Nor()l


C+p&l) No. 7 8 9 ! ,-" 0#00 0#00 "0000

P/ P. 1(e3o%P" 1+#10 1(#)0 1$#50 2 "42 -50 0#00 0#00 "0000

P/ P. e/o %P2' 1$#00 15#)0 1'#$0 2 607 0#00 0#00 "0000

Peo C+p&l) %P!' +#+0 +#(0 +#(0 " "42 !7" 0#00 0#00 "0000Peo S&elo Se/o (#20 $#$0 5#*0 " 265 0#00 0#00 "0000

* HUMEDAD 28", !0!0 !220 !45 "80 0#00 0#00 "0000

"42 "2, 0#00 0#00 "0000

!47 86" 0#00 0#00 "0000

No. 5 5,- 12#00 1#20 8770

C+p&l) No. 11 12 0 No. "0 200 '*#00 '#*0 8!8"

P/ P. 1(e3o%P" 1)#10 1)#00 0#00 No. 20 075" 10(#00 10#$* 7!22

P/ P. e/o %P2' 12#20 12#00 0#00 No. 50 0520 $'#00 $#)* ,-72

Peo C+p&l) %P!' +#(0 +#(0 0#00 No. -0 028, 2$#00 2#$0 ,52!

Peo S&elo Se/o )#50 )#)0 No. "00 0"58 1'#00 1#'0 ,27!

* HUMEDAD 26," !0!0 No. 200 00,5 11#00 1#10 ,",!

FONDO 251#00 (1#() 000* ERROR 0,6 5)'#00

RESULTADO LIMITES

LIMITE LIUIDO !08" ,

LIMITE PLASTICO 270" ,

INDICE DE PL ASTICIDAD 28" ,

RESULTADO GRADACION

* GRA;A : "20

* ARENA : 2,0,

* FINOS : ,",!

CLASIFICACION

INDICE DE GRUPO


CLASIFICACION USC ML 28.00

!0.00

!".00

!2.00

!!.00

!5.00

!6.00

!-.00

!,.00

"0 "00

C O


NUM ERO DE GOLPES










lcapachog!ail.co!








SONDEO 2 MUESTRA ) ' PROFUNDIDAD ).0 ! $.0 M



WTMS gr: ++(#00 WLST20 5'+#00

No. De Golpe 22 "- "5Al#er$o

%P&lg.'

Nor()l


C+p&l) No. 1 2 3 ! ,-" 0#00 0#00 "0000

P/ P. 1(e3o%P" 21#'0 20#50 1*#00 2 "42 -50 0#00 0#00 "0000

P/ P. e/o %P2' 1+#10 1(#)0 1$#00 2 607 0#00 0#00 "0000

Peo C+p&l) %P!' +#+0 +#(0 +#+0 " "42 !7" 0#00 0#00 "0000Peo S&elo Se/o *#)0 +#$0 (#20 " 265 0#00 0#00 "0000

* HUMEDAD !657 !,2" 5"-, !45 "80 0#00 0#00 "0000

"42 "2, +#00 0#5$ 8855

!47 86" 5#00 0#)5 8808

No. 5 5,- 12#00 0#+' 8726

C+p&l) No. 5 6 0 No. "0 200 55#00 )#+' 855"

P/ P. 1(e3o%P" 1)#00 1)#00 0#00 No. 20 075" 1''#00 10#0$ 75!6

P/ P. e/o %P2' 12#10 12#00 0#00 No. 50 0520 1'+#00 10#)' ,500

Peo C+p&l) %P!' +#(0 +#(0 0#00 No. -0 028, *5#00 $#$' -,!-

Peo S&elo Se/o )#'0 )#)0 No. "00 0"58 5*#00 '#12 -!25

* HUMEDAD 2-5, !0!0 No. 200 00,5 1*#00 1#)) -"8"

FONDO ))*#00 $1#*1 000* ERROR 0!5 ++'#00

RESULTADO LIMITES

LIMITE LIUIDO !-80 ,

LIMITE PLASTICO 27!8 ,

INDICE DE PL ASTICIDAD 762 ,

RESULTADO GRADACION

* GRA;A : ",6

* ARENA : !-!5

* FINOS : -"8"

CLASIFICACION

INDICE DE GRUPO



!-.00

!,.00

!7.00

!8.00

50.00

5".00

52.00

5!.00

55.00

"0 "00

C O


NUM ERO DE GOLPES










lcapachog!ail.co!








SONDEO 2 MUESTRA 5 PROFUNDIDAD $.0 ! (#0 M



WTMS gr: 2+'#00 WLST20 1''#00

No. De Golpe 0 0 0Al#er$o

%P&lg.'

Nor()l


C+p&l) No. 0 0 0 ! ,-" 0#00 0#00 "0000

P/ P. 1(e3o%P" 0#00 0#00 0#00 2 "42 -50 0#00 0#00 "0000

P/ P. e/o %P2' 0#00 0#00 0#00 2 607 0#00 0#00 "0000

Peo C+p&l) %P!' 0#00 0#00 0#00 " "42 !7" 0#00 0#00 "0000Peo S&elo Se/o " 265 1+#00 )#25 8-,6

* HUMEDAD N.L. N.L. N.L. !45 "80 0#00 0#00 8-,6

"42 "2, 2#00 0#)$ 8-!8

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No. 5 5,- 1#00 0#1+ 8-0!

C+p&l) No. 0 0 0 No. "0 200 5#00 0#*0 86"!

P/ P. 1(e3o%P" 0#00 0#00 0#00 No. 20 075" 20#00 )#$1 8"62

P/ P. e/o %P2' 0#00 0#00 0#00 No. 50 0520 ))#00 5#*5 766-

Peo C+p&l) %P!' 0#00 0#00 0#00 No. -0 028, 2'#00 '#)) 7"2!

Peo S&elo Se/o No. "00 0"58 2)#00 '#15 ,,07

* HUMEDAD N.P. N.P. No. 200 00,5 1'#00 2#5) ,56-

FONDO 1'0#00 ('#5$ 000* ERROR "0, 2+1#00

RESULTADO LIMITES

LIMITE LIUIDO ,

LIMITE PLASTICO ,

INDICE DE PL ASTICIDAD NO PLASTICO ,

RESULTADO GRADACION

* GRA;A : !8,

* ARENA : 2"5,

* FINOS : ,56-

CLASIFICACION

INDICE DE GRUPO



!-.00

!,.00

!7.00

!8.00

50.00

5".00

52.00

5!.00

55.00

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C O


NUM ERO DE GOLPES










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LABORATORIO DE SUELOS Y PAVIMENTOSENSAYO DE CORTE DIRECTO INV E-154

FECHA AGOSTO 11 DE 2015 SONDEO

PROYECTO CENTRO DE INTEGRACION CIUDADANA MUESTRA REMOLDEADALOCALIZACION BUENOS AIRES - SAN MARTIN CESAR PROFUNDIDAD 0,5 - 1,5 M.

CARGA VERTICAL AREA CARGA HORIZONTAL ESFUERZO NORMAL ESFUERZO CORTANTE

Kg m2 MAXIMA EN Kg Kg/m2 Kg/m2

8,000 0,0028 16,95 2842,03 6021,55

16,000 0,0028 21,25 5684,06 7549,15

32,000 0,0028 25,10 11368,13 8916,87

-21

HUMEDAD % 17 DE ENSAYOPENDIENTE 0,3254ANGULO FRICCION 18 gradosCOHESION 533,77 gr/cm2COHESION 5338 kg/m2

REVISO:

Ing. Luis A. Capacho S., M.Sc.Jefe Laboratorio Suelos

y = 0,3254x + 5337,7

6000

6500

7000

7500

8000

8500

9000

0 2000 4000 6000 8000 10000 12000

E S F U E R Z O C

O R T A N T E

K G /

M 2

ESFUERZO NORMAL EN KG / M2

ESFUERZO CORTANTE VS ESFUERZO NORMAL




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FECHA SONDEO

PROYECTO CENTRO DE INTEGRACION CIUDADANA MUESTRA REMOLDEADALOCALIZACION BUENOS AIRES - SAN MARTIN CESAR PROFUNDIDAD 0,5 - 1,5 M.

CARGA Kg 8,000 E. NORMAL EN Kg/m2 2842

DIAMETRO SUPERIOR EN m 0,0598 PESO DEL ANILLO EN Kg 0,1138

DIAMETRO CENTRAL EN m 0,0599 W MUESTRA+ANILLO EN Kg 0,2443

DIAMETRO INFERIOR EN m 0,0599 PESO MUESTRA Kg 0,1305

PROMEDIO DIAMETRO EN m 0,0599 VOLUMEN EN m3 0,0001

AREA EN m2 0,0028 DENSIDAD HUMEDA EN Kg/m3 1998,30

ALTURA MEDIA EN m 0,0232 DENSIDAD SECA EN Kg/m3 1757,97

HUMEDAD EN %

PESO DE LA TARA Kg 0,0157 W AGUA Kg 0,0054

P.TARA + SUELO HUMEDO Kg. 0,0606 W SECO Kg 0,0395

P.TARA + SUELO SECO Kg 0,0552 HUMEDAD % 13,67

CARGA Kg 16,000 E. NORMAL EN Kg/m2 5684,06


DIAMETRO CENTRAL EN m 0,0599 W MUESTRA+ANILLO EN Kg 0,23680

DIAMETRO INFERIOR EN m 0,0599 W MUESTRA Kg 0,12590PROMEDIO DIAMETRO EN m 0,0599 VOLUMEN EN m3 0,00007

AREA EN m2 0,0028 DENSIDAD HUMEDA EN Kg/m3 1927,87


HUMEDAD EN %

PESO DE LA TARA Kg 0,0160 W AGUA Kg 0,0064

P.TARA + SUELO HUMEDO Kg 0,0597 W SECO Kg 0,0373


REVISO:

Ing. Luis A. Capacho S., M.Sc.Jefe Laboratorio Suelos

LABORATORIO DE SUELOS Y PAVIMENTOSENSAYO DE CORTE DIRECTO INV E- 154

AGOSTO 11 DE 2015




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FECHA AGOSTO 11 DE 2015 SONDEO 0

PROYECTO CENTRO DE INTEGRACION CIUDADANA MUESTRA REMOLDEADALOCALIZACIO BUENOS AIRES - SAN MARTIN CESAR PROFUNDIDAD 0,5 - 1,5 M.

DATOS INICIALES

CARGA Kg 32,000 ESFUERZO NORMAL EN Kg/m2 11368,13


DIAMETRO CENTRAL EN m 0,0599 PESO MUESTRA+ANILLO EN Kg 0,2269

DIAMETRO INFERIOR EN m 0,0599 PESO MUESTRA EN Kg 0,1185

PROMEDIO DIAMETRO EN m 0,0599 VOLUMEN EN m3 0,00007

AREA EN m2 0,0028 DENSIDAD HUMEDA EN kg/m3 1814,55


HUMEDAD EN %

PESO DE LA TARA EN Kg 0,0153 W AGUA Kg 0,0074

P.TARA + SUELO HUMEDO Kg 0,0587 W SECO Kg 0,0360


LABORATORIO DE SUELOS Y PAVIMENTOSENSAYO DE CORTE DIRECTO INV E-154

estudio_suelos_centrointegracionciudadana

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