estudio geotecnico villa universitaria.pdf

https://www.youtube.com/watch?v=DjekIH3hAcs&hd=1

ESTUDIO GEOTCNICO Y DE MECANICA DE SUELOS PARA EL PROYECTO HABILITACIN URBANA DE LA ASOCIACION POPULAR VILLA UNIVERSITARIA, DISTRITO DE CASTILLA - PIURA"

ABRIL 2015


ING. WALTER UMERES RIVEROS MSc CONSULTOR SENIOR CIP N 20280

1

CONTENIDO 1.- ANTECEDENTES.............................................................................................................................5

2.- UBICACIN Y ACCESIBILIDAD .......................................................................................................5

3.- MARCO GEOLOGICO .....................................................................................................................6

4.1.- SISMOS ..................................................................................................................................6

4.2.- LLUVIAS. .................................................................................................................................8

5.- GEOTECNIA Y MECANICA DE SUELOS ...........................................................................................9

5.1.-TRABAJOS DE CAMPO Y GABINETE .........................................................................................9

5.1.1.- EXCAVACION DE CALICATAS ............................................................................................9

5.2.-LABORATORIO DE MECNICA DE SUELOS .......................................................................11

6.- RESULTADOS ENCONTRADOS ...............................................................................................12

6.1.- DESCRIPCIN DE PERFILES ESTRATIGRAFICOS .............................................................12

6.2.-ENSAYO DPL (DINNAMIC PROBING LIGHT) ...........................................................................19

6.3.- ANLISIS GRANULOMTRICO ...........................................................................................21

6.4.- LIMITES DE CONSISTENCIAY CLASIFICACIN SUCS ...............................................................23

6.5.- CONTENIDO DE HUMEDAD NATURAL ..............................................................................25

6.6.- CAPACIDAD PORTANTE Y PRESIN DE TRABAJO (PT) .................................................29

6.11.- AGRESIVIDAD DE LA CIMENTACIN ...................................................................................34

6.12.- ESPONJAMIENTO DE SUELOS .............................................................................................34

6.13.- SUELOS EXPANSIVOS ..........................................................................................................35

6.14.- LICUACIN DE SUELOS .......................................................................................................35

6.15.- SISTEMA DE DRENAJE PLUVIAL. ........................................................................................35

6.16.- ESTUDIO DE CANTERAS .....................................................................................................36

7.- CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES .....................................................................................38



2

RELACIONES DE FIGURAS

ITEM FIGURAS CODIGO

01

UBICACIN DEL PROYECTO

FIG.N01

02

VISTA GOOGLE EARTH UBICACIN DEL

PROYECTO

FIG.N02

03 MAPA DE SISMICIDAD FIG.N03

04

EXCAVACIN DE CALICATAS

FIG.N04

05

LABORATORIO DE MECANICA DE SUELOS

FIG.N05

06

ENSAYO DE DPL

FIG.N06

07

PROPUESTA DE DRENAJE PLUVIAL

FIG.N07



3

RELACION DE CUADROS

ITEM CUADROS CODIGO

01

GEOREFERENCIACION DE CALICATAS

C-01

02

ENSAYOS DE LABORATORIO

C-02

03

PARAMETROS DEL DPL

C-03

04

RESULTADO DE GRANULOMETRIA

C-04

05

CONSTANTES FISICAS Y CLASIFICACIN SUCS

C-05

06 HUMEDAD NATURAL

C-06

07 RESUMEN PROPIEDADES FISICO-MECANICAS C-07

08 VALORES PORTANTES DE LA CIMENTACIN C-08

09 ENSAYO PROCTOR C-09



4

RELACION DE MAPAS Y PLANOS

ITEM MAPAS Y PLANOS CODIGO

01

MAPA DE UBICACIN DE CANTERAS

MUC-01

02

MAPA GEOLOGICO

MG-01

03

PLANO CAPACIDAD DE CARGA -1

L-01

04

PLANO CAPACIDAD DE CARGA -2

L-02

05 PLANO DE PERFIL GEOTECNICO

PG-01

06 PLANO UBICACIN DE CALICATAS UC-01

07 DETALLE CIMENTACION Y PAVIMENTOS CP-01

08 PLANO DE VULNERABILIDAD V-01



5

1.- ANTECEDENTES

El presente ESTUDIO GEOTECNICO Y DE MECANICA DE SUELOS PARA EL PROYECTO:

HABILITACIN URBANA DE LA ASOCIACION POPULAR VILLA UNIVERSITARIA, DISTRITO

DE CASTILLA - PIURA", es un documento que forma parte del expediente para solicitar

ante la Municipalidad Provincial el Saneamiento fsico legal y de esta manera acceder a

proyectos de inversin anuales . Este informe tcnico est enmarcado con la norma E-

50 : Suelos y Cimentaciones y comprende el conocimiento de las propiedades fsico-

mecnicas de la zona de cimentacin ( Tipo de suelos, Capacidad portante, Tipo de

cimentacin, El CBR de la subrasante) , los peligros geolgicos presentes y de esta

manera recomendar los diseos ptimos que permita garantizar la vida til de las

estructuras civiles : Edificaciones, Agua potable y Saneamiento, Pistas y veredas, canales

vas y sistemas de drenaje.

2.- UBICACIN Y ACCESIBILIDAD

El proyecto se ubica en la zona noroeste frente a la Universidad Alas Peruanas y para

acceder tomamos la ruta asfaltada del centro de Piura con destino a Chulucanas.

FIG.N1: UBICACIN DEL PROYECTO

ZONA DE ESTUDIO



6

FIG. N02: VISTA UBICACIN DEL PROYECTO (GOOGLE EARTH.)

3.- MARCO GEOLOGICO

La zona de estudio se asienta sobre una superficie suavemente ondulada, en parte

corresponde al valle del Ro Piura. El suelo est conformado por arenas de color gris, de

grano fino, en algunos sectores ferruginosos, poco densos y poco compactos, en otros

sectores se observan pequeas lentes de suelos limo-arenosos a limo-arcillosos ms

compactos.

4.- PELIGROS GEOLOGICOS

4.1.- SISMOS

El rea de estudio por pertenecer al Cinturn Circumpacificum, est ubicada en una regin

de actividad ssmica. Las principales unidades que se presentan son: La cordillera de los

Andes y la Fosa tectnica, el cual producto de la interaccin de las placas Sudamericana o

continental que viaja en sentido Noroeste y la placa de Nazca que se mueve en direccin

Este. El encuentro de las placas mencionadas, han producido zonas de fractura en la

corteza terrestre y por ende la generacin de los movimientos ssmicos.

UNIVERSIDAD

ALAS PERUANAS

AL

ASOCIACION POPULAR

VILLA UNIVERSITARIA

AL



7

El riesgo ssmico (l) se ha enfocado en base al anlisis probabilstico y determinstico. Las

limitaciones impuestas por la escasez de datos ssmicos en un periodo estadsticamente

representativo restringe el uso del mtodo probabilstico y la escasez de datos tectnicos

limita la aplicacin del mtodo determinista, sin embargo para el rea se ha tomado como

base los sismos ocurridos en la regin entre l927 y l97l (De magnitud mayor de 5), se

presenta la siguiente ley de recurrencia: Log N = 3.35 - 0.68 M

Segn el cual es posible la ocurrencia de un sismo de magnitud igual o mayores 8 periodos

histricos que si bien no est confirmada es discutible. Las circunstancias Sismotectnicas

de la regin avalan este postulado. Para un tiempo de 50 anos, la ecuacin proporciona un

valor de magnitud de terremotos de 7.5, pero por fines de clculo se toma M = 8 que

corresponde a un periodo de retorno de l25 anos. Para la determinacin de las mximas

aceleraciones horizontales, se tomara como base las magnitudes 7.5 y 8, cabe destacar

que las aceleraciones estn referidas a terreno firme. Adoptando un criterio conservador

se utilizaran distancias del emplazamiento del epicentro (R) entre 10 y 20 Kms. Las

diferentes relaciones empricas disponibles entre mxima aceleracin del terreno y la

magnitud destacan la de MILNE y DAVENPORT (l969) y DONO-VAN (l973) y con la

aplicacin de ambas relaciones para magnitudes de 7.5 y 8 le corresponden 0.33 g. y 0.35

respectivamente. De esta manera la ocurrencia de Sismos, los mismos que han registrada

en esta regin como la presentada en 1,914 en la ciudad de Huancabamba y Piura con

intensidad VIII, y la de 1978 en Querecotillo, Sullana con intensidad VII, las mismas que

provocaron prdidas materiales y de vidas humanas. Este fenmeno indica que si se

presentara pudiera ocasionar daos debido a la mala calidad de suelo arenoso,

provocando los fenmenos de Licuacin y la destruccin de las viviendas similar a lo

sucedido en el terremoto de Pisco de Agosto del 2007



8

Fig. N 03: MAPA DE SISMICIDAD

Fuente: LEONIDAS OCOLA

INSTITUTO GEOFISICO DEL PERU

4.2.- LLUVIAS. En la zona de estudio la actividad pluvial, en condiciones normales afecta relativamente,

sin embargo, en eventos extraordinarios como el Fenmeno de El Nio, la peridica

intensidad pluvial causa daos debido al volumen de precipitaciones, la velocidad de

escorrenta, superficie de drenaje y caudal de las quebradas. Se denomina Fenmeno El

Nio, a la anomala climtica que se presenta a intervalos irregulares de la Costa

Sudamericana del Pacfico, y que es precedido por la aparicin de aguas marinas

anormalmente ms clidas y valores negativos en el ndice de Oscilacin Sur.

Este fenmeno viene ocurriendo permanentemente en la zona en forma aleatoria sin

embargo, las caractersticas precedentes se evidenciaron desde el ao anterior al evento,

tanto en el fenmeno de 1983 como en 1998, La presencia misma del Fenmeno de El

Nio se evidenci entre los meses de diciembre hasta junio en el ao del evento, a travs

del incremento de la velocidad de los vientos, la elevacin de la temperatura del aire que

alcanz valores mximos, 5 a 7 sobre su valor normal, variaciones en la salinidad del



9

mar. Se observ una tendencia lenta a la normalizacin de las condiciones climticas a

partir del mes de Julio, cuando cesa la precipitacin pluvial y los vientos, la presin

atmosfrica y las condiciones trmicas del mar vuelven a sus niveles normales. De lo

acontecido se deduce que la accin pluvial es un factor importante en la Geodinmica

Externa, ya que erosionan o activan las caractersticas de determinados tipos de suelos

que alteran la cimentacin de las futuras estructuras.

5.- GEOTECNIA Y MECANICA DE SUELOS

5.1.-TRABAJOS DE CAMPO Y GABINETE

5.1.1.- EXCAVACION DE CALICATAS

Para la elaboracin del presente reporte geotcnico se realizaron las siguientes

actividades: Ejecucin de 10 calicatas manuales mixtas (ms un equipo Posteador) hasta

una profundidad de 3.00m y 10 Ensayos DPL (Dinamic Probing Light, para conocer los

valores portantes), lectura de perfiles estratigrficos, muestreo, georreferenciacin de las

excavaciones, toma de fotografas. En la figura N 03, se observa el procedimiento

realizado.

En gabinete se ha procedido a ordenar e interpretar toda la informacin, elaborando el

texto, cuadros, grficos, clculos y planos, el mismo que se plasma en el estudio

Geotcnico y de Mecnica de Suelos correspondiente.



10

FIG.N04: EXCAVACIN DE CALICATAS Y CON POSTEADOR

CUADRO 01: GEOREFERENCIACIN DE CALICATAS

CALICATA

NORTE ESTE COTA PROF.(m)

C-1 9427.084 546.230 46 3.00

C-2 9427.160 546.218 47 3.00

C-3 9427.289 546.173 48 3.00

C-4 9427.370 546.151 49 3.00

C-5 9427.208 546.075 46 3.00

C-6 9427.163 545.987 44 3.00

C-7 9427.085 546.007 44 3.00

C-8 9427.041 546.042 45 3.00

C-9 9427.049 546.138 45 3.00

C-10 9427.142 546.121 46 3.00



11

5.2.-LABORATORIO DE MECNICA DE SUELOS

Las nuestras extradas de cada excavacin se remitieron al laboratorio de

mecnica de suelos del Ing. especialista habindose realizado los siguientes

ensayos:

CUADRO N02 : ENSAYOS DE LABORATORIO

ANLISIS NORMA

Contenido de humedad natural ASTM D 2216

Anlisis granulomtrico ASTM D - 422

Lmites de consistencia ASTM D - 4318

Clasificacin SUCS ASTM D 2487

Proctor Modificado ASTM -1557

CBR ASTM -1883-73

Agresividad BS 1377 Parte 3

Nota: El ensayo DPL determina los valores portantes ( Phi, Cohesin, etc)



12

FIG. N05: LABORATORIO DE MECANICA DE SUELOS

6.- RESULTADOS ENCONTRADOS

6.1.- DESCRIPCIN DE PERFILES ESTRATIGRAFICOS A continuacin se describe el siguiente perfil estratigrfico:

CALICATA C-1

De

[m.]

A

[m.]

SMBOLO

DESCRIPCIN ESTRATIGRFICA

SUCS GRFICO

1.40 3.00 SM

Suelo arenoso limoso grumoso calcreo con

presencia de conchuelas color blanquecino

de baja plasticidad y bajo contenido de

humedad natural.



13

CALICATA C-2

De

[m.]

A

[m.]

SMBOLO


SUCS GRFICO

0.00 1.50 SP

Arena de grano fino color gris claro no

plstica y de bajo contenido de humedad

natural.

1.50 3.00 SM

Suelo arenoso limoso grumosos calcreo con



humedad natural.

CALICATA C-3

De

[m.]

A

[m.]

SMBOLO


SUCS GRFICO

0.00 1.00 SP


plastico y de bajo contenido de humedad

natural.

1.00 3.00 SM




humedad natural.



14

CALICATA C-4

De

[m.]

A

[m.]

SMBOLO


SUCS GRFICO

0.00 0.60 SP


plastico y de bajo contenido de humedad

natural.

0.60 3.00 SM




humedad natural.

CALICATA C-5

De

[m.]

A

[m.]

SMBOLO


SUCS GRFICO

0.00 0.10 ML

Limos inorgnicos color beige claro de baja

plasticidad y bajo contenido de humedad

natural.

0.10 0.60 CL

Arcilla inorgnica color gris amarillenta de

mediana plasticidad y bajo contenido de

humedad natural.

0.60 1.80 ML

Limos inorgnicos color gris claro de baja


natural.

1.80 3.00 SM





15


humedad natural.

CALICATA C-6

De

[m.]

A

[m.]

SMBOLO


SUCS GRFICO

0.00 0.40 SP



natural.

0.40 0.70 ML



natural.

0.70 1.70 CL

Arcilla inorgnica color pardo amarillenta

de mediana plasticidad y bajo contenido de

humedad natural.

1.70 2.00 ML



natural.

2.00 3.00 SM




humedad natural.



16

CALICATA C-7

De

[m.]

A

[m.]

SMBOLO


SUCS GRFICO

0.00 0.70 SP



natural.

0.70 1.00 ML



natural.

1.00 1.50 CL

Arcilla inorgnica color pardo amarillenta


humedad natural.

1.50 2.10 ML



natural.

2.10 3.00 SM




humedad natural.

CALICATA C-8

De

[m.]

A

[m.]

SMBOLO


SUCS GRFICO

0.00 0.60 SP





17

natural.

0.60 1.50 ML

Limos inorgnicos color gris amarillenta, de

baja plasticidad y bajo contenido de

humedad natural.

1.50 2.00 CL

Arcilla inorgnica, color pardo amarillenta


humedad natural.

2.00 2.30 ML



natural.

2.30 3.00 SM




humedad natural.

CALICATA C-9

De

[m.]

A

[m.]

SMBOLO


SUCS GRFICO

0.00 0.80 SP



natural.

0.80 1.40 ML



natural.



18

1.40 1.90 CL



humedad natural.

1.90 2.40 ML



natural.

2.40 3.00 SM




humedad natural.

CALICATA C-10

De

[m.]

A

[m.]

SMBOLO


SUCS GRFICO

0.00 0.30 ML

Limos inorgnicos color gris claro, de baja


natural.

0.30 0.90 CL



humedad natural.

0.90 1.80 ML



natural.

1.80 3.00 SM




humedad natural.



19

6.2.-ENSAYO DPL (DINNAMIC PROBING LIGHT) El ensayo DPL (DinamicProbingLight), determina los parmetros portantes para conocer la

capacidad de carga del suelo. En el Cuadro adjunto se presenta el resumen del clculo

realizado .

FIG. N 06: ENSAYO CON DPL (DINNAMIC PROBING LIGHT)



20

CUADRO N 03: PARAMETROS DEL ENSAYO DPL

Cuadro de valores portantes obtenidos de ensayo DPL y Resistencia a la

Compresin Simple:

ESTRATO Phi (Angulo de Friccin)

Cohesin (Kg/cm2)

Peso unitario (gr/cm3)

ARENA EOLICA (SP) 28 0.52 1.59

LIMOSO (ML) 33 0.45 1.52

ARCILLOSO (CL) 33 8.33 1.68

ARENOSO CALCAREO (SM)

39 0.45 1.68

PROYECTO "ESTUDIO GEOTECNICO Y DE MECANICA DE SUELOS PARA EL PROYECTO DE HABILITACION URBANA ASOCIACION POPULAR VILLA UNIVERSITARIA,

DISTRITO DE CASTILLA ,PROVINCIA DE PIURA"

UBICACIN CASTILLA-PIURA

SOLICITA

FECHA ABRIL DEL 2015

DPL 1

NIVEL FRETICO : NO FUE HALLADO INICIO ENSAYO : 0.40 m.

Numero de Terreno de Clas ificac in

Golpes/30 Cm Fundacin SUCS

0.40 0.0 - - - - -

0.70 1.0 7.50 28 MUY FLOJA 1.039 REGULAR SP

1.00 1.0 7.50 28 MUY FLOJA 1.039 REGULAR SP

1.30 6.0 25.50 29 FLOJA 1.039 REGULAR SP

1.60 17.0 50.50 33 MEDIA 1.039 REGULAR SP

1.90 28.0 50.50 33 MEDIA 1.039 REGULAR SP

2.20 30.0 50.50 33 MEDIA 0.900 BUENO SM

2.50 32.0 75.50 39 DENSA 0.900 MUY BUENO SM MALO

2.80 34.0 75.50 39 DENSA 0.900 MUY BUENO SM MALO

3.00 24.0 50.50 39 DENSA 0.900 MUY BUENO SM REGULAR

DPL Penetrac in (m ) qu (Kg/cm)

01

JUNTA DIRECTIVA DE LA ASOCIACION

Angulo de

fr icc in

interna

RESUMEN DE ENSAYOS DPL REALIZADOS

Compacidad

Relativa(%) Descr ipc in



21

DETERMINACION DE LA RESISTENCIA A LA COMPRESION DE MUESTRAS (qu)

6.3.- ANLISIS GRANULOMTRICO Los ensayos de granulometra realizados en el laboratorio tienen por finalidad

determinar en forma cuantitativa la distribucin de las partculas del suelo de acuerdo a

su tamao. Los resultados se muestran en el cuadro N 04.

CUADRO N04: RESULTADOS DE GRANULOMETRA

EXCAVACION MUESTRA TAMIZ

N40 N200

C-1 M-1 64.37 18.23

C-2 M-1 98.14 0.5

M-2 62.30 12.18

C-3 M-1 91.42 0.77

M-2 59.92 12.84



22

C-4 M-1 95.86 0.96

M-2 60.18 12.94

C-5

M-1 88.98 67.58

M-2 93.56 87.02

M-3 90.28 67.00

M-4 64.93 21.63

C-6

M-1 96.66 0.56

M-2 91.52 73.98

M-3 93.80 85.95

M-4 91.98 74.42

M-5 55.92 14.42

C-7

M-1 97.03 0.93

M-2 91.13 71.45

M-3 95.3 89.40

M-4 92.42 73.46

M-5 56.90 14.94

C-8

M-1 93.60 1.22

M-2 91.33 77.35

M-3 96.14 90.02

M-4 92.83 72.25

M-5 60.77 19.98

C-9

M-1 98.64 2.16

M-2 97.46 60.44

M-3 96.20 90.42



23

M-4 95.16 79.88

M-5 55.48 14.96

C-10

M-1 92.98 74.78

M-2 96.24 89.82

M-3 95.78 81.14

M-4 57.65 18.17

* Fuente: Pruebas de Laboratorio de Mecnica de Suelos del ESPECIALISTA.

6.4.- LIMITES DE CONSISTENCIAY CLASIFICACIN SUCS

La plasticidad es el contenido de arcillas en las muestras En el cuadro N 05 se adjunta el

resumen de las constantes fsicas correspondiente a las 10 excavaciones. De esta manera

con el tipo de graduacin y la plasticidad se puede clasificar el suelo segn SUCS,

obteniendo suelos: arenosos pobremente graduados (SP), arenosos limosos (SM) y

arcillosos (CL-ML) , todos de baja plasticidad:

CUADRO N 05: CONSTANTES FSICAS

EXCAVACION MUESTRA

CONSTANTES

% LIMITES

LIQUIDO

% LIMITE

PLASTICO

% INDICE DE

PLASTICIDAD SUCS

C-1 M-1 19.10 17.01 2.09 SM

C-2 M-1 NP NP NP SP

M-2 22.90 20.71 2.19 SM



24

C-3 M-1 NP NP NP SP

M-2 24.20 21.81 2.39 SM

C-4 M-1 NP NP NP SP

M-2 21.70 19.76 1.94 SM

C-5

M-1 29.90 26.42 3.48 ML

M-2 25.30 17.72 7.58 CL

M-2 21.70 18.16 3.54 ML

M-4 22.50 20.65 1.85 SM

C-6

M-1 NP NP NP SP

M-2 24.70 21.44 3.26 ML

M-2 30.95 23.36 7.59 CL

M-4 22.95 19.05 3.90 ML

M-5 24.35 22.20 2.15 SM

C-7

M-1 NP NP NP SP

M-2 24.30 20.89 3.41 ML

M-2 34.05 23.63 10.42 CL

M-4 21.80 18.32 3.48 ML

M-5 28.30 26.10 2.20 SM

C-8

M-1 NP NP NP SP

M-2 22.20 18.90 3.30 ML

M-2 41.10 28.68 12.42 CL

M-4 21.40 17.80 3.60 ML

M-5 16.70 14.04 2.66 SM

C-9 M-1 NP NP NP SP



25

M-2 22.60 19.15 3.45 ML

M-2 39.90 28.52 11.38 CL

M-4 23.6 20.26 3.34 ML

M-5 20.70 18.45 2.25 SM

C-10

M-1 22.05 18.69 3.36 ML

M-2 43.10 32.08 11.02 CL

M-2 21.3 17.86 3.44 ML

M-4 25.5 23.24 2.26 SM

* Fuente: Pruebas de Laboratorio de Mecnica de Suelos del ESPECIALISTA

6.5.- CONTENIDO DE HUMEDAD NATURAL

El contenido de humedad determina la presencia de agua en los poros de los granos

respecto a la textura del suelo, determinando una mayor densidad, el mismo que depende

de la relacin de vacos, ubicacin de la muestra en profundidad y de factores climticos.

Los valores se muestran en el Cuadro N 06, donde los rangos corresponden a los

diferentes estratos cuyos valores fluctan desde 1.43 al 3.56 %, lo que indica el aumento

mnimo de la humedad en profundidad, De igual manera se presenta el cuadro N 07 que

corresponden al cuadro resumen de las propiedades fsico-mecnicas.



26

CUADRO N06: HUMEDADES NATURALES

Calicata N C-1

Estrato E-1 E-1 E-2 E-1 E-2 E-1 E-2 E-1 E-2 E-3 E-4

Profundidad 1.40 - 3.00M 0.00 - 1.50M 1.50 - 3.00M 0.00 - 1.00M 1.00 - 3.00M 0.00 - 0.60M 0.60 - 3.00M 0.00 - 0.10M 0.10 - 0.60M 0.60 - 1.80M 1.80 - 3.00M

Tara + Suelo Hmedo (gr.) 307.40 324.60 312.40 315.80 299.30 230.10 285.40 85.40 279.30 220.10 295.40

Tara + Suelo Seco (gr.) 297.80 314.20 303.60 308.50 289.60 223.80 276.70 83.70 274.70 214.50 286.50

Peso de Agua (gr.) 9.60 10.40 8.80 7.30 9.70 6.30 8.70 1.70 4.60 5.60 8.90

Peso de Tara (gr.) 27.80 26.50 27.60 25.60 28.60 27.50 29.70 13.90 26.60 27.30 29.20

Peso de Suelo Seco (gr.) 270.00 287.70 276.00 282.90 261.00 196.30 247.00 69.80 248.10 187.20 257.30

Humedad (%) 3.56 3.61 3.19 2.58 3.72 3.21 3.52 2.44 1.85 2.99 3.46

C-2 C-3 C-4 C-5

CONTENIDO DE HUMEDAD NATURAL - NORMA: ASTM D-2216

Calicata N

Estrato E-1 E-2 E-3 E-4 E-5 E-1 E-2 E-3 E-4 E-5 E-1 E-2 E-3 E-4 E-5

Profundidad 0.00 - 0.40M 0.40 - 0.70M 0.70 - 1.70M 1.70 - 2.00M 2.00 - 3.00M 0.00 - 0.70M 0.70 - 1.00M 1.00 - 1.50M 1.50 - 2.10M 2.10 - 3.00M 0.00 - 0.60M 0.60 - 1.50M 1.50 - 2.00M 2.00 - 2.30M 2.30 - 3.00M

Tara + Suelo Hmedo (gr.) 326.40 336.80 325.40 314.50 325.20 316.80 310.80 301.80 319.60 317.20 365.30 342.20 335.40 315.30 375.60

Tara + Suelo Seco (gr.) 318.70 330.50 318.60 305.50 316.60 309.50 301.90 292.80 310.80 309.60 358.90 334.20 328.70 308.10 370.40

Peso de Agua (gr.) 7.70 6.30 6.80 9.00 8.60 7.30 8.90 9.00 8.80 7.60 6.40 8.00 6.70 7.20 5.20

Peso de Tara (gr.) 27.80 25.60 27.20 25.10 27.40 25.90 26.60 26.20 25.70 29.60 27.80 28.80 29.80 30.80 31.80

Peso de Suelo Seco (gr.) 290.90 304.90 291.40 280.40 289.20 283.60 275.30 266.60 285.10 280.00 331.10 305.40 298.90 277.30 338.60

Humedad (%) 2.65 2.07 2.33 3.21 2.97 2.57 3.23 3.38 3.09 2.71 1.93 2.62 2.24 2.60 1.54

C-6 C-7 C-8




27

CUADRO N 07: RESUMEN DE PROPIEDADES FSICO -MECNICAS

Calicata CLASIFICACION

I.P.(%) HUMEDAD

NATURAL % EXCAVACION MUESTRA Malla 40 (%

que pasa)

Malla 200 (%

que pasa)

SUCS

C-1 M-1 64.37 18.23 SM 2.09 3.56

C-2 M-1 98.14 0.5 SP NP 3.61

M-2 62.30 12.18 SM 2.19 3.19

C-3 M-1 91.42 0.77 SP NP 2.58

M-2 59.92 12.84 SM 2.39 3.72

C-4 M-1 95.86 0.96 SP NP 3.21

M-2 60.18 12.94 SM 1.94 3.52

C-5

M-1 88.98 67.58 ML 3.48 2.44

M-2 93.56 87.02 CL 7.58 1.85

M-3 90.28 67.00 ML 3.54 2.99

M-4 64.93 21.63 SM 1.85 3.46

Calicata N

Estrato E-1 E-2 E-3 E-4 E-5 E-1 E-2 E-3 E-4

Profundidad 0.00 - 0.80M 0.80 - 1.40M 1.40 - 1.90M 1.90 - 2.40M 2.40 - 3.00M 0.00 - 0.30M 0.30 - 0.90M 0.90 - 1.80M 1.80 - 3.00M

Tara + Suelo Hmedo (gr.) 335.60 318.80 317.20 240.10 355.30 305.40 328.70 314.20 304.80

Tara + Suelo Seco (gr.) 328.60 311.50 312.80 236.40 350.70 300.60 324.20 308.50 300.50

Peso de Agua (gr.) 7.00 7.30 4.40 3.70 4.60 4.80 4.50 5.70 4.30

Peso de Tara (gr.) 27.80 25.60 28.60 27.50 29.70 27.10 29.20 26.30 25.50

Peso de Suelo Seco (gr.) 300.80 285.90 284.20 208.90 321.00 273.50 295.00 282.20 275.00

Humedad (%) 2.33 2.55 1.55 1.77 1.43 1.76 1.53 2.02 1.56

C-9 C-10




28

C-6

M-1 96.66 0.56 SP NP 2.65

M-2 91.52 73.98 ML 3.26 2.07

M-3 93.80 85.95 CL 7.59 2.33

M-4 91.98 74.42 ML 3.90 3.21

M-5 55.92 14.42 SM 2.15 2.97

C-7

M-1 97.03 0.93 SP NP 2.57

M-2 91.13 71.45 ML 3.41 3.23

M-3 95.3 89.40 CL 10.42 3.38

M-4 92.42 73.46 ML 3.48 3.09

M-5 56.90 14.94 SM 2.20 2.71

C-8

M-1 93.60 1.22 SP NP 1.93

M-2 91.33 77.35 ML 3.30 2.62

M-3 96.14 90.02 CL 12.42 2.24

M-4 92.83 72.25 ML 3.60 2.60

M-5 60.77 19.98 SM 2.66 1.54

C-9

M-1 98.64 2.16 SP NP 2.33

M-2 97.46 60.44 ML 3.45 2.55

M-3 96.20 90.42 CL 11.38 1.55

M-4 95.16 79.88 ML 3.34 1.77

M-5 55.48 14.96 SM 2.25 1.43

C-10

M-1 92.98 74.78 ML 3.36 1.76

M-2 96.24 89.82 CL 11.02 1.53

M-3 95.78 81.14 ML 3.44 2.02



29

M-4 57.65 18.17 SM 2.26 1.56

6.6.- CAPACIDAD PORTANTE Y PRESIN DE TRABAJO (PT)

La capacidad portante est relacionada a la construccin de Edificaciones, Obras de arte,

estructuras secundarias para la zona de estudio. La ecuacin que se emplea para el

clculo de la capacidad portante es como sigue:

Qc = C*Nc + &*Df*Nq + 0.50*&*B*Nr

Donde:

Qc = Capacidad de carga (kg/cm)

C = Cohesin en kg/cm

& = Peso unitario (gr/cm3)

Df = Profundidad de cimentacin (m)

B = Ancho del elemento cimiento (m)

Nc, Nq, Nr = Factores de capacidad de carga en funcin a =

Se adjunta el cuadro N 08 de los valores encontrados para este tipo de suelos, de igual

manera se han elaborado dos mapas de condiciones de capacidad de carga, en donde se

aprecia los valores de Presin de trabajo a una profundidad de 1.50m y zapatas cuadradas

de 1.5 x 1.5m. Para el primer caso y para el segundo mapa la profundidad es de 2m y la

zapata cuadrada de 1.5 x 1.5m. De igual manera se acompaa el Plano Perfil Geotcnico

(PG-01).



30

CUADRO N08: VALORES PORTANTES DE LA CIMENTACIN

6.7.- ANALISIS DE ASENTAMIENTOS

Para conocer los asentamientos de las estructuras tomamos como referencia el Mtodo

Elstico con la siguiente ecuacin (Texto Joseph Bowles Propiedades Geofsicas de los

Suelos).

AS= q/ B ( 1. U 2) If / Es

Donde:

q = Relacin Peso de la Estructura (Kg/cm2)

B = Ancho de Zapata (m)

U = Mdulo de Poisson

If = Factor de Influencia

Es= Mdulo de Deformacin

Df(m) B(m) (gr/cm3) C Nc Nq N QC(Kg/cm2) Pt(Kg/cm2)

0.50 0.40 1.59 28.00 0.52 16.50 6.50 2.30 0.59 0.20

0.80 0.40 1.59 28.00 0.52 16.50 6.50 2.30 0.90 0.30

1.00 0.40 1.59 28.00 0.52 16.50 6.50 2.30 1.10 0.37

CIMIENTO 0.50 0.60 1.59 28.00 0.52 16.50 6.50 2.30 0.62 0.21

CORRIDO 0.80 0.60 1.59 28.00 0.52 16.50 6.50 2.30 0.93 0.31

1.00 0.60 1.59 28.00 0.52 16.50 6.50 2.30 8.00 2.67

0.50 0.80 1.59 28.00 0.52 16.50 6.50 2.30 0.64 0.21

0.80 0.80 1.59 28.00 0.52 16.50 6.50 2.30 0.95 0.32

1.00 0.80 1.59 28.00 0.52 16.50 6.50 2.30 1.16 0.39

1.00 1.00 1.68 33.00 0.45 22.00 11.00 8.00 2.40 0.80

1.50 1.00 1.68 33.00 0.45 22.00 11.00 8.00 3.32 1.11

2.00 1.00 1.68 33.00 0.45 22.00 11.00 8.00 4.25 1.42

2.50 1.00 1.68 39.00 0.45 28.00 17.00 14.00 8.10 2.70

3.00 1.00 1.68 39.00 0.45 28.00 17.00 14.00 9.53 3.18

1.00 1.50 1.68 33.00 0.45 22.00 11.00 8.00 2.67 0.89

ZAPATA 1.50 1.50 1.68 33.00 0.45 22.00 11.00 8.00 3.59 1.20

CUADRADA 2.00 1.50 1.68 33.00 0.45 22.00 11.00 8.00 4.52 1.51

N1 2.50 1.50 1.68 39.00 0.45 28.00 17.00 14.00 8.57 2.86

3.00 1.50 1.68 39.00 0.45 28.00 17.00 14.00 10.00 3.33

1.00 2.00 1.68 33.00 0.45 22.00 11.00 8.00 2.94 0.98

1.50 2.00 1.68 33.00 0.45 22.00 11.00 8.00 3.86 1.29

2.00 2.00 1.68 33.00 0.45 22.00 11.00 8.00 4.78 1.59

2.50 2.00 1.68 39.00 0.45 28.00 17.00 14.00 9.04 3.01

3.00 2.00 1.68 39.00 0.45 28.00 17.00 14.00 10.47 3.49

NOTA: ECUACION DE TERZAGGHI FALLA POR CORTE LOCAL



31

Se considera punto crtico cuando el asentamiento es mayor a 1 (2.54 cm). De acuerdo

con los clculos adjunto se obtiene un valor mximo de 0.73 cm, que es insignificante, por

lo que se espera que No habr asentamientos.

6.8.- TIPO DE CIMENTACIN

Se adjunta el cuadro de tipo de cimentacin para zonas donde la presin de trabajo (Pt)

tiene un valor critico de 1.08 kg/cm2. entonces debe considerarse una capa de 0.50m de

mejoramiento. Se acompaan mapas (CP -01, LC-01 y LC-02) de detalles para una mejor

ilustracin.

Estructura Sistema Tipo de Cimentacin

Profundidad (m)

Mejoramiento (m)

Dimensiones (m) de zapatas

Tipo de Cemento

Principal Mejorado

Aporticado Zapatas 1.50 0.5 1.5 x1.5 MS

Principal Normal

Aporticado Zapatas 1.50 - 1.5 x1.5 MS

Menores C.Corridos C. Corrido 1.00 - 0.40 MS

C.Perimtrico C.Corridos C.Corrido 1.00 - 0.40 MS

Proyecto : ASOCIACIN POPULAR VILLA UNIVERSITARIA-CASTILLA PIURA

Solicitante : JUNTA DIRECTIVA

Localidad : PIURA

Ubicacin : ASOCIACION POPULAR

Fecha : ABRIL 2015

Cimentacin Poison (u) 0.2

82Mdulo de Elasticidad

(ton/m2)10000

Centro 112

Esquina 56

Medio 95

88

Centro 100

Esquina 64

Medio 85

Rectangular 210

Centro 254

Esquina 127

Medio 225

Rectangular 120

Centro 153

Esquina 77

Medio 130

Rectangular 170

Centro 210

Esquina 105

Medio 183

MaterialTipo de

CimentacionDf (m) B

qadm

(ton/m2)S (cm) Rigida

S (cm) Flexible

Centro

S (cm) Flexible

Esquina

S (cm) Flexible

Medio

1.50 1.50 45.00 0.53 0.73 0.36 0.62

Arena Limosa Cuadrada 1.50 1.50 45.00 0.53 0.73 0.36 0.62

1.50 1.50 45.00 0.53 0.73 0.36 0.62

1.50 1.50 45.00 0.53 0.73 0.36 0.62

Rgida

L/B =1 Flexible

Rgida

L/B =2 Flexible

Rgida

Rgida

CALCULO DE ASENTAMIENTOS - METODO ELASTICO

Valores de If (cm/m)

Flexible

Flexible

Flexible

Cuadrada

Circular

L/B =>10

Rgida



32

6.9.- CARACTERISTICAS DE LA SUBRASANTE (ENSAYO CBR)

El CBR de un suelo es la carga unitaria correspondiente a 0.1 0.2 de penetracin,

expresada en por ciento en su respectivo valor estndar. Este parmetro se utiliza para

conocer el tipo de pavimento y su estructura correspondiente.

El ensayo mide la resistencia al corte de un suelo bajo condiciones de humedad y densidad

controladas, permitiendo obtener un (%) de la relacin de soporte. El (%) CBR, est

definido como la fuerza requerida para que un pistn normalizado penetre a una

profundidad determinada, expresada en porcentaje de fuerza necesaria para que el pistn

penetre a esa misma profundidad y con igual velocidad, en una probeta normalizada

constituida por una muestra patrn de material chancado. El ensayo corresponde al

material de afirmado con el siguiente resultado: CBR al 95 % de la Mxima Densidad =

21.8%, se adjunta el ensayo correspondiente.

CBR (0.1) : 31.4 % CBR (0.1) : 22.4 %

CBR (0.2) : 33.3 % CBR (0.2) : 25.5 %

CBR (0.1) : 13.5 %

CBR (0.2) : 17.0 %

DENSIDAD SECA 2.096 gr/cm3 CBR (0.1) al 95 % : 21.8 % CBR (0.2) al 95 % : 25.0 %

HUMEDAD OPT. 7.60% CBR (0.1) al 100 % : 31.4 % CBR (0.2.) al 100 % : 33.3 %

10 GOLPES

MTODO DE ENSAYO CBR (RELACIN DE SOPORTE DE CALIFORNIA) DE SUELOS COMPACTADOS EN EL LABORATORIO(NTP 339.145)

56 GOLPES 25 GOLPES

0

100

200

300

400

500

600

700

800

0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5

Libr

as/p

ulg.

Penetracin (pulg.)

0

100

200

300

400

500

600

0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5

Libr

as/p

ulg.

Penetracin (pulg.)

0

100

200

300

400

0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5

Lib

ras/

pu

lg.

Penetracin (pulg.)

1.850

1.950

2.050

2.150

0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50

Den

sida

d se

ca (g

r/cm

)

CBR (%)

0.1 "

0.2"



33

6.9.1 ESTRUCTURA DEL PAVIMENTO

Por las condiciones de las precipitaciones pluviales, se considerando un pavimento tipo

rgido donde para CBR de 21.8 % (Bueno) le corresponde 20 cm de capa de Base

granular y 20 cm de losa de concreto fc= 210 Kg/cm2. Total espesor de 40 cm. ( Ver el

plano N CP-01 : Detalle de Pavimentos)

6.10.- ENSAYO DE COMPACTACIN PROCTOR

Esta Norma describe y regula los procedimientos de compactacin utilizados en el

laboratorio para determinar la, relacin entre el contenido de humedad y el peso unitario

seco de los suelos compactados en un molde de 101.6 o 152,4 mm. (4" o 6") de dimetro

con un martillo de 14.5kN (10lbf) que se deja caer desde una altura de 457 mm (18") y

produce un. Esfuerzo de compactacin de 2700 kNm/m3 (56000 lbpie/pie3).

CUADRO N 09: VALORES DE COMPACTACIN PROCTOR SUB RASANTE

Tipo De Suelo Mxima Densidad

(gr/cm3)

Contenido de Humedad

(%)

Suelo Arenoso (SP) 1.60 6.00

Suelo Limo-Arcilloso (ML) 1.65 9.30

Suelo Arcilloso (CL) 1.70 11.30

Suelo Areno Limoso (SM) 1.72 8.10



34

6.11.- AGRESIVIDAD DE LA CIMENTACIN Los sulfatos y cloruros que se encuentran presentes en los suelos afectan a las estructuras

de concreto y acero y en algunos casos se producen gran expansin y rotura de la pasta.

Sin embargo los valores encontrados son mnimos los mismos que son despreciables por

lo que el cemento puede ser tipo I , sin embargo el cemento tipo MS es ms eficaz

para suelos de humedad permanente.

6.12.- ESPONJAMIENTO DE SUELOS

En el texto de Valle Rodas Carreteras Calles y Aeropistas , el autor define hinchamiento

que es lo mismo que esponjamiento

En las excavaciones o cortes, al extraer un suelo o material rocoso se observa que

aumenta el volumen, debido a que el suelo o roca estuvieron consolidados en forma

natural o artificial (Compactados) .Ensayos realizados han arrojado un valor promedio

del 23.60 % tal como se puede observar en el cuadro adjunto.

Prueba N 1 2 3 4

Numero de capas 5 5 5 5

Numero de golpes 56 56 56 56

Peso suelo + molde (gr.) 6580 6730 6860 6750

Peso molde (gr.) 3305 3305 3305 3305

Peso suelo compactado (gr.) 3275 3425 3555 3445

Volumen del molde (cm3) 2095 2095 2095 2095

Densidad humeda (gr/cm3) 1.563 1.635 1.697 1.644

Humedad (%)

Tara N A-11 A-28 A-25 A-32

Tara + suelo hmedo (gr.) 124.60 127.80 122.60 119.80

Tara + suelo seco (gr.) 121.20 123.60 117.30 112.60

Peso de agua (gr.) 3.40 4.20 5.30 7.20

Peso de tara (gr.) 26.80 28.70 29.40 27.50

Peso de suelo seco (gr.) 94.40 94.90 87.90 85.10

Humedad (%) 3.6 4.4 6.0 8.5

Densidad Seca (gr/cm3) 1.509 1.566 1.600 1.516

Mxima Densidad Seca (gr/cm3) : 1.60 1.52

Optimo Contenido de Humedad (%) : 6.00

Compactacin

1.40

1.44

1.48

1.52

1.56

1.60

1.64

1.68

1.72

1 3 5 7 9 11

Dens

idad

seca

(gr/

cm3 )

Humedad (%)

ENSAYO DE PROCTOR MODIFICADO



35

6.13.- SUELOS EXPANSIVOS Estudios realizados por Holtz y Gibbs en el Bureau of Reclamation han permitido

explicar la relacin que existe entre la expansividad de las arcillas relacionadas con el

ndice Plstico e ndice de Contraccin. La expansividad de un suelo provoca el

levantamiento de las estructuras civiles y el colapso de los mismos, por efectos de

saturacin y/o contraccin, actuando principalmente en suelos arcillosos. Sin embargo la

expansividad ser Nula ya que el ndice plstico es menor del 5 %.

6.14.- LICUACIN DE SUELOS

Se refiere a cuando se produce un sismo de regulares caractersticas , principalmente

de intensidad VII , el mismo que se correlaciona tambin con el nivel fretico existente o

de poca profundidad, entonces para que ocurra la licuacin, la resistencia del suelo debe

ser NULA o muy pequea cuando y este sea un material de grano fino no plstico. Sin

embargo en nuestro caso los suelos son arcillosos y el nivel fretico esta profundo, por

todo ello es improbable que ocurra este fenmeno en el tipo de suelos investigados.

6.15.- SISTEMA DE DRENAJE PLUVIAL. La regin Piura convive y convivir con intensas precipitaciones pluviales porque somos

una zona tropical, por lo tanto este peligro es permanente y an ms podemos esperar

un Fenmeno El Nio. La zona es vulnerable a erosin pluvial (ver plano de

4400 3560

2209 2209

1.99 1.61

23.60VOLUMEN (cm3) VOLUMEN (cm3)

DENSIDAD DENSIDAD SUELTA

PESO MUESTRA PESO MUESTRA SUELTA

MUESTRA: ARENO LIMO GRUMOSO MUESTRA 3: / Prof 1.00 - 2.00 m.

UBICACIN: VILLA UNIVERSITARIA CASTILLA-PIURA

FECHA: ABRIL DEL 2015

ANALISIS DE ESPONJAMIENTO

RESPONSABLE: ING. CIP WALTER UMERES RIVEROS

LABORATORIO DE MECANICA DE SUELOS

OBRA: ESTUDIO DE MECANICA DE SUELOS PARA EL PROYECTO DE HABILITACION

URBANA ASOCIACION POPULA VILLA UNIVERSITARIA, DISTRITO DE

CASTILLA DEPARTAMENTO PIURA.



36

Vulnerabilidad V-01) ; sin embargo se adjunta el grafico en donde se ha planteado que se

incluyan en el proyecto integral: Dos canales vas ubicadas en la parte ms baja de

quebrada que sirvan para evacuar las aguas pluviales tal como se aprecia en la figura

adjunta:

FIG. N 07: PROPUESTA DE DRENAJE

6.16.- ESTUDIO DE CANTERAS Este tem es muy importante porque se tratan de los insumos para las diferentes

estructuras civiles, adems en el anexo se acompaa un plano de ubicacin de las canteras

(Cdigo MUC-01) . A continuacin se explica:

MATERIALES PARA AFIRMADO

Cantera Ramrez

Ubicada en el Km 13 de la carretera Piura Paita y de ah existe una trocha carrozable de 3

Km, donde se expone el depsito aluvial. Est compuesto de gravas, limos y con material

suficiente para la Obra.

CANAL VIA CANAL VIA



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MATERIAL PARA AGREGADOS DE CONCRETO, FILTROS Y CAMA DE ARENA

Cantera Sojo

La cantera Sojo, ubicado a 30 Km de la ruta Sullana-Paita , es un depsito No Metlico de

origen Aluvial relacionado al relleno de antiguos cauces del rio Chira de material

hormigonado (GW). Esta cantera est presente sobre una llanura. Relacionado adems a

la presencia de Deltas y depsitos continentales. La cantera Sojo pertenece al distrito de

Miguel Checa, provincia de Sullana, Piura y se extraen piedra chancada de diferentes

tamaos, canto rodado, hormign para filtros, piedra over y arena para cama.

Cantera Santa Cruz de Querecotillo

La cantera Santa Cruz, se ubica en la margen derecha del ro en el distrito de

Querecotillo a 25 Km de la ruta Sullana Poechos. Es un depsito No Metlico de material

hormigonado de origen Pluvial relacionado al relleno aluvial del ri Chira. De aqu se

puede obtener principalmente el agredo fino para las obras de concreto y asfalto en

caliente.

Cantera Cerro Mocho

La cantera cerro mocho, ubicado en el distrito de Ignacio Escudero a una distancia de 35

Km del proyecto, en la ruta Sullana-Talara, es un deposito No Metlico de origen Pluvial

relacionado al relleno de una quebrada seca con materiales finos principalmente que

han sido erosionados de los cerros Amotape principalmente por las intensas lluvias que

caen en la zona, el mismo que es de naturaleza metamrfica (cuarcitas, filitas). La

quebrada seca es perpendicular a las montaas Amotape y se convierte en tributario del

ro Chira. Los granos de la cantera Cerro Mocho son de textura gruesa con un 70 % de

slice y feldespatos, de forma angulosa. Clasificada como Arena bien graduada (SW). Se

emplea como agregado fino.



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MATERIALES PARA ROCAS

Cantera Puente Los Serranos

Ubicado a 30 km de la ruta Sullana Poechos del distrito de Querecotillo.El material de la

cantera Puente Los Serranos en un macizo rocoso de naturaleza sedimentaria, donde el

estrato explotable es un manto de areniscas silicificadas. Se emplea para piedra base y

enrocado.

7.- CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES

El marco geolgico del rea est caracterizado por la presencia de la gran repisa

costanera y destaca la presencia del ro Piura. Existen pequeas colinas

conformado por una secuencia de suelos elicos de poco espesor, luego suelos

arenosos grumosos limosos y arcillas inorgnicos.

Con respecto a los peligros geolgicos, siempre se debe tener presente los Sismos

el mismo que puede ocurrir en cualquier momento, tal como sucedi en 1970 de

intensidad VII., ya que nos encontramos en una zona ssmicamente activa por la

subduccin de la Placa de Nazca sobre la Placa Sudamericana.

Se puede concluir que el riesgo tanto en sismos como en lluvias es Medio, sin

embargo con medidas estructurales (Levantando los sobre cimientos para las

edificaciones, considerando una profundidad de cimentacin de 1.50m para

zapatas cuadradas de 1.50 x 1.50m, realizando labores de relleno, construyendo

pistas de concreto del tipo canal va, en estas circunstancias se puede mitigar y

revertir a un Riesgo Bajo.

Las lluvias normales e intensas (2003) que son propias de la regin e incluso

cclicamente aparece el Fenmeno El Nio (1,983 y 1,998) . El impacto causar

Erosin pluvial e Inundacin.

El proyecto de Habilitacin urbana se encuentra ubicada en una zona alta con una

pendiente de 5% hacia el este, sin embargo segn el plano de vulnerabilidades por

lluvias que se acompaa, se han encontrado tres pequeas zonas vulnerables por



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erosin pluvial y un pequeo sector que corresponde a una cuenca ciega (ver

plano de vulnerabilidades V-01) . As como se propone la construccin de dos

canales va.

El perfil estratigrfico de la cimentacin hasta la profundidad de 3m, es como

sigue: Suelos arenosos no plsticos (SP), suelos areno limosos de baja plasticidad

(SM) suelos arcillosos de mediana plasticidad (CL), suelos limosos inorgnicos de

baja plasticidad (ML)

Se ha elaborado dos mapas de condiciones de capacidad portante (Presin de

trabajo) para Edificaciones y obras de arte de agua potable y alcantarillado. De

ello se desprende que existen estratos de Buena capacidad de carga ( 1.20

kg/cm2) y Media (1.08 kg/cm2) , para una profundidad de cimentacin de 1.50m

y zapatas cuadradas de 1.5 x 1.5m. Esta profundidad es para viviendas de hasta 2

pisos. En el caso de valoracin media (1.08 kg/cm2) deber mejorarse la

cimentacin . Para viviendas con ms de 2 pisos hasta 4 pisos se debe

profundizar hasta 2m. donde se acompaa el Plano respectivo que indica :

Cimentacin excelente ( 2.38 kg/cm2) , Muy Buena ( 1.51 a 1.58 kg/cm2) y Buena

( 1.36 kg/cm2) . Referente a los sobre cimientos estos sern de 0.50m como

mnimo para evitar la socavacin por lluvias (Ver mapa de detalle).

Del anlisis de asentamientos, para una profundidad de desplante de 1.50m y

ancho de cimentacin de 1.5 m. se ha encontrado un valor de 0.7cm el mismo que

est por debajo de 2.56 cm y por ende se concluye que no habr Asentamientos.

El CBR promedio de la subrasante para el diseo de pavimentos es del 21.8%,

considerando una Subrasante de regular a buena. Recomendando un pavimento

tipo Rgido donde el espesor del pavimento ser de 40 cm. donde 20 cms sern de

una capa de Base granular y los otros 20 cm sern de losa de concreto fc= 210

Kg/cm2. Con respecto a los sardineles y veredas sern de concreto fc= 175

Kg/cm2.



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La humedad es importante y tiene valores de 2.00 % hasta 4.00 %, lo que indica

un aumento mnimo en profundidad. El otro aspecto importante es que No se ha

detectado el nivel fretico hasta los 3 m.

Con respecto a la licuacin de suelos podemos concluir que ser NULO, ya que en

nuestro caso se tratan de suelos areno limosos, adems no existe el nivel fretico

hasta los 3 m.

Los suelos expansivos sern mnimos debido a que el ndice de plasticidad es

menor del 5 %.

La agresividad No ser importante y por lo tanto se puede emplear cemento tipo I,

sin embargo el cemento tipo MS es ms recomendable para zonas con contenido

de humedad.

El esponjamiento de suelos est en el orden del 23.60 %, valor importante para el

clculo de los materiales en la etapa de movimiento de tierras (Excavaciones).

Para las obras de agua potable y alcantarillado en la excavacin de zanjas la

profundidad para paredes verticales ser de 1.5 m y a partir de 1.5 m se

recomienda labores de entibamiento.

Deben considerarse sistemas de drenaje mediante la construccin de dos canales

vas uno longitudinal y el otro transversal para evacuar las aguas de las

precipitaciones pluviales los mismos que sern con pavimentos de concreto (Se

adjunta en el tem respectivo la figura de lo propuesto.

Con respecto a las canteras: Para la conformacin de las capas de afirmado, este se

trasladar de la Cantera Ramrez, ubicado en el Km 15 de la carretera Piura-Paita.

Con referencia a los materiales para el concreto, piedra over, filtros y arena para

cama estos procedern de las canteras Sojo (Piedra chancada) a 40 Km , Santa

Cruz (Arena) a 60 Km , Cerro Mocho (Arena) a 60 Km y material de roca , este

proceder de la Cantera Puente los Serranos a 55 Km.

Se adjunta lminas de ubicacin de excavaciones, de vulnerabilidades, secciones

geotcnicas del subsuelo, de capacidades de carga, de ubicacin de canteras,



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ensayos de mecnica de suelos, cuadros, grficos, fotos etc., que ilustran mejor lo

expuesto en el presente documento tcnico.

Con fines de diseo sismo resistentes se recomienda los siguientes parmetros:

FACTORES VALORES

Parmetros de zona Zona 3

Factor de zona Z (g) = 0.4

Suelo Tipo S 3

Amplificacin del suelo S = 1.4

Perodo predominante de vibracin Tp = 0.9 seg

Ssmico C = 0.60

Uso U = 1.00

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