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ESTUDIO DE INUNDABILIDAD INTEGRANTE EN EL PLAN GENERAL MUNICIPAL DE

FUENTE DEL ARCO (BADAJOZ)

Octubre de 2011

Promotor:

JUNTA DE EXTREMADURAJUNTA DE EXTREMADURAJUNTA DE EXTREMADURAJUNTA DE EXTREMADURA

CCCConsejería de Fonsejería de Fonsejería de Fonsejería de Fomento, omento, omento, omento, Vivienda, OVivienda, OVivienda, OVivienda, Ordenación del rdenación del rdenación del rdenación del Territorio y TTerritorio y TTerritorio y TTerritorio y Turismourismourismourismo.

ESTUDIO DE INUNDABILIDAD PLAN GENERAL MUNICIPAL DE FUENTE DEL ARCO (BADAJOZ)

CONTENIDO 1. ANTECEDENTES .......................................................................................................................... 1

2. OBJETO ....................................................................................................................................... 2

3. PROMOTOR ................................................................................................................................ 2

4. LOCALIZACIÓN ......................................................................................................................... 2

5. ESTADO ACTUAL ........................................................................................................................ 3

5.1. Vaguada nº 1 ............................................................................................................................ 3

5.2. Vaguada nº 2 ............................................................................................................................ 5

5.3. Vaguada nº 3 ............................................................................................................................ 7

5.4. Vaguada nº 4 ............................................................................................................................ 9

6. MEDIO NATURAL ...................................................................................................................... 10

7. DATOS DE PARTIDA ................................................................................................................. 12

7.1. Cuenca nº 1............................................................................................................................. 13

7.2. Cuenca nº 2............................................................................................................................. 13

7.3. Cuenca nº 3............................................................................................................................. 14

7.4. Cuenca nº 4............................................................................................................................. 15

7.5. PRECIPITACIONES ................................................................................................................... 16

8. CÁLCULOS HIDROLÓGICOS .................................................................................................. 18

9. CAUDALES DE CÁLCULO ........................................................................................................ 29

10. COMPROBACIÓN DE SECCIONES. ESTUDIO HIDRÁULICO ............................................... 30

10.1. SECCIONES TRANSVERSALES ACTUALES ..................................................................... 34

10.1.1. Vaguada nº 1 ............................................................................................................. 35

10.1.2. Vaguada nº 2 ............................................................................................................. 39

10.1.3. Vaguada nº 3 ............................................................................................................. 42

10.1.4. Vaguada nº 4 ............................................................................................................. 45

10.2. TRAMO AFECTADO POR LA MODELACIÓN: ............................................................... 51

10.3. CONDICIONES DE CONTORNO .................................................................................... 51

10.4. RESULTADOS HEC-RAS ................................................................................................... 51

10.4.1. VAGUADA Nº 1 ........................................................................................................... 51

10.4.2. VAGUADA Nº 2 ........................................................................................................... 58

10.4.3. VAGUADA Nº 3 ........................................................................................................... 67

10.4.4. VAGUADA Nº 4 ........................................................................................................... 74

10.5. LISTADO DE AVISOS DEL PROGRAMA ......................................................................... 84

11. PLANOS ..................................................................................................................................... 85

12. RESUMEN................................................................................................................................... 86

13. ORDENACIÓN AFECTADA ..................................................................................................... 89

14. CONCLUSIÓN .......................................................................................................................... 90


ANEJO Nº 1 PLANOS

Nº PLANO REFERENCIA FORMATO

1 SITUACIÓN A1

2 EMPLAZAMIENTO A1

3 CUENCAS VERTIENTES. PLANTA A1

4 CUENCAS VERTIENTES. CULTIVOS A1

5 CUENCAS VERTIENTES. PERFILES LONGITUDINALES

A1

6 VAGUADA INNOMINADA Nº 1. PERFILES A1

7 (1/2) VAGUADA INNOMINADA Nº 2. PERFIL LONGITUDINAL

A1

7 (2/2) VAGUADA INNOMINADA Nº 2. PERFILES TRANSVERSALES

A1



A1


A1

10 VAGUADA INNOMINADA Nº 1. PLANTA DE INUNDABILIDAD Y PERFILES TRANSVERSALES T500

A1

11 (1/2)

VAGUADA INNOMINADA Nº 2. PLANTA DE INUNDABILIDAD T500

A1

11 (2/2) VAGUADA INNOMINADA Nº 2. PERFILES TRANSVERSALES T500

A1


A1

13 (1/2) VAGUADA INNOMINADA Nº 4. PLANTA DE INUNDABILIDAD T500

A1


A1


- 1 -

1. ANTECEDENTES Se consideran los siguientes:

- La Junta de Extremadura, a través de la Consejería de Fomento, Vivienda, Ordenación del Territorio y Turismo está promoviendo la redacción del Plan General Municipal de Fuente del Arco (Badajoz).

- Parte del término municipal de Fuente del Arco pertenece a la Cuenca Hidrográfica del río Guadalquivir.

- En la tramitación administrativa del Plan, la Confederación Hidrográfica del Guadalquivir emite un informe con fecha 26 de marzo de 2010 con referencia URB-02/2010 y solicita información para poder obtener informe favorable de dicho organismo a la tramitación del Plan General Municipal.

- Este Estudio de Inundabilidad da respuesta al tercer requerimiento recogido en el escrito anterior, que se muestra escaneado parcialmente.


- 2 -

2. OBJETO El objeto de este estudio de inundabilidad es proporcionar información sobre el comportamiento hidráulico de varias vaguadas innominadas a su paso por terrenos incluidos en la ordenación del Plan General Municipal como Suelo Urbano Consolidado y no Consolidado y/o Urbanizables. Se pretende determinar la lámina del agua en las vaguadas en los tramos influenciados por la ordenación propuesta y de referencia para este documento, cuando se presenta una avenida correspondiente a un período de retorno de 500 años.

3. PROMOTOR La Junta de Extremadura, a través de la Consejería de Fomento, Vivienda, Ordenación del Territorio y Turismo está promoviendo para el Ayuntamiento de Fuente del Arco (Badajoz) la redacción del Plan General Municipal.

4. LOCALIZACIÓN La localización de las cuencas hidrográficas a estudiar se ubica en el término municipal de Fuente del Arco (Badajoz) y engloban a cuatro vaguadas innominadas identificadas en este documento como nº 1, nº 2, nº 3 y nº 4 respectivamente. La cabecera de las cuencas se sitúa en la Sierra del Viento (estribaciones de Sierra Morena). Los puntos de desagüe considerados para las cuencas están aguas abajo de los terrenos ordenados y afectados en cada caso. Las cuencas hidrográficas resultantes tienen una superficie pequeña y las vaguadas drenan el caudal de escorrentía con un carácter torrencial y puntual, hacia las cuencas del arroyo de la Fuente del Valle (vaguada nº 1) y arroyo del Donadío (vaguadas nº 2, nº 3 y nº 4), ambos afluentes del río Sotillo (cuenca hidrográfica del río Guadalquivir). Se adjunta imagen ilustrativa obtenida de la cartografía editada por el Instituto Geográfico Nacional:


- 3 -

5. ESTADO ACTUAL Las vaguadas tienen una sección transversal poco definida por lo general y tienen carácter torrencial (desnivel acusado), recogiendo las escorrentías de parte de la falda norte de la Sierra del Viento. Las vaguadas atraviesan terrenos ocupados por olivar en ladera, algunos barbechos, eriales y pequeños huertos sin importancia. Los drenajes atraviesan generalmente de forma perpendicular al casco urbano y aledaños de Fuente del Arco. Se adjuntan imágenes ilustrativas del estado actual para cada una de ellas:

5.1. Vaguada nº 1

Se observa en la zona central la sección transversal poco marcada entre la plantación de olivos.

Vaguada nº 1

Vaguada nº 2

Vaguada nº 4

Vaguada nº 3


- 4 -

Desnivel antes del cruce con la travesía a Fuente del Arco, antiguo trazado de la carretera EX-200 a Guadalcanal.

Conducción de 600 mm de diámetro que canaliza la vaguada hasta pasar la plaza y pilar situados aguas abajo.

Plaza y pilar bajo la balaustrada blanca.

Descarga de la conducción de 600 mm de diámetro en el cauce natural. Se observa el arrastre de bolsas, etc.


- 5 -

5.2. Vaguada nº 2

Camino y a la derecha del mismo, localización de la vaguada.

Cruce de la carretera EX-200 mediante marco de 3*2.5 m.

Continuidad del cauce entre muros de mampostería.

Invasión de la vaguada por una edificación.


- 6 -

Vista del “encauzamiento” entre las traseras de viviendas y el muro de mampostería.

Vertido de aguas fecales procedente de las viviendas lindantes.

Aguas arriba del cruce con la travesía, antigua traza de la carretera EX-200 a Guadalcanal.

Cruce de la travesía. La anchura de la obra de fábrica es de 1.6 m y 1 m de altura. Pasada la travesía (8 m) continúa con una conducción de hormigón de 1000 mm de diámetro.


- 7 -

Parte del tramo soterrado (conducción de hormigón de 1000 mm de diámetro).

Salida de la canalización subterránea anterior.

Continuación del cauce aguas abajo.

5.3. Vaguada nº 3

Obra de fábrica existente para salvar la traza de la carretera EX-200 a Guadalcanal (D=1200 mm).


- 8 -

Sección de la vaguada entre muros de mampostería. Vegetación en el cauce.

Obra de fábrica antes del cruce con la travesía de la antigua traza de la carretera EX-200, que se amplía con el marco siguiente.

Continuidad de la obra anterior con un marco prefabricado cuadrado de 1.5 m de lado.

Continuidad del cauce aguas abajo del marco.


- 9 -

Portera existente en el cauce, antes de su cruce con un camino vecinal.

Camino vecinal, sobre el que pasa el cauce sin sección definida.

Continuidad del cauce aguas abajo.

5.4. Vaguada nº 4

Obra de fábrica para salvar la traza de la carretera EX-200. Es un tubo de hormigón de 1000 mm de diámetro.


- 10 -

Salida de la obra de fábrica anterior.

Idéntica obra de fábrica para salvar la traza de la travesía.

6. MEDIO NATURAL CLIMA. Se adjuntan datos significativos obtenidos (en parte) de la página www.marm.es del Ministerio de Medio Ambiente, Medio Rural y Marino:

- La clasificación climática según J. Papadakis es mediterráneo continental. - Evapotranspiración media anual: 550 mm. - Período cálido concentrado fundamentalmente en dos-tres meses (junio a

agosto). - Período frío o de heladas con duración aproximada de cuatro-cinco meses

(diciembre, enero, febrero y marzo). - Pluviometría media anual en la zona de estudio, oscila entre 700 y 800 mm. - Régimen térmico templado fresco. - Temperatura media anual entre 15-17 ºC. - Tipos de inviernos citrus. - Tipos de verano “g” algodón menos cálido.

OROGRAFÍA – HIDROGRAFÍA La orografía de la zona se caracteriza por emplazarse en las estribaciones de Sierra Morena, distinguiéndose en cabecera de la cuenca la Sierra del Viento (cota 957 m). Se adjunta imagen ilustrativa de la orografía, mostrando en rojo las curvas de nivel cada 20 m en el entorno de la cuenca vertiente:


- 11 -

En el territorio aparecen relieves calizos. Delimitan las estribaciones de Sierra Morena (Sierra de San Miguel) de los llanos alomados de la campiña extremeña. Dicha orografía determina la disposición de la red fluvial de la zona, especialmente representada en la zona de influencia de Fuente del Arco por cauces torrenciales, como son las vaguadas que se estudian en este documento. Estos cauces drenan fundamentalmente en época de lluvia y tormentas estivales, permaneciendo seco el resto del año. La vaguada nº 1 es alimentada por un manantío que se emplaza en el pilar situado sobre la travesía de la antigua carretera EX-200. Estas vaguadas drenan hacia arroyos como el de la Fuente del Valle y del Donadío, ambos tributarios del río Sotillo. Por tanto, la hidrografía de referencia para el estudio se caracteriza por su mediterraneidad, amén de la dependencia absoluta que tiene del régimen termo-pluviométrico.

Imagen- red hidrográfica y orografía


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Para obtener una idea gráfica de la orografía de la cuenca de cada vaguada, se aportan perfiles longitudinales para cada una de ellas en los planos de este Estudio.

Imagen- mapa de pendientes

En la imagen anterior, el fondo verde localiza a las zonas con pendiente inferior al 15 % y el amarillo al que se sitúa en el intervalo 15-30 %. El tono marrón rojizo indica pendiente superior al 30 %. Entre los suelos domina en el entorno el suelo arcilloso (Pardo Mediterráneo). Es un tipo de suelo con horizonte pobre en la zona de laderas y más profundas en zonas de campiña. Actualmente, la dedicación de dichos suelos es la agricultura de secano (cereales) con barbechos y olivar. Las riquezas del subsuelo se concretan en recursos mineros de diversa naturaleza y canteras, como es el ejemplo de la Mina La Jayona (explotación de hierro).

7. DATOS DE PARTIDA

Las cuencas hidrológicas a estudiar se ubican en las cuencas hidrográficas del arroyo de la Fuente del Valle y arroyo del Donadío, ambas pertenecientes a la cuenca hidrográfica del río Sotillo. Los puntos de estudio (desagüe de las cuencas) se sitúan aguas abajo de los terrenos afectados por la ordenación existente del Plan General Municipal y pueden visualizarse en el plano nº 3 adjunto a este documento. En este documento, a falta de nombre reconocido para las vaguadas de estudio, se utilizará la siguiente nomenclatura:

- Vaguada innominada nº 1: cuenca nº 1. - Vaguada innominada nº 2: cuenca nº 2. - Vaguada innominada nº 3: cuenca nº 3. - Vaguada innominada nº 4: cuenca nº 4.

Se enumerarán las características más relevantes de cada una de ellas, necesarias para aproximarnos al conocimiento de la relación precipitación-escurrimiento, de la zona de análisis.


- 13 -

7.1. Cuenca nº 1 Conformada por una vaguada de pequeña importancia hidráulica. La sección transversal del cauce está poco marcada en el terreno. El perfil longitudinal de esta vaguada está bien definido. Se acompañan planos transversales y perfil longitudinal de la misma en este estudio. En época de estiaje, el cauce permanece generalmente seco, por lo que la corriente es intermitente, sólo alimentado en zona de influencia de la ordenación, por un manantial situado en la intersección de la vaguada con la travesía del antiguo trazado de la carretera EX-200.

La extensión de la cuenca considerada es de 26.19 Ha. Esta superficie se ha obtenido por medición sobre cartografía digital de la zona afectada. Se adjunta con este estudio, plano con los límites de la cuenca. La distribución y textura del suelo se ordena con las tres clasificaciones siguientes:

- Barbechos, cereales, huertas y similar. - Núcleo urbano, edificado y carreteras. - Cultivos leñosos en ladera (olivar). - Erial.

Ocupan las siguientes superficies (Ha):

Barbechos, cereales, huertas y similar. 2.86 Núcleo urbano, edificado y carreteras. 3.46 Cultivos leñosos en ladera (olivar). 19.48 Erial. 0.39

Se considera necesario el conocimiento de las siguientes características físicas de esta vaguada, para obtener valores hidrológicos de las variables que influyen en el cálculo:

- Longitud de la cuenca: Se obtiene desde el punto de estudio (aguas abajo de la ordenación del Plan General Municipal) hasta la cabecera de la cuenca (Sierra del Viento). Esta longitud es de 471.00 m.

- Pendiente del cauce:

Para valorar este indicador, se pueden utilizar varios métodos analíticos. En este caso se obtiene dividiendo el desnivel entre los dos extremos del tramo de estudio (720.918-669.166 m) y la longitud de éste medida en planta.

longitud (m) pendiente media (m/m)

Vaguada innominada nº 1

471 0.10987686

7.2. Cuenca nº 2 Al igual que en el caso anterior, está conformada por una vaguada de pequeña importancia hidráulica. La sección transversal del cauce está marcada en el terreno, y en la mayor parte del tramo de estudio delimitada por muros de mampostería (margen derecha) y traseras de edificaciones (margen izquierda). Hay invasión del cauce por una edificación que lo cubre por completo, dejando bajo la misma una sección de descarga hidráulica en torno a 4 m de anchura y 1.3 m de altura. El perfil


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longitudinal de esta vaguada está bien definido. Se diferencias obras de fábricas sobre la traza actual y antigua de la carretera EX-200. Se acompañan planos transversales y perfil longitudinal de la misma en este estudio, donde se distingue la posición de estas obras de fábrica. En época de estiaje, el cauce permanece generalmente seco, por lo que la corriente es intermitente, sólo alimentado en zona de influencia de la ordenación, por un vertido de aguas fecales procedente de las traseras de las edificaciones localizadas en la margen izquierda.


- Núcleo urbano, edificado y carreteras. - Cultivos leñosos en ladera (olivar). - Erial.


Núcleo urbano, edificado y carreteras. 1.55 Cultivos leñosos en ladera (olivar). 27.86 Erial. 1.34




Se obtiene dividiendo el desnivel entre los dos extremos del tramo de estudio (805.667-680.000 m) y la longitud de éste medida en planta.



853 0.14732356

7.3. Cuenca nº 3 Al igual que en los casos anteriores, está conformada por una vaguada de pequeña importancia hidráulica. La sección transversal del cauce está marcada en el terreno, y en la mayor parte del tramo de estudio delimitada por muros de mampostería a ambas márgenes (tramo entre las trazas de la carretera EX-200). El cauce pierde la continuidad en un tramo afectado por su cruce con un camino vecinal, ya aguas abajo de los terrenos incluidos en la ordenación. El perfil longitudinal de la vaguada está bien definido. Se diferencian obras de fábricas sobre la traza actual y antigua de la carretera EX-200. Se acompañan planos transversales y perfil longitudinal de la misma en este estudio, donde se distingue la posición de estas obras de fábrica. En este caso también en época de estiaje, el cauce permanece generalmente seco, por lo que la corriente es intermitente.


- 15 -


- Barbechos, cereales, huertas y similar. - Núcleo urbano, edificado y carreteras. - Cultivos leñosos en ladera (olivar).


Barbechos, cereales, huertas y similar. 1.50 Núcleo urbano, edificado y carreteras. 0.52 Cultivos leñosos en ladera (olivar). 26.35







604 0.11967881

7.4. Cuenca nº 4 Esta cuenca es la más pequeña incluida en el estudio. La sección transversal del cauce está poco marcada en el terreno, sin embargo el perfil longitudinal de la vaguada está bien definido. Se diferencian obras de fábricas sobre la traza actual y antigua de la carretera EX-200. Se acompañan planos transversales y perfil longitudinal de la misma en este estudio, donde se distingue la posición de estas obras de fábrica. En este caso también en época de estiaje, el cauce permanece generalmente seco, por lo que la corriente es intermitente.


- Barbechos, cereales, huertas y similar. - Núcleo urbano, edificado y carreteras. - Cultivos leñosos en ladera (olivar).



- 16 -

Barbechos, cereales, huertas y similar. 1.54 Núcleo urbano, edificado y carreteras. 0.52 Cultivos leñosos en ladera (olivar). 6.24







448 0.12727902

7.5. PRECIPITACIONES Por otra parte, las precipitaciones que se han utilizado como referencia en el cálculo hidrológico son las correspondientes a la estación meteorológica de Valverde de Llerena, como la estación más próxima al emplazamiento de estudio y perteneciente a la red nacional (Agencia Estatal de Meteorología).

CÓDIGO NOMBRE ESTACIÓN LONG. LAT. ALT.

5476 Valverde de Llerena 05º49'17''W 38º12'40''N 571

Estos datos han sido proporcionados por la Agencia Estatal de Meteorología. Son los recogidos en la siguiente tabla:


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AÑO PRECIP. MÁXIMAS ANUALES

(mm)

1971 41.00 1972 45.40 1973 49.80 1974 30.50 1975 52.00 1976 46.50 1977 32.00 1978 40.00 1979 60.00 1980 29.00 1981 48.00 1982 77.00 1983 35.00 1984 36.50 1985 51.50 1987 51.50 1988 25.00 1989 71.00 1990 42.00 1991 36.00 1992 38.00 1993 39.80 1994 111.60 1995 88.10 1996 85.00 1997 42.50 1998 31.00 1999 41.10 2000 31.80 2001 52.00 2002 60.00 2003 56.00 2004 48.00 2005 22.00 2006 64.00 2007 30.50 2008 55.00 2009 43.20 2010 69.20


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PROCEDIMIENTO DE CÁLCULO El valor de cálculo del caudal pluvial se puede obtener de la siguiente forma:

- Determinar la cuenca afluente al punto considerado. - Definir el coeficiente de escorrentía medio. - Evaluar el tiempo de concentración. - Definir el período de retorno. - Obtener la intensidad de lluvia para el tiempo de concentración a evaluar. - Calcular el caudal pluvial.

Para el desarrollo de este procedimiento pueden seguirse diferentes metodologías, como la recogida en el método de envolventes, método racional, y método del hidrograma unitario, entre otros.

8. CÁLCULOS HIDROLÓGICOS El objeto de este punto, es obtener el caudal máximo por los posibles métodos a aplicar en función de los datos disponibles. Cuando no existe una serie de datos de aforos o cuando no sean de aplicación al caso que nos ocupa, hay que acudir a un grupo de métodos basados en unos casos en la experiencia, en otros en correlaciones estadísticas y los más precisos en precipitaciones pluviométricas. Éste último (método hidrométrico), es el más fiable para la realización de los cálculos teniendo en cuenta los datos que se disponen. Por todo ello, se utilizará este último método. MÉTODO HIDROMÉTRICO. FUNDAMENTO Y APLICACIONES Basado en los datos de precipitaciones máximas en el área de estudio, obtenidas en los registros existentes de la estación pluviométrica (Valverde de Llerena). A partir de estas precipitaciones y mediante un procedimiento estadístico que en los siguientes apartados se detalla, se obtienen las precipitaciones máximas en 24 horas para los diferentes períodos de retorno considerados y a partir de ellos mediante correlaciones empíricas las intensidades de precipitación. Después, a partir del método racional se obtienen los caudales máximos en el punto de concentración. No se aplica la corrección propuesta por Témez al estudiar cuencas muy pequeñas. OBTENCIÓN DE PRECIPITACIONES MÁXIMAS EN 24 HORAS PARA VARIOS PERÍODOS DE RETORNO Aplicaremos la función de distribución de Gumbel, expresada mediante la formulación siguiente:

)(^

)(ux

eexF−−−=

α, siendo:

x: valor de la variable F(x): probabilidad con que la x no es superada α,u: parámetros a ajustar

α = π / ( 6 *σ). u = xm - 0.450047*σ


- 19 -

σ = )2(2

mxm −

m2 = 1/n * ∑ 2xi

xm = 1/n * Σxi Siendo: xm: media de la serie anual de estudio m 2: momento de segundo orden σ: desviación típica de la serie anual de estudio n: número de datos Se calcula ahora la tabla de valores de la distribución de Gumbel, sabiendo que el período de retorno es, T (x) = 1 / (1-F(x)). Todos estos resultados se obtienen de:

AÑO PRECIP. MÁXIMAS

ANUALES (mm) ABS(X - Xi)

ABS (X - Xi)^2

Xi ^ 2

1971 41.00 7.94 62.98 1681.00 1972 45.40 3.54 12.50 2061.16 1973 49.80 0.86 0.75 2480.04 1974 30.50 18.44 339.88 930.25 1975 52.00 3.06 9.39 2704.00 1976 46.50 2.44 5.93 2162.25 1977 32.00 16.94 286.82 1024.00 1978 40.00 8.94 79.85 1600.00 1979 60.00 11.06 122.41 3600.00 1980 29.00 19.94 397.44 841.00 1981 48.00 0.94 0.88 2304.00 1982 77.00 28.06 787.59 5929.00 1983 35.00 13.94 194.21 1225.00 1984 36.50 12.44 154.65 1332.25 1985 51.50 2.56 6.57 2652.25 1987 51.50 2.56 6.57 2652.25 1988 25.00 23.94 572.93 625.00 1989 71.00 22.06 486.82 5041.00 1990 42.00 6.94 48.11 1764.00 1991 36.00 12.94 167.34 1296.00 1992 38.00 10.94 119.59 1444.00 1993 39.80 9.14 83.46 1584.04 1994 111.60 62.66 3926.79 12454.56 1995 88.10 39.16 1533.83 7761.61 1996 85.00 36.06 1300.62 7225.00 1997 42.50 6.44 41.42 1806.25 1998 31.00 17.94 321.70 961.00 1999 41.10 7.84 61.40 1689.21 2000 31.80 17.14 293.64 1011.24 2001 52.00 3.06 9.39 2704.00 2002 60.00 11.06 122.41 3600.00 2003 56.00 7.06 49.90 3136.00 2004 48.00 0.94 0.88 2304.00 2005 22.00 26.94 725.54 484.00 2006 64.00 15.06 226.93 4096.00


- 20 -

AÑO PRECIP. MÁXIMAS

ANUALES (mm) ABS(X - Xi)

ABS (X - Xi)^2

Xi ^ 2

2007 30.50 18.44 339.88 930.25 2008 55.00 6.06 36.77 3025.00 2009 43.20 5.74 32.90 1866.24 2010 69.20 20.26 410.63 4788.64

De la tabla anterior, se obtienen los siguientes valores característicos para la formulación de Gumbel:

nº datos 39

media (mm) 48.94

m 2 2737.833077

desv. tipica 18.52325617

u 40.59956157

alfa 0.069239977

Para las vaguadas de estudio, se tiene para cada período de retorno, los valores máximos siguientes de precipitaciones:

T (años) F(x) =1 - 1/T x (mm) Pd

10 0.90000 73.10054 25 0.96000 86.79447 50 0.98667 96.95340

100 0.99000 107.03733 200 0.99600 117.08445 500 0.99800 130.33973

Como se comentó anteriormente, en este punto no se aplicará el coeficiente reductor por área (ARF) (Témez, 1991) al tratarse de cuencas con extensión muy pequeña. Para este caso de estudio, es adecuado considerar un período de retorno de 500 años, para lo cual obtenemos una precipitación de 130.34 mm.

Estos datos obtenidos de la estación pluviométrica de referencia (Valverde de Llerena) se comparan con los obtenidos por el contenido expuesto en la Guía Metodológica elaborada por el Ministerio de Fomento “Máximas lluvias diarias en la España Peninsular”. Atendiendo a esta publicación, se tiene que:

1) Localización en los planos aportados en la Guía el punto geográfico de estudio (hoja 2.5 Sevilla):


- 21 -

2) Estimar mediante las isolíneas presentadas el coeficiente de variación Cv (líneas rojas) y el valor medio de la máxima precipitación diaria P anual (líneas moradas).

Así se tiene que:

P= 64 mm Cv= 0.345

3) Para el periodo de retorno deseado T y el valor de Cv, se obtiene el factor de

amplificación KT de la tabla 7.1 de la Guía y se realiza el producto Cv*KT. Se tiene que:

T (años) Cv (Coef. Variación)

P media (mm/día)

P máxima (mm/día)

10 1.430 64 91.520 25 1.724 64 110.336 50 1.945 64 124.480

100 2.197 64 140.608 200 2.457 64 157.248 500 2.808 64 179.712

En esta situación, cabe la comparación de los resultados obtenidos para la obtención del valor de la precipitación máxima en la zona de estudio, para un período de retorno de 500 años. La siguiente tabla, muestra los valores comparativos:


- 22 -

T (años) Ministerio Fomento Estación Local

P máxima (mm/día)

P máxima (mm/día)

10 91.520 73.100 25 110.336 86.794

100 140.608 107.037 500 179.712 130.340

En vista de los resultados anteriores, se opta por los obtenidos por la Guía Metodológica propuesta por el Ministerio de Fomento, al obtenerse valores mayores y por tanto del lado de la seguridad.

Obtenidos los datos de las precipitaciones relativas a cada período de retorno, se procede al cálculo del caudal máximo en el punto considerado. Así, para la obtención de los caudales máximos en el punto de concentración se ha seguido el proceso siguiente.

Se aplica una variante del método racional definida por la fórmula:

K 3,6

A I C = Q •••

Con los siguientes significados: Q (m³/seg) = Caudal punta correspondiente a un período de retorno considerado. I (mm/h) = Máxima intensidad media en el intervalo de duración Tc (tiempo de

concentración), para el mismo período de retorno. A (Km²) = Superficie de la cuenca. C = Coeficiente de escorrentía medio del intervalo donde se produce I. K= coeficiente de uniformidad El método racional está basado en la hipótesis de lluvia neta constante durante todo el tiempo de duración del aguacero, hecho que no es real. Estudios recientes realizados han demostrado que este caudal puede ser mayor, habiéndose introducido la corrección oportuna mediante el coeficiente K de la fórmula. La comprobación experimental, en los episodios lluviosos más característicos de diversos climas, demuestra que las fluctuaciones de este coeficiente son pequeñas y se puede admitir en la práctica como una constante de valor K = 1,20. Con este valor la fórmula nos queda:

3

A I C = Q

••

El tiempo de concentración se calcula atendiendo a la expresión siguiente:


- 23 -

J

L 0,3 = T

4

1

0,76

c

Para cada vaguada se obtienen los siguientes valores (anteriormente se indicó longitud y pendiente media de cada vaguada):

Vaguada innominada n º 1 0.257 horas




Se explica a continuación el proceso para la obtención del resto de los parámetros que intervienen en la fórmula del caudal.

A) Obtención del coeficiente de escorrentía, C: Existe en la bibliografía, métodos para estimar un coeficiente de escorrentía con relativa precisión. A este respecto, el SOIL CONSERVATION SERVICE de los EE.UU., ha elaborado unas leyes que determinan el coeficiente de escorrentía en función de la precipitación acumulada en cada aguacero (P) y del parámetro o umbral de escorrentía (Po), valor que si P > Po, no existe escorrentía. A partir de estas leyes y mediante comprobaciones experimentales, la Dirección General de Carreteras del MOPTMA a través de su departamento de geotecnia obtuvo la siguiente fórmula:

)P 11 + P(

)P 23 + (P )P - P( = C

2

od

odod •

Siendo Pd la precipitación máxima diaria para el período de retorno considerado.

En este estudio, debemos considerar un coeficiente de escorrentía medio, debido a la diferente naturaleza del medio de la cuenca que se estudia (cultivo en hilera, cereal e improductivo).

Como referencia del umbral de escorrentía se utilizan los valores recogidos en la tabla siguiente:

USO DE LA TIERRA PENDIENTE

(%) CARACTERISTICAS

HIDROLOGICAS GRUPO DE SUELO

A B C D

Plantaciones regulares

aprovechamiento forestal

>3

Pobre 62 26 15 10 Media * 34 19 14 Buena * 42 22 15

<3

Pobre * 34 19 14 Media * 42 22 15 Buena * 50 25 16

Masas forestales (bosques, monte

bajo, etc.)

Muy clara 40 17 8 5 Clara 60 24 14 10 Media * 34 22 16 Espesa * 47 31 23

Muy espesa * 65 43 33


- 24 -

N: denota cultivo según las curvas de nivel. R: denota cultivo según la línea de máxima pendiente. *: denota que esa parte de cuenca debe considerarse inexistente a efectos de cálculo de caudales de avenida.

TIPO DE TERRENO PENDIENTE (%) UMBRAL DE ESCORRENTÍA

(mm)

Rocas permeables >3 3 <3 5

Rocas impermeables >3 2 <3 4

Firmes granulares sin pavimento 2 Adoquinados 1,5

Pavimentos bituminosos o de hormigón 1 A continuación se muestran las distintas clasificaciones de los suelos, a efectos de la escorrentía:

USO DE LA TIERRA

PENDIENTE (%)

CARACTERISTICAS HIDROLOGICAS

GRUPO DE SUELO A B C D

Barbecho >3

R 15 8 6 4 N 17 11 8 6

<3 R/N 20 14 11 8

Cultivos en hilera

>3 R 23 13 8 6 N 25 16 11 8

<3 R/N 28 19 14 11

Cereales de invierno

>3 R 29 17 10 8 N 32 19 12 10

<3 R/N 34 21 14 12 A B C D

Rotación de cultivos pobres

>3 R 26 15 9 6 N 28 17 11 8

<3 R/N 30 19 13 8

Rotación de cultivos densos

>3 R 37 20 12 9 N 42 23 14 11

<3 R/N 47 25 16 13

Praderas

>3

Pobre 24 14 8 6 Media 53 23 14 9 Buena * 33 18 13

Muy buena * 41 22 15

<3

Pobre 58 25 12 7 Media * 35 17 10 Buena * * 22 14

Muy buena * * 25 16


- 25 -

GRUPO INFILTRACIÓN

POTENCIA TEXTURA DRENAJE (cuando están muy húmedos)

A Rápida Grande Arenosa Areno-limosa Perfecto

B Moderada Media a grande

Franco-arenosa

Bueno a moderado

Franca

Franco-arcillosa-arenosa

Franco-limosa

C Lenta Media a pequeña

Franco-arcillosa Franco-arcillo Imperfecto

-limosa Arcillo-arenosa

D Muy lenta

Pequeño (litosuelo)

Arcillosa Pobre o muy

pobre u horizontes de arcilla

Tomando como base de datos las tablas anteriores se obtienen los siguientes valores de escorrentía:

- Barbechos, cereales, huertas y similar: Po= 8.

T (años) escorrentía

10 0.71 25 0.77 50 0.80

100 0.82 200 0.85 500 0.87

- Núcleo urbano, edificado y carreteras. Po= 1.


10 0.99 25 0.99 50 0.99

100 0.99 200 0.99 500 1.00

- Cultivos leñosos en ladera (olivar). Po= 10.


10 0.65 25 0.70 50 0.74

100 0.77 200 0.80 500 0.83


- 26 -

- Erial. Po= 6.


10 0.79 25 0.83 50 0.86

100 0.88 200 0.90 500 0.91

El coeficiente de escorrentía (esc.) medio para cada vaguada resulta:

- Vaguada nº 1.

T (años) escorrentía escorrentía escorrentía escorrentía esc. Medio LEÑOSOS EDIFICACION ERIAL BARBECHOS

10 0.65 0.99 0.79 0.71 0.70 25 0.70 0.99 0.83 0.77 0.75 50 0.74 0.99 0.86 0.80 0.78

100 0.77 0.99 0.88 0.82 0.81 200 0.80 0.99 0.90 0.85 0.83 500 0.83 1.00 0.91 0.87 0.86

- Vaguada nº 2.

T (años) escorrentía escorrentía escorrentía esc. Medio LEÑOSOS EDIFICACION ERIAL

10 0.65 0.99 0.79 0.67 25 0.70 0.99 0.83 0.72 50 0.74 0.99 0.86 0.76

100 0.77 0.99 0.88 0.79 200 0.80 0.99 0.90 0.81 500 0.83 1.00 0.91 0.84

- Vaguada nº 3.

T (años) escorrentía escorrentía escorrentía esc. Medio LEÑOSOS EDIFICACION BARBECHOS

10 0.65 0.99 0.71 0.66 25 0.70 0.99 0.77 0.71 50 0.74 0.99 0.80 0.75

100 0.77 0.99 0.82 0.78 200 0.80 0.99 0.85 0.80 500 0.83 1.00 0.87 0.83


- 27 -

- Vaguada nº 4.

T (años) escorrentía escorrentía escorrentía esc. Medio LEÑOSOS EDIFICACION BARBECHOS

10 0.65 0.99 0.71 0.68 25 0.70 0.99 0.77 0.73 50 0.74 0.99 0.80 0.76

100 0.77 0.99 0.82 0.79 200 0.80 0.99 0.85 0.82 500 0.83 1.00 0.87 0.85

Por tanto, para el cálculo se tendrán en consideración los coeficientes de escorrentías medios anteriores, representados para este estudio por el correspondiente al período de retorno de 500 años.

B) Obtención de la intensidad, I: Se parte de las curvas de intensidad-duración de la estación pluviométrica elegida (Valverde de Llerena). Se ha comprobado que estas curvas son afines para los diferentes períodos de retorno y sólo se diferencia en la escala de I, por lo que se ha optado por deducir una ley adimensional de tipo:

(D)ù = I

I

d

Siendo I la intensidad de la precipitación en mm/h, para el período de retorno que se considere y para una duración del aguacero D (h). Esta ley es característica de cada estación pero se ha comprobado experimentalmente en numerosas estaciones españolas, que las citadas curvas pueden expresarse por la siguiente expresión general:

I

I =

I

I

d

11)-28(

)D-28(

d

0,1

0,10,1

Mapa de isolíneas I1/Id


- 28 -

Siendo I

I

d

1 la relación entre la intensidad horaria y diaria de la estación para un mismo

período de retorno. Del estudio realizado para numerosas estaciones pluviométricas, se

ha calculado el parámetro I

I

d

1 correspondiente a las leyes intensidad-duración y con

estos resultados se han interpolado los resultados correspondientes para todo el mapa de España.

Para el área objeto de estudio el citado mapa de isolíneas señala un valor de:

I1/Id=9

Conocidos D e Id se obtiene I.

El valor de D para cuencas pequeñas se toma igual al tiempo de concentración, por ser el aguacero de esta duración el que produce los caudales puntas mayores.

El valor de Tc se obtiene de la expresión siguiente y como se adelantó en este documento, se han calculado los siguientes tiempos de concentración para cada vaguada:

J

L 0,3 = T

4

1

0,76

c





Con esto obtenemos los siguientes valores de I, para un aguacero de duración igual al tiempo de concentración, representados para cada vaguada: - Vaguada nº 1.

T (años) I (mm)

10 69.45 25 83.73 50 94.46

100 106.70 200 119.32 500 136.37

- Vaguada nº 2.

T (años) I (mm)

10 57.10 25 68.84 50 77.66

100 87.73 200 98.11 500 112.12


- 29 -

- Vaguada nº 3.

T (años) I (mm)

10 63.82 25 76.94 50 86.80

100 98.05 200 109.65 500 125.31

- Vaguada nº 4.

T (años) I (mm)

10 71.70 25 86.44 50 97.52

100 110.16 200 123.19 500 140.79

C) Obtención del área, A: El área de las cuencas vertientes se han obtenido por medición en cartografía digital y se han expuesto en anteriormente en este apartado.

9. CAUDALES DE CÁLCULO Conocido el valor de la intensidad de lluvia, la escorrentía y el área de la cuenca vertiente en cada vaguada, se puede particularizar para cada punto de estudio. Como se ha indicado, estos puntos de estudio se emplazan aguas abajo de los terrenos ordenados en el Plan General Municipal e influenciados en cada caso por el cauce de la vaguada. En las tablas siguientes figuran los resultados del caudal Q (m³/s) para los distintos períodos de retorno considerados: - Vaguada nº 1.

T (años) I (mm) esc. medio Q (m3/s)

10 69.45 0.70 4.24 25 83.73 0.75 5.48 50 94.46 0.78 6.43

100 106.70 0.81 7.52 200 119.32 0.83 8.66 500 136.37 0.86 10.20


- 30 -

- Vaguada nº 2.


10 57.10 0.67 3.92 25 68.84 0.72 5.11 50 77.66 0.76 6.02

100 87.73 0.79 7.08 200 98.11 0.81 8.17 500 112.12 0.84 9.66

- Vaguada nº 3.


10 63.82 0.66 3.95 25 76.94 0.71 5.18 50 86.80 0.75 6.12

100 98.05 0.78 7.21 200 109.65 0.80 8.34 500 125.31 0.83 9.88

- Vaguada nº 4.


10 71.70 0.68 1.35 25 86.44 0.73 1.75 50 97.52 0.76 2.06

100 110.16 0.79 2.42 200 123.19 0.82 2.79 500 140.79 0.85 3.30

Por tanto, para la simulación hidráulica de la avenida, se utilizará un valor para el caudal correspondiente a la avenida que se presente con un período de retorno de 500 años. Resumiendo de las tablas anteriores se tiene:

Vaguada nº 1 10.20 m3/s Vaguada nº 2 9.66 m3/s Vaguada nº 3 9.88 m3/s Vaguada nº 4 3.30 m3/s

10. COMPROBACIÓN DE SECCIONES. ESTUDIO HIDRÁULICO En primer lugar se realizan perfiles transversales a cada vaguada en los tramos de estudio. Estos perfiles dan lugar a las secciones características. En este caso, estas secciones se han obtenido cada 20 m, en la longitud total de las vaguadas analizadas. Se consideran como secciones transversales particulares, las que determinan las obras de fábrica sobre la traza nueva y antigua de la carretera EX-200 (a Guadalcanal). Los perfiles transversales para cada vaguada se detallan en los planos que se adjuntan con este estudio.


- 31 -

Para el cálculo hidráulico de las secciones se utiliza la formulación de Manning:

V = 1/n * R^(2/3) * i^(1/2) Siendo:

V: velocidad (m/s) R: radio hidráulico (m) i: pendiente (m/m) n: coeficiente de rugosidad de Manning

Para obtener el coeficiente de Manning, se tiene en consideración la metodología propuesta por Chow y el estado real del cauce (vegetación, trazado, etc.). Se aportan fotografías del mes de septiembre de 2011, sobre el estado de las vaguadas, con objeto de marcar el coeficiente de rugosidad de Manning:

Se observan corrientes rugosas, en terreno rocoso y en laderas de montaña (Sierra del Viento). Por tanto, se considera un valor para el coeficiente de rugosidad de Manning constante para todas las secciones de las vaguadas (atendiendo a Chow) de 0.06. Este valor se modifica para las secciones que modelizan las diferentes obras de fábrica que intervienen (hormigón) sobre la traza actual y antigua de la carretera EX-200 en donde se toma un valor de 0.013. Se adjuntan fotografías de algunos de estos pasos:


- 32 -

Para el estudio del comportamiento hidráulico del cauce se utiliza el programa HEC-RAS.


- 33 -

ESTADO ACTUAL


- 34 -

10.1. SECCIONES TRANSVERSALES ACTUALES

Las secciones transversales utilizadas en el modelo, han sido exportadas al mismo (Hec-Ras) a partir del los puntos obtenidos en el modelo digital del terreno elaborado con la aplicación MDT para cad. Así se garantiza la correlación de los datos introducidos en Hec-Ras con la realidad. Las cotas topográficas son absolutas (UTM). Para cada vaguada se tiene:


- 35 -

10.1.1. Vaguada nº 1 River Station 4, PK 0 Distancia al eje del cauce (m)

Cota (m)

-15 686.732 -9.842 686.000 -8.015 685.75 -7.74 685.72 -7.257 685.668 -6.262 685.551 -5.65 685.491 -4.737 685.411 -3.963 685.331 -3.651 685.315 -1.958 685.186 -1.128 685.116 -0.212 685.000 -0.195 684.997 0 685.000 0.346 685.007 1.59 685.128 1.77 685.137 2.358 685.180 3.5 685.220 4.25 685.252 5.162 685.321 5.598 685.348 6.843 685.417 7.547 685.447 7.964 685.462 9.07 685.473 10.937 685.589 12.146 685.614 12.763 685.648 14.106 685.713 14.963 685.751 15 685.752 River Station 3, PK 20 Distancia al eje del cauce (m)

Cota (m)

-20 684.837 -18.82 684.742 -18.613 684.726 -17.604 684.658 -15.122 684.517 -13.015 684.394 -11.926 684.299 -10.513 684.156 -10.38 684.146 -9.622 684.081

Distancia al eje del cauce (m)

Cota (m)

-9.486 684.069 -9.426 684.064 -8.44 684 -7.935 683.973 -7.886 683.971 -7.821 683.968 -7.774 683.965 -7.726 683.96 -7.561 683.941 -7.499 683.932 -5.74 683.795 -4.384 683.72 -3.718 683.69 -3.404 683.633 -2.559 683.612 -2.14 683.588 -1.711 683.547 -1.374 683.507 -0.925 683.426 -0.79 683.397 -0.591 683.333 -0.497 683.313 -0.375 683.281 -0.275 683.233 -0.207 683.21 -0.135 683.202 0 683.247 0.064 683.268 0.336 683.348 0.566 683.404 0.93 683.475 1.212 683.517 1.993 683.611 2.198 683.634 3.93 683.782 6.006 684 6.848 684.06 6.908 684.064 9.477 684.233 10.351 684.293 10.704 684.32 12.836 684.45 13.77 684.535 14.517 684.589 16.639 684.808 16.928 684.834 18.427 684.983 18.58 685 20 685.211


- 36 -

River Station 2, PK 40 Distancia al eje del cauce (m)

Cota (m)

-20 682.283 -19.217 682.275 -18.359 682.293 -17.489 682.295 -17.02 682.288 -16.575 682.274 -16.142 682.25 -15.699 682.249 -13.121 682.081 -12.899 682.08 -12.302 682.055 -12.239 682.053 -11.016 682.044 -10.989 682.043 -10.949 682.041 -6.11 682.066 -5.433 682.056 -4.729 682.039 -3.942 682 -3.458 681.975 -3.057 681.944 -2.708 681.911 -1.916 681.819 -1.672 681.778 -1.581 681.74 -1.266 681.688 -0.968 681.702 -0.581 681.722 -0.166 681.754 0 681.767 1.452 681.887 2.465 682 2.763 682.039 5.424 682.325 5.903 682.37 6.485 682.439 8.008 682.586 8.52 682.645 9.914 682.781 10.608 682.862 10.803 682.882 11.137 682.905 12.096 683 17.192 683.491 17.652 683.539 18.182 683.604 19.646 683.81 20 683.856


Cota (m)

-2.9 679 -2.848 676.048 -1.908 676 -0.753 675.235 -0.319 675.241 -0.191 675.194 -0.103 675.175 0 675.18 2.708 675.331 3.537 675.198 4.263 675.289 4.295 675.361 4.367 675.423 4.555 675.468 4.641 675.52 4.693 675.57 5.161 676 5.728 676.452 6.006 676.746 6.3 677 7.009 677.622 7.478 678 8.344 678.342 9.914 679 11.622 679.701 12.351 680 13.337 680.837 13.564 681 14.256 681.129 15.118 681.259 18.26 681.744 19.656 681.964 19.936 682 20 682.017


- 37 -

River Station -1, PK 120 Distancia al eje del cauce (m)

Cota (m)

-6 677 -5.837 674.863 -4.423 674.375 -3.15 674 -2.856 673.874 -2.672 673.738 -2.071 673.368 -1.532 673 -1.452 672.951 -0.81 672.746 -0.744 672.697 -0.458 672.609 -0.088 672.561 0 672.561 0.191 672.559 0.382 672.587 0.964 672.699 1.558 672.889 2.281 673 3.707 673.284 5.961 674 6.024 674.073 6.58 674.936 6.622 675 7.595 675.748 7.742 676 8.268 676.348 8.999 677 11.746 677.916 12.059 678 13.137 678.447 14.447 679 14.653 679.133 16.804 680 17.405 680.26 17.935 680.44 18.696 680.811 19.725 681 20 681.03


Cota (m)

-11.2 677 -11.193 674 -10.293 673.691 -9.937 673.597 -9.496 673.51 -8.961 673.345 -8.322 673.156 -6.369 673 -5.411 672.932 -5.285 672.907 -5.075 672.858 -4.269 672.736 -2.477 672.252 -2.072 672.155 -1.582 672 -0.787 671.434 -0.459 671.201 -0.424 671.129 -0.401 671.109 -0.374 671.092 -0.362 671.087 -0.316 671.076 -0.282 671.073 -0.248 671.075 -0.219 671.082 -0.134 671.119 -0.094 671.135 0 671.163 0.026 671.171 0.224 671.25 0.637 671.391 1.04 671.538 1.407 671.608 2.265 672 3.372 672.499 4.33 673 4.598 673.301 4.951 674 6.004 674.972 6.031 675 6.11 675.029 8.935 676 10.014 676.132 10.87 676.252 12.382 676.463 16.339 677 16.799 677.127 17.678 677.369 19.182 677.761 20 678.001


- 38 -


Cota (m)

-13 675 -12.85 672.599 -12.543 672.606 -12.243 672.61 -11.702 672.595 -9.401 672.505 -8.938 672.482 -8.347 672.446 -7.668 672.397 -6.056 672.269 -5.685 672.248 -3.594 672.055 -3.48 672.047 -2.975 672 -2.295 671.42 -2.203 671.289 -2.057 671 -1.754 670.691 -0.92 670 -0.506 669.789 -0.337 669.733 0 669.717 0.056 669.715 0.425 669.732 0.845 669.812 1.44 670 1.938 670.338 3.313 671 3.335 671.003 3.613 671.041 8.956 671.785 10.488 672 11.088 672.528 11.65 673 11.929 673.316 12.591 673.906 12.701 674 13.06 674.181 14.349 674.822 14.708 675 14.848 675.102 16.291 676 17.139 676.628 17.457 676.935 17.504 677 19.571 677.342 20 677.413


Cota (m)

-20 673.623 -18.763 673.283 -17.968 673 -17.302 672.742 -14.287 672 -13.929 671.938 -13.594 671.9 -12.528 671.752 -11.503 671.622 -11.017 671.567 -10.579 671.529 -9.368 671.378 -7.905 671.282 -5.985 671 -4.575 670.79 -4.399 670.748 -3.136 670.394 -1.784 670 -1.251 669.648 -0.749 669.286 -0.259 669.308 -0.097 669.244 0 669.211 0.147 669.161 0.291 669.098 0.341 669.08 0.382 669.06 0.394 669.055 0.424 669.054 0.452 669.055 0.483 669.061 0.55 669.082 0.639 669.113 0.989 669.219 3.417 670 3.944 670.093 4.685 670.204 9.871 671 10.037 671.05 10.376 671.146 11.999 671.632 13.265 672 13.469 672.113 15.52 673 18.041 673.984 18.083 674 18.104 674.009 19.862 675 19.919 675.046 20 675.105


- 39 -


Cota (m)

-15 726.664 -13.18 726.083 -12.901 726 -12.621 725.914 -12.252 725.82 -10.183 725.271 -9.164 725.072 -9.075 725.048 -9.026 725.037 -8.716 725 -8.115 724.936 -6.814 724.837 -5.833 724.477 -5.133 724.338 -4.566 724 -4.416 723.795 -3.907 723 -3.339 722.806 -3.05 722.719 -2.754 722.65 -2.394 722.594 -2.091 722.561 -0.739 722.437 -0.574 722.414 -0.462 722.392 -0.29 722.375 -0.092 722.385 0 722.396 0.053 722.403 0.156 722.435 0.288 722.522 0.745 722.735 1.216 723 7.732 723.965 7.981 724.014 7.991 724.014 8.37 724.156 9.205 724.416 10.091 724.356 10.716 724.444 11.226 724.503 11.589 724.531 11.977 724.537 12.448 724.51 13.17 724.501 13.516 724.491 13.852 724.489 14.225 724.495 14.619 724.511 15 724.537


Cota (m)

-1.25 722.5 -1.25 720 0 720 2.5 720 2.55 722.5 -1.25 722.5 River Station 18, PK 60 Distancia al eje del cauce (m)

Cota (m)

-15.2 719 -15 715.44 -11.574 714.751 -11.412 714.741 -10.976 714.703 -8.032 714.816 -7.952 714.809 -7.4 714.788 -6.933 714.779 -6.511 714.766 -6.261 714.752 -5.988 714.719 -5.806 714.694 -5.585 714.67 -4.446 714.574 -3.934 714.546 -3.505 714.536 -3.175 714.548 -2.888 714.549 -2.628 714.525 -1.624 714.393 -1.239 714.339 -1.049 714.318 -0.497 714.275 -0.419 714.276 -0.333 714.288 -0.125 714.328 0 714.361 0.078 714.382 0.286 714.463 0.616 714.644 0.782 714.751 0.818 714.737 0.954 714.747 1.221 715 1.8 715.232 1.85 716.832 2.35 716.832


- 40 -


Cota (m)

2.4 715.232 5.995 715.618 6.225 715.632 6.558 715.643 7.165 715.647 7.992 715.657 8.874 715.663 10.005 715.662 10.617 715.665 11.215 715.673 11.852 715.681 12.491 715.696 13.138 715.72 13.759 715.756 14.496 715.806 15 715.846 River Station 17, PK 80 Distancia al eje del cauce (m)

Cota (m)

-15 713.126 -12.786 713.028 -12.764 713.026 -7.975 713.028 -7.956 713.026 -7.88 713.018 -7.344 713 -2.248 712.794 -0.677 712 -0.655 711.988 -0.128 711.973 0 711.988 0.105 712 1.233 712.101 1.8 712.15 1.85 713.75 2.35 713.75 River Station 16, PK 100 Distancia al eje del cauce (m)

Cota (m)

-3.41 715 -3.4 710.3 -3.371 710.298 -1.984 710.037 -1.786 710 -1.773 709.981 -1.134 709 -0.417 708.711 -0.244 708.669 0 708.655


Cota (m)

0.134 708.647 0.362 708.675 0.752 708.819 1.005 709 1.22 709.5 1.23 711.1 River Station 15, PK 120 Distancia al eje del cauce (m)

Cota (m)

-4.81 710 -4.332 707.48 -1.374 707.257 -0.865 707.233 -0.559 707.193 -0.271 707.152 0 707.119 0.019 707.117 0.135 707.099 0.257 707.122 0.267 707.128 0.307 707.149 0.412 707.19 0.459 707.214 1.193 708 1.651 708.371 1.905 708.456 2.14 708.555 3 709 3.1 710.6 3.6 710.6 River Station 14, PK 140 Distancia al eje del cauce (m)

Cota (m)

-3.05 709 -2.884 705.938 -2.807 705.914 -2.794 705.91 -2.687 705.9 -2.067 705.825 -1.491 705.732 -1.335 705.734 -0.96 705.645 -0.199 705.284 -0.01 705.276 0 705.279 0.214 705.338 0.947 706 1.158 706.514 1.28 708.114 1.78 708.114


- 41 -


Cota (m)

-3.4 707 -1.066 704.257 -0.713 704.209 -0.539 704.161 -0.175 704.125 -0.012 704.266 0 704.274 0.051 704.306 0.443 704.515 1.12 705 1.15 706.6 1.65 706.6 River Station 12, PK 180 Distancia al eje del cauce (m)

Cota (m)

-4.74 705 -4.651 702.701 -3.754 702.71 -3.524 702.71 -3.367 702.693 -2.779 702.602 -2.03 702.61 -1.759 702.581 -1.403 702.55 -0.099 702.283 0 702.287 0.082 702.29 0.149 702.301 0.224 702.318 1.2 703 1.23 704.6 1.73 704.6 River Station 11, PK 200 Distancia al eje del cauce (m)

Cota (m)

-2.7 703 -2.177 700.942 -1.612 700.896 -1.237 700.854 -1.017 700.833 -0.887 700.826 -0.701 700.82 -0.501 700.824 -0.367 700.833 -0.233 700.844 0 700.88


Cota (m)

0.769 701 1.482 701.623 1.5 703.205 River Station 10, PK 220 Distancia al eje del cauce (m)

Cota (m)

-3.17 703 -3.007 700 -2.661 700.062 -1.88 700.185 -1.39 700.254 -0.989 700.273 -0.412 700.292 -0.201 700.245 -0.068 700.192 0 700.183 0.317 700.144 0.85 700.152 0.937 700.152 1.1 700.343 1.15 701.943 1.65 701.943 River Station 9, PK 240 Distancia al eje del cauce (m)

Cota (m)

-3.1 701 -2.931 698.232 -2.09 698 -0.477 697.231 0 697.09 0.08 697.066 0.314 697 0.552 696.952 0.939 696.945 1.248 697 1.367 697.248 2.142 698 2.392 698.199 2.4 699.8 2.9 699.8


- 42 -


Cota (m)

-3 699 -2.9 695.677 -1.369 695 -0.255 694.312 -0.094 694.295 0 694.302 0.126 694.312 0.614 694.819 0.768 695 0.962 695.455 1.21 696 1.855 696.189 1.9 697.789 2.4 697.789 River Station 1, PK 384 Distancia al eje del cauce (m)

Cota (m)

-15 684.279 -14.632 684.263 -14.465 684.252 -13.615 684.319 -13.419 684.299 -13.028 684.319 -12.297 684.323 -11.466 684.256 -10.932 684.174 -10.783 684.159 -9.508 684 -9.197 683.768 -8.677 683.263 -8.532 683.085 -8.453 683 -7.455 682.018 -7.435 682 -6.728 681.585 -6.51 681.42 -6.069 681.475 -5.811 681.69 -5.634 681.676 -5.293 681.646 -5.006 681.597 -1.861 681 -0.376 680.014 -0.355 680 -0.34 679.985 0 679.975 0.347 679.965 0.407 680


Cota (m)

1.147 680.362 2.039 681 2.244 681.086 4.676 682 5.62 682.367 6.579 682.797 7.058 683 8.197 683.311 11.077 684 11.597 684.143 14.166 685 15 685.314


Cota (m)

-150 714 -20 711 -18 710 0 710 3 711 River Station 7, PK 20 Distancia al eje del cauce (m)

Cota (m)

-2.2 702.9 -2 702 0 702 2 702 2.2 702.9 River Station 6, PK 40 Distancia al eje del cauce (m)

Cota (m)

-2.2 699.9 -2 699 0 699 2 699 2.2 699.9


- 43 -


Cota (m)

-2.2 697.9 -2 697 0 697 2 697 2.2 697.9 River Station 4, PK 120 Distancia al eje del cauce (m)

Cota (m)

-15 689.264 -14.245 689.195 -13.538 689.135 -12.748 689.092 -12.425 689.083 -11.6 689.037 -10.656 689 -10.502 688.995 -10.491 688.994 -6.255 688.856 -6.08 688.852 -5.805 688.841 -5.651 688.833 -5.427 688.825 -5.283 688.814 -2.778 688.692 -0.768 688 -0.565 687.836 -0.509 687.818 -0.216 687.575 -0.078 687.437 0 687.495 0.016 687.508 0.029 687.673 0.08 687.509 0.149 687.414 0.287 687.431 0.907 687.789 1.129 688 1.488 688.264 1.817 688.716 2.009 689 2.39 689.004 3.007 689.009 3.734 689.015


Cota (m)

-6.837 686.39 -6.149 686.37 -5.529 686.286 -3.844 686 -1.521 685.225 -0.638 685 -0.516 684.963 0 684.905 0.092 684.895 0.174 684.891 0.185 684.891 0.42 684.903 0.713 685 0.888 685.117 2.106 686 3.372 686.367 3.713 686.418 4.505 686.41 6.685 686.26 6.854 686.255 8.321 686.134 8.565 686.13 8.637 686.127 9.869 686.059 9.902 686.056 9.944 686.05 9.971 686.044 9.99 686.042 10.01 686.041 10.036 686.043 10.063 686.044 10.095 686.046 10.146 686.051 11.63 686.081 11.683 686.084 13.339 686.186 14.807 686.285 15 686.288


- 44 -


Cota (m)

-15 684.721 -14.625 684.705 -14.436 684.701 -14.078 684.698 -13.466 684.687 -13.272 684.685 -13.139 684.687 -12.918 684.691 -12.697 684.706 -12.547 684.708 -12.311 684.7 -11.857 684.674 -11.625 684.655 -11.439 684.636 -11.223 684.607 -10.501 684.479 -10.068 684.429 -7.608 684.23 -6.743 684.179 -6.469 684.165 -5.207 684.058 -4.997 684.048 -4.438 684 -3.888 683.869 -3.814 683.754 -3.732 683.728 -3.705 683.722 -3.646 683.768 -3.317 684 -2.957 684.062 -2.635 684.082 -2.435 684.069 -2.097 684.03 -1.904 684 -1.499 683.586 -1.355 683.34 -1.33 683.226 -1.137 683 -1.042 682.956 -0.137 682.727 0 682.785 0.297 682.911 0.399 682.945 0.671 683 1.062 683.561 1.28 684 1.868 684.183 3.154 684.533 3.349 684.571 3.497 684.593


Cota (m)

4.082 684.546 4.624 684.536 4.914 684.531 5.195 684.535 5.54 684.521 6.081 684.54 6.394 684.52 7.61 684.586 8.335 684.526 8.674 684.531 9.028 684.533 9.904 684.525 10.329 684.491 11.126 684.419 11.727 684.363 12.24 684.358 12.483 684.359 12.735 684.365 13.02 684.376 13.882 684.418 -15 684.721 River Station 1, PK 180 Distancia al eje del cauce (m)

Cota (m)

-6.51 684.2 -6.5 683.4 -5.202 683.379 -4.64 683.363 -4.01 683.308 -2.436 683.15 -1.465 683.015 -1.417 683 -1.273 682.902 -0.61 682 -0.265 681.821 0 681.768 0.119 681.744 0.321 681.77 0.961 682 1.315 682.494 1.569 683 2.699 683.096 4.475 683.232 4.899 683.265 5.343 683.295 6.397 683.374 6.815 683.403 7.208 683.424 9.523 683.518 11.312 683.535 12.353 683.552


- 45 -


Cota (m)

13.378 683.566 14.528 683.589 15 683.6 27 684


Cota (m)

-15 723.385 -13.333 723 -7.312 722.026 -7.16 722 -7.058 721.982 -7.03 721.977 -1.136 721 -1.022 720.456 -0.783 720 -0.222 719.052 -0.171 719.013 0 719 0.022 719.013 0.075 719 0.718 719.027 1.454 719 1.702 718.968 1.737 718.96 1.837 718.94 3.681 718.53 5.101 718.295 5.594 718.185 6.445 718.09 6.594 718.061 7.391 718.045 7.908 718.097 8.411 718 8.764 717.947 9.126 717.944 9.302 717.985 9.428 718 9.565 717.993 9.672 717.995 11.514 717.962 12.276 717.958 12.591 717.96 14.848 717.83 15 717.83 18.75 721


Cota (m)

-15 714.416 -12.176 714.006 -12.147 714.003 -12.13 714 -9.426 713.746 -8.055 713.611 -5.565 713.356 -4.019 713.193 -2.916 713.073 -2.297 713 -1.899 712.905 -1.456 712.756 -0.741 712 -0.16 711.595 -0.149 711.543 0 711.541 0.022 711.54 0.16 711.538 0.542 711.602 0.722 711.672 0.926 711.876 1.088 712 1.541 712.171 1.764 712.198 3.367 712.649 4.989 712.71 5.223 712.747 5.509 712.798 5.628 712.814 5.753 712.821 5.909 712.826 6.065 712.827 6.206 712.826 6.378 712.823 7.206 712.861 7.618 712.843 9.445 712.929 9.51 712.928 10.85 713 11.622 713.044 11.681 713.047 11.795 713.058 12.934 713.117 13.097 713.138 15 713.21


- 46 -


Cota (m)

-15 711.374 -14.453 711.341 -10.956 711.198 -10.095 711.156 -7.329 711.028 -7.223 711.022 -6.207 711.001 -6.191 711 -4.324 710.886 -4.263 710.874 -3.684 710.74 -2.388 710.565 -1.945 710.424 -1.638 710.359 -1.406 710.288 -0.806 710 -0.137 709.566 0 709.426 0.047 709.378 0.221 709.357 0.419 709.431 0.509 709.475 0.552 709.613 0.899 709.989 0.915 710 1.271 710.093 1.727 710.176 2.124 710.196 2.53 710.209 3.748 710.209 4.169 710.224 4.472 710.244 4.894 710.256 River Station 12, PK 80 Distancia al eje del cauce (m)

Cota (m)

-1.259 707.731 -1.114 707.736 -0.975 707.735 -0.797 707.726 -0.224 707.653 0 707.614 0.446 707.536 1.457 707.584 1.934 707.627 2.434 707.639 4.313 706.998 4.736 706.932


Cota (m)

4.999 706.919 5.287 706.927 5.673 706.954 5.968 707 6.333 707.261 6.686 707.413 6.739 707.436 8.084 708 8.423 708.032 9.063 708.047 9.242 708.047 10.08 708.081 12.278 708.076 12.416 708.087 15 708.132 River Station 11, PK 100 Distancia al eje del cauce (m)

Cota (m)

-10 705.712 -4.897 705.708 -4.733 705.698 -4.433 705.695 -4.102 705.667 -3.858 705.652 -2.236 705.652 -1.812 705.661 -1.614 705.656 -0.515 705.648 -0.182 705.652 0 705.657 1.136 705.691 1.67 705.713 1.931 705.725 10.372 705.95 10.419 705.953 10.469 705.957 10.51 705.96 10.605 705.967 10.651 705.97 10.671 705.971 10.693 705.972 10.735 705.973 10.757 705.974 10.78 705.974 10.802 705.974 10.826 705.974 10.893 705.971 11.526 705.983 11.612 705.979 12.23 705.981


- 47 -


Cota (m)

-2.529 703.73 -2.381 703.744 -2.184 703.744 -2.036 703.733 -1.996 703.707 -1.845 703.669 -1.585 703.572 -1.18 703.512 -0.56 703.532 -0.311 703.38 -0.21 703.3 -0.092 703.238 -0.03 703.224 0 703.221 0.087 703.215 0.13 703.215 0.188 703.22 0.203 703.224 0.215 703.236 0.366 703.303 0.563 703.458 1.455 704 2.095 704.141 2.265 704.156 2.495 704.172 5.09 704.576 6.866 704.595 8.354 704.765 8.694 704.797 8.865 704.81 9.055 704.819 9.227 704.819 9.369 704.813 9.499 704.803 9.623 704.792 9.774 704.781 9.963 704.769 10.173 704.758 10.429 704.751 10.978 704.747 14.584 704.755 15 704.764 River Station 9, PK 140 Distancia al eje del cauce (m)

Cota (m)

-1.673 702 -1.651 702.002 -1.603 702


Cota (m)

-0.369 701.835 0 701.755 0.083 701.737 0.597 701.983 0.66 702 0.774 702.261 1.1 703 2 703.171 3.693 703.439 4.241 703.521 4.729 703.563 5.159 703.576 6.666 703.57 7.293 703.568 7.687 703.578 8.334 703.56 9.177 703.586 9.793 703.568 10.377 703.556 10.738 703.568 11.363 703.56 11.961 703.556 12.595 703.569 14.04 703.63 14.937 703.682 15 703.686 River Station 8, PK 160 Distancia al eje del cauce (m)

Cota (m)

-5.185 700.848 -4.893 700.876 -4.843 700.88 -4.737 700.878 -4.693 700.874 -4.674 700.869 -4.585 700.85 -4.552 700.841 -4.136 700.752 -3.767 700.693 -2.441 700.831 -2.329 700.814 -2.118 700.789 -1.693 700.68 0 700.232 0.12 700.2 0.133 700.208 1.309 701 1.921 701.139 2.401 701.256 3.088 701.479 3.637 701.611


- 48 -


Cota (m)

3.748 701.632 3.943 701.65 4.157 701.664 4.407 701.673 4.656 701.673 4.839 701.66 5.006 701.642 5.215 701.625 5.783 701.582 6.134 701.56 7.016 701.516 8.081 701.468 8.485 701.451 9.057 701.433 9.68 701.425 10.811 701.363 11.106 701.35 11.81 701.349 12.005 701.341 12.455 701.333 13.116 701.336 13.528 701.321 13.807 701.321 14.778 701.329 15 701.333 River Station 7, PK 180 Distancia al eje del cauce (m)

Cota (m)

-1.111 699.652 -0.701 699.158 -0.644 699 -0.531 698.942 -0.042 698.7 0 698.719 0.581 698.983 0.616 699 0.668 699.038 2.036 700 2.768 700.123 3.299 700.197 3.88 700.254 4.899 700.346 6.025 700.43 7.09 700.507 7.956 700.563 8.694 700.623 9.081 700.651


Cota (m)

2.62 700.125 2.624 700.125 3.071 700.067 3.733 700 5.819 699.846 8.127 699.681 8.252 699.673 8.355 699.668 8.426 699.666 8.489 699.665 8.667 699.664 8.726 699.664 8.8 699.666 8.889 699.669 9.003 699.674 9.161 699.682 9.841 699.717 11.673 699.817 15 699.977 29 701 River Station 5, PK 220 Distancia al eje del cauce (m)

Cota (m)

-89 695 -15 696.933 -14.578 696.937 -13.446 696.96 -12.332 696.986 -11.816 697 -11.077 697.035 -11.052 697.037 -7.687 697.226 -5.689 697.146 -3.191 697.127 -2.449 697.139 -1.692 697.154 -1.532 697.158 -1.013 697.171 -0.789 697.176 -0.685 697.179 -0.63 697.179 -0.553 697.18 -0.52 697.175 -0.47 697.167 -0.324 697.123 -0.182 697.107 -0.048 697.102 0 697.101 0.036 697.101


- 49 -


Cota (m)

0.951 697.555 1.501 697.722 1.656 697.767 2.278 697.892 2.869 698 2.999 698.018 3.025 698.016 3.938 698.224 4.286 698.324 4.72 698.392 5.219 698.45 6.086 698.517 6.934 698.443 7.659 698.416 9.658 698.521 10.669 698.502 10.973 698.498 11.268 698.5 12.021 698.516 12.589 698.535 13.539 698.55 14.664 698.58 15 698.589 River Station 4, PK 240 Distancia al eje del cauce (m)

Cota (m)

-115 698 -55 697 -15 696.369 -14.731 696.362 -13.975 696.349 -13.552 696.34 -13.152 696.335 -12.786 696.332 -12.43 696.33 -11.346 696.333 -11.014 696.336 -10.511 696.35 -10.358 696.358 -9.417 696.413 -8.819 696.405 -7.99 696.45 -7.387 696.443 -6.836 696.473 -6.203 696.473 -5.911 696.484 -4.389 696.487 -3.975 696.491 -3.534 696.502 -3.162 696.505 -2.847 696.492


Cota (m)

-2.587 696.467 -2.264 696.405 -1.051 696 -0.166 695.886 0 695.857 0.086 695.842 0.284 695.869 0.915 696 1.313 696.272 4.241 696.199 10.084 696.56 10.593 696.593 11.422 696.642 11.703 696.657 11.994 696.668 12.26 696.675 12.552 696.681 12.817 696.684 13.405 696.686 13.982 696.686 14.578 696.689 15 696.69 78 696 River Station 3, PK 260 Distancia al eje del cauce (m)

Cota (m)

-15 695.648 -14.504 695.656 -13.484 695.683 -13.023 695.708 -11.237 695.78 -10.681 695.81 -8.616 695.893 -6.965 695.929 -5.848 696 -4.575 696.018 -3.878 696.019 -3.07 696.01 -2.519 696 -1.819 695.526 -1.359 695 -0.71 694.835 0 694.655 0.06 694.64 0.219 694.599 0.755 694.731 1.166 694.874 1.605 695 2.503 695.166 2.73 695.183 2.766 695.152


- 50 -


Cota (m)

3.32 695.131 5.037 695.088 5.417 695.07 5.768 695.215 5.938 695.3 6.023 695.306 7.06 695.332 7.604 695.949 7.656 696 7.677 696 River Station 2, PK 280 Distancia al eje del cauce (m)

Cota (m)

-15 694.118 -14.953 694.118 -13.561 694.114 -12.262 694.123 -10.22 694.116 -9.708 694.119 -9.291 694.18 -9.075 694.161 -6.899 694.165 -6.864 694.179 -6.73 694.177 -5.972 694.163 -5.11 694.068 -5.076 694.068 -5.042 694.06 -5.021 694.067 -4.956 694.065 -3.657 694.021 -3.091 694.005 -3.033 694 -2.261 693.695 -1.924 693.611 -1.244 693.055 -1.195 693.035 -1.171 693 -0.526 692.632 -0.229 692.569 0 692.347 0.015 692.332 0.293 692.544 0.977 693 1.263 693.367 1.442 693.423 1.697 693.59 1.958 693.714 2.621 694 4.199 694.017 4.855 694.022


Cota (m)

5.556 694.024 7.056 694.026 10.935 694.034 12.6 694.033 13.552 694.036 15 694.039 River Station 1, PK 300 Distancia al eje del cauce (m)

Cota (m)

-2.499 692.161 -2.202 692.17 -1.971 692.175 -1.729 692.175 -1.624 692.169 -1.299 692.12 -1.083 692 -0.62 691.738 -0.416 691.518 -0.389 691.51 0 691.531 0.495 692 0.973 692.559 1.536 692.943 1.606 693 1.695 693.066 3.105 694 12.87 694.265 13.469 694.281 14.189 694.3 14.377 694.283 15 694.232


- 51 -

10.2. TRAMO AFECTADO POR LA MODELACIÓN: Se considera para la simulación hidráulica con Hec-Ras, estudiar los tramos de cauce relacionados anteriormente en este documento para cada vaguada. Los tramos modelizan suficientemente el comportamiento hidráulico de las vaguadas, a su paso por las zonas incluidas en la ordenación del Plan General Municipal, ya que engloba las variables más significativas del entorno, incluidas las obras de fábrica existentes en cada caso.

10.3. CONDICIONES DE CONTORNO Para realizar la simulación en régimen mixto, más estable al cálculo tras las pruebas realizadas, se necesitan al menos dos condiciones de contorno. Para este estudio se han considerado las siguientes:

- Condición aguas arriba: conocemos la pendiente del cauce para cálculo de velocidades y calados. La pendiente conocida tiene los siguientes valores para cada vaguada:

Vaguada nº 1 0.111 m/m Vaguada nº 2 0.164 m/m Vaguada nº 3 0.097 m/m Vaguada nº 4 0.215 m/m

- Condición aguas abajo: conocemos la pendiente del cauce para

cálculo de velocidades y calados. Igualmente la pendiente conocida tiene los siguientes valores para cada vaguada:

Vaguada nº 1 0.089 m/m Vaguada nº 2 0.518 m/m Vaguada nº 3 0.010 m/m Vaguada nº 4 0.033 m/m

Se consideran estas condiciones de contorno como las más estables una vez analizado el estado y comportamiento de los cauces durante el año (generalmente seco, régimen variable, etc.). También se ha probado el modelo introduciendo otras condiciones de contorno aguas arriba y abajo (régimen supercrítico).

10.4. RESULTADOS HEC-RAS Con esto, los resultados obtenidos en el modelado, para el ESTADO ACTUAL de cada vaguada son los siguientes:

10.4.1. VAGUADA Nº 1 Vista general: En este caso, la sección existente en el cauce es suficiente para absorber el caudal que se presenta con la avenida correspondiente a un período de retorno de 500 años (10.20 m3/s), salvo cuando se alcanza la obra de fábrica existente sobre la travesía de la antigua traza de la carretera EX-200 (caño D=600mm) en la que la sección hidráulica es insuficiente y se produce el salto sobre la travesía, afectando a las cunetas de la misma (hormigonadas) y plazuela situada aguas abajo. Se adjunta imagen en perspectiva extraída de Hec-Ras, en la que además se observa la posición de la obra de fábrica sobre la travesía de la carretera EX-200:


- 52 -

4

3

2

1

-1

-2

-3

cuenca1rev028092011 Plan: Plan 01 11/10/2011

Legend

WS PF 1

Ground

Bank Sta

Tabla resumen de variables Se adjunta el valor de las variables más comunes ofrecidos por Hec-Ras: River Sta

Q Total Min Ch El

W.S. Elev

Crit W.S.

E.G. Elev

E.G. Slope

Vel Chnl

Flow Area

Top Width

Froude # Chl

(m3/s) (m) (m) (m) (m) (m/m) (m/s) (m2) (m) 4 10.20 685.00 685.56 685.64 685.83 0.111076 2.29 4.46 16.86 1.42 3 10.20 683.20 684.06 684.07 684.24 0.057968 1.91 5.33 16.08 1.06 2 10.20 681.69 682.23 682.32 682.50 0.143712 2.31 4.41 19.85 1.57 1.7 Culvert 1 10.20 675.18 675.95 675.95 676.25 0.046369 2.44 4.18 6.93 1.00 -1 10.20 672.56 673.28 673.58 674.33 0.266791 4.55 2.24 5.60 2.29 -2 10.20 671.07 672.43 672.43 672.76 0.047912 2.53 4.03 6.35 1.01 -3 10.20 669.72 670.70 670.90 671.38 0.102907 3.64 2.80 4.46 1.46 -4 10.20 669.05 670.25 670.25 670.54 0.047419 2.38 4.29 7.61 1.01

Diagrama de velocidades Se aporta el diagrama de velocidades del agua en el cauce. Se observan valores altos en el mismo (2.5 – 4.5 m/s) que denota un comportamiento torrencial (de montaña) hasta que se llega a su canalización por el conducto de hormigón de 600 mm de diámetro en donde la velocidad se sitúa en torno a 2 m/s.

0 50 100 150 2001.5

2.0

2.5

3.0

3.5

4.0

4.5

5.0


Main Channel Dis tance (m)

Vel

Le

ft (m

/s),

Ve

l Ch

nl (

m/s

), V

el R

igh

t (m

/s)

Legend

Vel Chnl PF 1

INNOMINADO Nº 1 INNOMINADO Nº 2


- 53 -

Secciones transversales de control: Desde aguas arriba a aguas abajo. Estas secciones se aportan en los planos del estudio.

AGUAS ARRIBA DE LA TRAVESÍA

River Station 4

-15 -10 -5 0 5 10 15684.8

685.0

685.2

685.4

685.6

685.8

686.0

686.2

686.4

686.6

cuenca1rev028092011 Plan: Plan 01 11/10/2011 PK 0

Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG PF 1

Crit PF 1

WS PF 1

Ground

Bank Sta

.06

River Station 3

-20 -10 0 10 20683.0

683.5

684.0

684.5

685.0

685.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG PF 1

Crit PF 1

WS PF 1

Ground

Bank Sta

.06


- 54 -

River Station 2

-20 -10 0 10 20681.5

682.0

682.5

683.0

683.5

684.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG PF 1

Crit PF 1

WS PF 1

Ground

Bank Sta

.06

CRUCE DE LA TRAVESÍA

River Station 1.7 – obra de fábrica (D = 600 mm)

-5 0 5 10 15 20675

676

677

678

679

680

681

682

683


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG PF 1

WS PF 1

Crit PF 1

Ground

Bank Sta

.06


- 55 -

AGUAS ABAJO DE LA TRAVESÍA

River Station 1

-5 0 5 10 15 20675

676

677

678

679

680

681

682

683


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG PF 1

WS PF 1

Crit PF 1

Ground

Bank Sta

.06

River Station -1

-10 -5 0 5 10 15 20672

674

676

678

680

682


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG PF 1

Crit PF 1

WS PF 1

Ground

Bank Sta

.06


- 56 -

River Station -2

-15 -10 -5 0 5 10 15 20671

672

673

674

675

676

677

678

679


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG PF 1

Crit PF 1

WS PF 1

Ground

Bank Sta

.06

River Station -3

-15 -10 -5 0 5 10 15 20668

670

672

674

676

678


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG PF 1

Crit PF 1

WS PF 1

Ground

Bank Sta

.06


- 57 -

River Station -4

-20 -10 0 10 20669

670

671

672

673

674

675

676


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG PF 1

Crit PF 1

WS PF 1

Ground

Bank Sta

.06

Perfil longitudinal del cauce Se aporta el perfil longitudinal extraído desde Hec-Ras. El calado máximo oscila en el entorno de 1 m. se observa el salto producido en el cauce en el cruce de la travesía de la carretera EX-200. Se adjunta previamente imagen ilustrativa de este salto:

0 50 100 150 200668

670

672

674

676

678

680

682

684

686



Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG PF 1

Crit PF 1

WS PF 1

Ground



- 58 -

10.4.2. VAGUADA Nº 2 Vista general: En este caso, la sección existente en el cauce es suficiente para absorber el caudal que se presenta con la avenida correspondiente a un período de retorno de 500 años (9.66 m3/s), salvo cuando se alcanza la obra de fábrica existente sobre la travesía de la antigua traza de la carretera EX-200 (caño D=1000 mm) en la que la sección hidráulica es insuficiente y se produce el salto sobre la travesía y calles aledañas. Notificar que en el comportamiento del cauce juega un papel importante el muro de mampostería que se sitúa en la margen derecha del cauce, en prácticamente el 75 % de la longitud analizada. Este muro actúa como cajero, y el resultado sería otro si se demuele o derriba el muro. Se adjunta imagen en perspectiva extraída de Hec-Ras, en la que además se observa la posición de las obras de fábrica sobre la traza nueva y antigua de la carretera EX-200:

20

18

17 16

15

14

13

12

11 10

9

8

1

CUENCA2REV107102011 Plan: Plan 02 11/10/2011

Legend

WS PF 1

Ground

Bank Sta


Q Total Min Ch El

W.S. Elev

Crit W.S.

E.G. Elev

E.G. Slope

Vel Chnl

Flow Area

Top Width

Froude # Chl

(m3/s) (m) (m) (m) (m) (m/m) (m/s) (m2) (m) 21 9.66 722.38 723.10 723.34 723.82 0.163914 3.76 2.57 5.89 1.82 20 9.66 720.00 721.66 720.87 721.78 0.010111 1.54 6.26 3.78 0.38 19.5 Culvert 18 9.66 714.28 715.01 715.01 715.19 0.051653 1.90 5.09 14.11 1.01 17 9.66 711.97 712.79 713.11 713.57 0.135581 3.90 2.48 4.07 1.59 16 9.66 708.65 709.68 709.98 710.68 0.151004 4.45 2.17 2.80 1.61 15 9.66 707.10 707.91 708.01 708.38 0.079930 3.02 3.20 5.53 1.27 14 9.66 705.28 706.47 706.51 706.94 0.065087 3.04 3.17 4.05 1.10 13.5 Culvert 13 9.66 704.12 705.53 705.53 706.01 0.057462 3.07 3.15 3.28 1.00 12 9.66 702.28 702.97 703.23 703.87 0.247294 4.21 2.29 5.82 2.14 11 9.66 700.82 702.00 701.85 702.31 0.033428 2.47 3.92 3.93 0.79 10 9.66 700.00 701.01 701.01 701.42 0.060840 2.84 3.40 4.18 1.01 9 9.66 696.95 697.80 698.21 699.11 0.262587 5.07 1.90 3.61 2.23 8 9.66 694.30 697.86 695.78 697.89 0.001418 0.73 13.17 5.37 0.15 7 Culvert 1 9.66 679.96 681.29 681.29 681.61 0.047606 2.49 3.88 6.18 1.00


- 59 -

Diagrama de velocidades Se aporta el diagrama de velocidades del agua en el cauce. Se observan valores altos en el mismo (2.5 – 4.5 m/s) que denota un comportamiento torrencial (de montaña).

0 100 200 300 400 5000

1

2

3

4

5

6



Vel

Le

ft (m

/s),

Ve

l Ch

nl (

m/s

), V

el R

igh

t (m

/s)

Legend

Vel Chnl PF 1

INNOMINADO 2 INNOMINADO 2


AGUAS ARRIBA DE LA TRAZA NUEVA DE LA CARRETERA EX-200

River Station 21

-15 -10 -5 0 5 10 15722

723

724

725

726

727

CUENCA2REV107102011 Plan: Plan 02 11/10/2011 PK 0

Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG PF 1

Crit PF 1

WS PF 1

Ground

Bank Sta

.06


- 60 -

CRUCE DE LA TRAZA NUEVA DE LA CARRETERA EX-200

River Station 19.5 – marco prefabricado 3*2.5 m.

-2 -1 0 1 2 3720.0

720.5

721.0

721.5

722.0

722.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG PF 1

WS PF 1

Crit PF 1

Ground

Bank Sta

.06

AGUAS ABAJO DE LA TRAZA NUEVA DE LA CARRETERA EX-200

River Station 18

-20 -15 -10 -5 0 5 10 15714

715

716

717

718

719


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG PF 1

WS PF 1

Crit PF 1

Ground

Bank Sta

.06


- 61 -

River Station 17

-16 -14 -12 -10 -8 -6 -4 -2 0 2 4711.5

712.0

712.5

713.0

713.5

714.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG PF 1

Crit PF 1

WS PF 1

Ground

Bank Sta

.06

River Station 16

-4 -3 -2 -1 0 1 2708

709

710

711

712

713

714

715


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG PF 1

Crit PF 1

WS PF 1

Ground

Bank Sta

.06


- 62 -

River Station 15

-6 -4 -2 0 2 4707.0

707.5

708.0

708.5

709.0

709.5

710.0

710.5

711.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG PF 1

Crit PF 1

WS PF 1

Ground

Bank Sta

.06

River Station 14

-4 -3 -2 -1 0 1 2705.0

705.5

706.0

706.5

707.0

707.5

708.0

708.5

709.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG PF 1

Crit PF 1

WS PF 1

Ground

Bank Sta

.06


- 63 -

CRUCE DE INVASIÓN POR VIVIENDA

River Station 13.5

-4 -3 -2 -1 0 1 2704

705

706

707

708

709

710


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG PF 1

WS PF 1

Crit PF 1

Ground

Bank Sta

.06

River Station 13

-4 -3 -2 -1 0 1 2704.0

704.5

705.0

705.5

706.0

706.5

707.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG PF 1

WS PF 1

Crit PF 1

Ground

Bank Sta

.06


- 64 -

River Station 12

-5 -4 -3 -2 -1 0 1 2702.0

702.5

703.0

703.5

704.0

704.5

705.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG PF 1

Crit PF 1

WS PF 1

Ground

Bank Sta

.06

River Station 11

-3 -2 -1 0 1 2700.5

701.0

701.5

702.0

702.5

703.0

703.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG PF 1

WS PF 1

Crit PF 1

Ground

Bank Sta

.06


- 65 -

River Station 10

-4 -3 -2 -1 0 1 2700.0

700.5

701.0

701.5

702.0

702.5

703.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG PF 1

WS PF 1

Crit PF 1

Ground

Bank Sta

.06

River Station 9

-4 -3 -2 -1 0 1 2 3696

697

698

699

700

701


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG PF 1

Crit PF 1

WS PF 1

Ground

Bank Sta

.06


- 66 -

River Station 8

-3 -2 -1 0 1 2 3694

695

696

697

698

699


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG PF 1

WS PF 1

Crit PF 1

Ground

Bank Sta

.06


River Station 7 – obra de fábrica (D = 1000 mm)

-3 -2 -1 0 1 2 3694

695

696

697

698

699


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG PF 1

WS PF 1

Crit PF 1

Ground

Bank Sta

.06


- 67 -

AGUAS ABAJO DE LA TRAVESÍA E INGRESO EN EL CAUCE

-15 -10 -5 0 5 10 15678

680

682

684

686

688

690

692

694

696


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG PF 1

WS PF 1

Crit PF 1

Ground

Bank Sta

.06

River Station 1

-15 -10 -5 0 5 10 15679

680

681

682

683

684

685

686


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG PF 1

WS PF 1

Crit PF 1

Ground

Bank Sta

.06

Perfil longitudinal del cauce Al igual que en el caso anterior, el calado máximo oscila en el entorno de 1 m.

10.4.3. VAGUADA Nº 3 Vista general: En este caso, la sección existente en el cauce es suficiente en la mayor parte del tramo para absorber el caudal que se presenta con la avenida correspondiente a un período de retorno de 500 años (9.88 m3/s), salvo cuando se cruza la travesía de la carretera EX-200 y previo a su cruce con un camino vecinal (se producen encharcamientos). Se adjunta imagen en perspectiva extraída de Hec-Ras, en la que


- 68 -

además se observa la posición de las obras de fábrica sobre la traza actual y travesía de la carretera EX-200:

8

7

6

5

4

3

2

1

CUENCA307102011 Plan: Plan 02 07/10/2011

Legend

WS PF 1

Ground

Bank Sta


Q Total Min Ch El

W.S. Elev

Crit W.S.

E.G. Elev

E.G. Slope

Vel Chnl

Flow Area

Top Width

Froude # Chl

(m3/s) (m) (m) (m) (m) (m/m) (m/s) (m2) (m) 8 9.88 710.00 710.26 710.31 710.47 0.097541 2.05 4.81 19.29 1.31 7.5 Culvert 7 9.88 702.00 702.51 702.84 703.64 0.256027 4.70 2.10 4.23 2.13 6 9.88 699.00 699.67 699.84 700.31 0.108233 3.54 2.79 4.30 1.40 5 9.88 697.00 697.70 697.84 698.28 0.093486 3.37 2.93 4.31 1.31 4.5 Culvert 4 9.88 687.41 688.09 688.93 695.45 2.979388 12.02 0.82 2.27 6.37 3 9.88 684.89 685.79 686.12 686.49 0.126680 3.70 2.67 5.02 1.62 2 9.88 682.73 684.17 684.23 684.48 0.072953 2.48 3.99 8.39 1.15 1 9.88 681.74 683.69 683.34 683.73 0.010001 0.93 10.63 24.08 0.45

Diagrama de velocidades Se aporta el diagrama de velocidades del agua en el cauce. Se observan igualmente valores altos en el mismo que denota un comportamiento torrencial (de montaña) acentuado en su zona central por el aumento de pendiente hasta que se llega al cruce de la travesía en donde la velocidad se estabiliza en torno a 3 m/s.


- 69 -

0 50 100 150 2000

2

4

6

8

10

12

14

CUENCA307102011 Plan: Plan 02 07/10/2011


Vel

Le

ft (m

/s),

Ve

l Ch

nl (

m/s

), V

el R

igh

t (m

/s)

Legend

Vel Chnl PF 1

INNOMINADO 3 INNOMINADO 3


AGUAS ARRIBA DE LA TRAZA NUEVA DE LA CARRETERA EX-200

River Station 8

-160 -140 -120 -100 -80 -60 -40 -20 0 20710

711

712

713

714

CUENCA307102011 Plan: Plan 02 07/10/2011 PK 0

Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG PF 1

Crit PF 1

WS PF 1

Ground

Bank Sta

.06


- 70 -

CRUCE DE LA CARRETERA EX-200

River Station 7.5

-3 -2 -1 0 1 2 3702

703

704

705

706

707

708

709

CUENCA307102011 Plan: Plan 02 07/10/2011

Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG PF 1

Crit PF 1

WS PF 1

Ground

Bank Sta

.06

River Station 7

-3 -2 -1 0 1 2 3702.0

702.2

702.4

702.6

702.8

703.0

703.2

703.4

703.6


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG PF 1

Crit PF 1

WS PF 1

Ground

Bank Sta

.06


- 71 -

River Station 6

-3 -2 -1 0 1 2 3699.0

699.2

699.4

699.6

699.8

700.0

700.2


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG PF 1

Crit PF 1

WS PF 1

Ground

Bank Sta

.06

River Station 5

-3 -2 -1 0 1 2 3697.0

697.2

697.4

697.6

697.8

698.0

698.2


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG PF 1

Crit PF 1

WS PF 1

Ground

Bank Sta

.06


- 72 -


River Station 4.5

-15 -10 -5 0 5687

688

689

690

691

692

693

694

695

CUENCA307102011 Plan: Plan 02 07/10/2011

Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG PF 1

Crit PF 1

WS PF 1

Ground

Bank Sta

.06


River Station 4

-15 -10 -5 0 5686

688

690

692

694

696


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG PF 1

Crit PF 1

WS PF 1

Ground

Bank Sta

.06


- 73 -

River Station 3

-10 -5 0 5 10 15684.8

685.0

685.2

685.4

685.6

685.8

686.0

686.2

686.4


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG PF 1

Crit PF 1

WS PF 1

Ground

Bank Sta

.06

River Station 2

-15 -10 -5 0 5 10 15682.5

683.0

683.5

684.0

684.5

685.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG PF 1

Crit PF 1

WS PF 1

Ground

Bank Sta

.06


- 74 -

River Station 1

-10 -5 0 5 10 15 20 25 30681.5

682.0

682.5

683.0

683.5

684.0

684.5

CUENCA307102011 Plan: Plan 02 07/10/2011 PK180

Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG PF 1

WS PF 1

Crit PF 1

Ground

Bank Sta

.06

Perfil longitudinal del cauce El calado máximo se sitúa en el entorno de 1 m, como en los casos anteriores.

10.4.4. VAGUADA Nº 4 Vista general: En este caso, la sección existente en el cauce es insuficiente en la mayor parte del tramo para absorber el caudal que se presenta con la avenida correspondiente a un período de retorno de 500 años (3.3 m3/s). La sección transversal está poco marcada y se producen encharcamientos hacia la margen izquierda principalmente. Del mismo modo, cuando se cruza la travesía (caño D=600 mm) el cauce se desdibuja en el terreno, queriendo continuar por la cuneta de la carretera pero produciendo desbordamientos.

14 13

12

11

10

9

8

7

6

5

4

3

2 1


Legend

WS PF 1

Ground

Bank Sta


- 75 -


Q Total Min Ch El

W.S. Elev

Crit W.S.

E.G. Elev

E.G. Slope

Vel Chnl

Flow Area

Top Width

Froude # Chl

(m3/s) (m) (m) (m) (m) (m/m) (m/s) (m2) (m) 16 3.30 717.83 718.68 718.21 718.69 0.001458 0.44 7.57 12.98 0.18 15 Culvert 14 3.30 711.54 712.38 712.38 712.61 0.057224 2.11 1.57 3.53 1.01 13 3.30 709.36 710.23 710.34 710.60 0.218605 2.68 1.23 5.55 1.81 12 3.30 706.92 707.46 707.58 707.77 0.097559 2.48 1.33 3.85 1.34 11 3.30 705.65 705.87 705.87 705.95 0.079241 1.30 2.54 17.25 1.08 10 3.30 703.22 703.90 703.97 704.19 0.096075 2.41 1.37 3.82 1.28 9 3.30 701.74 702.47 702.47 702.75 0.064311 2.35 1.40 2.54 1.01 8 3.30 700.20 700.90 700.95 701.12 0.103953 2.06 1.60 6.34 1.31 7 3.30 698.70 700.37 699.64 700.40 0.005555 0.81 4.09 6.27 0.32 6 3.30 699.66 700.03 700.03 700.13 0.062850 1.39 2.37 12.26 1.01 5 3.30 695.00 697.94 695.36 697.94 0.000001 0.02 159.80 91.56 0.00 4 3.30 695.84 697.94 696.22 697.94 0.000001 0.01 224.54 189.62 0.00 3.5 Culvert 3 3.30 694.60 695.12 695.26 695.62 0.341478 3.14 1.05 5.54 2.30 2 3.30 692.33 693.31 693.31 693.58 0.059514 2.28 1.45 2.78 1.01 1 3.30 691.51 692.52 692.41 692.67 0.033345 1.74 1.90 3.44 0.74

Diagrama de velocidades Se aporta el diagrama de velocidades del agua en el cauce. Se observan valores altos en el mismo (2 – 3 m/s) que denota un comportamiento torrencial (de montaña) y valores bajos producidos en las zonas de encharcamientos.

0 50 100 150 200 250 300 3500.0

0.5

1.0

1.5

2.0

2.5

3.0

3.5



Vel

Le

ft (m

/s),

Ve

l Ch

nl (

m/s

), V

el R

igh

t (m

/s)

Legend

Vel Chnl PF 1




- 76 -

AGUAS ARRIBA DE LA TRAZA DE LA CARRETERA EX-200

River Station 16

-15 -10 -5 0 5 10 15 20717

718

719

720

721

722

723

724


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG PF 1

WS PF 1

Crit PF 1

Ground

Bank Sta

.06

CRUCE DE LA CARRETERA EX-200

River Station 15 - obra de fábrica (D = 1000 mm)

-15 -10 -5 0 5 10 15710

712

714

716

718

720

722


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

Crit PF 1

EG PF 1

WS PF 1

Ground

Bank Sta

.06


- 77 -

River Station 14

-15 -10 -5 0 5 10 15711.5

712.0

712.5

713.0

713.5

714.0

714.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG PF 1

WS PF 1

Crit PF 1

Ground

Bank Sta

.06

River Station 13

-15 -10 -5 0 5709.0

709.5

710.0

710.5

711.0

711.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG PF 1

Crit PF 1

WS PF 1

Ground

Bank Sta

.06


- 78 -

River Station 12

-2 0 2 4 6 8 10 12 14 16706.8

707.0

707.2

707.4

707.6

707.8

708.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG PF 1

Crit PF 1

WS PF 1

Ground

Bank Sta

.06

River Station 11

-10 -5 0 5 10 15

705.65

705.70

705.75

705.80

705.85

705.90

705.95

706.00


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG PF 1

Crit PF 1

WS PF 1

Ground

Bank Sta

.06


- 79 -

River Station 10

-5 0 5 10 15703.2

703.4

703.6

703.8

704.0

704.2

704.4

704.6

704.8


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG PF 1

Crit PF 1

WS PF 1

Ground

Bank Sta

.06

River Station 9

-2 0 2 4 6 8 10 12 14 16701.5

702.0

702.5

703.0

703.5

704.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG PF 1

WS PF 1

Crit PF 1

Ground

Bank Sta

.06


- 80 -

River Station 8

-10 -5 0 5 10 15700.2

700.4

700.6

700.8

701.0

701.2

701.4

701.6


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG PF 1

Crit PF 1

WS PF 1

Ground

Bank Sta

.06

River Station 7

-2 0 2 4 6 8 10698.5

699.0

699.5

700.0

700.5

701.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG PF 1

WS PF 1

Crit PF 1

Ground

Bank Sta

.06


- 81 -

River Station 6

0 5 10 15 20 25 30699.6

699.8

700.0

700.2

700.4

700.6

700.8


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG PF 1

WS PF 1

Crit PF 1

Ground

Bank Sta

.06

River Station 5

-100 -80 -60 -40 -20 0 20695.0

695.5

696.0

696.5

697.0

697.5

698.0

698.5

699.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

WS PF 1

EG PF 1

Crit PF 1

Ground

Bank Sta

.06


- 82 -

River Station 4

-150 -100 -50 0 50 100695.5

696.0

696.5

697.0

697.5

698.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

WS PF 1

EG PF 1

Crit PF 1

Ground

Bank Sta

.06


River Station 3.5 – obra de fábrica (D = 1000 mm)

-15 -10 -5 0 5 10694

695

696

697

698

699


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG PF 1

Crit PF 1

WS PF 1

Ground

Bank Sta

.06


- 83 -


River Station 3

-15 -10 -5 0 5 10694.4

694.6

694.8

695.0

695.2

695.4

695.6

695.8

696.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG PF 1

Crit PF 1

WS PF 1

Ground

Bank Sta

.06

River Station 2

-15 -10 -5 0 5 10 15692.0

692.5

693.0

693.5

694.0

694.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG PF 1

Crit PF 1

WS PF 1

Ground

Bank Sta

.06


- 84 -

River Station 1

-4 -2 0 2 4 6 8 10 12 14 16691.5

692.0

692.5

693.0

693.5

694.0

694.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

EG PF 1

WS PF 1

Crit PF 1

Ground

Bank Sta

.06

Perfil longitudinal del cauce Se mantiene el comportamiento de los casos anteriores con valores máximos en torno a 1 m/s.

10.5. LISTADO DE AVISOS DEL PROGRAMA

Se adjunta el listado de avisos del programa Hec-Ras una vez que se ha realizado la simulación hidráulica de forma independiente para cada vaguada (Errors Warnings and Notes for Plan): Warning: The energy loss was greater than 1, between the current and previous cross section. This may indicate the need for additional cross sections. Warning: The conveyance ratio (upstream conveyance divided by downstream conveyance) is less than 0.7 or greater than 1.4. This may indicate the need for additional cross sections. Note: Culvert critical depth exceeds the height of the culvert. Warning: During the standard setp iterations, when the assumed water surface was set equal to critical depth, the calculated water surface came back below critical depth. This indicates that there is not a valid subcritical answer. The program defaulted to critical depth. Warning: The velocity head has changed by mor than 0.5 ft (0.15m). This may indicate the need for additional cross sections. Note: The flow in the culvert is entirely supercritical.

También ha habido mensajes de advertencia que hacían referencia a la necesidad de introducir nuevas secciones transversales; no son de interés pues se han interpolado secciones en los puntos indicados y el resultado no ha variado. Por consiguiente no se han tenido en consideración. En algunos puntos de la vaguada nº 4, en zonas donde se producen encharcamientos con calados en torno a 20 cm el programa solicita más datos de topografía. En este caso, como se indica en este estudio, es necesario corregir el cauce (canalización) al estar poco marcado en el terreno. En las secciones con las obras de fábrica, el programa generalmente indica régimen supercrítico, debido a la elevada pendiente existente entre la entrada y salida a la


- 85 -

obra de fábrica, como consecuencia de que la traza de la carretera EX-200 se sitúa a media ladera (falda de la Sierra del Viento) con elevada pendiente transversal. Indicar en este punto, el cumplimiento y validez de las condiciones de contorno impuestas y el modelo de régimen utilizado (mixto). Estos errores no se consideran influyentes en el resultado final del estudio, por lo que los resultados obtenidos se consideran totalmente válidos para la finalidad del trabajo. 11. PLANOS Se adjuntan con este informe los siguientes planos:

Nº PLANO REFERENCIA FORMATO 1 SITUACIÓN A1

2 EMPLAZAMIENTO A1




A1



A1


A1



A1


A1


A1

11 (1/2)


A1


A1


A1


A1


A1


- 86 -

12. RESUMEN Como resumen del estudio realizado se tiene que:

- Hay terrenos incluidos en la ordenación actual del Plan General Municipal que están afectados por el tránsito de cuatro vaguadas sin nombre reconocido y tributarias a las cuencas hidrográficas del arroyo de la Fuente del Valle y arroyo del Donadío. Las longitudes de las vaguadas analizadas oscilan en el intervalo 500-900 m aproximadamente. En este estudio se identifican como vaguada nº 1, nº 2, nº 3 y nº 4 respectivamente.

- Los cuatro tramos afectados por el estudio se extienden desde aguas arriba a aguas abajo de los terrenos ordenados en cada caso.

- Las cuencas vertientes se han calculado sobre cartografía digitalizada en

formato cad, y resultan las siguientes extensiones:

Vaguada nº 1 26.19 Ha Vaguada nº 2 30.76 Ha Vaguada nº 3 28.37 Ha Vaguada nº 4 8.30 Ha

- Las cuencas son homogéneas perteneciendo a la falda de la Sierra del Viento.

Se caracterizan por la presencia preponderante de olivar cultivado en ladera, y por las inclusiones en menor medida de barbechos, eriales, cereales y superficies pavimentadas (carretera EX-200 y edificaciones del núcleo urbano y alrededores). En cada caso se han estudiado los cultivos y texturas del territorio y se tienen en consideración para calcular el coeficiente de escorrentía de la cuenca, que resulta en valor medio para un período de retorno de 500 años:

Vaguada nº 1 0.86 Vaguada nº 2 0.84 Vaguada nº 3 0.83 Vaguada nº 4 0.85

- Se han obtenido valores pluviométricos de la estación de Valverde de Llerena,

recogidos por la Agencia Estatal de Meteorología (AEMET), y se ha obtenido el valor de las precipitaciones para diferentes períodos de retorno, utilizando la función de distribución de Gumbel.

- Los valores de precipitaciones anteriores, se han comparado con los publicados por el Ministerio de Fomento en la Guía relativa a las “Máximas lluvias diarias en la España Peninsular”.

T (años) Ministerio Fomento Estación Local

P máxima (mm/día)

P máxima (mm/día)

10 91.520 73.100 25 110.336 86.794

100 140.608 107.037 500 179.712 130.340


- 87 -

Como el valor resultante ofrecido por el Ministerio de Fomento es superior, para un período de retorno de 500 años, se ha considerado el valor de esta precipitación para el cálculo del caudal de referencia en cada vaguada.

- Para el cálculo del caudal se ha utilizado el Método Racional, sin la corrección

de Témez al obtenerse superficies de cuencas muy pequeñas. El caudal obtenido en cada vaguada es el que se expone en la tabla siguiente, para un período de retorno de 500 años:

Vaguada nº 1 10.20 m3/s Vaguada nº 2 9.66 m3/s Vaguada nº 3 9.88 m3/s Vaguada nº 4 3.30 m3/s

- Para la simulación hidráulica se han dividido los cauces en secciones

transversales cada 20 m, y se han considerado además las correspondientes a las obras de fábrica ubicadas en la traza actual y antigua (travesía) de la carretera EX-200 (a Guadalcanal).

- Toda la simulación hidráulica se realiza sobre la topografía existente y contenida en el Plan General Municipal.

- El programa utilizado para la simulación hidráulica ha sido el Hec-Ras.

- Se ha utilizado un coeficiente de Manning para las secciones en terreno natural

de 0.06. Para las obras de fábrica (hormigón) el valor de Manning ha sido de 0.013.

- Las vaguadas están generalmente secas, pero con caudal “torrencial” en

época de lluvias. Por ello las condiciones de contorno introducidas en el modelo hidráulico han sido las correspondientes al valor conocido de las pendientes en el cauce, aguas arriba y aguas abajo del tramo de estudio en cada caso.

- La simulación hidráulica se ha realizado bajo el régimen mixto, ya que

proporciona mayor estabilidad con las características del cauce, que el flujo estacionario unidimensional con lecho fijo.

- Con todo esto se han obtenido los resultados para la SITUACIÓN ACTUAL,

resultando inundable (para T500 años) algunas márgenes (como por ejemplo en la vaguada nº 4) y resultando insuficiente algunas de las obras de fábrica existentes sobre la traza de la carretera antigua EX-200 (travesía). Igualmente se ha considerado muy influyente en el resultado los muros de mampostería existentes en las márgenes de algunas vaguadas, como por ejemplo la nº 2 y nº 3. Estos muros ejercen de cajeros y canalizan el agua evitando desbordamientos. Cualquier rotura o derribo de estos muros indicarían un resultado distinto al plasmado en los planos de este trabajo.

- Ante la situación anterior, desde el punto de vista del técnico que suscribe, se considera necesario que para desarrollar urbanísticamente los terrenos influenciados por las vaguadas analizadas es necesario introducir actuaciones para evitar la Inundabilidad de los terrenos lindantes, como por ejemplo son:

⋅ Sustituir algunas obras de fábrica existentes en el cruce con la antigua traza de la carretera EX-200 (travesía) como en el caso de la vaguada nº 1 y nº 2.


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⋅ Mantener los cajeros existentes a modo de muros de mampostería en las vaguadas analizadas y/o sustituirlos por secciones hidráulicas equivalentes. ⋅ Se recomienda retirar la edificación que invade el cauce en la vaguada nº 2 y que lo sobrevuela. ⋅ Se recomienda en general marcar la sección transversal en el terreno en todas las vaguadas. ⋅ El Plan General Municipal debería contemplar el encauzamiento de todas las vaguadas para garantizar la no afección a los terrenos ordenados y que posteriormente puedan urbanizarse. Estos encauzamientos o adecentamientos del cauce (naturalizado) deberán evacuar la avenida correspondiente al período de retorno de 500 años.

Se adjunta un listado con las secciones de control utilizadas en el modelo, indicando la altura de la lámina de agua en el cauce cuando se presenta la avenida (T500 años) para cada vaguada:

� Vaguada nº 1

River Sta Q Total W.S. Elev Crit W.S. (m3/s) (m) (m) 4 10.20 685.56 685.64 3 10.20 684.06 684.07 2 10.20 682.23 682.32 1.7 Culvert 1 10.20 675.95 675.95 -1 10.20 673.28 673.58 -2 10.20 672.43 672.43 -3 10.20 670.70 670.90 -4 10.20 670.25 670.25

� Vaguada nº 2

River Sta Q Total W.S. Elev Crit W.S. (m3/s) (m) (m) 21 9.66 723.10 723.34 20 9.66 721.66 720.87 19.5 Culvert 18 9.66 715.01 715.01 17 9.66 712.79 713.11 16 9.66 709.68 709.98 15 9.66 707.91 708.01 14 9.66 706.47 706.51 13.5 Culvert 13 9.66 705.53 705.53 12 9.66 702.97 703.23 11 9.66 702.00 701.85 10 9.66 701.01 701.01 9 9.66 697.80 698.21 8 9.66 697.86 695.78 7 Culvert 1 9.66 681.29 681.29


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� Vaguada nº 3

River Sta Q Total W.S. Elev Crit W.S. (m3/s) (m) (m) 8 9.88 710.26 710.31 7.5 Culvert 7 9.88 702.51 702.84 6 9.88 699.67 699.84 5 9.88 697.70 697.84 4.5 Culvert 4 9.88 688.09 688.93 3 9.88 685.79 686.12 2 9.88 684.17 684.23 1 9.88 683.69 683.34

� Vaguada nº 4

River Sta Q Total W.S. Elev Crit W.S. (m3/s) (m) (m) 16 3.30 718.68 718.21 15 Culvert 14 3.30 712.38 712.38 13 3.30 710.23 710.34 12 3.30 707.46 707.58 11 3.30 705.87 705.87 10 3.30 703.90 703.97 9 3.30 702.47 702.47 8 3.30 700.90 700.95 7 3.30 700.37 699.64 6 3.30 700.03 700.03 5 3.30 697.94 695.36 4 3.30 697.94 696.22 3.5 Culvert 3 3.30 695.12 695.26 2 3.30 693.31 693.31 1 3.30 692.52 692.41

13. ORDENACIÓN AFECTADA La ordenación incluida en este Estudio se ha obtenido de los planos “OD1, OD2, OD4 -DETERMINACIONES DE UNIDADES DE ACTUACIÓN URBANIZADORA - DETERMINACIONES DE USOS ESPECÍFICOS E INTENSIDADES PORMENORIZADAS – EQUIPAMIENTO DOTACIONALES PORMENARIZADOS” y “OE3, OE10, OE11 ÁREAS DE REPARTO Y UNIDADES DE ACTUACIÓN URBANA – DELIMITACIÓN DE INSTRUMENTOS DE DESRROLLO DE PLANEAMIENTO – DEFINICIÓN DE VIVIENDAS ADSCRITAS A RÉGIMEN DE PROTECCIÓN PÚBLICA”, elaborados por el Equipo Redactor Antonio López Carpio en octubre de 2008. Así los trazados actuales de las vaguadas consideradas inciden en:

- Vaguada nº 1: Suelo urbano consolidado (manzana CC3). - Vaguada nº 2: Suelo urbano consolidado y suelo urbano no

consolidado (AR/SU-5 - UE 5.1, UE 5.2). - Vaguada nº 3: Suelo urbanizable (SUB 1 – SUB 2). - Vaguada nº 4: Suelo urbano no consolidado (AR/SU-5 - UE 5.2) y suelo

urbanizable (SUB 1 – SUB 2).

ESTUDIO DE INUNDABILIDAD

PLAN GENERAL MUNICIPAL DE FUENTE DEL ARCO (BADAJOZ)

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14. CONCLUSIÓN Del estudio de inundabilidad realizado (resumido en el apartado anterior), se obtienen las siguientes conclusiones:

i. Que los cauces influyentes en el estudio tiene poca importancia

hidráulica, y en este estudio se identifican por cuatro vaguadas innominadas. ii. Estas vaguadas en numerosas ocasiones a lo largo de sus trazas tienen

una sección poco marcada en el terreno, acentuado en la vaguada nº 3. iii. La zona inundable definida en los planos de este estudio en el área de

influencia, se ha obtenido a partir de la topografía contenida en el Plan General Municipal.

iv. El caudal obtenido para el cálculo en un período de retorno de 500 años es en casa caso:

Vaguada nº 1 10.20 m3/s




v. El calado obtenido en los cauces con la sección existente oscila en el entorno de 1 m, con velocidades por lo general superiores a 2.5 m/s.

vi. Con la sección natural existente en los cauces, las aguas interceptadas por las vaguadas, en algunos puntos invaden los terrenos aledaños tal y como se muestra en los planos adjuntos en este estudio.

vii. Hay obras transversales a la traza antigua de la carretera EX-200 que resultan insuficientes para absorber la avenida que se presenta para el período de retorno de los 500 años, como ocurre en la vaguada nº 1 y nº 2.

viii. Ante esta situación, se considera necesario que en el Plan General Municipal se recojan las medidas necesarias para paliar esta situación antes de proceder a la ordenación definitiva y urbanización de los terrenos afectados.

Creyendo por todo lo expuesto en este Estudio haber justificado el objeto del mismo, se solicita al Organismo de Cuenca, el correspondiente informe para la continuación de la tramitación del Plan General Municipal de Fuente del Arco.

Octubre de 2011

Álvaro Vázquez Moreno. Ingeniero de Caminos, C. y P.

(-√∏. Autor (col. 20147


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anejo nº 1 planos

Álvaro Vázquez Moreno Ingeniero de Caminos, C. y P.


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Se adjuntan los siguientes para la definición gráfica del estudio:

Nº PLANO REFERENCIA FORMATO

1 SITUACIÓN A1

2 EMPLAZAMIENTO A1




A1



A1


A1



A1


A1


A1

11 (1/2)


A1


A1


A1


A1


A1

estudio de inundabilidad integrante en el …fuentedelarco.org/plan-general-municipal/07 isa mem...

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