Download - Anexo 2 Memoria de Calculo Porvenir Planta de Riles

Memoria de Clculo Estructural-Planta de Riles-Proyecto Planta Magellan 2

Einar Mauricio Morales Beyer Ingeniero Civil en Obras Civiles Libertad 504 Pob. Egaa Puerto Montt

Email: [email protected] Cel: 89885127

MEMORIA DE CLCULO ESTRUCTURAL PLANTA DE RILES

Proyecto : Planta Magellan. Ubicacin : Hijuela 47 Baha Chilota. Comuna : Porvenir. Regin : XII Regin. Calculo : Einar Mauricio Morales B.




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BASES DE CLCULO

1. Generalidades.

El proyecto consiste en el clculo estructural de los siguientes elementos: Galpn de riles. Piscina de decantacin de agua de mar. Fosos de tratamiento. Piscina de ecualizacin.

2. Estructuracin.

La estructuracin del galpn es la siguiente:

Marcos de acero estructural secciones cuadradas espaciadas a tres metros. Las fundaciones aisladas de hormign armado, para recibir marcos de

acero.

Pretil de hormign armado de altura 2 m, de 6m x 6m. Para contener posibles derrames de estanque de cido sulfrico.

Las dimensiones a ejes del galpn son las siguientes: Largo: 15.00 m Ancho: 11.70 m Altura hombro: 5.0 m Altura cumbrera: 6.5 m




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La estructuracin de las piscinas es de hormign armado de espesor 20 cm en muros y losa de fondo, con pendientes de acuerdo a planos estructurales.

La piscina de decantacin de agua de mar se componen de dos mdulos paralelos con medidas interiores de 14.2 m por 1.5 m cada uno, profundidad de 1.75 m. Adems cada mdulo posee un nicho de succin, de dimensiones 0.75 m x 0.50 m y profundidad 0.70 m. Posee una revancha de 0.15 m sobre nivel de terreno natural, para evitar el ingreso de escurrimiento superficial de lquidos y otros elementos que se encuentren prximos a ellas.

Los fosos de tratamiento son tres mdulos contiguos de dimensiones interiores 2.75 m por 3.0 m cada uno, con una profundidad de 3.75 m. Cada mdulo posee un nicho de succin de dimensiones interiores de 0.95 m x 0.9 m, de profundidad 4.25 m. Posee una revancha de 0.15 m sobre nivel de terreno natural, para evitar el ingreso de escurrimiento superficial de lquidos y otros elementos que se encuentren prximos a ellas.

La piscina de ecualizacin se compone de dos mdulos paralelos de dimensiones interiores 2.725 m por 10.50 m cada uno, con una profundidad mxima de 3.15 m. Cada mdulo posee un nicho de succin de dimensiones interiores de 0.95 m x 0.9 m, de profundidad 3.65 m. Posee una revancha de 0.15 m sobre nivel de terreno natural, para evitar el ingreso de escurrimiento superficial de lquidos y otros elementos que se encuentren prximos a ellas.

Adicionalmente se considera una estructura de suportacin para filtro de placa.




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El esquema de la planta se muestra en la siguiente figura:

1 PISCINA 1 - ECUALIZACION2 PISCINA 2 - ECUALIZACION3 PISCINA 3 - TRATAMIENTO4 PISCINA 4 - TRATAMIENTO5 PISCINA 5 - TRATAMIENTO6 PISCINA 6 - DECANTACION AGUA DE MAR

8 PRETIL DE ACIDO SULFURICO9 GALPON10 ESTRUCTURA SUPORTACION FILTRO DE PLACA

7 PISCINA 7 - DECANTACION AGUA DE MAR

1

2

3

4

5

6 7

8

9

10

11

12

11 CANALETA 112 CANALETA 2

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13 COMPUERTA HACIA EMISARIOESQUEMA GENERAL




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3. Normas y Cdigos de Diseo.

a. NCh 1537. Of86 Diseo estructural de edificios - Cargas permanentes y sobrecargas de uso.

b. NCh 431.Of77 Construccin - Sobrecargas de Nieve. c. NCh 432.Of71 Clculo de la accin del viento sobre las

construcciones. d. NCh 433.Of96 Diseo ssmico de edificios. e. NCh 2369.Of2003 Diseo ssmico de estructuras e

instalaciones industriales. f. NCh 1928.Of93 Albailera armada - requisitos para el

diseo y clculo. g. NCh 2123.Of97 Albailera confinada - Requisitos de diseo

y clculo. h. ACI 318 - 2002 Cdigo de diseo de hormign armado. i. AISC 1978 Especificacin para el diseo, fabricacin y

montaje de acero estructural para edificios.

4. Parmetros del Suelo de Fundacin.

De acuerdo a prospeccin geotcnica realizada, el suelo de fundacin presenta las siguientes caractersticas:

Tensiones Admisibles. Esttico: 10 Ton/m2 Dinmico: 13 Ton/m2




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5. Especificaciones Tcnicas de los Materiales. a. Hormigones.

i. Fundaciones: H 25 - 90% nivel de confianza. ii. Pilares: H 25 - 90% nivel de confianza. iii. Muros: H 25 - 90% nivel de confianza.

b. Acero de refuerzo: Barras redondas estriadas A63-42H c. Acero estructural: Perfiles y planchas A42-27ES d. Pernos de conexin: Pernos de alta resistencia ASTM 325 e. Pernos de anclaje: Barras redondas lisas SAE 1020 f. Proteccin de Acero: Galvanizado en caliente por inmersin.

6. Propiedades de los Materiales. a. Hormign H25.

fc = 200 kg/cm2

Ec = 210.000 kg/cm2

b. Barras de acero de refuerzo A63-42H. fy = 4.200 kg/cm2 fu = 6.300 kg/cm2 Es = 2.100.000 kg/cm2

c. Acero estructural A37.24ES. fy = 2.400 kg/cm2 fu = 3.700 kg/cm2 Es = 2.100.000 kg/cm2




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7. Cargas de Diseo.

a. Peso Propio PP. Techumbre: Marco 10 kg/m2

Costaneras 5 kg/m2 Cubierta tipo sandwich 12 kg/m2 Otros 5 kg/m2 32 kg/m2

b. Sobrecarga techo SCT. 30 kg/m2

c. Viento V1 en .

a = 14, se utiliza conservadoramente la misma presin bsica que en galpn principal, q=113 kg/m2.

LADO 1: q1

= 0.8 x 113 kg/m2=90.4 kg/m2

LADO 2: q2

= (1.2 sen 14 - 0.4) x 113 kg/m2 = -12.4 kg/m2 (Succin)

LADO 3: q3

= -0.4 x 113 kg/m2 = -45.2 kg/m2 (Succin)

LADO 4: q4

= -0.4 x 113 kg/m2 = 45.2 kg/m2




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d. Viento V2 en . LADO 1: q1

= 0.4 x 113 kg/m2 = 45.2 kg/m2

LADO 2: q2

=-0.4 x 113 kg/m2 = -45.2 kg/m2 (Succin)

LADO 3: q3

= (1.2 sen 14 - 0.4) x 113 kg/m2 = -12.4 kg/m2 (Succin)

LADO 4: q4

= 0.8 x 113 kg/m2 = 90.4 kg/m2

e. Sismo en X.

Modelo ssmico.

Se considera modelo ssmico esttico con masas concentradas en cumbrera y hombros de galpn.

P1= 32 kg/m2 x 3 x (11.6 m / 4) = 278.4 kg (Hombro) P2= 32 kg/m2 x 3 x (2x11.6 m / 4) = 556.8 kg (Cumbrera) P3= 32 kg/m2 x 3 x (16.4 m / 4) = 278.4 kg (Hombro)

Peso smico: P= 1113.6 kg Coeficiente de Importancia: I = 1.2

Cmax = 0.4




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Q= 1113.6 kg x 1.2 x 0.4 = 534.5 kg

F1= 133.6 kg (Hombro) F2= 267.3 kg (Cumbrera) F3= 133.6 kg (Hombro)

f. Sismo en Y.

Similar a X pero en sentido longitudinal.

g. Sobrecarga de Nieve

Sobrecarga bsica de nieve: Localidad: Porvenir Altura media a nivel del mar: 21 m Latitud: 53 17 Longitud: 70 21 Densidad nieve recin cada: 125 kg/m3

Sobrecarga bsica de nieve: no = 50 kg/m2 Sobrecarga de nieve:

No se aplica coeficiente de reduccin de la sobrecarga bsica de nieve, debido a dos razones: Todas las aguas de la techumbre tienen pendiente de 14. Es aplicable este

coeficiente cuando la pendiente es mayor a 30. Sobrecarga de nieve: n = 50 kg/m2




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h. Empuje activo:

- Se considera la siguiente relacin para empuje activo del suelo

Ea= 1/3 x (densidad del suelo x profundidad) (Para un ngulo de friccin de 30)

i. Peso lquidos: Se considera una presin hidrosttica proporcional a la altura de columna

de lquido. En caso de agua: p= H = densidad del agua 1000 kg/m3, H = profundidad m. En caso de cido sulfrico: p= H = densidad del cido 1800 kg/m3, H = profundidad m.

8. Mtodos de Diseo.

En el caso del diseo de la estructura de acero se utiliza el mtodo de las tensiones admisibles de acuerdo a los requerimientos de AISC 1978.

Para el diseo de hormign estructural se utiliza los factores de carga y resistencia de acuerdo al Cdigo ACI 318-2002.




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9. Combinaciones de Carga.

Las combinaciones de los diferentes estados de carga y sus factores de ponderacin dependen de cada tipo de elemento particular a disear.

Para el diseo de hormign armado se considera: 1.4 peso propio 1.2 peso propio + 1.6 sobrecarga de techo 0.9 peso propio + 1.6 viento + 0.5 sobrecarga de techo 0.9 peso propio + 1.4 sismo 1.2 peso propio + 1.6 empuje activo suelo

Para estabilidad se considera: Peso propio + sobrecarga de techo. Peso propio + viento. Peso propio + sismo. 0.75 peso propio + 0.75 sobrecarga de nieve + 0.75 viento. Peso propio + empuje activo suelo.

Para el diseo en acero: Peso propio + sobrecarga de techo. Peso propio + sobrecarga de nieve 0.75 peso propio + 0.75 sobrecarga de nieve + 0.75 viento 0.75 Peso propio + 0.75 viento. 0.75 Peso propio + 0.75 sismo.




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10. Flechas admisibles.

Vigas de acero: l/300 Costaneras. l/200 Costaneras laterales de acero: l/120 Pilares metlicos: l/300 Cerchas: l/700

11. Metodologa de Anlisis y Diseo Estructural.

Se utiliza modelacin de estructura en programa RAM ADVANSE, de acuerdo a las condiciones de carga antes descritas. Modelo lineal-elstico.

Para el diseo de hormign armado se considera anlisis lineal por el mtodo de elementos finitos.

12. Descripcin del Sistema Sismorresistente.

Se considera un sistema de marcos arriostrados de acero perfiles seccin cuadrada, que resisten la accin ssmica




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CLCULO Y DIMENSIONAMIENTO DE LOS ELEMENTOS

a) GALPN.

Modelo estructural

Se chequea estructura de acero en programa RAM ADVANSE, de acuerdo a los requerimientos de diseo anteriormente mencionados. El modelo se considera empotrado en su base.

Modelo Ram Advanse 2D.




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Modelo Ram Advanse 3D.

Miembros.




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Miembros

Viga NJ NK Descripcin Seccin Material1 1 2 pilar Cuadrado 2CA 200x50x15x4 Steel\A37-24ES2 2 3 pilar Cuadrado 2CA 200x50x15x4 Steel\A37-24ES3 3 4 viga Cuadrado 100x100x3 Steel\A37-24ES4 4 5 viga Cuadrado 100x100x3 Steel\A37-24ES5 5 6 viga Cuadrado 100x100x3 Steel\A37-24ES6 6 7 viga Cuadrado 100x100x3 Steel\A37-24ES7 7 8 viga Cuadrado 100x100x3 Steel\A37-24ES8 8 9 viga Cuadrado 100x100x3 Steel\A37-24ES9 9 157 viga Cuadrado 100x100x3 Steel\A37-24ES10 10 11 viga Cuadrado 100x100x3 Steel\A37-24ES11 11 12 pilar Cuadrado 2CA 200x50x15x4 Steel\A37-24ES12 12 13 pilar Cuadrado 2CA 200x50x15x4 Steel\A37-24ES13 2 4 viga Cuadrado 100x100x3 Steel\A37-24ES14 12 10 viga Cuadrado 100x100x3 Steel\A37-24ES15 5 14 viga Cuadrado 100x100x3 Steel\A37-24ES16 14 9 viga Cuadrado 100x100x3 Steel\A37-24ES17 14 6 viga Cuadrado 100x100x3 Steel\A37-24ES18 14 8 viga Cuadrado 100x100x3 Steel\A37-24ES19 14 7 viga Cuadrado 100x100x3 Steel\A37-24ES

Diseo Costaneras. DISEO COSTANERA DE TECHO CA 100x50x15x2

Q Peso propio panel 12 kg/m2 x 1.42m= 17.04 kg/m Q Peso propio costanera 3.40 kg/m 20.44 kg/m Q Sobrecarga de nieve 50 kg/m2 x 1.42 m= 71.00 kg/m Q Sobrecarga 30 kg/m2 x 1.42 m= 42.60 kg/m

pp+nv




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pp+sc

RAM Advanse

Archivo : F:\Modificacion Magellan\Memorias de Clculo y ETT Porvenir\Calculo planta de riles\Marco Galpn Planta de Riles 3D.AVW Sistema de unidades : Mtrico Fecha : 19-08-2008 17:31:38

Diseo de Acero

Diseo por descripciones para cada estado de carga Norma de diseo A S D ________________________________________________________________________________________________________________________

RELACIONES MAXIMAS DE ESFUERZO POR DESCRIPCION REL.F = Relacin de esfuerzos para flexin (si rel.f=NPC, no es posible de calcular) REL.V = Relacin de esfuerzos para corte ESTAC.F = Estacin a la cual ocurre Rel.f ESTAC.V = Estacin a la cual ocurre Rel.v

NOTA.- Las descripciones de elementos no metlicos no son impresas Importante.- Se obtendrn los mximos solo entre los elementos seleccionados grficamente. ________________________________________________________________________________________________________________________

RELACION MAXIMA PARA DESCRIPCION : FRONTON

ESTADO : E1=pp+sc ESTATUS DE DISEO : BIEN MAX RELF Ocurre en miembro : 160 SECCION : Cuadrado 2CA 200x50x15x3 -----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

REL.F Eqn ESTAC.F [M] Axial [Ton] M33 [Kg*cm] M22 [Kg*cm] 0.14 C5.2.1-1 0.00 -1.57 4466.48 -786.34

REL.V Eqn ESTAC.V [M] V2 [Ton] V3 [Ton] Tor [Kg*cm] 0.00 C3.3.1-1 0.00 0.01 0.00 48.28 -----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------




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ESTADO : E2=pp+nv ESTATUS DE DISEO : BIEN MAX RELF Ocurre en miembro : 160 SECCION : Cuadrado 2CA 200x50x15x3 -----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

REL.F Eqn ESTAC.F [M] Axial [Ton] M33 [Kg*cm] M22 [Kg*cm] 0.15 C5.2.1-1 0.00 -1.68 5975.28 157.29

REL.V Eqn ESTAC.V [M] V2 [Ton] V3 [Ton] Tor [Kg*cm] 0.00 C3.3.1-1 0.00 0.02 -0.01 64.63 -----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

ESTADO : E3=0.75pp+0.75sx ESTATUS DE DISEO : BIEN MAX RELF Ocurre en miembro : 159 SECCION : Cuadrado 2CA 200x50x15x3 -----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

REL.F Eqn ESTAC.F [M] Axial [Ton] M33 [Kg*cm] M22 [Kg*cm] 0.17 C5.2.1-2 5.67 -0.35 -3540.42 9384.15


ESTADO : E4=0.75pp-0.75sx ESTATUS DE DISEO : BIEN MAX RELF Ocurre en miembro : 157 SECCION : Cuadrado 2CA 200x50x15x3 -----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

REL.F Eqn ESTAC.F [M] Axial [Ton] M33 [Kg*cm] M22 [Kg*cm] 0.19 C5.2.1-2 5.67 -0.37 -3760.74 -10435.83

REL.V Eqn ESTAC.V [M] V2 [Ton] V3 [Ton] Tor [Kg*cm] 0.02 C3.3.1-1 5.67 0.01 -0.04 -62.65 -----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

ESTADO : E5=0.75pp+0.75v1 ESTATUS DE DISEO : BIEN MAX RELF Ocurre en miembro : 157 SECCION : Cuadrado 2CA 200x50x15x3 -----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

REL.F Eqn ESTAC.F [M] Axial [Ton] M33 [Kg*cm] M22 [Kg*cm] 0.32 C5.2.1-2 5.67 0.39 4329.82 20112.77

REL.V Eqn ESTAC.V [M] V2 [Ton] V3 [Ton] Tor [Kg*cm] 0.08 C3.3.1-1 5.67 -0.01 0.07 39.72 -----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------


REL.F Eqn ESTAC.F [M] Axial [Ton] M33 [Kg*cm] M22 [Kg*cm] 0.18 C5.2.1-2 5.67 0.33 3549.62 -10766.04

REL.V Eqn ESTAC.V [M] V2 [Ton] V3 [Ton] Tor [Kg*cm] 0.02 C3.3.1-1 5.67 -0.01 -0.04 8.01 -----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------




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RELACION MAXIMA PARA DESCRIPCION : PILAR

ESTADO : E1=pp+sc ESTATUS DE DISEO : BIEN MAX RELF Ocurre en miembro : 21 SECCION : Cuadrado 2CA 200x50x15x4 -----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------


REL.V Eqn ESTAC.V [M] V2 [Ton] V3 [Ton] Tor [Kg*cm] 0.50 C3.3.1-1 3.92 0.64 0.00 -974.72 -----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

ESTADO : E2=pp+nv ESTATUS DE DISEO : BIEN MAX RELF Ocurre en miembro : 21 SECCION : Cuadrado 2CA 200x50x15x4 -----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------



ESTADO : E3=0.75pp+0.75sx ESTATUS DE DISEO : BIEN MAX RELF Ocurre en miembro : 76 SECCION : Cuadrado 2CA 200x50x15x4 -----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------



ESTADO : E4=0.75pp-0.75sx ESTATUS DE DISEO : BIEN MAX RELF Ocurre en miembro : 22 SECCION : Cuadrado 2CA 200x50x15x4 -----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------









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RELACION MAXIMA PARA DESCRIPCION : VIGA

ESTADO : E1=pp+sc ESTATUS DE DISEO : BIEN MAX RELF Ocurre en miembro : 61 SECCION : Cuadrado 100x100x3 -----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------



ESTADO : E2=pp+nv ESTATUS DE DISEO : ERROR: Rel.f>1 Elemento 61 MAX RELF Ocurre en miembro : 61 SECCION : Cuadrado 100x100x3 -----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------


REL.V Eqn ESTAC.V [M] V2 [Ton] V3 [Ton] Tor [Kg*cm] 0.98 C3.3.1-1 1.44 0.84 -0.01 -2270.81 -----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

ESTADO : E3=0.75pp+0.75sx ESTATUS DE DISEO : BIEN MAX RELF Ocurre en miembro : 61 SECCION : Cuadrado 100x100x3 -----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------



ESTADO : E4=0.75pp-0.75sx ESTATUS DE DISEO : BIEN MAX RELF Ocurre en miembro : 36 SECCION : Cuadrado 100x100x3 -----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------


REL.V Eqn ESTAC.V [M] V2 [Ton] V3 [Ton] Tor [Kg*cm] 0.23 C3.3.1-1 0.00 -0.27 -0.02 391.01 -----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------




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ESTADO : E5=0.75pp+0.75v1 ESTATUS DE DISEO : BIEN MAX RELF Ocurre en miembro : 161 SECCION : Cuadrado 100x100x3 -----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------


REL.V Eqn ESTAC.V [M] V2 [Ton] V3 [Ton] Tor [Kg*cm] 0.36 C3.3.1-1 1.16 0.49 -0.01 45.01 -----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

ESTADO : E6=0.75pp+0.75v2 ESTATUS DE DISEO : BIEN MAX RELF Ocurre en miembro : 39 SECCION : Cuadrado 100x100x3 -----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------



Se refuerza cuadrado 100x100x3 con dos planchas laterales 100x3x2000. En zona que posee un solo cuadrado, en viga de techumbre.




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Diseo Fundaciones. Fundacin F1

RAM Advanse

Archivo : F:\Modificacion Magellan\Memorias de Clculo y ETT Porvenir\Calculo planta de riles\Marco Galpn Planta de Riles 3D.AVW Sistema de unidades : Mtrico Fecha : 19-08-2008 17:45:50

Resultados del Anlisis

Reacciones ________________________________________________________________________________________________________________________

Direcciones de fuerzas y momentos positivos

Fuerzas [Ton] Momentos [Ton*M] Nudo FX FY FZ MX MY MZ -------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

Estado E1=pp+sc 17 0.64046 1.17360 0.00975 0.00114 0.00978 -1.20974 -------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

SUM 0.64046 1.17360 0.00975 0.00114 0.00978 -1.20974

Estado E2=pp+nv 17 0.84325 1.54584 0.01286 0.00150 0.01299 -1.59274 -------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

SUM 0.84325 1.54584 0.01286 0.00150 0.01299 -1.59274

Estado E3=0.75pp+0.75sx 17 0.14195 0.37928 -0.00710 0.00076 -0.00564 -0.10028 -------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

SUM 0.14195 0.37928 -0.00710 0.00076 -0.00564 -0.10028

Estado E4=0.75pp-0.75sx 17 0.36098 0.54268 0.01477 0.00014 0.01339 -0.84965 -------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

SUM 0.36098 0.54268 0.01477 0.00014 0.01339 -0.84965

Estado E5=0.75pp+0.75v1 17 -0.72724 0.10504 -0.01974 0.00047 -0.02026 1.19631 -------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

SUM -0.72724 0.10504 -0.01974 0.00047 -0.02026 1.19631

Estado E6=0.75pp+0.75v2 17 -0.28299 -0.01860 0.01243 -0.00044 0.00960 0.07247 -------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

SUM -0.28299 -0.01860 0.01243 -0.00044 0.00960 0.07247




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CLIENTE : ALGINAPROYECTO : GALPON RILESMATERIA : DISEO DE FUNDACION EXCENTRICAFECHA : AGO-2008 HOJA DE

ESTABILIDAD

suelo 2 Ton/m3

adm,s 13 Ton/m2

a 1.0 mb 1.8 mc 0.4 md 0.5 me1 0.4 me2 0.6 mg 0.25 m

Qi Mi Ni Ni M (Ton m)

Nppf (Ton)

Npps (Ton)

N (Ton)

e 6e 1111 2222 Condicin

F1 -0.64 -1.20 1.170 0 -2.601 1.728 2.16 5.058 0.514 3.08 7.626 -2.006 CAMBIARF2 -0.84 -1.59 1.540 0 -3.431 1.728 2.16 5.428 0.632 3.79 9.369 -3.338 CAMBIARF3 -0.14 -0.10 0.380 0 -0.487 1.728 2.16 4.268 0.114 0.68 3.273 1.469 OKF4 -0.36 -0.85 0.540 0 -1.561 1.728 2.16 4.428 0.353 2.12 5.351 -0.431 CAMBIARF5 0.73 1.20 0.110 0 1.859 1.728 2.16 3.998 0.465 2.79 5.663 -1.221 CAMBIARF6 0.28 0.07 -0.020 0 0.363 1.728 2.16 3.868 0.094 0.56 2.821 1.477 OK

QiNi

Mi

Ni

e

e

ac

d

2

1

bg

Se aceptan tracciones en la presin de contacto previo mejoramiento de suelo de fundacin, hormign H5, altura mnima 0,5 m bajo sello de fundacin.




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Armadura zarpa Usar armadura inferior malla barras dimetro 12 a 200 mm de espaciamiento. Armadura superior malla barras dimetro 12 a 200 mm de espaciamiento.

Armadura pedestal Usar 3+3 barras de dimetro 16 mas 1+1 barras laterales dimetro 16.

b) PISCINA DE DECANTACION AGUA DE MAR.

Verificacin Estabilidad. No se verifica la estabilidad pues no hay presencia de napas.

Verificacin presiones de contacto. Se verifica con estanque lleno, losa de fondo rgida, presin uniformemente distribuida en el fondo.

Peso (P): Peso Muros: 3 x 14.20 m x (1.5 m) x 0.20 m x 2.4 Ton/m3 + 2 x 3.6 m x (1.5 m) x 0.20 m x 2.4 Ton/m3 = 35.86 Ton Peso Losa de Fondo: 3.9 m x 14.9 m x 0.2 m x 2.4 Ton/m3 = 27.89Ton Peso Agua: 2 x 0.9 m x 1.5 m x 14.2 m x 1 Ton/m3 = 38.34 Ton (Luego se considera la superposicin de la diferencia del peso de hormign sin armar, distribucin triangular) Peso Hormign sin armar: 2 x 0.6 m x 1.5 m x 14.2 m x 2 Ton/m3 = 51.12 Ton (conservadoramente, se considera el peso del hormign sin armar uniformemente distribuido)

P1 = Peso Muros + Peso Losa de Fondo + Peso Agua + Peso Hor. = 153.21 Ton rea Losa de Fondo: A= 14.9 m x 3.9 m = 58.11 m2

= P/A= 153.21Ton / 58.11 m2 = 2.64 Ton/m2 < adm = 10 Ton/m2 OK




23

Se considera muros laterales y losa de fondo de espesor 20 cm, dimensiones de acuerdo a planos y refuerzo armadura de doble malla de acero A63-42ES dimetro 8 mm con un espaciamiento de 200 mm entre barras. Se refuerzan extremos de muros y losa de fondo con dos barras de dimetro 12 mm. Los encuentros de muros y losa de fondo-muro se refuerzan con cuatro barras longitudinales de dimetro 12 mm.

c) FOSO TRATAMIENTOS.



Peso (P): Peso Muros: 39.1 ml x 0.2 m x 3.6 m x 2.4 Ton/m3 = 67.56 Ton Peso Losa de Fondo: 3.7 m x 9.35 m x 0.2 m x 2.4 Ton/m3 + 3 x 1.5 m x 1.65 m x 0.2 m x 2.4 Ton/m3 = 20.17 Ton Peso Agua: 29.025 m2 x 2.77 m x 1 Ton/m3 = 80.40 Ton Peso Hormign sin armar: 29.025 m x 0.83 m x 2 Ton/m3 = 48.18 Ton (conservadoramente, se considera el peso del hormign sin armar uniformemente distribuido)

P1 = Peso Muros + Peso Losa de Fondo + Peso Agua + Peso Hor. = 216.31 Ton rea Losa de Fondo: A= 29.025 m2

= P/A= 216.31 Ton / 29.025 m2= 7.45 < adm = 10 Ton/m2 OK




24

Diseo de hormign, modelacin con elementos finitos.

Piscina de Tratamiento.

Piscina de Tratamiento-Modelo FEM.




25

Se considera el siguiente valor de mdulo de reaccin del suelo, para CBR 10% (valor conservador): k (MPa/m)= 2.55 + 52.5 log (10) = 55.05 MPa/m = 550.5 kg/cm2/m = 5.5 kg/cm3

Y la constante del resorte para los nudos de la losa de fondo del modelo se toma como el rea media de los elementos: rea / no de elementos: 290250 cm2 / 350 = 829 cm2 Por lo tanto K= 5.5 kg/cm3 x 829 cm2 = 4560 kg/cm

Se consideran dos casos ms desfavorables, todas las piscinas vacas y slo piscina central llena.

El empuje del suelo se discretiza al valor en el punto medio del elemento, del mismo modo la presin hidrosttica, por lo tanto para diferentes alturas se tiene:

Altura H (m) Densidad Suelo

Ton/m3

Empuje Activo

(Ton/m2)

Empuje Hidrosttico

(Ton/m2)0.188 2 0.125 0.1880.563 2 0.375 0.5630.938 2 0.625 0.9381.313 2 0.875 1.3131.688 2 1.125 1.6882.063 2 1.375 2.0632.438 2 1.625 2.4382.813 2 1.875 2.8133.188 2 2.125 3.1883.563 2 2.375 3.563




26

Se considera doble malla fe 8 @ 180 en muros y losa de fondo. Refuerzo longitudinal en encuentro de muros y losa-muro 4 fe 12 y en extremo de muros y losa 2 fe 12. Suple vertical en muros fe 8 @ 180 L=2500mm en muros de contencin y dos suples fe 8 @ 270 L=2500mm en muros intermedios.




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30

d) PISCINA DE ECUALIZACION.



Peso Muros: 48 ml x 0.2 m x 2.3 m x 2.4 Ton/m3 = 52.99 Ton Peso Losa de Fondo: 74.75 m2 x 0.2 m x 2.4 Ton/m3 = 35.88 Ton Peso Agua: 59.315 m2 x 2.00 m x 1 Ton/m3 = 118.63 Ton Peso Hormign sin armar: 59.315 m x 0.3 m x 2 Ton/m3 = 35.59 Ton (conservadoramente, se considera el peso del hormign sin armar uniformemente distribuido)

P1 = Peso Muros + Peso Losa de Fondo + Peso Agua + Peso Hor. = 243.09 Ton rea Losa de Fondo: A= 74.75 m2

= P/A= 243.09Ton / 74.75 m2 = 3.25 Ton/m2 < adm = 10 Ton/m2 OK




31

Diseo de hormign, modelacin con elementos finitos.

Piscina de Ecualizacin.

Piscina de Ecualizacin-Modelo FEM.




32

Se considera el siguiente valor de modulo de reaccin del suelo, para CBR 10% (valor conservador): k (MPa/m)= 2.55 + 52.5 log (10) = 55.05 MPa/m = 550.5 kg/cm2/m = 5.5 kg/cm3

Y la constante del resorte para los nudos de la losa de fondo del modelo se toma como el rea media de los elementos: rea / no de elementos: 747500 cm2 / 570 = 1311 cm2 Por lo tanto K= 5.5 kg/cm3 x 1311 cm2 = 7211 kg/cm

Se consideran dos casos ms desfavorables, todas las piscinas vacas y slo una piscina llena.

El empuje del suelo se discretiza al valor en el punto medio del elemento, del mismo modo la presin hidrosttica, por lo tanto para diferentes alturas se tiene:


Ton/m3

Empuje Activo

(Ton/m2)

Empuje Hidrosttico

(Ton/m2)0.2 2 0.133 0.200.6 2 0.400 0.601 2 0.667 1.00

1.4 2 0.933 1.401.8 2 1.200 1.802.2 2 1.467 2.20




33

Utilizar enfierradura superior fe 8mm @ 200mm en la direccin larga de la losa de fondo.




34

Utilizar enfierradura inferior fe 8mm @ 200mm en la direccin larga de la losa de fondo.




35

Utilizar enfierradura inferior fe 8mm @ 160mm sentido perpendicular a la direccin larga en losa de fondo.




36

Enfierradura base muros doble malla fe 8 @ 200. Utilizar suple fe 8 @ 200, en todos los muros. Refuerzo en esquinas de muro 4 fe 12 verticales y en extremos de muro y losa de fondo 2 fe 12.




37

ANEXO

Rediseo piscina de ecualizacin. Se considera el aumento de la profundidad de la piscina de ecualizacin en

700 mm adicionales (3 metros). Se consideran los siguientes datos de entrada para los empujes activo e hidrosttico, modelo elementos finitos.


Ton/m3

Empuje Activo

(Ton/m2)

Empuje Hidrosttico

(Ton/m2)0.20 2 0.133 0.200.60 2 0.400 0.601.00 2 0.667 1.001.40 2 0.933 1.401.80 2 1.200 1.802.20 2 1.467 2.202.55 2 1.700 2.552.90 2 1.933 2.903.00 2 2.000 3.00

Utilizar armadura inferior y superior transversal fe 8 @ 100 en losa de fondo y doble malla fe 8 @ 200, mas suples fe 8 @ 200 en muros. La enfierradura vertical en encuentros de muros es de 4 fe 16. Los dems elementos permanecen con la misma enfierradura.

Download - Anexo 2 Memoria de Calculo Porvenir Planta de Riles

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