redes de agua potable

13-1-2016

Empresa Nacional de Agua Potable y Saneamiento | Tel.: 7-23-32-34

INTRODUCCIÓN

enaps

DISEÑO DE UNA RED DE AGUA POTABLE

ENAPS S.A. DE C.V.

Empresa Nacional de Agua Potable y Saneamiento

Tel.: 7-23-32-34

El presente proyecto fue solicitado por la empresa constructora CONMEX, encargada de la construcción de un fraccionamiento en la ciudad de Sinaloa de Leyva en el estado de Sinaloa, la empresa solicito el diseño de una red de agua potable para dicho fraccionamiento “Gema preciosa”. El sector donde se realizara la obra es un área en proceso de crecimiento por lo cual este proyecto es de vital importancia para la región, ya que el agua potable es un servicio básico para la población.

Nuestro objetivo como empresa es dotar de un sistema de abastecimiento de agua potable, el cual será un proyecto de instalación que comprender obras de captación, conducción, almacenamiento, desinfección y distribución, con sus respectivas conexiones domiciliarias y medidores.

El presente documento proporciona al interesado información acerca del lugar donde se realizara la obra, población, ubicación, clima de la región, entre otros. Además de contar con la memoria de cálculo, en donde se describieron a detalle los procedimientos que se efectuaron en el diseño de la red, al igual que el plano ejecutivo del proyecto, es necesario que este documento sea revisado y aprobado por el ayuntamiento del municipio para comenzar con la construcción del sistema de red de agua potable solicitado.

Todos los cálculos fueron analizados y aceptados por el Ing. Fabián Bojórquez Valdez, quien se hace responsable de este proyecto.

INFORMACION GENERAL DEL PROYECTO

POBLACION DEL PROYECTO:

805 HABITANTES.

1 Dirección: Av. Álvaro Obregón. # 43345 Col.: Centro. Culiacán, Sinaloa.

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UBICACIÓN:

SINALOA DE LEYVA, SINALOA.

CLIMA DE LA REGION:

CLIMA SEMICÁLIDO CON TEMPERATURA DE 20 GRADOS.

DESCRIPCIÓN:

El fraccionamiento cuenta con un sistema de red de agua potable y alcantarillado diseñado por la empresa ENAPS con los requerimientos del ingeniero Guillermo Jesús Lazcano Beltrán director de obra, dicha red se encuentra en perfecto funcionamiento. La distribución del espacio es la siguiente; a las afueras del fraccionamiento se encuentran las áreas verdes, las casas habitación que en él se encuentran tienen un diseño minimalista y todas las casas habitación están cerca de una escuela primaria. También cuenta con locales comerciales a corta distancia y parques de juegos accesibles. El fraccionamiento fue nombrado Gema Preciosa.

AREA TOTAL DEL FRACCIONAMIENTO:

At = 69,586 m2

COMO SE ABASTECERÁ EL PROYECTO:

Se abastecerá por medio de una red de distribución de agua potable.

FUENTE DE ABASTECIMIENTO:

La planta potabilizadora se abastecerá de un pozo de profundo que se encuentra a una distancia de 814.67 metros, esta es la parte de la red de donde se toma el agua para suministrarla a la población. Su producción debe ser suficiente para aportar el volumen total de agua que se demanda en el día de máximo consumo.

PERIODO DE DISEÑO:

La red del proyecto tiene un periodo de diseño de 15 años.

MATERIAL A UTILIZAR:

El tipo de tubería a utilizada es PVC.

UBICACIÓN Y ALTURA DEL TANQUE DE REGULACIÓN

Aplicación de la ecuación de la energía:

Za+h+t=Zb+Pbγ

+V2

2g+hfa−b

t=Alturade tanque


Datos:

Za=120m

Zb=112m (nodo 1)

hfa−b=0.007 L

hfa−b=0.007 (94.95 )=0.6647

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h=Altura total

Za=Cotade embalse

Zb=Cotade nodo

hfa−b=Perdidadeenergia

Para altura total

Proponer t

t=1.8m

Proponer Pbγ

Pbγ

=25m

Despejar h de ecuación de la energía

h=Zb+ Pbγ

+hfab−Za−t

Sust. Datos

h=112+25+0.6647−120−1.8=15.8647m

h=15.86476m

Analizar para Zb=115.45m (nodo 15) y hfa-b= 378.6(0.007)=2.6502

Despejar Pbγ

Pbγ

=h+Zb+hfab−Za−t


Datos:

Za=120m

Zb=112m (nodo 1)

hfa−b=0.007 L

hfa−b=0.007 (94.95 )=0.6647

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Pbγ

=15.86+115 .54+2.6502−120−1.8=12.1602m

Pbγ

=12.1602m

Analizar para Zb=111.17m (nodo 20) y hfa-b=476.05(0.007)=3.3355

Pbγ

=h+Zb+hfab−Za−t

Pbγ

=15.86+111.17+3.3355−120−1.8=8.56m


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TRAZO DE LA RED PROPUESTA


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POBLACIÓN DEL PROYECTO

Grupo formado por las personas que viven en un determinado lugar o incluso en el planeta en general.

FORMULA UTILIZADA:

población=lotes (habitantes por lote)

población=161 lotes( 5hablote

)

población=805habitantes

DOTACIÓN

Dotación es la cantidad de agua que se asigna a cada unidad de consumo por día y se expresa en lt/u consumo/dia, la cual depende de las condiciones sociales, políticas y económicas de la zona.

Por habitante Dotación=300<¿ /habitante/Dia¿

Por local comercialDotación=6<¿/m2/dia ¿

Por área verde Dotación=5<¿/m2/Dia¿

Primaria Dottación=20<¿/m2/Dia¿

COEFICIENTE DE VARIACIÓN DIARIA:Es el resultado de dividir el gasto medio diario de consumo máximo en el año entre el gasto medio anual.CVD = 1.4

COEFICIENTE DE VARIACIÓN HORARIA:

Es el resultado de dividir el gasto máximo horario entre el gasto máximo diario.CVH = 1.5

CALCULO DEL GASTO MEDIO ANUAL:

Es el requerido en un día promedio de consumo al año para satisfacer las necesidades de la población.


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Gasto medio anual

Por habitante

(Qma )hab=˙(Pob )

86000

¿̇300< ¿

habdia

¿

(Qma )hab=300 (805 )86000

(Qma ) hab=2.7951 ¿s

Por local comercial¿̇6<¿/m2/dia¿Area=1730.0532m2

(Qma ) L.C .=˙(Area )

86900

(Qma ) L.C .=6 (1730.0532 )86900

(Qma ) L.C .=0.1201 ¿s

Por área verde¿̇5<¿/m2/Dia¿Area=12158.40m2

(Qma ) A .V .=˙( Area )

86400

(Qma ) A .V .=5 (12158.40 )86400

(Qma ) A .V .=0.7036 ¿s

CALCULO DEL GASTO MÁXIMO DIARIO:


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Es el gasto requerido en el día de máximo consumo en el año.

Gasto máximo diario

Qmd=CVD (Qma)

Con CVD=1.4Con CVD=1.4(5.5680)

Qmd=7.7952 ¿s

fugasde Qmd=%fugas(Qmd1−% )Considerando un porcentaje de fugas de 30%

( fugas)Qmd=0.30( 7.79521−0.30 )( fugas)Qmd=3.3408 ¿

s(Qmd ) t=11.1340 ¿

s

CALCULO DEL GASTO MAXIMO HORARIO:Es el gasto requerido en la hora de máximo consumo al año.

Gasto máximo horario

(Qmh )=CVH (Qmd)(Qmh )=1.5(7.7952)(Qmh )=11.6928 ¿

s

Con el porcentaje de fugas de 30% y con las fugas del gasto máximo diario

(Qmh ) t=11.6928+3.3408(Qmh ) t=15.0336 ¿

s


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CAPACIDAD DEL TANQUE

DISEÑO DE TANQUES PARA UN PERIODO DE 24 HORAS

C = 110.8463 m3 y t = 1.8m

TANQUE CIRCULAR

C=tA

A=ct

π r2= ct

r=√ cπtr=√ 110.8463m3π (1.8m)

r=4.42m

TANQUE CUADRANGULAR

A=ct

l2=ct

l=√ 110.8463m3(1.8m)

l=7.85m


TANQUE RECTANGULAR

A=ct

L1xL2=ct

L2=cL1 t

Con L1=20m

L2=110.8463m3

20m(1.8m)

L2=3.08m

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N=8 %DEBOMBEO=2400N

=24008

=300


R¿3.6¿)R=68.04

C=R(Qmd)tC=68.04(7.7951)C=530.379

hora % de bombeo demanda horaria % diferencia diferencia acumulada0--1 300 45 255 2551--2 300 45 255 5102--3 300 45 255 7653--4 300 45 255 10204--5 300 45 255 12755--6 300 70 230 15056--7 300 90 210 17157--8 300 125 175 18908--9 0 150 -150 17409--10 0 150 -150 159010--11 0 150 -150 144011--12 0 140 -140 130012--13 0 120 -120 118013--14 0 140 -140 104014--15 0 140 -140 90015--16 0 130 -130 77016--17 0 130 -130 64017--18 0 120 -120 52018--19 0 100 -100 42019--20 0 100 -100 32020--21 0 90 -90 23021--22 0 90 -90 14022--23 0 80 -80 6023--24 0 60 -60 0

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N=10 %DEBOMBEO=2400N

=240010

=240

hora % de bombeo demanda horaria % diferencia diferencia acumulada0--1 240 45 195 1951--2 240 45 195 3902--3 240 45 195 5853--4 240 45 195 7804--5 240 45 195 9755--6 240 70 170 11456--7 240 90 150 12957--8 240 125 115 14108--9 240 150 90 15009--10 240 150 90 159010--11 0 150 -150 144011--12 0 140 -140 130012--13 0 120 -120 118013--14 0 140 -140 104014--15 0 140 -140 90015--16 0 130 -130 77016--17 0 130 -130 64017--18 0 120 -120 52018--19 0 100 -100 42019--20 0 100 -100 32020--21 0 90 -90 23021--22 0 90 -90 14022--23 0 80 -80 6023--24 0 60 -60 0


R¿3.6¿)R=57.24

C=R(Qmd)tC=57.24(7.7951)C=446.192

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=240012

=200

hora % de bombeo demanda horaria % diferencia diferencia acumulada0--1 200 45 155 1551--2 200 45 155 3102--3 200 45 155 4653--4 200 45 155 6204--5 200 45 155 7755--6 200 70 130 9056--7 200 90 110 10157--8 200 125 75 10908--9 200 150 50 11409--10 200 150 50 119010--11 200 150 50 124011--12 200 140 60 130012--13 0 120 -120 118013--14 0 140 -140 104014--15 0 140 -140 90015--16 0 130 -130 77016--17 0 130 -130 64017--18 0 120 -120 52018--19 0 100 -100 42019--20 0 100 -100 32020--21 0 90 -90 23021--22 0 90 -90 14022--23 0 80 -80 6023--24 0 60 -60 0


R¿3.6¿)R=46.8

C=R(Qmd)tC=46.8(7.7951)C=364.811

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=240014

=171.4285

hora % de bombeo demanda horaria % diferencia diferencia acumulada0--1 171.4285714 45 126.428571 126.42857141--2 171.4285714 45 126.428571 252.85714292--3 171.4285714 45 126.428571 379.28571433--4 171.4285714 45 126.428571 505.71428574--5 171.4285714 45 126.428571 632.14285715--6 171.4285714 70 101.428571 733.57142866--7 171.4285714 90 81.4285714 8157--8 171.4285714 125 46.4285714 861.42857148--9 171.4285714 150 21.4285714 882.85714299--10 171.4285714 150 21.4285714 904.285714310--11 171.4285714 150 21.4285714 925.714285711--12 171.4285714 140 31.4285714 957.142857112--13 171.4285714 120 51.4285714 1008.57142913--14 171.4285714 140 31.4285714 104014--15 0 140 -140 90015--16 0 130 -130 77016--17 0 130 -130 64017--18 0 120 -120 52018--19 0 100 -100 42019--20 0 100 -100 32020--21 0 90 -90 23021--22 0 90 -90 14022--23 0 80 -80 6023--24 0 60 -60 0


R¿3.6¿)R=37.44

C=R(Qmd)tC=37.44(7.7951)C=291.5485

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=240016

=150

hora % de bombeo demanda horaria % diferencia diferencia acumulada0--1 150 45 105 1051--2 150 45 105 2102--3 150 45 105 3153--4 150 45 105 4204--5 150 45 105 5255--6 150 70 80 6056--7 150 90 60 6657--8 150 125 25 6908--9 150 150 0 6909--10 150 150 0 69010--11 150 150 0 69011--12 150 140 10 70012--13 150 120 30 73013--14 150 140 10 74014--15 150 140 10 75015--16 150 130 20 77016--17 0 130 -130 64017--18 0 120 -120 52018--19 0 100 -100 42019--20 0 100 -100 32020--21 0 90 -90 23021--22 0 90 -90 14022--23 0 80 -80 6023--24 0 60 -60 0


R¿3.6¿)R=27.720

C=R(Qmd)tC=27.720(7.7951)C=216.080

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=240018

=133.33

hora % de bombeo demanda horaria % diferencia diferencia acumulada0--1 133.3333333 45 88.3333333 88.333333331--2 133.3333333 45 88.3333333 176.66666672--3 133.3333333 45 88.3333333 2653--4 133.3333333 45 88.3333333 353.33333334--5 133.3333333 45 88.3333333 441.66666675--6 133.3333333 70 63.3333333 5056--7 133.3333333 90 43.3333333 548.33333337--8 133.3333333 125 8.33333333 556.66666678--9 133.3333333 150 -16.666667 5409--10 133.3333333 150 -16.666667 523.333333310--11 133.3333333 150 -16.666667 506.666666711--12 133.3333333 140 -6.6666667 50012--13 133.3333333 120 13.3333333 513.333333313--14 133.3333333 140 -6.6666667 506.666666714--15 133.3333333 140 -6.6666667 50015--16 133.3333333 130 3.33333333 503.333333316--17 133.3333333 130 3.33333333 506.666666717--18 133.3333333 120 13.3333333 52018--19 0 100 -100 42019--20 0 100 -100 32020--21 0 90 -90 23021--22 0 90 -90 14022--23 0 80 -80 6023--24 0 60 -60 0


R¿3.6¿)R=20.4

C=R(Qmd)tC=20.04(7.7951)C=156.214

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Tel.: 7-23-32-34


=240020

=120

hora % de bombeo demanda horaria % diferencia diferencia acumulada0--1 120 45 75 751--2 120 45 75 1502--3 120 45 75 2253--4 120 45 75 3004--5 120 45 75 3755--6 120 70 50 4256--7 120 90 30 4557--8 120 125 -5 4508--9 120 150 -30 4209--10 120 150 -30 39010--11 120 150 -30 36011--12 120 140 -20 34012--13 120 120 0 34013--14 120 140 -20 32014--15 120 140 -20 30015--16 120 130 -10 29016--17 120 130 -10 28017--18 120 120 0 28018--19 120 100 20 30019--20 120 100 20 32020--21 0 90 -90 23021--22 0 90 -90 14022--23 0 80 -80 6023--24 0 60 -60 0


R¿3.6¿)R=16.38

C=R(Qmd)tC=16.38(7.7951)C=127.6837

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=240022

=109.09

hora % de bombeo demanda horaria % diferencia diferencia acumulada0--1 109.0909091 45 64.0909091 64.090909091--2 109.0909091 45 64.0909091 128.18181822--3 109.0909091 45 64.0909091 192.27272733--4 109.0909091 45 64.0909091 256.36363644--5 109.0909091 45 64.0909091 320.45454555--6 109.0909091 70 39.0909091 359.54545456--7 109.0909091 90 19.0909091 378.63636367--8 109.0909091 125 -15.90909 362.72727278--9 109.0909091 150 -40.90909 321.81818189--10 109.0909091 150 -40.90909 280.909090910--11 109.0909091 150 -40.90909 24011--12 109.0909091 140 -30.90909 209.090909112--13 109.0909091 120 -10.90909 198.181818213--14 109.0909091 140 -30.90909 167.272727314--15 109.0909091 140 -30.90909 136.363636415--16 109.0909091 130 -20.90909 115.454545516--17 109.0909091 130 -20.90909 94.5454545517--18 109.0909091 120 -10.90909 83.6363636418--19 109.0909091 100 9.09090909 92.7272727319--20 109.0909091 100 9.09090909 101.818181820--21 109.0909091 90 19.0909091 120.909090921--22 109.0909091 90 19.0909091 14022--23 0 80 -80 6023--24 0 60 -60 0


R¿3.6¿)R=13.63

C=R(Qmd)tC=13.63(7.7951)C=106.25

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=240024

=100

hora % de bombeo demanda horaria % diferencia diferencia acumulada0--1 100 45 55 551--2 100 45 55 1102--3 100 45 55 1653--4 100 45 55 2204--5 100 45 55 2755--6 100 70 30 3056--7 100 90 10 3157--8 100 125 -25 2908--9 100 150 -50 2409--10 100 150 -50 19010--11 100 150 -50 14011--12 100 140 -40 10012--13 100 120 -20 8013--14 100 140 -40 4014--15 100 140 -40 015--16 100 130 -30 -3016--17 100 130 -30 -6017--18 100 120 -20 -8018--19 100 100 0 -8019--20 100 100 0 -8020--21 100 90 10 -7021--22 100 90 10 -6022--23 100 80 20 -4023--24 100 60 40 0

DISEÑO DE LA LINEA DE CONDUCCION


R¿3.6¿)R=14.22

C=R(Qmd)tC=14.22(7.7951)C=110.8463

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RESUMEN DE LOS DATOS GENERALES

NODO COTA PIEZOMETRICA COTA TOPOGRAFICA CARGA DISPONIBLE

T 135.86 135.86 0.001 135.74 112.00 23.742 135.71 113.54 22.173 135.69 117.82 17.874 135.69 117.90 17.795 135.68 115.32 20.366 135.68 114.90 20.787 135.67 114.72 20.958 135.31 114.00 21.319 134.41 112.19 22.22

10 133.75 112.81 20.9411 133.85 112.54 21.3112 135.67 106.73 28.9413 135.68 110.62 25.0614 135.67 115.27 20.4015 135.67 115.45 20.2216 135.67 114.93 20.7417 135.69 108.00 27.6918 135.67 102.13 33.5419 135.67 109.22 26.4520 135.67 111.17 24.5521 135.67 111.32 24.3522 135.67 111.62 24.0523 135.67 114.76 20.9124 135.67 115.80 19.87


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TRAMO LONG. TRAMO

DIAMETRO

GASTO(LPS)

VELOCIDAD(m/s)

PERDIDAS UNIT.(m/km)

FACTOR FRICCIÓN

0-1' 94.95 200 -15.25 0.49 1.23 0.0211-2' 28.92 200 14.79 0.47 1.16 0.0212-3' 86.52 200 5.49 0.17 0.19 0.0243-4' 51.11 200 4.77 0.15 0.15 0.0254-5' 56.04 200 4.22 0.13 0.12 0.0255-6' 27.25 200 3.78 0.12 0.10 0.0266-7' 25.83 200 3.50 0.11 0.08 0.0277-8' 13.26 50 1.98 1.01 27.63 0.0278-9' 44.59 50 1.67 0.85 20.20 0.027

9-10' 108.32 200 50.00 -0.88 0.45 6.06010-11' 118.52 50 -0.30 0.15 0.87 0.03711-12' 111.21 50 -1.49 0.76 16.33 0.02812-13' 42.00 200 -5.02 0.16 0.16 0.02513-17' 33.11 200 -8.04 0.26 0.38 0.02313-14' 93.46 200 2.15 0.07 0.04 0.03014-15' 80.61 200 1.22 0.04 0.01 0.03415-16' 74.43 200 0.52 0.02 0.00 0.03612-18' 42.00 200 2.52 0.08 0.05 0.02818-19' 128.97 200 1.63 0.05 0.02 0.03219-20' 59.21 200 0.65 0.02 0.00 0.04020-21' 3.00 200 0.33 0.01 0.00 0.11221-22' 30.00 200 0.21 0.01 0.00 0.0567-23' 18.38 200 1.21 0.04 0.02 0.033

23-24' 20.92 200 0.19 0.01 0.00 0.0502-17' 47.55 200 8.46 0.27 0.41 0.022

redes de agua potable

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