diseÑo de anclajes para la conduccion del acueducto de certegui

5/14/2018 DISEÑO DE ANCLAJES PARA LA CONDUCCION DEL ACUEDUCTO DE CERTEGUI - slidepdf.com

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DISEÑO DEANCLAJES DE TUBERIA DE CONDUCCIÓN DEL ACUEDUCTO DE CERTEGUÍ (CERTEGUI – CHOCÓ)

Ing. Luis Hames Mosquera Perea– M.P. 05202112614ANT. Tel: 3136831674

DISEÑO DE ANCLAJES PARA VALVULAS DE PURGA, VALVULAS VENTOSAS Y

VALVULA DE PASO DE LA LINEA DE CONDUCCIÓN DEL ACUEDUCTO DEL

MUNICIPIO DE CERTEGUI Y EL CORREGIMIENTO LA VARIANTE

Dirección

CABECERA MUNICIPAL DEL

MUNICIPIO DE CERTEGUÍ

Propietarios:

MUNICIPIO DE CERTEGUÍ

Diseño Estructural

________________________________

Luis Hames Mosquera Perea.

Ingeniero Civil

M.P. 05202112614 ANT

QUIBDÓ D.C., DICIEMBRE DEL 2010





INTRODUCCIÓN

En el transporte del agua potable dentro de un sistema de acueducto tanto

en su conducción y distribución de tener una protección ideal, vinculada conel flujo, en terreno y el flujo de conducción, ya que el líquido provocapresiones en todas las direcciones del sistema, la cual, a su vez, provocarávibraciones que tienen que ser absorbidas por elementos debidamenteconstruidos y con capacidad de mantener fijas las tuberías, y evitar con ello,que se produzcan fugas y su posterior perdida de agua.

Para el debido transporte del flujo del agua tanto en la conducción como enla distribución de un sistema de acueducto, se dispone de estructuras conarmaduras o sin ellas, las cuales servirán de anclajes.

El siguiente proyecto tiene como finalidad en diseño de anclajes paraconducción del acueducto de Certeguí y el corregimiento de la variante.





1 GENERALIDADES

1.1 EMPUJES

En muchas situaciones, en las redes de abastecimiento de agua a presión aparecenfuerzas no equilibradas tanto de origen tanto hidrostático como hidrodinámico,haciendo necesaria la disposición de sistemas de anclaje que impidan la separaciónde las juntas.

La presencia de estas fuerzas no equilibradas se traduce en empujes sobrelos componentes afectados, tanto en conducciones aéreas como enterradas. Lamagnitud de los empujes de origen hidrodinámico es, generalmente, muy inferior alos valores derivados de las presiones hidrostáticas, por lo que suelen ser ignoradosen el diseño de los anclajes.

La presión hidrostática, como su nombre indica, es debida al peso del fluido enreposo en la tubería. Las componentes radiales de dicha presión se contrarrestan através de la tensión circunferencial de la pared de la tubería, mientras que lascomponentes axiales actuando en un plano perpendicular a la conducción, seequilibran por la misma fuerza actuando en el lado contrario del plano. (Ver Fig 1)

Fig 1. Equilibrio de fuerzas internas. Empuje en un codo

Sin embargo, en el caso, por ejemplo, de un codo, las componentes axiales a cadalado del elemento, no se equilibran, dando lugar al vector suma resultante, T,denominado normalmente empuje.

La necesidad de estos sistemas de anclaje se plantea fundamentalmente enaquellas situaciones en las que se produce un cambio de dirección o de sección dela conducción. En estos puntos, los empujes pueden ocasionar el desplazamiento delas tuberías, comprometiendo de este modo la funcionalidad de la red y causandodaños estructurales en dicho sistema y en su entorno. En este sentido, en el diseño

de las redes de abastecimiento, debe prestarse especial atención al anclaje de latubería en los siguientes casos:

• Codos horizontales

• Codos verticales

• Derivaciones (“T”, “Y”…etc.)





• Conos de reducción (disminución del diámetro)

• Válvulas (seccionamiento y regulación)

• Extremos finales

• Tramos de pendientes elevadas

Los valores del empuje resultante para cada uno de los casos anteriores sedeterminan en

Las figuras siguiente:

Fig 2. Derivaciones en T e Y, y Conos de reducción

Fig 3. Válvula cerrada y extremo final de tubería

Cuando los tramos de una tubería se encuentran apoyados sobre un terreno enpendiente, la componente del peso propio de la tubería en la dirección de sutrazado, (ver Fig 4), favorece el deslizamiento de la misma, circunstancia queaumenta en función del ángulo de inclinación de dicha pendiente.

Fig 4. Tubería en pendiente





En el caso de pendientes pequeñas, esta componente se contrarresta gracias alrozamiento existente entre el relleno y las paredes de la conducción,aspecto que se encuentra condicionado por la tipología del recubrimientoexterior de la tubería.

Con carácter general, si en el trazado de una canalización están previstos tramosen los que el perfil longitudinal de la conducción presente pendientes superiores al20%, se deberán colocar macizos de anclaje.

El anclaje de las instalaciones en pendiente puede realizarse de dos manerasdiferentes:

• Anclaje de tubo a tubo. Consiste en disponer un anclaje detrás del enchufe decada tubo, siendo la unión entre tubos mediante juntas automáticas o mecánicassin acerrojar. Esta configuración debe permitir la posible absorción dedilataciones térmicas que puedan producirse.

• Anclaje de todo el tramo: en pendiente a partir de tuberías cuyas uniones sonacerrojadas, se procede a:

o Anclar el tramo mediante un macizo de anclaje en el punto más alto, Encaso de que la longitud máxima del tramo a anclar fuera superior a laadmisible por la longitud de acerrojamiento, deberán realizarse variostramos independientes, anclando cada uno de ellos en su cabeceramediante macizo de anclaje.

o Garantizar la actuación de una longitud de acerrojado, L, mínima en untramo horizontal superior de la conducción. En este caso, la tracciónexistente es resistida por rozamiento.

La actuación consiste en “colgar” la totalidad del tramo en pendiente por mediode un macizo de anclaje o a través del tramo complementario.

Por tanto, como posibles soluciones al anclaje de tuberías en pendiente seproponen macizos de anclaje de hormigón armado como el representadoesquemáticamente (ver Fig 5), el empleo de uniones acerrojadas, ó lacombinación de ambas.

Fig 5. Macizo de anclaje en tubería en pendiente





1.2 SISTEMAS DE ANCLAJE

En el caso de tuberías aéreas, los empujes suelen ser resistidos por los propiossoportes diseñados para elevar la conducción, elementos que, en este caso, seemplearían con la doble función de apoyo y macizo de anclaje.

Para las tuberías enterradas, se van a considerar dos tipologías en cuanto a lossistemas de anclaje habitualmente empleados:• Macizos de anclaje.• Uniones autotrabadas o acerrojadas.

1.2.1 Macizos de anclaje

Se trata de grandes dados de hormigón cuyo peso “P” inclina el empuje “T” haciael terreno (Fig 6a). Se calculan las dimensiones necesarias del dado para:

• Situar la reacción R dentro de la superficie del macizo (comprobación alvuelco), (Fig6b).

• Comprobar que el ángulo “φ” de la reacción es menor que el de rozamientoentre el macizo y el terreno (comprobación de deslizamiento), (Fig 6c).

• Comprobar que el suelo es capaz de desarrollar la reacción “R” sinromper (comprobación de tensiones en el terreno), (Fig 6d).

Fig 6. Macizo de anclaje





1.2.2 Uniones autotrabadas o acerrojadas

Los empujes “T” (ver Fig 7) se compensan a través de las propias tuberías sinnecesidad de otra acción exterior. Es necesario comprobar que tanto las paredesde las tuberías como, especialmente, las uniones resisten estos empujes.

Fig 7. Uniones autotrabadas o acerrojadas

Estas uniones se caracterizan por su capacidad para resistir traccioneslongitudinales. Se trata de un sistema cuyas aplicaciones más usuales son lassiguientes:

• Como alternativa a los macizos de anclaje, especialmente cuandoexisten condicionantes de espacio (por ejemplo en zonas urbanas), enterrenos poco estables o para agilizar la instalación de la tubería.

• En caso de pendientes elevadas.• Situaciones especiales. Paso bajo ríos en los que la tubería apoyadirectamente sobre el fondo del cauce y se pueden producir movimientos de dichofondo, o cuando la tubería se monta fuera de su ubicación definitiva y unavez conectada se traslada…etc.

Estas uniones ofrecen, por lo tanto, una alternativa a la hora de resistir losempujes que consiste, en definitiva, en valorar la resistencia máxima que porefecto del rozamiento es capaz de oponer el terreno por metro lineal de tubería,considerando que a cada lado del vértice (o punto de actuación del empuje) esosesfuerzos disminuyen linealmente hasta cero, en unas longitudes suficientes paraequilibrar las componentes del empuje.

De este modo, el sistema requiere la colaboración de una longitud variable de latubería a cada lado de la junta, para evitar así que se produzca una concentración

de tensiones elevada en las paredes de la tubería o provocar la separación de lostramos unidos por dichas juntas. Esta magnitud dependerá del valor del empujeque debe ser equilibrado, del sistema comercial empleado y de las condiciones delentorno, puesto que dicho empuje se transmitiría al terreno gracias a la suma delos siguientes fenómenos de interacción:

• Fuerza de rozamiento (movilizada sobre y bajo la conducción en direcciónopuesta al empuje).





• Adherencia del terreno (movilizada en el perímetro de la tubería endirección longitudinal a su eje).

• Resistencia pasiva del terreno (movilizada transversalmente a la

conducción).

El cálculo de uniones acerrojadas requerirá de un estudio específico de dichasolución en función de los factores indicados anteriormente.

2 DIMENSIONAMIENTO DE MACIZOS DE ANCLAJE

A continuación se relacionan los criterios adoptados en el diseño, tanto paraelementos horizontales como para codos verticales.

2.1 ELEMENTOS HORIZONTALES

2.1.1 Geometría del macizo

Se considera que el diseño más práctico y eficaz para los macizos de anclaje es deforma paralepipédica.

El dimensionamiento se realiza a partir de macizos de base cuadrada, L =2·H,siendo H la altura del mismo, (ver Fig 9).Se exceptúan de lo anterior los macizos de anclaje de alojamientos, en los que lasdimensiones de los mismos excedan de las dimensiones obtenidas por cálculoestructural, debido a la suma de las longitudes de los elementos.

2.1.2 Tipología del anclaje

En cuanto a los elementos de anclaje al macizo, se contemplan dos posibilidades(ver Fig 8), mediante dado excéntrico de hormigón armado o mediante horquillasde acero. En este último caso tanto la tubería como la horquilla que la abraza seembutirán en un dado de hormigón de recubrimientos mínimos centrado en elmacizo.La ejecución de estos elementos, debe realizarse de forma que las unionesqueden al descubierto.

Fig 8. Anclajes: Horquilla (a) y dado excéntrico (b)





Los dados de hormigón a los que se anclará la conducción, tendrán forma deparalelepípedo recto de altura s y base d, p (ver Fig 9), siendo:

El empuje actúa a una distancia h de la cara superior del macizo.

h = DN + 0,30 (m)L

El valor de h adoptado permite una holgura (0,30 m) suficiente para facilitar lamaniobra de los tornillos en el supuesto de uniones embridadas.

De este modo, las dimensiones de los dados excéntricos de hormigón armado enfunción del diámetro de la conducción, serán las siguientes:

Tabla 1 Dimensiones de dado excéntrico

ID (mm) h (m) p (m) s (m)

80 0,34 0,40 0,55

100 0,35 0,40 0,55

125 0,36 0,40 0,60

150 0,38 0,40 0,60

200 0,40 0,40 0,65

250 0,43 0,40 0,70

300 0,45 0,40 0,75

350 0,48 0,45 0,80

400 0,50 0,50 0,85

500 0,55 0,60 0,95

600 0,60 0,70 1,05

700 0,65 0,80 1,15

800 0,70 0,90 1,25

900 0,75 1,00 1,35

1000 0,80 1,10 1,45





2.1.3 Empujes de cálculo

Siendo P el valor de la máxima presión de diseño, el empuje hidráulico para losdistintos componentes se obtiene aplicando las siguientes fórmulas:

•

Codo

F = Fuerza sobre el codo en KgA = Área de sección en m2

P = presión interna en la tubería en m H2O= Angulo de deflexión de la tubería= Peso específico del líquido (Kg/m3)

• Derivación

A = Área de sección en m2

P = presión interna en la tubería en m H2O

E= P*A





• Cono de Reducción

D1 = Diámetro mayor de la reducciónD2 = Diámetro menor de la reducción

• Válvula

A = Área de sección en m2P = presión interna en la tubería en m H2O

El procedimiento de cálculo utilizado consiste en realizar unpredimensionamiento del macizo imponiendo unos coeficientes de seguridad frentea deslizamiento y vuelco determinados, y comprobando después que las tensiones

E= P*A





transmitidas al terreno son admisibles. En este sentido, las hipótesis de cálculoadoptadas son las siguientes:

• El valor del coeficiente de seguridad considerado en lascomprobaciones realizadas frente a deslizamiento es 1,5.

• El valor del coeficiente de seguridad considerado en lascomprobaciones realizadas frente a vuelco es 1,8.

• Características de los materiales empleados en el diseño:

o Peso específico del hormigón= 2.400 kg/m3.

o Peso específico del acero= 7.850 kg/m3. o Límite elástico del acero:f y≥ 4200Kg/cm2. O Resistencia del hormigón: f c≥ 210Kg/cm2.

o Coeficientes parciales de seguridad de los materiales:

γc = 1,5 (hormigón) γs = 1,15 (acero)

• Características del terreno: se consideran los siguientes valores unificados delterreno:o Peso específico del terreno γ = 1.800 kg/m3.

o Ángulo de rozamiento interno Φ= 30º.

o Tensión admisible del terreno σ no inferior a 10 t/m2.

• La conducción se encuentra enterrada de tal forma que sobre la generatrizde la tubería se dispone, al menos, un espesor de tierras de 1 mdebidamente compactadas. El macizo de anclaje se dispondrá por debajo delcomponente a anclar, excavando el fondo de la zanja de la conducción yhormigonado contra el terreno siempre que lo permitan las condicionesgeotécnicas del mismo. En caso contrario, se procederá al encofrado del macizode anclaje y posterior relleno con suelo seleccionado compactado al 95%Próctor.

Esta hipótesis implica el cumplimiento de las siguientescuestiones:

1) Antes de proceder a excavar la cobertura de tierras existente sobreun macizo de anclaje habrá que proceder al vaciado de dicho tramo de

tubería.

2) Antes de proceder a la realización de las pruebas de carga de latubería habrá que ejecutar el relleno debidamente compactado (almenos de 1m) sobre los macizos de anclaje.

En el caso de alojamientos (registros y cámaras), no se considera la existenciade rellenos.





• Se considera la colaboración del empuje activo del terreno en la pared lateraldel macizo. El valor del coeficiente de empuje activo KA definido en la siguienteecuación (ver Fig 14):

Siendo:

o i y β los ángulos definidos en la figura anterior.

o δ el ángulo de rozamiento entre la cara lateral del macizo y el terreno.

o Φ el ángulo de rozamiento interno del terreno o relleno del trasdós.

En los cálculos realizados se ha considerado i= 0º, β= 90º y simplificadamente δ=

0º. De este modo la resultante del empuje activo, EA, es una fuerza horizontal

cuya posición depende de la profundidad de excavación, de las dimensiones del

macizo y del peso específico, γ, del terreno.

• No se considera la colaboración del empuje pasivo del terreno en la caralateral del macizo.

• La fuerza de rozamiento generada como oposición al movimiento en la base

del macizo se define como:

Siendo:

Froz = µ × (G + T )



DISEÑO DE ANCLAJES DE TUBERIA DE CONDUCCIÓN DEL ACUEDUCTO DE CERTEGUÍ (CERTEGUI – CHOCÓ)


o µ Coeficiente de rozamiento µ=tan Φ,

o G Peso del macizo G=2,3xVolumen del macizo

o T Peso del relleno que gravita

sobre el macizo, (simplificadamente) T= γ x hT x L x L.

En el caso de alojamientos (registros y cámaras), no se considera laexistencia de rellenos, por lo que T = 0.

• No se considera el peso propio del dado de hormigón en el dimensionamiento.

• No se considera la posible colaboración de la tipología de unión entrecomponentes en la compensación de esfuerzos.

• El esquema general de las fuerzas actuando en el macizo, y la formulaciónbásica de partida es la siguiente:



DISE O ESTRUCTURAL VIADUCTOS Y ANCLAJES DE TUBERIA DE CONDUCCI N DEL ACUEDUCTODE CERTEGUÍ (CERTEGUI – CHOCÓ)

2011


• Una vez dimensionado el macizo de acuerdo con el apartado anterior ygarantizado su comportamiento frente a deslizamiento y vuelco, se

comprobará que el terreno admite las presiones resultantes. Es decir, secalcularán las tensiones transmitidas comprobándose que en ningún casosuperan las admisibles por el terreno.

En los cálculos realizados se ha considerado que la tensión admisible delterreno no es inferior a 14 t/m2.

Para realizar esta nueva comprobación, calculamos el área equivalente de labase del macizo: L1*, L2*, siendo L1*=L-2e, L2*=L, y e la excentricidad en la

dirección del empuje.

Fig 16. Tensión admisible del terreno

La tensión final se obtendrá descontando al resultado obtenido aplicando elcriterio, la presión del terreno desalojado durante su excavación, σex = γ·x(hT+H), es decir:

σ =(G + T )

− γ ⋅ (h + H ) ≤ 10t / m2

L1*

· L2* T




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En aquellos casos puntuales en los que se han obtenido valores superiores adicha tensión admisible, se ha procedido a aumentar proporcionalmentela superficie cuadrada de la base del macizo, manteniendo el cantoinicialmente calculado.

3.0 Diseño de Anclajes para tubería de conducción del acueducto deCerteguí.

En los diseños de la línea de conducción se presentan con frecuencia cambiosde dirección tanto vertical como horizontal, las cuales provocan desequilibrioentre las distintas fuerzas actuantes que intentan desplazar la tubería. A fin deevitar esto se diseñan anclajes especiales, capaces de absorber el desequilibrio

de la fuerza que puedan ocurrir en cualquier cambio en el trazado de latubería.

3.1 Anclaje de un codo de 450:

En la línea de conducción se ha instalado un codo de 45 0,de 4” de diámetro. Latubería conduce un caudal de 19.66l/seg. El codo se encuentra ubicado a1.038Km aguas abajo del tanque, que tiene un carga piezometríca de 8m.elcoeficiente de capacidad hidráulica es C = 140.

Dónde:

F = Fuerza sobre el codo en Kg

A = Área de sección en m2

P = presión interna en la tubería en m H2O

= Angulo de deflexión de la tubería

= Peso específico del líquido (Kg/m3)

Diámetro de la tubería = 4”= 0.10m




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Así que

Presión interna de la tubería = carga piezométrica-perdida por fricción

Con la fórmula de Hazem-Williams:

Hf = 0.000613 (1038m) = 0.64m

Luego la presión en la tubería:

P = 10m – 0.64m = 9.36m

Con un factor de seguridad de 1.2

F = 379.57Kg * 1.2 = 455.49Kg

Geometría del anclajeEl coeficiente de fricción del terreno sobre en terreno es de 1.4Kg/cm2, elanclaje capaz de resistir a F por su propio peso:

L = 2*H, supongo H = 0.40m

L = 2*0.40m = 0.80m

Area = H*L = 40cm * 80cm = 3200cm2

V




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3.2 Anclaje de un codo de 900:

Anclar un codo de 900 y de 8” (200mm) de diámetro, verticalmente contra el

fondo de la excavación, siendo la presión de servicio de 13m columnas de agua(1.3Kg/cm2) en un terreno arenoso.

del nomograma de la figura 2.1 se tiene un empuje 600Kg

Luego

de la figura 2.2 se obtiene un




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Area de contacto del bloque:

Area = H*L = 40cm * 80cm = 3200cm2

3.3) Anclaje para una válvula:

Calcular el anclaje para una válvula de 4” (100mm) de diámetro, de 50Kg depeso, una presión de 240psi, la altura del bloque será 30cm

CALCULO DEL EMPUJE

E=A*P+PESO

CALCULO DE EMPUJE

Area = H*L = 40cm * 80cm = 3200cm2




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CONCLUCIONES Y RECOMENDACIONES

• La construcción de anclajes lleva como objetivo primordial asegurar loscomponentes que conducen y distribuyen las aguas en un sistema deabastecimiento de agua potable.

• Los anclajes proporcionan de que la tubería y sus accesorios (codos,válvulas, etc), no sufran ninguna clase de desplazamiento,principalmente por la presión de la misma agua.

• Se deben asegurar de anclajes, sea con materiales de buena calidad, yaque estos elementos estarán sometidos a vibraciones variables como el

golpe de ariete, los cuales producirán esfuerzos que tenderían a undeterioro de la conducción o distribución.




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ANEXOS




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ANEXO 1

ESQUEMA DE TUBERIAS Y ACCESORIOS




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Tubería




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Tee




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Codo 900




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ANEXO 2

CANTIDADES DE OBRA DE ANCLAJES DE LA CODUCCIÓN DELACUEDUCTO DE CERTEGUI




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CANTIDADES DE OBRA DEL ANCLAJE DE LA CONDUCCIÓN DEL ACUEDUCTO DE CERTEGUI

LOCALIZACION ELEMENTO Ф CANTIDAD DIMENSIONES DE ANCLAJE V/UNITARIO V/TOLARGO ANCHO ALTURA

(Pulgadas) (Unidad) (m) (m) (m) (m3) (mK0+000.00 Valvula de Control HG 8 1 0.6 0.6 0.3 0.09 0.0

K0+122.55Codo de Gran Radio

90o 8 1 0.8 0.8 0.4 0.23 0.2

K0+188.84Codo de Gran Radio 22

1/2o 8 1 0.8 0.8 0.4 0.23 0.2


90o 8 1 0.8 0.8 0.4 0.23 0.2

K0+359.69

Codo de Gran Radio 22

1/2o 8 1 0.8 0.8 0.4 0.23 0.2


90o 8 1 0.8 0.8 0.4 0.23 0.2


90o 8 1 0.8 0.8 0.4 0.23 0.2


90o 8 1 0.8 0.8 0.4 0.23 0.2


45o 8 1 0.8 0.8 0.4 0.23 0.2


90o 8 1 0.8 0.8 0.4 0.23 0.2


90o 8 1 0.8 0.8 0.4 0.23 0.2


45o 8 1 0.8 0.8 0.4 0.23 0.2


45o 8 1 0.8 0.8 0.4 0.23 0.2


1/2o 8 1 0.8 0.8 0.4 0.23 0.2


45o 8 1 0.8 0.8 0.4 0.23 0.2

K0+978.30

Codo de Gran Radio 22

1/2o 8 1 0.8 0.8 0.4 0.23 0.2


45o 8 1 0.8 0.8 0.4 0.23 0.2


1/2o 8 1 0.8 0.8 0.4 0.23 0.2


45o 8 1 0.8 0.8 0.4 0.23 0.2




2011



45o 8 1 0.8 0.8 0.4 0.23 0.2


1/2o 8 1 0.8 0.8 0.4 0.23 0.2


90o 8 1 0.8 0.8 0.4 0.23 0.2


45o 8 1 0.8 0.8 0.4 0.23 0.2


1/2o 8 1 0.8 0.8 0.4 0.23 0.2


45o 8 1 0.8 0.8 0.4 0.23 0.2


90o 8 1 0.8 0.8 0.4 0.23 0.2

K1+551.97 Codo de Gran Radio45

o 8 1 0.8 0.8 0.4 0.23 0.2


1/2o 8 1 0.8 0.8 0.4 0.23 0.2


45o 8 1 0.8 0.8 0.4 0.23 0.2


45o 8 1 0.8 0.8 0.4 0.23 0.2


45o 8 1 0.8 0.8 0.4 0.23 0.2


90

o 8 1 0.8 0.8 0.4 0.23 0.2


90o 8 1 0.8 0.8 0.4 0.23 0.2

Total 7.4

RESUMEN DE CANTIDADES DE OBRA DEL ANCLAJE DE LA CONDUCCIÓN DEL ACUEDUCTO DECERTEGUI

ELEMENTO Ф CANTIDADDIMENSIONES DE ANCLAJE

V/UNITARIO V/TOTALLARGO ANCHO ALTURA

Valvula de Control HG 8 1 0.6 0.6 0.3 0.09 0.09

Codo de Gran Radio 90o

8 11 0.8 0.8 0.4 0.23 2.53

Codo de Gran Radio 22 1/2o

8 8 0.8 0.8 0.4 0.23 1.84

Codo de Gran Radio 45o

8 13 0.8 0.8 0.4 0.23 2.99

Total 7.45

diseÑo de anclajes para la conduccion del acueducto de certegui

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