cruce aereo

DISEÑO DE CRUCE AEREO DE TUBERIA

DATOS A INGRESAR PARA EL DISEÑO

Longitud del puente LP= 20 mDiametro de la tuberia de agua Dtub= 4 ( 1/2, 3/4", 1" 11/2", 2", 21/2" 3" y 4" )Material de la tuberia de agua ( FG o PVC ) PVCSeparacion entre pendolas Sp= 0.75 m

CALCULO DE LA FLECHA DEL CABLE (Fc)

Fc1= LP/11= 1.8 Fc= 2.2mFc2= LP/9 = 2.2

Fc= 2.2

CALCULO DE LA ALTURA DE LA TORRRE DE SUSPENSION

Fc= 2.2m

ALTURA DE LA COLUMNA DE SUSPENSION= 4.2 m

0.75

1.2 CL

a) DISEÑO DE PENDOLAS

Peso de tuberia 4 " 6.0 kg/mPeso accesorios (grapas, otros) 2.5 kg/m

WL= 8.5 kg/m

Peso de cable pendola 0.7 kg/mAltura mayor de pendola 3.0 m

Peso total / pendola = WL*(separacion de pendolas) + (altura mayor pendola)*(peso de cable-pendola)

Peso total /pendola= 8.4 Kg

Factor de seguridad a la tension (3 - 6)= 5

Tension a la rotura / pendola = 0.04 Ton

DIAMETRO TIPO BOA (6x19) Pulg, Peso (Kg/m) Rotura (Ton) 1/4" 0.17 2.67 3/8" 0.39 5.95 1/2" 0.69 10.44

SE ADOPTARA CABLE DE 1/4" TIPO BOA ( 6x19 ) PARA PENDOLASb) DISEÑO DE CABLES PRINCIPALES

Peso de tuberia 4 " 6.0 kg/mPeso accesorios (grapas, otros) 2.5 kg/mPeso de cable pendola 1.0 kg/mPeso de cable Principal ( asumido ) 2.8 kg/m

WL= 12.3 kg/m

PROYECTO : MEJORAMIENTO DE SISTEMA DE RIEGO EN EL ANEXO DE VILACHUA, DISTRITO DE ICHUÑA PROVINCIA GENERA SANCHEZ CERRO - MOQUEGUA

Pvi (Peso por unidad de longitud por efecto de viento )Pvi =0.005*0.7*velocidad viento^2*ancho del puente

Pvi= 7.9 kg/mPsis (Peso por unidad de longitud por efecto de sismo )Psis =0.18*Peso de servicio (zona tipo 2)

Psis= 2.2 kg/m

(Peso por unidad de longitud maxima) Wmax= 22.4 kg/m

Mmax.ser (Momento maximo por servicio)Mmax.ser=Wmax*luz puente^2/8)

Mmax.ser= 1.1 Ton-m

Tmax.ser (Tension maxima de servicio)Tmax.ser=Mmax.ser / flecha cable

Tmax.ser= 0.5 Ton (HORIZONTAL)

Tmax.ser= 0.5 Ton (REAL)

Factor de seguridad a la tension (2 -5)= 4

Tmax.rot (Tension maxima a la rotura)Tmax.rotr=Mmax.ser * Fac.seguridad

Tmax.rot= 2.2 Ton

Tmax.rot / cable= 2.2 Ton

Tmax.ser / cable= 0.5 Ton ( DATO DE COMPARACION )

DIAMETRO TIPO BOA (6x19) Pulg, Peso (Kg/m) Rotura (Ton)1/4" 0.17 2.673/8" 0.39 5.951/2" 0.69 10.445/8" 1.07 16.23/4" 1.55 23.2

1" 2.75 40.7 1/4"1 1/8" 3.48 51.31 1/4" 4.3 631 3/8" 5.21 75.71 1/2" 6.19 89.71 5/8" 7.26 1041 3/4" 8.44 121

2" 11 156

SE ADOPTARA:

1 CABLES DE 1/4" TIPO BOA ( 6x19 ) PARA CABLES PRINCIPALES

1 CABLE DE 3/8" TIPO BOA ( 6x19 ) PARA CABLES Secundarios

H) DISEÑO DE LA CAMARA DE ANCLAJE

11

1

ANALISIS DE LA CAMARA DE ANCLAJE

Capacidad portante admisible del terreno 1.8 kg/cm2 (verificar in situ)

Peso unitario del terreno Pu= 1900 kg/m3

Calidad del concreto (camara de anclaje) f´c= 175 kg/cm2

Angulo de friccion interna " & " 30

Angulo de salida del cable principal " o "= 45 °

X1 = 0.3

Tmax.ser*SEN(o) Tmax.ser

Tmax.ser*COS(o)0.3 ´= Y1

q2 X= Wp*b/2-Tmax,serSEN(o)*X1-Tmax,serCOS(o)*Y1 wp-Tmax,serSEN(o)

q1 X= 0.47978

b =1

e d

b/2

Et (Empuje del estrato de tierra)Et= P.u*H^2*prof**(Tan(45-&/2))^2 / 2

Et= 0.3

Tmax.ser*SEN(o)= 0.4 Ton-m

Tmax.ser*COS(o)= 0.4 Ton-m

Wp (peso propio de la camara de anclaje)Wp=P.u concreto*H*b*prof

Wp= 2.3 tonb/2= d + e

e=b/2-d < b/3

d=( suma de momentos)/(suma de fuerzas verticales)

d= Wp*b/2-Tmax,serSEN(o)*X1-Tmax,serCOS(o)*Y1Wp-Tmax.ser*SEN(o)

d= 0.5 m

e (excentricidad de la resultante de fuerzas)

e= 0.020 < b/3= 0.3 OK !

q ( presion con que actua la estructura sobre el terreno)

q =(suma Fzas. verticales/ Area)*(1+ 6* e/ b)

q1=[(Wp-Tmax.ser*SEN(o) )/(b*prof)]*(1+6* e/ b)q1= 0.2145 < 1.8 kg/cm2 OK!

q2=[(Wp-Tmax.ser*SEN(o) )/(b*prof)]*(1-6* e/ b)q2= 0.16810643 < 1.8 kg/cm2 OK!

ANALISIS DE LOS FACTORES DE SEGURIDAD

F.S.D (Factor de seguridad al deslizamiento)

F.S.D=(Fzas. estabilizadoras/ Fzas.desestabilizadoras)

F.S.D=[ (Wp -Tmax.ser*SEN(o))*U ] / [ Tmax.ser*COS(o) ]

F.S.D= 3.7 > 1.75 OK!F.S.V (Factor de seguridad al volteo)

F.S.V=(Momentos estabilizadores/ Momentos desestabilizadores)

F.S.V= (Wp *b/2 )/ ( Tmax.ser*SEN(o)*X1+Tmax.ser*COS(o)*Y1)

c

W

F.S.V= 5.0 > 2 OK!

I) DISEÑO DE LA TORRE DE SUSPENSION

CALCULO DE LAS FUERZAS SISMICAS POR REGLAMENTO

Factor de importancia U= 145° o o2 15°

Factor de suelo S= 1

Coeficiente sismico C= 0.35

Factor de ductilidad Rd= 3

Factor de Zona Z= 0.7

Angulo de salida del cabletorre-camara o= 45 °

Angulo de salida del cable (valor de comparacion =arctan(2*Fc/LP)torre-Puente o2= 15 ° 12.58 °

DIMENSIONAMIENTO DEL TORREON

,

0.4 Ht 4.2 m

0.3

11.0

1

Fs3 =0.05

Ht/3

Fs2 =0.03

Ht/3 Ht= 4.2

Fs1 =0.02

Ht/3

Fs (fuerza sismica total en la base)

Nivel hi wi*hi Fs ( i )3 4.2 3.31 0.05 Ton2 2.8 2.2 0.03 Ton1 1.4 1.1 0.02 Ton

6.61Fs= (S.U.C.Z / Rd )*Peso de toda la estructura

Fs= 0.10 Ton

ANALISIS DE ESTABILDAD

Fs3 =0.05 Tmax.ser *COS(o) Tmax.ser *COS(o2)

Ht/3

Fs2 =0.03 Tmax.ser*SEN(o) Tmax.ser *SEN(o2)

Ht/3 Ht= 4.2

=0.02

Ht/3

q2 q1

b =1

e d b/2

Tmax.ser*SEN(o2)= 0.1 Ton-m

Tmax.ser*COS(o2)= 0.5 Ton-m



Wp (peso propio de la torre-zapata)Wp=P.u concreto*volumen total

Wp= 1.2 ton Wz= 2.4 ton

b/2= d + e

e=b/2-d < b/3


(Wp*2b/3+Wz*b/2+Tmax.ser*SEN(o2)*2b/3+Tmax.ser*SEN(o)*2b/3-[ Tmax.ser*COS(o2)-Tmax.ser*COS(o) ]*(H+hz)-Fs3*(H+hz)-Fs2*2*(H+hz)/3-Fs1*(H+hz)/3)Wp+Wz+Tmax.ser*SEN(o)+Tmax.ser*SEN(o2)

d= 0.3 m e (excentricidad de la resultante de fuerzas)

e= 0.209 < b/3= 0.3 OK !



q1=[(Wp+Wz+Tmax.ser*SEN(o2)+Tmax.ser*SEN(o) ))/ (b*prof)]*(1+6* e/ b) q1= 0.90 < 1.8 kg/cm2 OK!

q1=[(Wp+Wz+Tmax.ser*SEN(o2)+Tmax.ser*SEN(o) ))/ (b*prof)]*(1-6* e/ b) q2= -0.10 < 1.8 kg/cm2 OK!




Wp

F.S.D= [ (Wp+Wz +Tmax.ser*SEN(o2)+Tmax.ser*SEN(o))*U ] [Tmax.ser*COS(o2)- Tmax.ser*COS(o) +Fs3+Fs2+Fs1 ]

F.S.D= 8.5 > 1.5 OK!F.S.V (Factor de seguridad al volteo)


F.S.V= Wp*2b/3+Wz*b/2+ Tmax.ser*SEN(o2)*2b/3+Tmax.ser*SEN(o)*2b/3(Tmax.ser*COS(o2)*(Ht+hz)-Tmax.ser*COS(o)*(Ht+hz)+Fs3*(Ht+hz)+Fs2*(2*Ht/3+hz)+Fs1*(Ht/3+hz))

F.S.V= 2.0 > 1.75 OK!DISEÑO ESTRUCTURAL DE LA TORRE DE SUSPENSION

Fs3 =0.05 Tmax.rot *COS(o) Tmax.rot *COS(o2)

Ht/3

Fs2 =0.03 Tmax.rot *SEN(o) Tmax.rot *SEN(o2)

Ht/3 Ht= 4.2

Fs1 =0.02

0.3 Ht/3

0.4 A A

DISEÑO POR METODO A LA ROTURA(por columna y en voladizo)

Tmax.rot/columna=1.5*Tmax.ser/columna

Mu=( Tmax.rot*COS(o2)-Tmax.rot*COS(o))*Ht+Fs3*Ht+Fs2*Ht*2/3+Fs1*Ht/3

Mu= 0.76 Ton-m

DISEÑO DE LA COLUMNA A FLEXION

MU= 1 Ton-m

f 'c 210 kg/cm2 ¿N° DE CAPAS DE VARILLAS (1 o 2)?= 1 d= 34 Fy= 4200 kg/cm2 b= 30 cm d= 34 cm

° ° ° ° ° ° ° °

CORTE A-A

w= 0.0116752 &= 0.001 < 75&b= 0.016 ( FALLA DUCTIL )

As(cm2)= 0.595 cm2 3 VARILLAS DE 1/2 " As,min= 3.4 cm2

As principal(+) = 3.4 cm2

3 var 1/2" ° ° ° °

2 var 1/2" ° °

° °

3 var 1/2" ° ° ° ° corte A-A

DISEÑO DE LA COLUMNA A COMPRESION

Wp

Pn(max) [carga axial maxima resistente]

Pn(max)=0.80*(0.85*f¨c*(b*h-Ast)+Ast*fy) Pn(max)= 182 Ton


Pu [carga axial ultima actuante]

Pu=Wp + Tmax.rot*SEN(o2)+Tmax.rot*SEN(o) Pu= 0.9 Ton

Pu= 0.9 Ton < Pn(max)= 182 Ton OK !

DISEÑO DE LA COLUMNA POR CORTE


VU (cortante ultimo) Vu= Tmax.rot*COS(o2)-Tmax.rot*COS(o)+Fs3+Fs2+Fs1

Vu= 0.3 Ton33

Vcon= fi*(0,5*(f´c)^0,5+175*&*Vu*d/Mu 3.0

V que absorve el concreto => Vcon= 7 Ton

V que absorve acero = Vace= Vu - Vcon= Vace= -6.4 Ton NO REQUIERE REFUERZO POR CORTEADOPTE EL MINIMO

S= Av*fy*b/Vace

S= 30 cm

SE ADOPTARA S= 30 cm VAR. 3/8" 2 var 1/2"

VAR. 3/8" 3 var 1/2¨ 3 var 1/2¨

1 a 5, 2 a 30 , r a 30 /e.

3 var 1/2¨

3 var 1/2¨ 1.5

2.5 m

0.5 m 0.5m0.4 0.4

cable 1/4" Fc= 2.2

cable 3/8" cable 1/4" 4.2

0.3

45°

1

1 3.22 1.0 18.67 1.0 3.22 1

4.05 20 4.05

1 1.0 1.0 1

H.2). DISEÑO DE CRUCE AEREO DE TUBERIA 45 METROS

DATOS A INGRESAR PARA EL DISEÑO

Longitud del puente LP= 45 mDiametro de la tuberia de agua Dtub= 1 1/2 ( 3/4", 1" 11/2", 2", 21/2" 3" y 4" )Material de la tuberia de agua ( FG o PVC ) FGSeparacion entre pendolas Sp= 1.2 m


Fc1= LP/11= 4.1 Fc= 2mFc2= LP/9 = 5.0

Fc= 2.0


Fc=2m


0.5

0.900 CL


Peso de tuberia 1 1/2 " 3.2 kg/mPeso accesorios (grapas, otros) 2.0 kg/m

WL= 5.2 kg/m


Peso total / pendola = WL*(separacion de pendolas) + (altura mayor pendola)*(peso de cable-pendola)

Peso total /pendola= 8.0 Kg



DIAMETRO TIPO BOA (6x19) Pulg, Peso (Kg/m) Rotura (Ton) 1/4" 0.17 2.67 3/8" 0.39 5.95 1/2" 0.69 10.44

SE ADOPTARA CABLE DE 1/4" TIPO BOA ( 6x19 ) PARA PENDOLASb) DISEÑO DE CABLES PRINCIPALES

Peso de tuberia 1 1/2 " 3.2 kg/mPeso accesorios (grapas, otros) 3.0 kg/mPeso de cable pendola 0.86 kg/mPeso de cable Principal ( asumido ) 2.75 kg/m

WL= 9.81 kg/m


Pvi= 7.9 kg/m

Psis (Peso por unidad de longitud por efecto de sismo )Psis =0.18*Peso de servicio (zona tipo 2)

Psis= 1.8 kg/m



Mmax.ser= 4.9 Ton-m






Tmax.rot= 10.6 Ton

Tmax.rot / cable= 10.6 Ton

Tmax.ser / cable= 2.7 Ton ( DATO DE COMPARACION )

DIAMETRO TIPO BOA (6x19) Pulg, Peso (Kg/m) Rotura (Ton)

1/4" 0.17 2.673/8" 0.39 5.951/2" 0.69 10.445/8" 1.07 16.23/4" 1.55 23.2

1" 2.75 40.7 5/8"1 1/8" 3.48 51.31 1/4" 4.3 631 3/8" 5.21 75.71 1/2" 6.19 89.71 5/8" 7.26 1041 3/4" 8.44 121

2" 11 156

SE ADOPTARA:


1 CABLE DE 1/4" TIPO BOA ( 6x19 ) PARA CABLES Secundarios

H) DISEÑO DE LA CAMARA DE ANCLAJE

1.51.2

1.2





Angulo de friccion interna " & "= 30


X1 = 0.3


X= Wp*b/2-Tmax,serSEN(o)*X1-Tmax,serCOS(o)*Y1 wp-Tmax,serSEN(o)


q2

q1 X= 0.6

b =1.2

e d

b/2


Et= 0.86




Wp= 4.97 ton

b/2= d + e

e=b/2-d < b/3



d= 0.600 m


e= 0.000 < b/3= 0.400 OK !









F.S.D= 1.231 < 1.75 NO CUMPLE

c

W

F.S.V (Factor de seguridad al volteo)



F.S.V= 2.64 > 2 OK!


CALCULO DE LAS FUERZAS SISMICAS POR REGLAMENTO

Factor de importancia U= 145° o o2 15°

Factor de suelo S= 1

Coeficiente sismico C= 0.35

Factor de ductilidad Rd= 3

Factor de Zona Z= 0.7

Angulo de salida del cabletorre-camara o= 45 °

Angulo de salida del cable (valor de comparacion =arctan(2*Fc/LP)torre-Puente o2= 15 ° 5.09 °


,

0.5 3.4 Ht m

0.5

1.51.2

1.2

Fs3 =0.09

Ht/3

Fs2 =0.06

Ht/3 Ht 3.4

Fs1 =0.03

Ht/3

Fs(fuerza sismica total en la base)

Nivel hi wi*hi Fs ( i )3 3.4 4.624 0.09 Ton

2 2.3 3.0827 0.06 Ton1 1.1 1.5413 0.03 Ton

9.248

Fs= (S.U.C.Z / Rd )*Peso de toda la estructura

Fs= 0.17 Ton



Ht/3


Ht/3 Ht= 3.4

=0.03

Ht/3

q2 q1

b =1.5

e d b/2

Tmax.ser*SEN(o2)= 0.69 Ton-m

Tmax.ser*COS(o2)= 2.57 Ton-m




Wp= 2.04 ton Wz= 5.184 ton

b/2= d + e

e=b/2-d < b/3


d (Wp*2b/3+Wz*b/2+Tmax.ser*SEN(o2)*2b/Wp+Wz+Tmax.ser*SEN(o)+Tmax.ser*SEN(o2)

d= 0.474 m


e= 0.276 < b/3= 0.500 OK !




q1=[(Wp+Wz+Tmax.ser*SEN(o2)+Tmax.ser*SEN(o) ))/ (b*prof)]*(1-6* e/ b) q2= -0.05 < 1.5 kg/cm2 OK!



Wp



F.S.D= 5.639 > 1.5 OK!




F.S.V= 2.20 > 1.75 OK!

DISEÑO ESTRUCTURAL DE LA TORRE DE SUSPENSION


Ht/3


Ht/3 Ht= 3.4

Fs1 =0.03

0.5 Ht/3

0.5 A A




Mu= 2.23 Ton-m

DISEÑO DE LA COLUMNA A FLEXION MU=

2 Ton-m

f 'c 210 kg/cm2 ¿N° DE CAPAS DE VARILLAS (1 o 2)?= 1 d 44 Fy= 4200 kg/cm2 b= 50 cm d= 44 cm

° ° ° ° ° ° ° °

CORTE A-A0.001

w= 0.01228 &= < 75&b= 0.016 ( FALLA DUCTIL )



6 var 1/2" ° ° ° °

2 var 1/2" ° °

2 var 1/2" ° °

6 var 1/2" ° ° ° ° corte

Wp

A-A



Pn(max)=0.80*(0.85*f¨c*(b*h Pn(max)=381 Ton




Pu= 4.4 Ton < Pn(max)= 381 Ton OK !




Vu= 1.2 Ton66

Vcon= fi*(0,5*(f´c)^0,5+175*&*Vu*d/Mu 6.0



S= Av*fy*b/Vace

S= 30 cmcm

SE ADOPTARA S= 30 VAR. 3/8"

2 var 1/2"

VAR. 3/8" 2 var 1/2"6 var 1/2¨ 6 var 1/2¨

1 a 5, 3 a 30 , r a 40 /e.

6 var 1¨

6 var 1¨ 1.5

2.7 m

0.5 m 0.5m

0.5 0.5 cable 5/8"

Fc= 2.0

cable1/4" cable 1/4" 3.4

0.3

45°2

1.2

1.2 2.35 1.5 43.00 1.5 2.35 1.2

3.45 45 3.45

1.2 1.2 1.2 1.2

DISEÑO DE CRUCE AEREO DE TUBERIA

DATOS A INGRESAR PARA EL DISEÑO LP=

Longitud del puente Dtub= 24 mDiametro de la tuberia de agua 1 ( 3/4", 1" 11/2", 2", 21/2" 3" y 4" )Material de la tuberia de agua ( FG o P Sp= FGSeparacion entre pendolas 1 m


Fc1= LP/11= 2.2 Fc= 2.5mFc2= LP/9 = 2.7

Fc= 2.5


Fc=2.5m


0.5

0.900 CL


Peso de tuberia 1 " 2.4 kg/mPeso accesorios (grapas, otros) 2.0 kg/m

WL= 4.4 kg/m


Peso total / pendola = WL*(separacion de pendolas) + (altura mayor pendola)*(peso de cable-pendola)Kg

Peso total /pendola= 6.5



DIAMETRO TIPO BOA (6x19) Pulg, Peso 0.17 Rotura (Ton) 1/4" 0.39 2.67 3/8" 0.69 5.95 1/2" 10.44

TIPO BOA ( 6x19 )SE ADOPTARA CABLE DE 1/4" PARA PENDOLAS

b) DISEÑO DE CABLES PRINCIPALES

Peso de tuberia 1 " 2.4 kg/mPeso accesorios (grapas, otros) 3.0 kg/mPeso de cable pendola 1.04 kg/mPeso de cable Principal ( asumido ) 1.55 kg/m

WL= 7.99 kg/m


Pvi= 7.9 kg/m

Psis (Peso por unidad de longitud por efecto de sismo )

Psis =0.18*Peso de servicio (zona tipo 2) Psis= 1.4 kg/m



Mmax.ser= 1.2 Ton-m






Tmax.rot= 2.1 TonTmax.rot / cable=

2.1 TonTmax.ser / cable=

0.5 Ton ( DATO DE COMPARACION )

DIAMETRO TIPO BOA (6x19) Pulg, Peso (Kg/m) Rotura (Ton)

1/4" 0.17 2.673/8" 0.39 5.951/2" 0.69 10.445/8" 1.07 16.23/4" 1.55 23.2

1" 2.75 40.7 1/4"1 1/8" 3.48 51.31 1/4" 4.3 631 3/8" 5.21 75.71 1/2" 6.19 89.71 5/8" 7.26 1041 3/4" 8.44 121

2" 11 156

SE ADOPTARA:


1 CABLE DE 1/4" TIPO BOA ( 6x19 ) PARA CABLES SecundariosH) DISEÑO DE LA CAMARA DE ANCLAJE

1.51.2

1.2





Angulo de friccion interna " & "= 30


X1 = 0.3



q2 X= Wp*b/2-Tmax,serSEN(o)*X1-Tmax,serCOS(o)*Y1 wp-Tmax,serSEN(o)

q1 X= 0.6

b =1.2d

eb/2


Et= 0.86




Wp= 4.97 ton

b/2= d + e

e=b/2-d < b/3



d= 0.600 m


e= 0.000 < b/3= 0.400 OK !









F.S.D= 9.076 > 1.75 OK!




F.S.V= 13.10 > 2 OK!


c

W

CALCULO DE LAS FUERZAS SISMICAS POR REGLAMENTO U=

Factor de importancia 1 S= 45° o o2 15°

Factor de suelo 1 C=

Coeficiente sismico 0.35 Rd=

Factor de ductilidad 3 Z=

Factor de Zona 0.7

Angulo de salida del cable o=torre-camara 45 °

Angulo de salida del cable o2= (valor de comparacion =arctan(2*Fc/LP)torre-Puente 15 ° 11.92 °


,

0.5 3.9 Ht m

0.5

1.51.2

1.2

Fs3 =0.1

Ht/3

Fs2 =0.06

Ht/3 3.9 Ht=

Fs1 =0.03

Ht/3

Fs(fuerza sismica total en la base)

Nivel hi wi*hi Fs (Ton3 3.9 6.084 0.10 Ton2 2.6 4.056 0.06 Ton1 1.3 2.028 0.03

12.168

Fs= (S.U.C.Z / Rd )*Peso de toda la estructura

Fs= 0.19 Ton



Ht/3


Ht/3 Ht= 3.9

=0.03

Ht/3

q2 q1

b =1.5

e d b/2

Tmax.ser*SEN(o2)=0.14 Ton-m

Tmax.ser*COS(o2)=0.52 Ton-m

Tmax.ser*SEN(o)=0.38 Ton-m

Tmax.ser*COS(o)=0.38 Ton-m


Wp= 2.34 ton Wz= 5.184 ton

b/2= d + e

e=b/2-d < b/3


(Wp*2b/3+Wz*b/2+Tmax.ser*SEN(o2)*2b/Wp+Wz+Tmax.ser*SEN(o)+Tmax.ser*SEN(o2)

d= 0.650 m


e= 0.100 < b/3= 0.500 OK !




q1=[(Wp+Wz+Tmax.ser*SEN(o2)+Tmax.ser*SEN(o) ))/ (b*prof)]*(1-6* e/ b) q2= 0.19 < 1.5 kg/cm2 OK!





F.S.D= 12.23 > 1.5 OK!




F.S.V= 4.44 > 1.75 OK!

DISEÑO ESTRUCTURAL DE LA TORRE DE SUSPENSION

Wp


Ht/3


Ht/3 Ht= 3.9

Fs1 =0.03

0.5 Ht/3

0.5 A A




Mu= 0.99 Ton-m

DISEÑO DE LA COLUMNA A FLEXION MU=

1 Ton-m

f 'c 210 kg/cm2 ¿N° DE CAPAS DE VARILLAS (1 o 2)?= 1 d 44 Fy= 4200 kg/cm2 b= 50 cm d= 44 cm

° ° ° ° ° ° ° °

CORTE A-A0.000

w= 0.00543 &= < 75&b= 0.016 ( FALLA DUCTIL )



6 var 1/2" ° ° ° °

2 var 1/2" ° °

2 var 1/2" ° °

6 var 1/2" ° ° ° ° corte A-A



Pn(max)=0.80*(0.85*f¨c*(b*h Pn(max)=381 Ton




0.9 Pu= Ton < Pn(max)= 381 Ton OK !

Wp




Vu= 0.4 Ton66

Vcon= fi*(0,5*(f´c)^0,5+175*&*Vu*d/Mu 6.0



S= Av*fy*b/Vace

S= 30 cmcm

SE ADOPTARA S= 30 VAR. 3/8"

2 var 1/2"

VAR. 3/8" 2 var 1/2"6 var 1/2¨ 6 var 1/2¨

1 a 5, 3 a 30 , r a 40 /e.

6 var 1¨

6 var 1¨ 1.5

2.7 m

0.5 m 0.5m

0.5 0.5 cable 1/4"

Fc= 2.5

cable1/4" cable 1/4" 3.9

0.3

45°2

1.2

1.2 2.85 1.5 22.00 1.5 2.85 1.2

3.95 24 3.95

1.2 1.2 1.2 1.2

Wp*b/2-Tmax,serSEN(o)*X1-Tmax,serCOS(o)*Y1 wp-Tmax,serSEN(o)

cruce aereo

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