control de fisuracion

NIPPON JOGESUIDO SEKKEI CO. LTD.

ANALISIS Y DISEANALISIS Y DISEÑÑO O ESTRUCTURAL DE ESTRUCTURAL DE OBRAS DE AGUA OBRAS DE AGUA POTABLE Y POTABLE Y SANEAMIENTOSANEAMIENTO

ING. CARLOS IRALA CANDIOTTI


VERIFICACION DE LAS VERIFICACION DE LAS CONDICIONES DE CONDICIONES DE SERVICIOSERVICIO


VERIFICACION DE LAS VERIFICACION DE LAS CONDICIONES DE SERVICIOCONDICIONES DE SERVICIO

CONTROL DE DEFORMACIONES (ACI 318-02)CONTROL DE AGRIETAMIENTOCONTROL DE AGRIETAMIENTO-NORMAS BRITANICAS BS 8007CONTROL DE AGRIETAMIENTO –CODIGO ACI 350-01EJEMPLOS


CONTROL DE DEFORMACIONESCONTROL DE DEFORMACIONES

DEBE VERIFICARSE EN ELEMENTOS EN FLEXION (LOSAS Y VIGAS)

SE DETERMINA CONSIDERANDO CARGAS DE SERVICIO

ES IMPORTANTE TOMAR EN CUENTA LAS DEFORMACIONES DIFERIDAS


CONTROL DE DEFORMACIONES CONTROL DE DEFORMACIONES (ACI 318(ACI 318--02)02)

ESPECIFICA PERALTES MINIMOS DE VIGAS Y LOSAS, PARA NO VERIFICAR DEFORMACIONES

ESPECIFICA DEFORMACIONES MAXIMAS ADMISIBLES (VER TABLA 8)

INDICA UN PROCEDIMIENTO PARA DETERMINAR DEFORMACIONES A LARGO PLAZO


CONTROL DE DEFORMACIONESCONTROL DE DEFORMACIONESTABLA 8 – DEFORMACIÓN MÁXIMA ADMISIBLE DE CALCULO

TIPO DE ELEMENTO DEFORMACIÓN CONSIDERADA LIMITE DE DEFORMACIÓN

Azoteas planas que no soporten ni estén ligadas a elementos no estructurales susceptibles de sufrir daños por grandes deformaciones

Deformación inmediata debida a lasobrecarga, L

l/180

Entrepisos que no soporten ni estén ligados a elementos no estructurales susceptibles de sufrir daños por grandes deformaciones

Deformación inmediata debida a lasobrecarga, L

l/360

Sistema de entrepiso o azotea que soporte o esté ligado a elementos noestructurales susceptibles de sufrir daños por grandes deformaciones

La parte de la deformación total que ocurre después de la unión de los elementos no estructurales (la sumade la deformación a largo plazo debidaa todas las cargas permanentes, y la deformación inmediata debida a cualquier sobrecarga adicional)

l/480

Sistema de entrepiso o azotea que soporte o esté ligado a elementos noestructurales no susceptibles de sufrir daños por grandes deformaciones

l/240


CALCULO DE DEFORMACIONES CALCULO DE DEFORMACIONES (ACI 318(ACI 318--02)02)

LAS DEFORMACIONES INSTANTANEAS PUEDEN CALCULARSE USANDO LAS FORMULAS USUALES DEL ANALISIS ESTRUCTURAL

DEBE TOMARSE EN CUENTA LA CONTRIBUCION DEL ACERO EN TENSION Y LOS EFECTOS DE AGRIETAMIENTO EN EL ELEMENTO, CONSIDERANDO UN VALOR CONSTANTE DEL MODULO DE ELASTICIDAD DEL CONCRETO



CONSIDERA UN MOMENTO DE INERCIA EFECTIVO DE LA SECCION (Ie), QUE ES FUNCION DEL MOMENTO DE INERCIA DE LA SECCION BRUTA DE CONCRETO (Ig), DEL MOMENTO DE INERCIA DE LA SECCION AGRIETADA (Icr) Y DE LA RELACION (Mcr/Ma)

EN GENERAL: Icr < Ie < Ig



IcrMaMcrIg

MaMcrIe

33

1 ⎟⎠⎞

⎜⎝⎛ −+⎟

⎠⎞

⎜⎝⎛=

t

gr

yIf

Mcr = cffr '2=y

Donde:


CONTROL DE DEFORMACIONES CONTROL DE DEFORMACIONES (ACI 318(ACI 318--02)02)EN ELEMENTOS CONTINUOS, EL MOMENTO DE INERCIA EFECTIVO PUEDE CALCULARSE COMO EL PROMEDIO DE LOS MOMENTOS DE INERCIA EFECTIVOS PARA LAS SECCIONES DE MOMENTO POSITIVO Y NEGATIVO

EN ELEMENTOS PRISMATICOS DE UN TRAMO Y CONTINUOS PUEDE DETERMINARSE EL MOMENTO DE INERCIA EFECTIVO CONSIDERANDO LA SECCION DEL CENTRO DE LUZ Y EN VOLADIZOS LA SECCION DE APOYO


DEFORMACIONES DIFERIDASDEFORMACIONES DIFERIDAS

SE PRODUCEN POR EFECTO DE LA CONTRACCION Y FLUJO PLASTICO DEL CONCRETO ANTE CARGAS SOSTENIDAS

DEPENDE DE MUCHOS FACTORES:– CONDICIONES DEL MEDIO AMBIENTE– EDAD DEL CONCRETO– MAGNITUD DE LA CARGA SOSTENIDA– CUANTIA DEL REFUERZO EN

COMPRESION



'501 ρξλ

+=



5 años o más ξ = 2.012 meses ξ = 1.46 meses ξ = 1.23 meses ξ = 1.0

TIEMPO ξ


CONTROL DE AGRIETAMIENTOCONTROL DE AGRIETAMIENTO

EL FISURAMIENTO DE LAS ESTRUCTURAS DEPENDE DE UNA SERIE DE VARIABLES, NO SOLO ASPECTOS DE DISEÑO, SINO TAMBIEN CALIDAD DE LOS MATERIALES CONSTITUYENTES DEL CONCRETO Y LOS PROCEDIMIENTOS CONSTRUCTIVOS QUE SE UTILIZEN



EL ANCHO DE GRIETA ESTA RELACIONADO AL ESFUERZO DE TRABAJO DEL ACERO, SIN EMBARGO OTROS FACTORES COMO EL ESPESOR DEL RECUBRIMIENTO Y LA DISTRIBUCION DEL ACERO EN LAS ZONAS DE MAXIMA TENSION SON IMPORTANTES EN EL CONTROL DEL AGRIETAMIENTO



““ES PREFERIBLE TENER LA MAYOR ES PREFERIBLE TENER LA MAYOR CANTIDAD DE VARILLAS A POCO CANTIDAD DE VARILLAS A POCO ESPACIAMIENTO, A TENER POCAS ESPACIAMIENTO, A TENER POCAS VARILLAS CON GRAN VARILLAS CON GRAN ESPACIAMIENTOESPACIAMIENTO””



DESDE EL PUNTO DE VISTA DE DARLE PROTECCION AL ACERO DE REFUERZO, ES PREFERIBLE TENER ANCHOS DE GRIETA MENORES DE 0.20 mm


CONTROL DE AGRIETAMIENTO CONTROL DE AGRIETAMIENTO (ACI 350(ACI 350--01)01)

3 Adfsz c=



z : factor en kg/cm o kips/in, dado en la Tabla 9, según el grado de exposición y ancho de grieta

fs : esfuerzo máximo en servicio en el acero (kg/cm2), puede considerarse 0.60 fy

dc : espesor del recubrimiento en cm., medido desde el centrode la primera línea de refuerzo



bc

tbAγ

=

A=2d sc

dc

s

2dc

FIGURA 22 - Area de Tensión Efectiva del Concreto

sdA c2=



TABLA 10 – VALOR MÁXIMO DEL FACTOR “Z”

“w”(mm)

Z(kg/cm)

Z (kips/in)

0.40 31,250 175 ACI 318-95 Exposición interior

0.30 25,900 145 ACI 318-95 Exposición exterior

0.25 20,500 115 ACI 350-01 Exposición normal

0.22 16,900 95 ACI 350-01 Exposición severa

0.20 15,500 90 BS 8007 Tanques enterrados yapoyados

0.10 7,700 45 BS 8007 Tanques elevados



34max 101086.0 Adfsxw cβ−=

)()(

cdch

−−

=β , relación de distancias al eje neutro a partir de la fibraexterna en tracción

y del centroide del refuerzo principal, puede considerarse1.20 para vigas y 1.35 para losas

donde:



⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛≤⎟⎟

⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛−=

fsc

fss c

520,2305.2000,96

donde:

s : espaciamiento del refuerzo, en cm

cc : espesor del recubrimiento, en cm



⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛≤⎟⎟

⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛−=

fswc

fss c

520,23040.0

5.2000,96

control de fisuracion

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nippon jogesuido sekkei

control de agrietamiento

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la sobrecarga

deformaciones diferidas

est ligado