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COMPORTAMIENTO DEL ENGOBE DURANTE LA OPERACION
DE ESMALTADO.
J.L. Rodrigo (*), M. Vives (*), k Moreno (**), E. Monfort (**)
(*)TORRECID, S.A. Alcora. (**)Instituto Universitario de Tecnología Cerámica. Universitat Jaume 1 Castellón.
Asociación de Investigación de las Industrias Cerámicas (AICE). Castellón.
RESUMEN
La velocidad a la que se seca el engobe sobre el soporte cerámico durante su aplicación afecta considerablemente a las características superficiales y al aspecto del producto acabado.
En este trabajo se ha estudiado la influencia que ejercen la relación materiales plásticos1 desgrasantes, la naturaleza del mineral arcilloso, l a distribución granulom6trica del engobe y el estado reológico de la barbotina de engobe sobre el tiempo necesario para que el engobe alcance el grado de humedad requerido.
Los resultados obtenidos han permitido disponer de un procedimiento para el control de estas características.
1.- INTRODUCCION.
Cuando, por alguno de los procedimientos de aplicación, una suspensión de engobe se pone en contacto con un soporte poroso (crudo o cocido), se produce el paso del agua de la barbotina al azulejo, debido al efecto de la succión capilar que generan los poros de la pieza.
A medida que la barbotina de engobe pierde agua se va endureciendo, formándose una capa de material poroso a través de la cual deberá fluir el resto del agua de la barbotina hasta su completa absorción. Las características de esta capa que se va formando influyen considerablemente no s610 sobre el tiempo requerido para que se endurezca el engobe aplicado, sino tambi6n sobre el tiempo que tardarán en secarse las sucesivas aplicaciones.
1.1.-Permeabilidad de la capa de engobe. Su evaluación mediante experimentos de colado tradicional.
Para la operación de colado tradicional (l), en la que se supone que la permeabilidad al agua del molde de escayola es muy superior al de la capa consolidada (Kp), la expresión que relaciona la velocidad de colado (L2/t) con Kp es:
donde:
L = espesor de capa consolidada. t = tiempo de colado. P = presión de succión capilar del molde. n = viscosidad del líquid
S = fracción volumétrica de sólidos en la suspensión. = porosidad de la capa formada.
Ala vista de la ecuación [l], al representar los valores de L2 frente al tiempo (t), obtenidos en un experimento de colado tradicional, se debe de obtener una recta cuya pendiente esta relacionada con la viscosidad del líquido (n), generalmente agua, con el contenido en sólidos de la barbotina (S), con su porosidad () y con la permeabilidad del engobe (Kp).
En consecuencia, al ensayar diferentes engobes con un mismo tipo de molde de escayola ( P=cte) y manteniendo constante la temperatura de colado (n=cte), se obtendriin diferentes valores para la velocidad de formaci6n de pared (L2/t), a partir de los cuales, aplicando la ecuación [ll, puede calcularse la permeabilidad (Kp) de la capa de engobe formada.
2.- OBJETO Y ALCANCE DE ESTA INVESTIGACION.
Además de las características reológicas de la suspensión, la velocidad de formación de pared del engobe (L2/t), y la permeabilidad de la capa formada (Kp), condicionan en gran medida el comportamiento del engobe durante la operación de esmaltado. Por todo ello, se consideró que sería interesante disponer de más información sobre este tema, para lo cual se programó la realización de este trabajo con arreglo al siguiente esquema:
i) Puesta a punto de procedimientos experimentales para determinar la velocidad de formación de pared de diferentes engobes, utilizando un mismo tipo de molde de escayola, y para caracterizar las diferentes materias primas, suspensiones y engobes.
ii) Planificación y realización de un conjunto de experimentos para determinar la influencia que ejerce el tipo y cantidad de minerales arcillosos sobre las características reológicas de la suspensión, sobre la velocidad de formación de capa y sobre la permeabilidad del engobe.
iii) Desarrollo de un conjunto de experimentoscon un engobe industrial, modificando las condiciones de preparación, con vistas a determinar el efecto del grado de molienda de los componentes, del contenido en sólidos y del estado reológico de la suspensión sobre la velocidad de formación de pared y sobre la permeabilidad del engobe.
3.- MATER;IALES Y PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL.
3.1.- Materiales.
Las composiciones de los diferentes engobes se prepararon a partir de una frita (F) y de diferentes materias primas.
En la Tabla 1 se detallan los análisis químicos de estos materiales y en la Tabla 11 se presentan sus correspondientes distribuciones granulométricas y sus superficies específicas (Sp).
TABLA 1 Análisis químico de los componentes utilizados para la formulación de engobes.
Si02
A1203
Fe203
Ti02
MgO
CaO
K20
Na2O
ZrO2
B203
PbO
Zno
P.P.C.
TABLA 11 Valores de la superficie especifica y distribución granulombtrica de los materiales
utilizados en la formulación de engobes.
Frita
63.00
7.61
0.37
-- 0.68
4.34
3.36
2.71
8.38
8.48
0.33
O. 37
--
Arcilla 1
64.00
24.00
1.10
1.20
0.40
0.30
2.40
0.40
-- -- -- --
7.00
Arcilla 5
100
98
9 4
84
65
43
20 I
12
6
13.16
Zircon
100
100
100
100
100
96
6 3
3 2
10
12.2
Feld. sod
100
100
98
81
5 3
33
20
13
9
1.63
Arcilla 2
49.00
34.00
1.70
1.00
0.30
0.30
1.20
0.20
-- -- -- --
12.00
Desgras.
96
9 2
78
5 8
43
33
21
12
2
0.50
Zircon
32.80
0.01
0.07
O. 15
-- -- 0.01
0.01
66.00
- - -- -- - -
Di ( p )
80
6 0
40
20
1 O
5
2
1
0.5
S~ (m2/g)
Arcilla 5
48.00
37.00
0.75
0.02
0.30
0.06
1.90
O. 10
-- - - -- --
12.10
Arcilla 3
47.60
36.10
1.30
1.30
O. 10
O. 20
0.40
O. 10
-- -- --
--
12.90
Arcilla 3
100
100
100
9 4
98
9 2
8 4
70
57
23.50
Arcilla 4
100
98
97
97
96
92
88
87
86
43.71
Arcilla 1
100
100
100
98
90
78
60
47
27
23.26
Arcilla 4
71.66
15.65
0.84
O. 14
1.79
1.02
1.98
1.49
-- -- -- --
6.21
Arcilla 2
100
100
100
97
91
8 4
6 8
56
35
36.65
Feld.sod.
60.20
23.30
O. 08
-- -- 0.30
5.10
10.60
-- -- --
--
0.40
3.2.- Procedimiento experimental.
3.2.1.- Preparación de los engobes.
Las materias primas se mezclaron en proporción adecuada y se homogeneizaron en un molino de bolas de laboratorio por vía seca. Para determinar las condiciones reológicas de la suspensión de engobe requeridas para realizar el ensayo de colado, se determinó la curva de defloculación de cada una de las composiciones mediante un viscosimetro de hilo de torsión. Excepto en aquellos experimentos en los que se pretendía determinar el efecto de las condiciones reológicas de la suspensión sobre el comportamiento del engobe, todas las suspensiones se prepararon en las condiciones correspondientes al mínimo de la curva de defloculación. El contenido en sólidos empleado fue del 71%; en los experimentos destinados a determinar el efecto de esta variable se prepararon suspensiones del 73 y 75%. El valor del rechazo a 40 obtenido fue del 1.5% aproximadamente, salvo en aquellos experimentos en los que se modificaron deliberadamente el tiempo de molienda para analizar su efecto.
3.2.2.- Determinación de la velocidad de formación de pared.
El procedimiento consiste en medir el espesor de la capa de engobe que se va formando sobre el molde de escayola a medida que éste va succionando el agua de la suspensión.
3.2.2.1.- Preparaci6n y caracterización del molde de escayola.
En la Figura 1 se detalla la distribución del tamaño de los poros del molde de escayola y en la Tabla 111 sus propiedades más características.
. - -
Volumen de intrusi6n acumulado.103(cc/g)
Figura 1 .- Distribuci6n del tamaño de poros del molde de escayola.
Porosidad abierta = 0.2880
Densidad aparente = 1352 Kg/m3
Coeficiente de succión = 0.18 Kg/mZ s1/2
Permeabilidad del molde = 1.15 10'15 m2
TABLA 111.- Propiedades del molde de escayola.
Basándose en los valores de la Tabla 111 se ha calculado (2) para este molde un valor de la presión de succión capilar ( P) de 48.913 N/m2.
3.2.2.2.- Ensayo de colado.
La probeta cilíndrica de escayola, sujeta a un vástago (Figura 21, se pone en contacto con la suspensión de engobe durante un cierto tiempo. Transcurrido el período de tiempo deseado se retira la probeta, y se determinan el espesor de capa y la porosidad a partir de su contenido en humedad (3).
4.- RESULTADOS Y DISCUSION.
4.1.-Influencia de la composición del engobe sobre el comportamiento reológico de la suspensión, sobre la velocidad de formación de pared (L2/t) y sobre la permeabilidad de la capa formada (Kp).
Para la realización de este apartado se han preparado distintas composiciones, basadas en una formulación ampliamente utilizada en laindustria (C,), modificando la proporción de sus componentes plásticos (Tabla IV).
TABLA IV
Composiciones de engobes preparadas en el laboratorio.
Composición Componente
Arcilla 1
Arcilla 2
Arcilla 3
Arcilla 4
Arcilla 5
Silicato de Zirconio
Frita
Desgrasante
Feld. Sódico
c1 c2 c3 c4 c5 c6 c7
18 23.4 11.8 -- - - 9 18.4
-- -- -- 18 - - -- -- -- -- -- -- 18 -- -- 2 1.9 2.1 2 2 2 --
-- -- -- -- - - 9 -- 10 9.3 10.8 10 10 10 10.2
25 23.4 26.9 25 25 25 25.5
25 23.4 26.9 25 25 25 25.5
20 18.7 21.5 20 20 20 20.4
f PINZA DE LABORATORIO
a a
SUSPENSION a a a
a
Figura 2.- Ensayo de velocidad de formación de pared.
4.1.1.- Efecto del contenido de arcilla.
Del examen de las curvas de defloculación (Fig. 3) correspondientes a las composiciones C,, C,, C, se desprende que a medida que se incrementa el contenido en arcilla aumenta la viscosidad de la suspensión y la cantidad de defloculante que debe añadirse para alcanzar el mínimo de viscosidad.
En la Figura 4 se ha representado, para estas tres composiciones, operando en condiciones de mínima viscosidad, los valores del espesor al cuadrado (L2) de la capa de engobe formado frente al tiempo. En la Tabla V se detallan los valores de la velocidad de formación de pared (L2/t) obtenidos por regresión lineal a partir de los valores L2 y t de la Figura 4. Se incluyen tambikn en esta tabla los valores de la porosidad () de la capa y los de su coeficiente de permeabilidad (Kp). Estos últimos se han calculado a partir de los valores de (L2/t) de y de los de las características de la suspensión, aplicando la ecuación [ll.
TABLA V.- Influencia del contenido en arcilla sobre las características del engobe.
Composición arcilla E L2/t 1 O8 KP loi7 (%) (m2/s) (m2)
C~ 18 0.40 1.10 3.1
C2 23.4 0.39 0.95 2.7
C3 11.8 0.40 1.40 3.8
Del examen de la Figura 4 se comprueba que los resultados se adaptan bien a líneas rectas, una para cada composici6n, tal
VISCOSIDAD (cP)
r
ARCILLA 1
X C l (18.0%)
C2 (23.4%)
C 3 (11.8%)
Figura 3.- Influencia del contenido de arcilla 1 sobre las características reol6gicas de la suspensión de engobe.
como predice la ecuación [l]. Asimismo, se aprecia que la velocidad de formación de pared, al i y a 1 que el coeficiente de permeabilidad de la capa de engobe, van disminuyendo a medida que se incrementa el contenido en arcilla mientras que la porosidad () apenas se modifica.
4.1.2.- Efecto de la naturaleza de los componentes plásticos.
Al comparar las curvas de defloculación (Figura 5) correspondientes a las composiciones que presentan el mismo contenido en arcilla (C,, C, y C,) se comprueba que el engobe C,, formulado con una arcilla de mayor superficie específica, presenta una viscosidad mayor que los restantes y necesita un contenido en defloculante también más elevado para alcanzar el mínimo de viscosidad. Los otros dos engobes presentan curvas muy similares. No obstante debido a que la arcilla 3 contiene menos materia orgánica, la suspensión del engobe C, presenta unavixosidad menory requiere un contenido en defloculante también más bajo (4).
L~ (mm2) 4
3
2
1
O O 1 2 3 4 5 6
TIEMPO (min)
ARCILLA 1
x C1 (18.0%)
C2 (23.4%) -
C3 (11.8%)
-
Figura 4.- Influencia del contenido de arcilla 1 sobre la velocidad de formación de pared del engobe.
Por otra parte, al comparar las curvas de defloculación correspondientes a las composiciones C, y C, se comprueba que al eliminar la arcilla 4 (de mayor superficie específica) de la composición se reduce considerablemente la viscosidad de la suspensión. En cambio, una sustitución parcial de la arcilla 1 por arcilla 5 (de menos superficie específica), únicamente reduce el intervalo de defloculación (curvas C, y C,).
En la Figura 6 se representan los resultados obtenidos de los experimentos de velocidad de formación de pared y en la Tabla VI se detallan los valores de la velocidad de colado (L2/t) y los de la permeabilidad (Kp) y porosidad () de la capa correspondientes a las composiciones C,, C4, C5, C, y C,.
TABLA VI.- Influencia de la naturaleza del mineral arcilloso sobre las características del engobe.
Composici6n L2/t 1 O8 E KP loi7 (m2/s) (m2)
C~ 0.40 1.10 3.1
VISCOSIDAD (cP) 2000
o I I I I l
O O. 2 0.4 0.6 0.8 1
% TPF Na
Figura 5.- Influencia de la naturaleza del mineral arcilloso sobre el comportamiento reológico de la suspensión de engobe.
Del examen de estos resultados se desprende lo si y ien te :
i) La porosidad de la capa de engobe formada () no experimenta nin y n a modificación apreciable con el cambio de composición.
ii) La sustitución total en la formulación de la arcilla 1 por la arcilla 3 (de mucha mayor superficie específica) reduce considerablemente la velocidad de colado (L2/t) y la permeabilidad de la capa (Kp) del engobe.
iii)La sustitución parcial de la arcilla por arcilla 5 (de menor superficie específica) aumenta considerablemente la permeabilidad de la capa de engobe (Kp) y en consecuencia su velocidad de formación de pared (L2/t).
iv) Tanto la eliminación de arcilla 4 de la composición C, como el cambio de la arcilla 1 por la arcilla 3 (de superficies específicas muy parecidas) apenas modifican la permeabilidad (Kp) de la capa de engobe y su velocidad de colado (L2/t).
O 1 2 3 4 5 6 TIEMPO (min)
Figura 6.- Influencia de la naturaleza del mineral arcilloso sobre la velocidad de formación de pared del engobe.
4.1.3.- Relación entre el coeficiente de permeabilidad de la capa de engobe (Kp) y su superficie específica (Sp).
En los apartados anteriores se ha comprobado que manteniendo constante el contenido en sólidos de la suspensión (S) y operando al mínimo de viscosidad, al modificar la naturaleza y/o la proporción de materiales plásticos en la composición, la porosidad de la capa de engobe formada () no resultaba afectada, por lo que, de acuerdo con la ecuación [l], lavelocidadde colado (L2/t), para estas composiciones, está directamente relacionada con el coeficiente de permeabilidad de la capa formada (Kp).
Por otra parte, se ha observado que al aumentar la superficie específica del engobe, incrementando el contenido en arcilla y/o modificando la naturaleza del componente plástico, disminuye el coeficiente de permeabilidad de la capa de engobe (Kp). Estos resultados son consistentes con los que predicen los modelos teóricos que describen la permeabilidad de un lecho poroso (5) (6). En efecto, con el aumento de la superficie específica de las partículas de una suspensión se reduce el tamaño de los capilares del lecho poroso y se incrementa probablemente su tortuosidad, lo que se traduce en un aumento de la resistencia que opone dicho empaquetamiento de partículas al flujo de fluidos a su trav6s.
Para tratar de obtener una relación cuantitativa entre la permeabilidad de la capa formada (Kp) y la superficie específica del engobe (Sp), con los valores de Kp de las Tablas V y VI y con los de Sp calculados a partir de los valores de las diferentes materias primas se han ensayado distintas representaciones. De entre ellas, la más adecuada aparece en la Figura 7, en la que se representan los valores de Kp frente a los de Sp, en escala doble logarítmica. Se comprueba que los puntos, aunque dispersos, se adaptan bien a la ecuación:
Estos resultados ponen de manifiesto que, para estas composiciones en las que la porosidad del lecho poroso apenas se modifica, la permeabilidad de la capa de engobe (Kp) y por tanto su velocidad de formación de pared (L2/t) esthn inversamente relacionadas con la supeficie específica de la suspensión (Sp).
4.2.-Influencia de las condiciones de operación sobre el comportamiento reológico de la suspensión, sobre la velocidad de formación de pared (Wt) y sobre la permeabilidad de la capa formada (Kp).
Para la realización de este apartado, se ha utilizado la formulación C, y se han modificado convenientemente la viscosidad, el contenido en sólidos y el grado de molienda de la suspensión.
4.2.1.- Efecto del grado de molienda.
Para estudiar el efecto de esta variable de operación se han obtenido tres suspensiones del engobe C, con valores del rechazo a 40 de 0.2,1.5 y 6%, modificando convenientemente la duración de la molienda.
Las curvas de defloculación correspondientes a estas tres suspensiones son muy similares, como puede apreciarse en la Figura 8. Esto viene a confirmar que el tamaño y porcentaje de las partículas coloidales, que son las que determinan
Figura 7.- Relación entre el coeficiente de permeabilidad de la capa de engobe (Kp) y su superficie específica (Sp).
2500
RECHAZO 4OPm
x 1.5%
6.0% -
0.2%
-
-
-
I I 1 l I
VISCOSIDAD (cP)
Figura 8.- Influencia del grado de molienda del engobe sobre su comportamiento reológico.
6 o
fundamentalmente el comportamiento reológico de la suspensión, no se modifican al alterar la duración de la molienda (7).
YO TPF Na O 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 O.
En la Figura 9 se representan los resultados obtenidos de los experimentos de velocidad de formación de pared y en la Tabla VI1 se detallan los valores de la velocidad de colado (L21t), de la permeabilidad (Kp) y la porosidad (1 de la capa y del parametro n (ecuación [21), para estas tres suspensiones.
TABLA VI1.- Influencia del grado de molienda sobre las características del engobe C,.
Rechazo a 40 pm & L2/t lo8 KP loi7 n (%) (m2/s) (m2)
0.2 0.41 1.10 2.9 0.25
1.5 0.41 1.10 3.1 0.28
6.0 0.37 0.60 2.0 O. 34
Del examen de estos resultados se desprende que un aumento del rechazo, producido por una molienda deficiente del engobe, se traduce en una marcada disminución de la porosidad 0, de la permeabilidad (Kp) y de la velocidad de formación de pared (L2/t) del engobe. En efecto, para este tipo de composiciones, un aumento del tamaño y porcentaje de los materiales desgrasantes, sin modificar la fracción de partículas coloidales, mejora el empaquetamiento de las partículas del lecho poroso (8) lo que conlleva a una disminución de su permeabilidad (Kp) (9) y a un aumento del parámetro n (ecuación [21). El incremento simultáneo en el valor de estos factores (Kp y n) se L2(mm2)
RECHAZO 4OPm - x 1.5%
6.0'%0 - 0.2%
-
-
-
o o 1 2 3 4
TIEMPO (min)
Figura 9.- Influencia del grado de molienda del engobe C1 sobre la velocidad de formación de pared. traduce en una disminución considerable de la velocidad de colado (L2/t), de acuerdo con la ecuación [l].
4.2.2.- Efecto del estado de defloculación de la suspensión.
Para determinar el efecto del estado de defloculación de la suspensión sobre la velocidad de formación de pared del engobe y sobre las propiedades de la capa formada (Kp y 1, partiendo de la composición C,, se prepararon tres suspensiones de viscosidad muy diferente, utilizando 3 contenidos de tripolifosfato sódico (Figura 10).
Los resultados obtenidos de los experimentos de velocidad de formaci6n de pared se representan en la Figura 11 y se detallan en la Tabla VIII.
TABLA VII1.- Influencia del estado de defloculación de la suspensión sobre las características del engobe C,.
Suspensión & L2/t 1 O8 ~p loi7 n (m2/s) (m2)
D 0.40 1.10 3.1 0.28
F 0.44 1.80 3.4 0.19
S 0.43 1.70 3.5 0.21
Del examen de estos resultados se comprueba que las suspensiones floculada (F) y sobredefloculada (S), al contener las partículas en un elevado estado de aglomeración, conducen a la
VISCOSIDAD (cP) 2000
O O 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8
O/O TPF Na
Figura 10.- Condiciones reológicas utilizadas para determinar la influencia del estado de defloculación de la suspensión sobre la velocidad de formación de pared.
O 1 2 3 4 5 6 TIEMPO (min)
Figura 11.- Influencia del estado de defloculación de la suspensión del engobe C1 sobre la velocidad de formación de pared.
formación de capas mas porosas y permeables que la suspensión C, defloculada (10). El aumento de la permeabilidad (Kp) y la disminución del parametro n, esto último debido al aumento de la porosidad (ecuación [21), provocados por la presencia de aglomerados de partículas en la suspensión, conducen a un incremento considerable de la velocidad de colado (L2/t).
4.2.3.- Efecto del contenido en sólidos de la suspensión.
En la Figura 1 2 se representan las curvas de defloculación correspondientes a las suspensiones de la composición C, preparadas a 71,71 y 75% de contenido en sólidos. Se observa un aumento de la viscosidad y una disminución del intervalo de defloculación a medida que se incrementa el contenido en sólidos (S) de la suspensión.
En la Figura 1 3 y en la Tabla IX se detallan los resultados obtenidos del ensayo de velocidad de formación de pared. .
TABLA M.- Influencia del contenido en sólidos de la suspensión sobre características del engobe C,.
Contenido e L2/t 1 O8 KP iol7 n en sólidos (m2/s) (m2>
Del examen de estos resultados se comprueba que con el aumento del contenido en sólidos de la suspensión (S) se
VISCOSIDAD (cP) 3000
0 - 1 I 1 I I
O 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6
YO TPF Na
Figura 12.- Influencia del contenido en sólidos de la suspensión de engobe C1 sobre su comportamiento reológico.
incrementa la velocidad de formaci6n de pared (L2/t), debido fundamentalmente a que disminuye la cantidad de agua que debe atravesar la capa porosa que se va formando durante el colado. En este caso la permeabilidad (Kp) y la porosidad del lecho de partículas 0, no se alteran practicamente al modificar el contenido en sólidos, siendo el factor que determina la velocidad de formación de pared el parámetro n, relacionado con el contenido en sólidos de la suspensión (S) mediante la ecuación [21.
O 1 2 3 4 5 6 TIEMPO (min)
Figura 13.- Influencia del contenido en sólidos de la suspensión del engobe C1 sobre la velocidad de formación de pared.
5.- CONCLUSIONES.
- Se h a puesto a punto un procedimiento experimental que permite determinar con precisión suficiente la permeabilidad de la capa de engobe y el efecto que sobre esta característica ejercen las variables de operación (características reológicas y contenido en sólidos de la suspensión y grado de molienda de los componentes del engobe) y las variables de composición (contenido en minerales arcillosos y naturaleza de los mismos).
- Se h a comprobado que tanto las característicasreol6gicas de la suspensión comola permeabilidad de la capa formada y la velocidad de formación de pared del engobe, al estar íntimamente relacionadas con el porcentaje y tamaño de las partículas coloidales, dependen considerablemente de la naturaleza y porcentaje de los materiales plásticos presentes en la composición.
- Para suspensiones de engobe bien defloculadas, se ha demostrado que la permeabilidad de la capa formada está inversamente relacionada con la superficie específica de la composición.
- El grado de molienda del engobe, al modificar el empaquetamiento de las partículas de la capa formada durante su aplicación sobre un soporte, afecta a la permeabilidad de la capa formada y en consecuencia a la velocidad de formación de pared del engobe. No obstante, dicho efecto s610 se ha observado al comparar suspensiones con rechazos muy diferentes.
- Al aumentar el contenido en sólidos de la suspensión, además de incrementarse su viscosidad, aumenta la velocidad de formación de pared del engobe, aunque la porosidad y permeabilidad del capa formada no se alteren.
partículas forman, durante su aplicación sobre un soporte poroso, capas m8s permeables y más porosas que las correspondientes a la suspensi6n defloculada.
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