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CAPÍTULO 4. TUBERÍAS, VÁLVULAS,

BOMBAS Y ACCESORIOS

PLANTA DE PRODUCCIÓN DE ÁCIDO FÓRMICO


CAPÍTUL 10.

1

CAPÍTULO 4. TUBERÍAS, VÁLVULAS, BOMBAS Y ACCESORIOS

4.1TUBERÍAS .............................................................................................................. 2

4.1.1 SELECCIÓN DE TUBERÍAS ........................................................................ 2

4.1.2NOMENCLATURA ......................................................................................... 5

4.1.3AISLAMIENTO DE TUBERÍAS .................................................................... 7

4.1.4LISTADO DE TUBERÍAS .............................................................................. 8

4.1.5DESCRIPCIÓN DETALLADA DE PLANTA .............................................. 30

4.2 VÁLVULAS ......................................................................................................... 53

4.2.1SELECCIÓN DE VALVULERÍA ................................................................. 53

4.2.2NOMENCLATURA ....................................................................................... 57

4.2.2LISTADO DE VÁLVULAS .......................................................................... 58

4.3 ACCESORIOS ..................................................................................................... 61

4.3.1SELECCIÓN DE ACCESORIOS .................................................................. 61

4.3.2NOMENCLATURA ....................................................................................... 64

4.3.2 LISTADO DE ACCESORIOS ...................................................................... 65

4.3 bombas .................................................................................................................. 72

4.3.1 SELECCIÓN DE BOMBAS ......................................................................... 72

4.3.2 LISTADO DE BOMBAS .............................................................................. 74

4.3.3 HOJAS DE ESPECIFICACIÓNES............................................................... 77

4.4 COMPRESORES ............................................................................................... 114

4.4.1 SELECCIÓN DE COMPRESORES ........................................................... 114

4.3.1 HOJAS DE ESPECIFICACIONES............................................................. 114


CAPÍTUL 10.

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4.1TUBERÍAS

4.1.1 SELECCIÓN DE TUBERÍAS

Es de vital importancia la selección de una tubería que se ajuste a las necesidades del

proceso, teniendo en cuenta las condiciones de operación y la naturaleza del fluido que

circula. Las tuberías son elementos para el transporte de fluidos, en las cuales se

canaliza el fluido para transportarlo de un punto a otro. Se pueden clasificar según el

tipo de material del que están formadas, el diámetro o la función.

Es necesario conocer, de todas y cada una de las líneas, el diámetro y la presión

nominal, el material de construcción y en caso de que hubiera aislamiento, el tipo. Todo

esto se decide en función de la naturaleza del fluido que circula por dichas tuberías, así

como también de las condiciones de temperatura y presión.

El diámetro nominal de la cañería se determina a partir de los caudales ya

determinados mediante simulación con Aspen HYSYS V8.4 y mediante una velocidad

típica de circulación. Para líneas a presión, como puede ser vapor y condensados, se usa

el estándar americano Schedule 10s.

En cuanto a los materiales de construcción, debido a la presencia de ácido

fórmico en casi todas las cañerías de la fábrica, así como también metanol a

temperatura elevada, se necesitarán aceros inoxidables tipos 304L y 316L (siempre se

seleccionarán con bajo contenido en carbono) o bien aceros al carbono tipo St-37-2 para

vapor. En las tuberías y equipos con dicho ácido por encima del 90% en peso, se

teflonará la tubería internamente. Otros materiales plásticos como el PVC o PFV se

seleccionan para operaciones que se desarrollen en condiciones de operación suaves.

Para aislamiento, el material seleccionado es lana de roca o bien espumas de

poliuretano, ambos materiales protegidos por una chapa de aluminio.

Es necesaria también la instalación de compensadores de dilatación para tuberías

cortas y de liras de dilatación para tuberías de mayor distancia, cuando la tubería se

encuentre a temperatura pidiendo expandirse. Las tuberías de acero inoxidable dilatan

unos 3,50 mm por metro lineal, mientras el acero al carbono dilata 2.00 mm por metro.

En cuanto a las bridas más usadas en fábrica, la brida loca se usa para fluidos de

proceso, mientras que la brida para soldar a tope o también llamada valona se usa para


CAPÍTUL 10.

3

servicio de vapor. La brida con rosca se usa para operaciones que se llevan a cabo en

condiciones suaves.

En el siguiente apartado (4.1.2 NOMENCLATURA) se dará una clasificación

general según el material de construcción, el diámetro nominal y otros parámetros de

importancia.

Imagen 1. Brida loca de acero.

Imagen 2. Brida para soldar a tope de acero inoxidable.


CAPÍTUL 10.

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4.1.1.1Estudio de corrosividad

Es necesario proteger a todas y cada una de las tuberías de un posible ataque

corrosivo. Y ya no solamente en tuberías, sinó en todo equipo. De lo contrario, la

economía del proyecto descendería bruscamente dando lugar a un proyecto inviable.

Todos los aceros inoxidables usados en planta son de tipo L, es decir con un bajo

contenido en carbono. Esto evitará que, en trabajos de soldadura, pueda tener lugar la

precipitación de carburo de cromo, debilitando de forma fatal el metal.

A continuación, se adjunta una tabla en la que se presenta el material

seleccionado en función de la sustancia y de la composición.

Tabla 1. Material de tubería usado en función del fluido

Sustancia Condiciones Material

Metanol Puro Acero al carbono

Monóxido de carbono Puro Acero al carbono

Formiato de metilo Puro Acero al carbono

Agua de proceso Puro Acero al carbono

Ácido fórmico

< 20ºC 10-90 % [p/p] AISI 304L

<50ºC 40-80 % [p/p] AISI 316L

<50ºC >90% [p/p] AISI 317L

Metóxido sódico Al 30% [p/p]

metanolizado

AISI 316L

1-Octanol Puro Acero al carbono

Agua de torre Puro AISI 316L

Vapor Puro Acero al carbono

Condensados Puro AISI 316L

En cuanto a las tuberías por las que circula ácido a composiciones superiores al

90%, en vez de usar un acero tan caro como es el 317L, se usará acero al carbono

teflonado internamente.


CAPÍTUL 10.

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4.1.2NOMENCLATURA

La nomenclatura general de tuberías sigue el siguiente tipo,

X-MATERIAL CONSTRUCCIÓN/AISLAMIENTO-ESPECIFICACIONES-FLUID

En caso de no haber aislamiento, dicho parámetro no se especificará. Si lo hubiese, será

necesario mencionar el tipo. En cuanto a las especificaciones, será necesario mencionar

la presión nominal y el tipo de brida, siguiendo el código que a continuación se verá.

Finalmente, se debe adjuntar el TAG del equipo asociado.

Como ejemplo, una tuberías de 1 pulgada de acero inoxidable 316 L, calorifugada con

lana de roca, con brida loca y PN10.

1-SS4/LR-33

A continuación, en las tablas que se adjuntan, se presenta la nomenclatura usada. En

primer lugar, en cuanto a materiales de construcción:

Tabla 2. Materiales de construcción de tuberías

Código Material de construcción

SS1 Inoxidable 304

SS2 Inoxidable 304L

SS3 Inoxidable 316

SS4 Inoxidable 316L

PVC PVC

PFV Poliéster reforzado con fibra de vidrio

TFL Acero St 37.2recubierto internamente

con TF

CS Acero al carbono St. 37-2

En cuanto a especificaciones, se adjuntan las dos tablas siguientes:

Tabla 3. Tipología de bridas para tuberías

Código Brida Uso

0 Con cuello para soldar a tope Condiciones de servicio (Vapor)

1 Roscada Material especial con problemas de soldadura

3 Loca con arco Proceso (desmontaje frecuente)

4 Loca con arco para soldar a

tope

Proceso (condiciones de servicio)

5 Ciega Tapar para prevenir ampliaciones


CAPÍTUL 10.

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Tabla 4. Codificación en función de la presión nominal de tubería

En cuanto a presiones nominales, para plásticos se selecciona un PN 6, para proceso se

selecciona un PN 10, para vapor se selecciona un PN 16 y para la reacción de

carbonilación de la primera etapa del proceso, se selecciona un PN 25.

En cuanto a diámetros nominales milimétricos y en pulgadas:

Tabla 5. Codificación en función de la presión nominal de tubería

DN [mm[ DN ['']

15 1/2

20 3/4

25 1

32 1 1/4

40 1 1/2

50 2

65 2 1/2

80 3

100 4

125 6

200 8

250 10

300 12

Y finalmente en cuanto a la nomenclatura referida a los fluidos que circulan por dichas

tuberías:

Tabla 6. Codificación en función del fluido

Código Fluido

A Agua de red

AC Aire comprimido

ADC Agua descalcificada

PN [kg/cm2] Código

2,5 10

6 20

10 30

16 40

25 50

40 60

64 70

100 80


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AI Aire instrumentos

AM Agua de mar

AP Agua potable

AR Agua refrigeración

GO Gasoil

I Gas inerte

N Nitrógeno

V Vapor

VA Vapor de alta

VB Vapor de baja

VC Condensados

VE Venteo

VO Vacío

CO Monóxido de carbono

MOL Metanol

FME Formiato de metilo

AFO Ácido fórmico

1OL 1-Octanol

P Fluido de proceso

4.1.3AISLAMIENTO DE TUBERÍAS

Es de vital importancia el aislamiento de tuberías a través de las cuales circulen

fluidos a temperatura por debajo de los 15 ºC y por encima de los 40 ºC, tal y como

indica el reglamento de instalaciones térmicas en edificios donde se recoge el Real

Decreto 1027/2007.A parte de ésto, es también importante, en primer lugar, por

cuestiones de calidad de la operación, dado que se desea que el fluido llegue al equipo a

unas condiciones de temperatura determinadas, por lo que debemos suprimir las

pérdidas de calor. Por otro lado, no menos importante, se trata de garantizar la seguridad

de los operarios de planta.

Para fluidos fríos, por debajo de los 15 ºC se usan espumas de poliuretano,

mientras que para fluidos a temperatura superior a los 40 ºCse usa lana de roca. Ambos

tipos de aislamientos se reforzarán de una chapa de aluminio de 0.7-0.8 mm de grosor

aproximadamente

El cálculo de dichos aislamientos, se presenta en el CAPÍTULO 11. MANUAL

DE CÁLCULOS.


CAPÍTUL 10.

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A continuación se adjunta una tabla referida a la nomenclatura usada según el

tipo de material de recubrimiento,

Tabla 7. Codificación en función del material de aislamiento

Código Material de construcción

LR Lana de roca

EP Espumas de poliuretano

4.1.4LISTADO DE TUBERÍAS

Las primeras 60 líneas se pueden localizar el diagrama de procesos (PFD, en el

CAPÍTULO 12. DIAGRAMAS Y PLANOS). Las líneas restantes son líneas que se

pueden localizar en los diagramas de ingeniería.

En el PFD solo se incluyen unas pocas líneas, a pesar de que realmente hay

muchísimas más tuberías. Es por ello que si la línea 1 del PFD, en la realidad esta

formada por dos líneas, una de aspiración y otra de impulsión, la de aspiración queda

nombrada como 1a y la de impulsión como 1b.

La línea cuyo caudal no se conozca, se le dará un caudal tal que corresponda con

la situación más desfavorable y que por lo tanto sea el mayor posible. Esto ocurre con

las líneas 48, 49 que corresponden con el caudal de reposición de agente extractor,

mientras que la línea 56 se corresponde con el caudal de purga. Dicho caudal se purga

de forma discontinua cada unos 10 días, por lo que es necesario dimensionar la

manguera necesaria para dicha operación. Si dicha purga y carga de 1-octanol es

realizada por un operario en un tiempo de 15 minutos, la línea es de un diámetro de 1.5

pulgadas.

En cuanto a las longitudes de tubería, éstas se determinan mediante el Layout de

proceso (Plano nº 11) en el que constan todas las líneas de proceso.

A continuación se muestran las diferentes hojas junto con todos los datos

referidos a las diferentes líneas de proceso y servicios.


CAPÍTUL 10.

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Tabla 8. Listado de tuberías

LISTADO DE TUBERÍAS PROYECTO: ÁCIDO FÓRMICO

NAVE-300: PRODUCCIÓN Y SEPARACIÓN DE FORMIATO DE METILO HOJA

1 DE6

CODIGO Línea Aislamiento Recorrido

Sch. Fracción

vapor

Q DN Δx L T P

Tipo Δx (mm) De Hasta (m3/h) (in) (mm) (m) (ºC) (atm )

1/8-CS-33 2b - - T-901 R-300 10s 0 0.04 1/8 1.24 145.89 25.00 1.00

1/8-SS4-33 4b - - T-902 R-300 10s 0 0.05 1/8 1.24 140.41 25.00 1.00

4-SS4-33 5 Lana 40 T-302 P-301 10s 0 17.18 4 3.05 3.50 69.31 1.00

2 ½-SS4-53 6 Lana 40 P-301 E-300.1 80s 0 17.54 2 1/2 7.01 0.99 69.31 136.00

2 ½-SS4-53 6a Lana 40 E-300.1 R-300 80s 0 17.54 2 1/2 7.01 14.36 90.00 136.00

3-CS-43 7 - - Gaseoducto R-300 10s 1 310.30 3 4.00 100.00 25.00 17.18

4-CS-43 8a Lana 50 17 y 7 8 10s 1 533.40 4 4.00 20.00 118.45 16.78

4-CS-43 8b Lana 40 E-CM300.1 CM-300.1 10s 1 467.50 4 4.00 1.00 70.00 16.67

3-CS-43 8c Lana 50 CM-300.1 E-CM300.2 80s 1 278.40 3 7.62 1.00 170.50 36.67

Fecha: 20-06-16 Observaciones:

La línea 7 (Monóxido de carbono) viene por gaseoducto


CAPÍTUL 10.

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2 DE6


Sch. Fracción

vapor

Q DN Δx L T P

Tipo Δx (mm) De Hasta (m3/h) (in) (mm) (m) (ºC) (atm)

2 ½ -CS-43 8d Lana 40 E-CM300.2 CM-300.2 80s 1 245.70 2 1/2 7.01 1.00 120.60 36.59

2-CS-53 8e Lana 40 CM-300.2 E-CM300.3 80s 1 185.50 2 5.54 1.00 180.75 56.59

2-CS-53 8f Lana 40 E-CM300.3 CM-300.3 80s 1 164.00 2 5.54 1.00 130.70 56.42

2-CS-53 8g Lana 40 CM-300.3 E-CM300.4 80s 1 135.50 2 5.54 1.00 172.90 76.42

2-CS-53 8h Lana 40 E-CM300.4 CM-300.4 80s 1 119.10 2 5.54 1.00 122.90 76.18

1½-CS-53 8i Lana 40 CM-300.4 E-CM300.5 80s 1 92.04 1 1/2 5.08 1.00 181.30 116.2

1½-CS-53 8j Lana 40 E-CM300.5 CM-300.5 80s 1 80.78 1 1/2 5.08 1.00 131.30 116.1

1½-CS-53 8k Lana 40 CM-300.5 E-CM300.6 80s 1 73.36 1 1/2 5.08 1.00 153.90 137.00

1¼ -CS-53 9 Lana 20 E-CM300.6 R-300 80s 1 60.93 1 1/4 4.85 3.00 90.00 136.00



CAPÍTUL 10.

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3 DE6


Sch. Fracción

vapor

Q DN Δx L T P


1-ST-53 10 Lana 20.00 R-302 R-301 80s 0.97 28.42 1 4.55 8.20 90.00 135.20

4-SS4-53 11a Lana 40.00 R-302 P-312 80s 0 20.91 4 8.56 8.20 90.00 136.00

2 ½- SS4-53 11b Lana 40.00 P-312 R-302 80s 0 20.91 2 1/2 3.50 8.20 90.00 136.00

1 ¼ -ST-53 12 Lana 20.00 R-303 R-302 80s 1 52.32 1 1/4 4.85 8.20 90.00 135.59

4-SS4-53 13a Lana 40.00 R-302 P-R312 80s 0 24.25 4 8.56 8.20 90.00 136.00

2 ½- SS4-53 13b Lana 40.00 P-R312 R-303 80s 0 24.25 2 1/2 8.56 8.20 90.00 136.00

4-SS4-53 14 Lana 40.00 R-303 C-301 80s 0 25.99 4 8.56 19.26 90.00 136.00

8-SS4-33 15 Espumas 36.25 R-303 C-301 10s 0.15 2903.00 5 3.40 - -2.03 0.50

8-ST-33 16 Espumas 36.25 C-301 CM-302 10s 1 2866.28 5 3.40 29.59 -2.03 0.50

2 ½ -ST-43 17 Lana 50.00 C-301 8 20s 1 187.90 2 1/2 3.50 29.59 318.60 16.78

4-SS4-33 18 Espumas 36.25 C-301 P-302 10s 0 19.60 4 3.05 5.06 -2.03 0.50

Fecha: 20-06-16 Observaciones: Las líneas 14 y 15, ambas suman un total de 19.26 m de

longitud. Las líneas 16 y 17, ambas suman un total de 29.59 m.


CAPÍTUL 10.

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4 DE6


Sch. Fracción

vapor

Q DN Δx L T P


2 ½-SS4-33 19 Espumas 29.00 P-302 C-302 10s 0 19.60 2 1/2 3.05 19.96 -2.03 1.80

4-SS4-33 20a Lana 40.00 Colas C-302 Retorno y

salida 10s 0 20.49 4 3.05 1.60 75.90 1.80

3-SS4-33 20b Lana 40.00 Colas C-302 E-302.2 10s 0 27.46 5 3.40 2.87 75.90 1.80

24-SS4-33 20c Lana 50.00 E-302.2 C-302 10s 1 10113.30 24 4.19 8.69 80.50 1.73

2 ½-SS4-33 20d Lana 30.00 Colas C-302 21 y 22 10s 0 6.97 2 1/2 3.05 7.73 75.90 1.80

1 ½ -SS4-33 20e Lana 30.00 Colas C-302 21 y 22 10s 0 6.97 1 1/2 2.77 7.73 75.90 1.80

1 ½ -SS4-33 21 Lana 30.00 20 T-302 10s 0 2.84 1 1/2 2.77 16.63 75.90 1.80

2-SS4-33 22 Lana 30.00 20 C-303 10s 0 4.13 2 2.77 23.53 75.90 1.80

5-CS-40 23 Lana 50.00 Calderas Colas C-303 10s 1 677.88 5 3.4 51.80 143.67 3.95



CAPÍTUL 10.

13



5 DE6


Sch. Fracción

vapor

Q DN Δx L T P


2-SS4-33 24 Lana 30.00 Cabezas C-

303 E-303 10s 1 3.82 2 2.77 3.40 80.60 1.80

2-SS4-33 25 Lana 30.00 E-303 T-302 10s 0 3.82 2 2.77 4.40 74.89 1.76

1-SS4-33 26 Lana 30.00 Colas C-303 N-800 10s 0 1.46 1 2.77 22.80 117.20 1.80

18-CS-33 27a - - Cabezas C-

302 E-302.1 10s 1 5482.85 18 4.19 8.46 33.00 1.80

3- CS -33 27b - - E-302.1 D-302 10s 0 27.84 3 3.05 13.47 22.94 1.80

5-CS-33 27c - - D-302 P-304 10s 0 27.84 5 3.4 0.20 22.94 1.80

3-CS-33 27d - - P-304 Residuo y

retorno 10s 0 27.84 3 3.05 0.20 22.94 1.80

2-CS-33 27e - - D-302 C-302 10s 0 13.92 2 2.77 11.46 22.94 1.80

2-CS-33 27f - - D-302 N-400 10s 0 13.92 2 2.77 29,61 22.94 1.80

Fecha: 20-06-16 Observaciones: Ambas líneas 27c y 27d presentan una longitud de 20 cm.


CAPÍTUL 10.

14



6 DE6


Sch. Fracción

vapor

Q DN Δx L T P


2-SS2-33 41 Lana 20.00 Colas C-402 R-

300.1/.2/.3 10s 0 9.58 2 2.77 150.00 60.75 1

1/8-ST-33 42 Lana 20.00 R-300.1/.2/.3 N-800 80s 1 0.13 1/8 2.41 3.00 90.00 134.83



CAPÍTUL 10.

15


NAVE-400: PRODUCCIÓN Y SEPARACIÓN DE ÁCIDO FÓRMICO HOJA

1 DE6


Sch. Fracción

vapor

Q DN Δx L T P


2-CS-43 28 - - imp. T-301 E-401.2 20s 0 13.92 2 5.50 43.18 120.00 15.00

2-CS-43 29 Lana 40 E-401.2 R-401 20s 0 16.31 2 5.50 2.81 120.00 15.00

1 ½ -CS-43 31 - - imp- T-903 E-401.1 20s 0 7.94 1 1/2 6.35 125.92 120.00 15.00

1 ½ -CS-43 32 Lana 40 E-401.1 R-401 20 0 8.59 1 1/2 5.50 2.70 120.00 15.00

4-SS4-43 33 Lana 50 R-401 Pulmón

T-401 20s 0 24.11 4 4.19 7.63 41.66 15.00

10-SS4-33 34a Lana 50 Pulmón T-401 asp. P-404 20s 0 111.8 10 3.40 2.72 38.00 1.00

6-SS4-33 34b Lana 50 imp. P-404 R-402.1/.2 20s 0 111.8 6 4.19 3.30 42.19 1.00

4-SS4-33 35a Lana 50 imp. P-404 R-402.1 20s 0 55.91 4 4.19 8.76 32.56 1.00

4-SS4-33 35b Lana 50 imp. P-404 R-402.2 20s 0 55.91 4 4.19 8.76 32.56 1.00



CAPÍTUL 10.

16



2 DE6


Sch. Fracción

vapor

Q DN Δx L T P


6-SS4-43 36a Lana 50.00 R-402.1 37 20s 0 55.83 6 5.50 8.76 120.00 15.00

6-SS4-43 36b Lana 50.00 R-402.2 37 20s 0 55.83 6 5.50 15.52 120.00 15.00

6-SS4-43 37b Lana 50.00 Te salida reducción 20s 0 111.65 6 5.50 37.63 120.00 15.00

20-SS4-33 38 Lana 30.00 reducción C-401 10s 0.31 14830.00 20 4.19 37.63 41.66 1.00

36-CS-33 39a Lana 40.00 Cabeza C-401 E-401.3 10s 1 53748.84 36 4.19 10.95 42.19 1.00

10-CS-33 39b - - E-401.3 D-401 10s 0 123.99 10 4.19 29.98 32.56 1.00

10-CS-33 39c - - D-401 P-407 10s 0 123.99 10 4.19 1.85 32.56 1.00



CAPÍTUL 10.

17



3 DE6


Sch. Fracción

vapor

Q DN Δx L T P


6-CS-33 39d - - P-406 Ref. y dest. 10s 0 123.99 6 3.40 14.79 32.56 1.00

3-CS-33 39e - - Reflujo, L C-401 10s 0 39.00 3 3.05 18.42 32.56 1.00

5-CS-33 39f - - Destilado, D C-402 10s 0 84.99 5 3.40 10.15 32.56 1.00

5-SS2-33 40a Lana 40 Colas C-402 Residuo y

retorno 10s 0 39.64 5 3.40 2.36 60.75 1.00

5-SS2-33 40b Lana 40 Colas C-402 E-402.3 10s 0 30.06 5 3.40 4.11 60.75 1.00

36-SS2-33 40c Lana 40 E-402.3 C-402 10s 1 53006.90 36 4.19 3.43 64.43 1.00

2 ½ -SS2-33 40d Lana 30 Colas C-402 P-406 10s 0 9.58 2 1/2 3.50 2.36 60.75 1.00

2 ½ -SS2-33 40e Lana 30 P-406 T-302 10s 0 9.58 1 1/2 2.77 5.85 60.75 1.00

30-CS-33 43a - - Cabezas C-402 E.402.2 10s 1 17475.00 30 8.92 6.36 31.77 1.00



CAPÍTUL 10.

18


NAVE-400: PRODUCCIÓN Y SEPARACIÓN DE ÁCIDO FÓRMICO HOJA 4

DE 6


Sch. Fracción

vapor

Q DN Δx L T P


10-CS-33 43b - - E-402.2 D-402 10s 0 120.14 10 4.19 12.20 31.70 1.00

10-CS-33 43c - - D-402 P-408 10s 0 120.14 10 4.19 2.10 31.70 1.00

6-CS-33 43d - - P-408 Reflujo y residuo 10s 0 120.14 6 3.40 16.35 31.70 1.00

5-CS-33 43e - - P-408 Residuo 10s 0 75.09 5 3.40 15.30 31.70 1.00

4-CS-33 43f - - P-408 Reflujo 10s 0 45.05 4 3.05 4.93 31.70 1.00

8-CS-33 44a - - T-402 P-C402.3 10s 0 75.09 8 3.76 3.26 31.70 1.00

5-CS-43 44b - - P-C402.3 E-402.1 20s 0 75.09 5 4.50 2.12 32.72 15.00

5-CS-43 45 Lana 60 E-402.1 T-R401 20s 0 88.99 5 4.50 14.50 120.00 15.00

10-SS4-33 46a Lana 50 Colas C-401 Retorno y residuo 10s 0 43.22 10 3.40 3.60 82.00 1.00

5-SS4-33 46b Lana 50 46a E-401.4 10s 0 30,06 5 3.40 2.10 82.00 1.00

36-SS4-33 46c Lana 50 E-401.4 C-401 10s 0 30744.00 36 4,19 4.07 96.11 1.00

3-SS4-33 46d Lana 40 46a P-406 10s 1 13,16 3 3,05 0.85 82.00 1,00

2-SS4-33 46e Lana 40 P-406 E-403.1 10s 0 13,16 2 2,77 21.43 82.00 1,00



CAPÍTUL 10.

19



DE 6


Sch. Fracción

vapor

Q DN Δx L T P


2-SS4-33 47 - - E-403.1 C-403 10s 0 13.16 2 2.77 3.97 25.00 1.00

1 ½-CS-33 49 - - P-T403 T-403 10s 0 7.56 1 1/2 2.77 0.30 25.00 1.00

4-CS-33 50 - - Colas C-401 T-403 10s 0 48.57 4 3.05 2.50 25.00 1.00

6-SS2-33 51a - - T-403 P-409 10s 0 59.11 6 3.40 5.20 25.00 1.00

4-SS2-33 51b P-409 C-403 10s 0 59.11 4 3.05 3.20 25.00 1.00

1 ½-SS2-33 52 - - C-403 RB-800 10s 0 3.31 1 1/2 2.77 120.00 25.00 1.00

6-SS2-33 53 - - C-403 C-404 10s 0 55.42 6 3.40 25.64 25.00 1.00

6-CS-33 55a Lana 60 Colas C-404 Reflujo y residuo 10s 0 49.33 6 3.40 2.40 127.70 0.10

2-CS-33 55b Lana 50 Colas C-404 E-404.2 10s 0 5.25 2 2.77 3.55 127.70 0.10

24-CS-33 55c Lana 60 E-404.1 Colas C-404 10s 0 12487.50 24 6.35 2.30 128.45 0.10

6-CS-33 55d Lana 60 Colas C-404 P-410 10s 0 54.38 6 3.40 1.20 127.70 0.10

4-CS-33 55e Lana 60 P-410 Recirc. A T-403 10s 0 54.38 4 3.05 12.20 127.70 0.10

3-CS-33 56 Lana 50 T-403 Gestión externa 10s 0 15.12 3 3.05 6.00 127.7 0.10



CAPÍTUL 10.

20



DE 6


Sch. Fracción

vapor

Q DN Δx L T P


30-TFL-33 59a Lana 40 Cabezas C-404 E-404.2 10s 1 84960.00 30 7.92 5.49 45.19 0.10

3-TFL-33 59b Lana 40 E-404.2 D-404 10s 0 10.64 3 3.05 10.92 41.69 0.10

3-TFL-33 59c Lana 40 D-404 P-412 10s 0 10.64 3 3.05 1.10 41.69 0.10

2-TFL-33 59d Lana 30 P-412 Reflujo y destilado 10s 0 10.64 2 2.77 31.69 41.69 0.10

¾-TFL-33 59e Lana 30 P-412 Reflujo a C-404 10s 0 1.36 3/4 2.11 17.39 41.69 0.10

1 ½-TFL-33 59f Lana 40 P-412 T-500.1.2.3.4 10s 0 9.28 1 1/2 2.77 6.22 41.69 0.10

½-TFL-33 59g Lana 30 E-404.1 VP-E404.1 10s 0 15.20 1/2 2.11 4.00 41.69 0.10

½-TFL-33 59h Lana 30 D-404 VP-E404.1 10s 0 15.20 1/2 2.11 7.00 41.69 0.10

¾-TFL-33 59i Lana 30 VP-E404.1 Vacío 10s 0 30.40 3/4 2.11 2.00 41.69 0.10



CAPÍTUL 10.

21


NAVE-500: ALMACENAMIENTO DE ÁCIDO FÓRMICO HOJA 1

DE3


Sch. Fracción

vapor

Q DN Δx L T P


3-TFL-33 59j Lana 40 C-404 P-501.1 10s 0 9.28 3 3.05 30.0 41.69 0.10

2-TFL-33 59k Lana 30 59 P-T500.1 10s 0 4.64 2 2.77 3.00 41.69 1.00

2-TFL-33 59l Lana 30 59 imp. P-T500.2 10s 0 4.64 2 2.77 3.00 41.69 1.000

1 ¼ -TFL-33 59m Lana 30 59 asp. P-T500.1 10s 0 4.64 1 1/4 2.77 3.00 41.69 1.00

1 ¼-TFL-33 59n Lana 30 59 asp. P-T500.2 10s 0 4.64 1 1/4 2.77 3.00 41.69 1.00

2-TFL-33 59o Lana 30 P-T509.1/.2 T-500.1/.2/.3/.4 10s 0 9.28 2 2.77 38.80 41.69 1.00

2-TFL-33 59p Lana 30 59e T-500.1/.2 10s 0 9.28 2 2.77 14.50 41.69 1.00

2-TFL-33 59q Lana 30 59f T-500.1 10s 0 9.28 2 2.77 4.00 41.69 1.00

2-TFL-33 59r Lana 30 59f T-500.2 10s 0 9.28 2 2.77 4.00 41.69 1.00

4-TFL-33 59s Lana 40 T-500.1 asp. NP-T500 10s 0 20.12 4 3.05 6.00 41.69 1.00

4-TFL-33 59t Lana 40 T-500.2 asp. NP-T500 10s 0 20.12 4 3.05 6.00 41.69 1.00

4-TFL-33 59u Lana 40 T-500.1/.2 asp. NP-T500 10s 0 20.12 4 3.05 2.00 41.69 1.00

2-TFL-33 59v Lana 30 59e T-500.3/.4 10s 0 9.28 2 2.77 14.50 41.69 1.00



CAPÍTUL 10.

22



DE3


Sch. Fracción

vapor

Q DN Δx L T P


2-TFL-33 59w Lana 30 59g T-500.3 10s 0 9.28 2 2.77 4.00 41.69 1.00

2-TFL-33 59y Lana 30 59g T-500.4 10s 0 9.28 2 2.77 4.0 41.69 1.00

4-TFL-33 59z Lana 40 T-500.3 imp- NP-502 10s 0 20.12 4 3.05 6.00 41.69 1.00

4-TFL-33 59a2 Lana 40 T-500.4 imp. NP-502 10s 0 20.12 4 3.05 6.00 41.69 1.00

4-TFL-33 59b2 Lana 40 T-500.3/.4 imp NP-502 10s 0 20.12 4 3.05 2.00 41.69 1.00

4-TFL-33 59c2 Lana 40 T-500.1/.2/.3/.4 imp NP-502 10s 0 20.12 4 3.05 2.00 41.69 1.00

2 ½-TFL-33 59d2 Lana 30 asp. NP-T502 Camiones 10s 0 20.12 2 1/2 3.05 4.00 41.69 1.00

1 ½-CS-40 59e2 Lana 50 Línea vapor T-500.1.2.3.4 10s 1 95.04 1 1/2 2.77 130.00 150.00 4.70

½-CS-40 59f2 Lana 50 Línea vapor T-500.1 10s 1 23.76 3/4 2.00 12.00 150.00 4.70

¼-SS4-43 59g2 Lana 40 T-500.1 Condensados 10s 0 0.062 1/4 2.00 12.00 120.00 4.70

¼-CS-40 59h2 Lana 50 Línea vapor T-500.2 10s 1 23.76 3/4 2.50 12.00 150.00 4.70

¼-SS4-43 59i2 Lana 40 T-500.2 Condensados 10s 0 0.062 1/4 2.00 12.00 120.00 4.70

¼-SS4-43 59j2 Lana 40 T-500.1/.2 Condensados 10s 0 0.12 1/4 2.00 25.00 120.00 4.70



CAPÍTUL 10.

23



DE3


Sch. Fracción

vapor

Q DN Δx L T P


½-CS-40 59k2 Lana 50 Línea vapor T-500.3 10s 1 23.76 3/4 2.50 12.00 150.00 4.70

¼-SS4-43 59l2 Lana 40 T-400.3 Condensados 10s 0 0.062 1/4 2.00 12.00 120.00 4.70

½-CS-40 59m2 Lana 50 Línea vapor T-500.4 10s 1 23.76 3/4 2.50 12.00 150.00 4.70

¼-SS4-43 59n2 Lana 40 T-500.4 Condensados 10s 0 0.062 1/4 2.00 12.00 120.00 4.70

¼-SS4-43 59o2 Lana 40 T-500.3/.4 Condensados 10s 0 0.12 1/4 2.00 24.00 120.00 4.70

½-SS4-40 59p2 Lana 40 T-500.1/.2/.3/.4 Total condensados 10s 0 0.25 1/2 2.50 24.00 120.00 4.70



CAPÍTUL 10.

24


NAVE-700: SERVICIOS

HOJA

1 DE

3


Sch. Fracción

vapor

Q DN Δx L T P


5-SS4-43 60 Lana 50 Condensados D-CV700.1 10s 0 99. 62 5 3. 40 55.00 120. 57 4. 70

5-SS4-43 61

Lana 50 D-CV700.1

Bifurcación a

calderas 10s 0

99. 62 5 3. 40 4.00

120. 57 4. 70

4-SS4-43 62 Lana 50 Bifurcación a calderas CV-700.1 10s 0 49. 81 4 3. 05 2.00 120. 57 4. 70


22-CS-40 64 Lana 60 CV-700.1 Vapores CV-700.1 10s 1 19109. 81 22 5. 54 4.00 150. 00 4. 70


30-CS-40 66 Lana 60 Vapores CV-700.1/.2 Vapor a proceso 10s 1 38219. 62 30 7. 92 20.00 150. 00 4. 70


2-SS4-43 68 Lana 40 D-CV700.3 CV-700.3 10s 0 10. 24 2 2. 77 5.00 144. 82 8. 81

14-CS-40 69 Lana 60 CV-700.3 Vapores a proceso 10s 1 8028. 73 14 4. 78 20.00 175. 00 8. 81

Fecha: 20-06-16 Observaciones:Las líneas de servicio no aparecen en el diagrama de flujo, dado que en éste

solamente aparecen líneas de flujo de proceso.


CAPÍTUL 10.

25


NAVE-700: SERVICIOS HOJA2

DE 3

CODIGO Líne

a

Aislamiento Recorrido Sc

h.

Fracción

vapor

Q DN Δx L T P

Tipo Δx

(mm) De Hasta (m

3/h)

(in

) (mm) (m) (ºC) (atm)


5-SS4-43 61

Lana 50 D-CV700.1

Bifurcación a

calderas 10s 0

99. 62 5 3. 40 3.00

120. 57 4. 70





30-CS-40 66 Lana 60 Vapores CV-700.1/.2 Vapor a proceso 10s 1 38219. 62 30 7. 92 20.00 150. 00 4. 70


2-SS4-43 68 Lana 40 D-CV700.3 CV-700.3 10s 0 10. 24 2 2. 77 5.00 144. 82 8. 81

14-CS-40 69 Lana 60 CV-700.3 Vapores a proceso 10s 1 8028. 73 14 4. 78 20.00 175. 00 8. 81

Fecha: 20-06-16 Observaciones: Las líneas de servicio no aparecen en el diagrama de flujo, dado que en éste

solamente aparecen líneas de flujo de proceso.


CAPÍTUL 10.

26


NAVE-700: SERVICIOS HOJA3

DE 3

CODIGO Línea Aislamiento Recorrido Sc

h.

Fracción

vapor

Q DN Δx L T P


10-PFV-20 70 - - T-TR700.1 TR-700.1 10s 0 402.59 10 4.19 8.00 45 1.00

10-PFV-20 71 - - T-TR700.2 TR-700.2 10s 0 402.59 10 4.19 8.00 45 1.00

18-PFV-20 72 - - TR-700.1 Salida TR-700.1 10s 0 402.59 18 4.78 4.00 30 1.00

24-PFV-20 73 - - TR-700.2 Salida TR-700.2 10s 0 402.59 18 4.78 4.00 30 1.00

10-PFV-20 74 - - Salida TR-700.1/.2 Unificación corrientes 10s 0 805.18 24 6.35 6.00 30 1.00

10-PFV-20 75 - - T-TR700.3 TR-700.3 10s 0 402.59 10 4.19 8.00 45 1.00

10-PFV-20 76 - - T-TR700.4 TR-700.4 10s 0 402.59 10 4.19 8.00 45 1.00

18-PFV-20 77 - - TR-700.3 Salida TR-700.3 10s 0 402.59 18 4.78 4.00 30 1.00

18-PFV-20 78 - - TR-700.4 Salida TR-700.4 10s 0 402.59 18 4.78 4.00 30 1.00

24-PFV-20 79 - - Salida TR-700.3/.4 Unificación corrientes 10s 0 805.18 24 6.35 6.00 30 1.00

24-PFV-20 80 - - Unificación total P-TR700.2 10s 0 805.18 24 6.35 3.00 30 1.00

14-PFV-20 81 - - P-TR700.2 Proceso 10s 0 1610.36 14 4.78 20.00 30 1.00


CAPÍTUL 10.

27



NAVE-800: TRATAMIENTO DE RESIDUOS HOJA 2

DE2


Sch. Fracción

vapor

Q DN Δx L T P


2 ½-PVC-21 30e - - T-903.1/.2 P-T903.1/.2 10s 0 7.94 2 1/2 3.05 4.00 25.00 1.00

1 ½-PVC-21 30e - - T-903.1/.2 P-T903.1/.2 10s 0 7.94 1 1/2 2.77 4.00 25.00 1.00



CAPÍTUL 10.

28


NAVE-900: PARQUE DE TANQUES HOJA 1

DE2


Sch. Fracción

vapor

Q DN Δx L T P


¼-CS-33 1a - - Camión NP-905 10s 0 0.04 1/4 1.65 2.00 25.00 1.00

1/8-CS-33 1b - - NP905 T-901 10s 0 0.04 1/8 1.24 20.00 25.00 1.00

¼-CS-33 2a - - T-901 P-901 10s 0 0.04 1/4 1.65 4.00 25.00 1.00

1/8-CS-33 2a - - T-901 P-901 10s 0 0.04 1/8 1.24 4.00 25.00 1.00

¼-SS4-33 3a - - Camión NP-906 10s 0 0.05 1/4 1.65 2.00 25.00 1.00

¼-SS4-33 3b - - NP-906 T-902 10s 0 0.05 1/4 1.65 20.00 25.00 1.00

¼-SS4-33 4a - - T-902 P-902 10s 0 0.05 1/4 1.65 4.00 25.00 1.00

8-PVC-21 30a - - Red agua DSC-700 10s 0 7.94 8 2.77 3.80 25.00 1.00

2 ½-PVC-21 30b - - DSC-700 Bifurcación 10s 0 7.94 2 1/2 3.05 3.00 25.00 1.00

2 ½-PVC-21 30c - - Bifurcación T-903.1 10s 0 7.94 2 1/2 3.05 4.00 25.00 1.00

2 ½-PVC-21 30d - - Bifurcación T-903.2 10s 0 7.94 1 1/2 2.77 4.00 25.00 1.00


CAPÍTUL 10.

29



NAVE-900: PARQUE DE TANQUES HOJA 2

DE2

CODIGO Líne

a

Aislamiento Recorrido Sch.

Fracción

vapor

Q DN Δx L T P


2 ½-PVC-21 30e - - T-903.1/.2 P-T903.1/.2 10s 0 7.94 2 1/2 3.05 4.00 25.00 1.00

1 ½-SS2-33 30f - - P-904 R-401 10s 0 7.94 1 1/2 2.77 35.00 25.00 1.00

2 ½-CS-33 48 - - Bidones 1-oct P-900.1 10s 0 7.56 2 1/2 3.05 2.00 25.00 1.00



CAPÍTUL 10.

30

4.1.5DESCRIPCIÓN DETALLADA DE PLANTA

Con el objetivo de definir plenamente todas las tuberías de planta, así como sus

accesorios asociados, es necesaria una descripción de todos y cada uno de los tramos de

la fábrica, mencionando los diferentes codos, la altura de dicha tubería hasta el suelo y

la distancia que ésta recorre hasta alcanzar otro punto.

Para realizar esta descripción es necesario un plano tipo Layout con todas y cada

una de las líneas. Este plano se encuentra en CAPÍTULO 12. DIAGRAMAS Y

PLANOS.

4.1.1.2 Descripción de tramos

A continuación se presenta una tabla con la descripción de tramos y sus

accesorios asociados a la tubería. Entre tramo y tramo se adjunta una celda con el

equipo que físicamente en fábrica se encuentra entre tramo y tramo.

Por otro lado, es necesario presentar al lado de cado tramo, el número de línea o

tubería con el que se corresponde. Dichos números de línea o tubería se pueden

encontrar en el PFD del CAPÍTULO 12.


CAPÍTUL 10.

31

Tabla 9. Listado de tramos junto con sus accesorios, altura hasta el el suelo y distancia de la línea (m)

LISTADO DE

ACCIDENTES

PROYECTO: ÁCIDO

FÓRMICO

NAVE-900: TUBERÍAS DE METANOL

TRAMO Nº LÍNEA

(TUBERÍA)

ACCIDENTE

TIPO

ALTURA HASTA SUELO

(m)

DISTANCIA

(m)

1 1 - 0.20 2.97

BOMBA NP-905

2 1 CODO 90º 0.20 0.30

3 1 CODO 90º 0.50 5.81

4 1 CODO 90º 0.50 5.50

5 1 CODO 90º 0.50 92.78

6 1 CODO 90º 0.50 26.10

7 1 - 0.50 1.90

8 1 CODO 90º 0.50 4.30

9 1 CODO 90º 0.50 1.80

10 1 - 0.50 0.40

Observaciones: NO CONSTA

LISTADO DE

ACCIDENTES

PROYECTO: ÁCIDO

FÓRMICO

NAVE-900: TUBERÍAS DE METANOL A REACTOR R-

300.1/.2/.3

TRAMO Nº LÍNEA

(TUBERÍA)

ACCIDENTE

TIPO

ALTURA HASTA SUELO

(m)

DISTANCIA

(m)


CAPÍTUL 10.

32

1 5 CODO 90º 0.30 1.20

2 5 CODO 90º 0.30 3.00

3 5 - 0.30 0.30

P-901

4 6 CODO 90º 0.30 0.79

5 6 CODO 90º 0.30 0.20

E-300.1

6 6a CODO 90º 0.3 0.88

7 6a CODO 90º 0.3 0.81

8 6a CODO 90º 0.3 10.97

9 6a - 0.3 1.70

R-301

10 11 CODO 90º 4.60 0.10

11 11 CODO 90º 4.60 1.50

12 11 CODO 90º 10.45 5.84

13 11 CODO 90º 10.45 0.75

R-302

14 13 CODO 90º 0.10 3.27

15 13 CODO 90 3.27 1.50

16 13 CODO 90 9.12 5.85

17 13 CODO 90 9.12 0.75

R-303

Observaciones: La tubería sale de tanquería T-901 a unos 1.50 m de altura


CAPÍTUL 10.

33

LISTADO DE

ACCIDENTES

PROYECTO: ÁCIDO

FÓRMICO

NAVE-900: TUBERÍAS DE METÓXIDO SÓDICO

TRAMO Nº LÍNEA

(TUBERÍA)

ACCIDENTE

TIPO

ALTURA HASTA SUELO

(m)

DISTANCIA

(m)

1 3 - 0.20 2.00

BOMBA P-902

2 3 CODO 90º 0.20 0.30

3 3 CODO 90º 0.50 9.53

4 3 CODO 90º 0.50 4.89

5 3 - 6.00 5.50

6 3 CODO 90º 6.00 91.66

7 3 CODO 90º 6.00 25.10

8 3 CODO 90º 6.00 6.49

9 3 CODO 90º 4.20 1.80

10 3 - 4.20 0.64


LISTADO DE

ACCIDENTES

PROYECTO: ÁCIDO

FÓRMICO


CAPÍTUL 10.

34

NAVE-300: TUBERÍAS DE SALIDA DE R-300 A TANQUE

FLASH C-301

TRAMO Nº LÍNEA

(TUBERÍA)

ACCIDENTE

TIPO

ALTURA HASTA SUELO

(m)

DISTANCIA

(m)

1 14, 15 CODO 90 1.94 0.10

2 14, 15 CODO 90º 1.94 2.45

3 14, 15 CODO 90º 1.94 5.10

4 14, 15 CODO 90º 1.94 11.61

5 14, 15 CODO 90º 3.57 1.64

6 14, 15 - 3.57 2.00


LISTADO DE

ACCIDENTES

PROYECTO: ÁCIDO

FÓRMICO

NAVE-300: TUBERÍAS DE SALIDA DE VAPORES DE

TANQUE FLASH C-301

TRAMO Nº LÍNEA

(TUBERÍA)

ACCIDENTE

TIPO

ALTURA HASTA SUELO

(m)

DISTANCIA

(m)

1 16, 17 CODO 90 5.21 0.10

2 16, 17 CODO 90º 5.21 3.66

3 16, 17 CODO 90º 5.21 20.90

4 16, 17 CODO 90º 6.30 1.09

5 16, 17 CODO 90º 6.30 3.54

6 16, 17 - 6.00 0.30


CAPÍTUL 10.

35

Observaciones: Dicha línea se une a la tubería por la que circula el monóxido y que proviene por

gaseóducto.

LISTADO DE

ACCIDENTES

PROYECTO: ÁCIDO

FÓRMICO

NAVE-300: DE COLAS DE C-302 A TE

TRAMO Nº LÍNEA

(TUBERÍA)

ACCIDENTE

TIPO

ALTURA HASTA SUELO

(m)

DISTANCIA

(m)

1 20 CODO 90º 1.81 4.28

2 20 CODO 90º 1.81 1.25

3 20 - 1.81 2.20

Observaciones: Dicha tubería va a parar a una T en la que el flujo de materia se bifurca para la

columna de recuperación de catalizado o C-303 y el tanque mezclador de los diferentes flujos

metanolizados T-302.

LISTADO DE

ACCIDENTES

PROYECTO: ÁCIDO

FÓRMICO

NAVE-300: DE COLAS DE C-302 A TANQUE

MEZCLADOR T-302

TRAMO Nº LÍNEA

(TUBERÍA)

ACCIDENTE

TIPO

ALTURA HASTA SUELO

(m)

DISTANCIA

(m)

1 21 CODO 90º 1.81 2.61

2 21 CODO 90º 6.00 4.19


CAPÍTUL 10.

36

3 21 CODO 90º 6.00 13.97

4 21 CODO 90º 6.00 30.10

5 21 CODO 90º 6.00 3.44

6 21 CODO 90º 4.20 1.80

7 21 - 4.20 0.20

Observaciones:

LISTADO DE

ACCIDENTES

PROYECTO: ÁCIDO

FÓRMICO

NAVE-300: DE COLUMNA FLASH C-301 A COLUMNA DE

RECTIFICACIÓN C-302

TRAMO Nº LÍNEA

(TUBERÍA)

ACCIDENTE

TIPO

ALTURA HASTA SUELO

(m)

DISTANCIA

(m)

1 18,19 CODO 90º 0.30 0.46

P-302

2 18,19 CODO 90º 9.53 5.10

3 18,19 CODO 90º 9.53 9.23

4 18,19 CODO 90º 9.53 2.86

5 18,19 CODO 90º 9.53 6.19

6 18,19 - 9.53 1.67

C-302

Observaciones:


CAPÍTUL 10.

37

LISTADO DE

ACCIDENTES

PROYECTO: ÁCIDO FÓRMICO

NAVE-300: SALIDA DE DESTILADO DE COLUMNA C-302

TRAMO Nº LÍNEA

(TUBERÍA)

ACCIDENTE

TIPO

ALTURA HASTA SUELO

(m)

DISTANCIA

(m)

1 27 CODO 90º 19.07 0.10

2 27 CODO 45º 19.07 1.45

CONDENSADOR E-302.1

3 27 CODO 90º 19.07 0.98

4 27 CODO 90º 19.07 0.20

5 27 CODO 90º 19.07 1.54

6 27 CODO 90º 17.57 1.50

7 27 CODO 90º 17.57 3.33

8 27 CODO 90º 17.57 6.60

9 27 CODO 90 17.57 0.50

10 27 - 17.57 0.10

TANQUE CONDENSADOS T-302

11 27 CODO 90º 15.90 0.10

12 27 - 15.90 1.00

BOMBA P-304

13 27 CODO 90º 18.38 2.48

14 27 CODO 90º 18.38 4.18

15 27 CODO 90º 18.38 2.73

COLUMNA RECTIFICACIÓN C-302

16 27 CODO 90º 15.90 0.10

17 27 CODO 90º 15.90 4.98


CAPÍTUL 10.

38

18 27 CODO 90º 15.90 5.23

19 27 CODO 90º 8.00 7.90

20 27 CODO 90º 8.00 1.80

21 27 - 7.90 0.10

TANQUE PULMÓN FORMIATO DE METILO T-301

Observaciones:

LISTADO DE

ACCIDENTES


NAVE-300: DE COLAS DE COLUMNA C-302 A REBOILER

TERMOSIFÓ VERTICAL

TRAMO Nº LÍNEA

(TUBERÍA)

ACCIDENTE

TIPO

ALTURA HASTA SUELO

(m)

DISTANCIA

(m)

1 20 CODO 90º 1.61 0.10

2 20 - 1.61 1.50

P-303

3 20 - 1.81 0.20

TE DE BIFURCACIÓN PARA REBOILER O PARA COLUMNA DE RECUPERACIÓN DE

CATALIZADOR C-303

4 20 - 1.81 1.07

REBOILER TIPO TERMOSIFÓN VERTICAL E-302.2

5 20 CODO 90º 6.24 0.25

6 20 CODO 90º 6.24 1.25

7 20 CODO 90º 6.24 3.15

8 20 CODO 90º 6.24 3.84

9 20 CODO 90º 2.40 0.20

COLAS DE COLUMNA RECTIFICACIÓN C-302


CAPÍTUL 10.

39

Observaciones:

LISTADO DE

ACCIDENTES


NAVE-300: DE COLAS DE COLUMNA C-302 A COLUMNA

DE RECUPERACIÓN DE CATALIZADOR C-303

TRAMO Nº LÍNEA

(TUBERÍA)

ACCIDENTE

TIPO

ALTURA HASTA SUELO

(m)

DISTANCIA

(m)

TE DE BIFURCACIÓN HACIA COLUMNA C-303 Y REBOILER TERMOSIFÓN E-302.2

1 20 CODO 90º 1.81 4.28

2 20 CODO 90º 1.81 1.25

3 20 - 1.81 2.20

TE PARA COLUMNA C-303 O TANQUE MEZCLADOR T-302

4 20 CODO 90º 1.81 1.80

5 20 CODO 90º 1.81 1.91

6 20 CODO 90º 10.44 8.62

7 20 - 10.44 1.67

COLUMNA C-303

Observaciones:

LISTADO DE

ACCIDENTES



CAPÍTUL 10.

40

NAVE-300: DE COLUMNA DE ELIMINACIÓN DE

CATALIZADOR A RECIRCULACIÓN A TANQUE

MEZCLADOR T-302

TRAMO Nº LÍNEA

(TUBERÍA)

ACCIDENTE

TIPO

ALTURA HASTA SUELO

(m)

DISTANCIA

(m)

1 24 CODO 90º 10.46 0.10

2 24 CODO 90º 10.46 1.73

3 24 CODO 90º 10.46 3.75

4 24 CODO 90º 10.46 0.30

5 24 CODO 90º 10.46 0.30

6 24 CODO 90º 10.46 2.98

7 24 CODO 90º 10.46 1.00

8 20 CODO 90º 10.56 0.10

9 20 CODO 90º 10.56 14.97

10 20 CODO 90º 10.56 29.07

11 20 CODO 90º 4.20 6.36

12 - 4.20 2.99

TANQUE MEZCLADOR DE CORRIENTES DE METANOL T-302

Observaciones:


CAPÍTUL 10.

41

LISTADO DE

ACCIDENTES


NAVE-400: TANQUE PULMÓN DE FORMIATO DE METILO

T-301 HACIA R-401

TRAMO Nº LÍNEA

(TUBERÍA)

ACCIDENTE

TIPO

ALTURA HASTA SUELO

(m)

DISTANCIA

(m)

1 27 - 0.20 0.90

BOMBA P-401

2 28 CODO 90º 6.00 5.80

3 28 CODO 90º 6.00 23.58

4 28 CODO 90º 6.00 10.27

5 28 CODO 90º 6.00 2.51

6 28 CODO 90º 6.00 0.82

7 28 - 6.00 0.20

PRECALENTADOR E-401.1

10 24 CODO 90º 6.00 0.20

11 24 CODO 90º 6.00 0.76

12 CODO 90º 4.36 1.65

- 4.36 0.20

REACTOR DE PREHIDRÓLISIS R-401

Observaciones:


CAPÍTUL 10.

42

LISTADO DE

ACCIDENTES


NAVE-900: BOMBEO DE AGUA DESCALCIFICADA DE

TANQUERÍA

TRAMO Nº LÍNEA

(TUBERÍA)

ACCIDENTE

TIPO

ALTURA HASTA SUELO

(m)

DISTANCIA

(m)

T-903.1 HACIA BOMBA P-904

1 30 CODO 90º 0.20 0.20

2 30 - 0.20 6.10

TE HACIA T-903.1 Y T-903.2 HACIA BOMBA

3 30 CODO 90º 2.80 2.80

4 30 - 1.75 1.75

BOMBA P-904

T-903.2 HACIA BOMBA P-904

5 30 CODO 90º 0.20 0.20

TE HACIA T-903.1 Y T-903.2 HACIA BOMBA

6 30 CODO 90º 0.20 2.80

7 30 CODO 90º 0.20 1.75

BOMBA P-904

Observaciones:


CAPÍTUL 10.

43

LISTADO DE

ACCIDENTES


NAVE-400: ENTRADA DE AGUA DESCALCIFICADA A

REACTOR DE PREHIDRÓLISIS R-401

TRAMO Nº LÍNEA

(TUBERÍA)

ACCIDENTE

TIPO

ALTURA HASTA SUELO

(m)

DISTANCIA

(m)

BOMBA P-904

1 31 CODO 90º 0.30 0.10

2 31 CODO 90º 0.30 7.17

3 31 CODO 90º 0.30 13.16

4 31 CODO 90º 6.00 5.70

5 31 CODO 90º 6.00 27.19

6 31 CODO 90º 6.00 46.34

7 31 CODO 90º 4.36 1.67

8 31 CODO 90º 4.36 0.77

9 31 CODO 90º 4.36 33.82

10 31 - 4.36 0.85

PRECALENTAMIENTO DEL AGUA DE ENTRADA A R-401, E-401.2

11 32 CODO 90º 4.36 0.20

12 32 CODO 90º 4.36 1.50

13 32 - 4.36 1.00

R-401

Observaciones:


CAPÍTUL 10.

44

LISTADO DE

ACCIDENTES


NAVE-400: SALIDA DE LA MEZCLA PRODUCTIVA DE LOS

EQUIPOS DE REACCIÓN

TRAMO Nº LÍNEA

(TUBERÍA)

ACCIDENTE

TIPO

ALTURA HASTA SUELO

(m)

DISTANCIA

(m)

R-401

1 33 CODO 90º 1.45 1.70

2 33 CODO 90º 5.48 4.04

3 33 CODO 90º 5.48 1.89

T-401

4 34a CODO 90º 1.22 0.50

5 34a CODO 90º 0.20 1.22

6 34a CODO 90º 0.20 1.00

P-404

7 34b CODO 90º 1.00 0.80

8 34b - 1.00 2.50

TE QUE BIFURCA R-402.1 Y R-402.2, HACIA R-402.1

9 35a CODO 90º 1.00 1.50

10 35a CODO 90º 6.26 5.26

11 35a CODO 90º 6.26 2.00

ENTRADA A R-402.1

TE HACIA R-402.2

12 35b CODO 90º 1.00 6.72

13 35b CODO 90º 1.00 1.50

14 35b CODO 90º 6.26 5.26

15 35b - 6.26 2.00

ENTRADA A R-402.2

DE R-402.1 HACIA TE PARA REDUCCIÓN DE PRESIÓN

17 36a CODO 90º 1.68 2.00


CAPÍTUL 10.

45

18 36a CODO 90º 1.68 2.00

19 36a CODO 90º 0.50 1.18

20 36a CODO 90º 0.50 1.50

21 36a - 0.30 6.72

TE HACIA REDUCTORA DE PRESSIÓN

DE R-402.2 HACIA TE PARA REDUCTORA DE PRESIÓN

22 36b CODO 90º 1.68 2.00

23 36b CODO 90º 0.50 1.18

24 36b CODO 90º 0.50 1.50

TEE HACIA REDUCTORA DE PRESIÓN

25 37 CODO 90º 0.50 21.58

26 37 CODO 90º 0.50 5.77

27 37 CODO 90º 9.08 8.58

28 37 CODO 90º 9.08 1.70

C-401

Observaciones:

LISTADO DE

ACCIDENTES


NAVE-400: SEPARACIÓN DEL ÁCIDO FÓRMICO

TRAMO Nº LÍNEA

(TUBERÍA)

ACCIDENTE

TIPO

ALTURA HASTA SUELO

(m)

DISTANCIA

(m)

DE COLUMNA C-401 HACIA REBOILER

COLAS DE COLUMNA

1 46 CODO 90º 1.70 0.10

2 46 CODO 90º 1.70 0.75


CAPÍTUL 10.

46

P-406

3 46 CODO 90º 1.80 0.10

4 46 - 1.80 0.75

TE HACIA REBOILER E-401.4 O COLUMNA C-403

5 46 CODO 90º 1.80 0.54

DE REBOILER A ENTRADA A C-401

6 46c CODO 90º 5.34 0.84

7 46c CODO 90º 2.32 3.03

8 46c - 2.32 0.20

DE C-401 A CONDENSADOR E-401.3

9 39a CODO 90º 16.51 0.22

10 39a CODO 90º 16.51 1.50

11 39a CODO 90º 16.51 2.57

12 39a CODO 90º 16.51 5.74

13 39a CODO 90º 16.51 0.72

14 39a CODO 90º 16.51 0.20

CONDENSADOR E-401.3 A POTE DE CONDENSADOS D-401

15 39b CODO 90º 16.51 0.20

16 39b CODO 90º 16.51 7.50

17 39b CODO 90º 16.51 9.60

18 39b - 3.85 12.68

DE POTE CONDENSADOS D-401 HACIA COLUMNA C-401

SALIDA DE POTE D-401

19 39c CODO 90º 0.90 0.10

20 39c - 0.90 1.75

BOMBA P-407

21 39d CODO 90º 15.69 14.79

22 39d CODO 90º 15.69 1.60

23 39d - 15.69 2.03

COLUMNA C-401

POTE CONDENSADOS D-401 HACIA ALIMENTO A C-402


CAPÍTUL 10.

47

24 39e CODO 90º 0.90 0.10

25 39e - 0.90 1.75

BOMBA P-407

26 39d CODO 90º 15.69 14.79

TE HACIA C-402

27 39f CODO 90º 15.69 3.00

28 39f CODO 90º 15.69 1.65

29 39f CODO 90º 10.56 5.13

30 39f - 10.56 0.37

ENTRADA A C-402

SALIDA DE DESTILADOS DE C-402 HACIA CONDENSADOR E-402.2

31 43a CODO 90º 18.63 0.10

32 43a CODO 90º 18.63 1.75

33 43a CODO 90º 18.63 2.99

34 43a - 17.03 1.60

ENTRADA A CONDENSADOR E-402.2

SALIDA DE CONDENSADOR E-402.2 HACIA POTE DE CONDENSADOS D-402

35 43b - 3.80 12.20

ENTRADA A POTE DE CONDENSADOS D-402

SALIA DE POTE DE CONDENSADOS D-402

36 43c CODO 90º 1.70 0.10

37 43c - 1.70 2.00

BOMBA P-408

38 43d - 18.05 16.35

TE BIFURCACIÓN HACIA COLUMNA C-402 O HACIA RECIRCULACIÓN A T-R401 EN

INICIO DE PROCESO DE CARBONILACIÓN

39 43d CODO 90º 18.05 1.65

40 43d - 18.05 3.28

ENTRADA A COLUMNA C-402

SALIDA POTE CONDENSADOS C-402 HACIA INTERMEDIO DE FORMIATO DE METIL

Y HACIA R-400


CAPÍTUL 10.

48

41 43c CODO 90º 1.70 0.10

42 43c - 1.70 2.00

BOMBA P-C408

43 44b CODO 90º 18.05 16.35

TE BIFURCACIÓN

44 44b CODO 90º 18.05 4.21

45 44b CODO 90º 18.05 5.90

46 44b CODO 90º 15.90 2.15

47 44b CODO 90º 15.90 3.03

48 44b - 16.00 0.10

ENTRADA A PRECALENTADOR E-402.1

SALIDA DE PRECALENTADOR E-402.1

49 45 CODO 90º 16.70 0.10

50 45 CODO 90º 16.70 2.15

51 45 CODO 90º 6.10 10.60

52 45 CODO 90º 6.10 5.60

53 45 CODO 90º 6.10 2.80

54 45 CODO 90º 6.10 4.94

55 45 CODO 90º 6.10 16.84

56 45 CODO 90º 6.10 24.31

57 45 CODO 90º 6.10 7.99

58 45 CODO 90º 6.10 2.39

59 45 CODO 90º 6.10 3.24

60 45 CODO 90º 6.10 0.65

61 45 CODO 90º 5.50 0.60

62 45 CODO 90º 5.50 0.20

TANQUE MEZCLADOR T-401 DE ENTRADA A R-402.1/.2

SALIDA DE COLAS DE C-402 A REBOILER E-402.3

63 40a CODO 90º 1.70 0.10

64 40a CODO 90º 1.70 2.26

BOMBA P-403


CAPÍTUL 10.

49

65 40b CODO 90º 1.80 0.10

66 40b CODO 90º 1.80 1.50

67 40b CODO 90º 1.80 1.74

68 40b - 1.80 0.77

TERMOSIFÓN VERTICAL E-402.3 A C-402

69 40c CODO 90º 5.34 0.20

70 40c CODO 90º 2.28 3.07

71 40c - 2.28 3.16

ENTRADA A C-402

SALIDA DE COLAS DE COLUMNA C-402 HACIA RECIRCULADO EN TANQUE T-302 DE

HOMOGENIZACIÓN DE METANOL

72 40d CODO 90º 1.70 0.10

73 40d CODO 90º 1.70 2.26

BOMBA P-403

74 40e CODO 90º 1.80 0.10

TE QUE BIFURCA A TANQUE T-302 Y REBOILER E-402.3

75 43d CODO 90º 1.80 2.00

76 43d - 1.80 3.85

A TANQUE MEZCLADOR T-302

77 41 CODO 90º 1.80 1.37

78 41 CODO 90º 1.80 11.76

79 41 CODO 90º 6.00 4.20

80 41 CODO 90º 6.00 6.17

81 41 CODO 90º 6.00 2.01

82 41 CODO 90º 6.00 22.30

83 41 CODO 90º 6.00 1.75

84 41 CODO 90º 4.20 1.80

85 41 - 4.20 0.20

TANQUE MEZCLADOR DE CORRIENES DE METANOL, T-302

Observaciones:


CAPÍTUL 10.

50

LISTADO DE

ACCIDENTES


NAVE-400: PURIFICACIÓN DEL ÁCIDO FÓRMICO

TRAMO Nº LÍNEA

(TUBERÍA)

ACCIDENTE

TIPO

ALTURA HASTA SUELO

(m)

DISTANCIA

(m)

DE COLAS DE C-401 HACIA C-403

1 46a CODO 90º 1.70 0.10

2 46a CODO 90º 1.70 0.75

BOMBA P-406

3 46a CODO 90º 1.80 0.10

4 46a CODO 90º 1.80 0.75

TE HACIA REBOILER E-401-4 O COLUMNA C-403

5 46e CODO 90º 1.80 1.40

6 46e CODO 90º 1.80 2.42

7 46e CODO 90º 1.80 15.50

8 46e CODO 90º 1.80 1.16

9 46e - 1.90 0.10

ENTRADA Y SALIDA A INTERCAMBIADOR E-403.1 PARA ENFRIAR MEZCLA

AGUA/ÁCIDO A 25 ºC

10 47 CODO 90º 2.53 2.07

11 47 - 4.50 1.90

ENTRADA A DEPÓSTIO DE EXTRACCIÓN D-C403 PREVIO A LA COLUMNA C-403

12 51a CODO 90º 0.20 0.30

BOMBA P-409

13 51b CODO 90º 0.40 0.10

14 51b CODO 90º 0.40 3.04

15 51b - 0.40 0.25


CAPÍTUL 10.

51

ENTRADA Y SALIDA DE C-403

16 53 CODO 90º 1.05 0.10

17 53 CODO 90º 1.05 4.88

18 53 CODO 90º 1.05 3.88

19 53 CODO 90º 5.97 4.92

20 53 CODO 90º 5.97 8.95

21 53 - 5.97 2.91

COLUMNA C-404

A CONDENSADOR DE C-404

22 59a CODO 90º 1.20 0.10

23 59a CODO 90º 11.90 3.43

24 59a CODO 90º 11.90 1.86

25 59a - 11.80 0.10

CONDENSADOR E-404.2 DE DESTILADOS

26 59b CODO 90º 10.26 0.10

27 59b CODO 90º 10.26 1.75

28 59b CODO 90º 10.26 3.03

29 59b - 4.22 6.04

POTE DE CONDENSADOS D-404

30 59c CODO 90º 0.90 0.10

31 59c - 0.90 1.00

P-412

32 49e CODO 90º 11.39 10.49

33 49e CODO 45º 11.39 3.16

34 49e - 11.39 3.74

COLUMNA C-404

A ALMACENAMIENTO DE PRODUCTO ACABADO EN T-500.1/.2/.3/.4

35 49f CODO 90º 11.39 1.26

36 49f CODO 90º 6.00 5.39

37 49f CODO 90º 6.00 11.92

38 49f - 6.00 13.12


CAPÍTUL 10.

52

PRIMERA VÁLVULA DE CUATRO VÍAS

39 59k CODO 90º 6.00 2.25

40 59k CODO 90º 9.10 3.10

41 59k CODO 90º 9.10 0.80

42 59k - 9.03 0.070

TANQUE DE FÓRMICO T-500.1


43 59l CODO 90º 6.00 9.50

44 59l CODO 90º 9.10 3.10

45 59l CODO 90º 9.10 0.80

46 59l - 9.03 0.070



47 59m - 6.00 9.50

SEGUNDA VÁLVULA DE TRES VÍAS

48 59m CODO 90º 6.00 2.25

49 59m CODO 90º 9.10 3.10

50 59m CODO 90º 9.10 0.80

51 59m - 9.03 0.070


SEGUNDA VÁLVULA DE TRES VÍAS

52 59n CODO 90º 6.00 2.25

53 59n CODO 90º 9.10 3.10

54 59n CODO 90º 9.10 0.80

55 59n - 9.03 0.070


Observaciones:


CAPÍTUL 10.

53

4.2 VÁLVULAS

4.2.1SELECCIÓN DE VALVULERÍA

Es necesaria una correcta selección de la valvulería a usar en función del

objetivo que se quiera conseguir. Las diferentes válvulas usadas en función de dicho

objetivo son:

- De retención: impiden el retorno de un flujo de materia debido a la

sobrepresión. Son válvulas que permiten el flujo en un único sentido.

- De regulación: modifican el flujo que circula por la tubería, mediante la

pérdida de presión aplicada sobre el fluido.

- De seguridad: alivian la presión de una tubería o equipo en el caso en que se

dé una sobrepresión no deseada.

- De aislamiento: son válvulas de apertura o cierre, que permiten el buen

aislamiento de equipos y tuberías, debido a su buena estanqueidad.

- De expansión: reducir la presión de un líquido.

A continuación se mencionan todas y cada una de las diferentes válvulas usadas

en el proceso productivo y el porqué de su uso en función de la etapa del proceso.

Válvulas de retención

También llamadas anti retorno o válvulas check, suelen ser de acero inoxidable.

Se usa, sin distinción, en toda zona del proceso en que la sobrepresión en un punto

pueda generar el retorno de un flujo de materia indeseado. Ampliamente usadas en

líneas de aspiración.

Figura 3. Válvula tipo check o anti retorno usada en planta


CAPÍTUL 10.

54

Válvulas de regulación

En cuanto a la regulación de caudal, las válvulas que se pueden usar son muy

variadas. Las usadas en nuestra fábrica se presentan a continuación:

En la primera etapa del proceso, la presencia de catalizador disuelto en el fluido

de proceso hace que la valvulería a usar se seleccione teniendo en cuenta dicho aspecto.

Para toma muestra de operarios en planta y operaciones manuales, debido a la rápida

abertura y el gran rango de caudales, se usa la típica válvula de bola. Para líneas

auxiliares, las válvulas de asiente permiten una buena regulación a la vez que una buena

hermetización cuando deben permanecer cerradas.

Figura 4. Válvula de bola usada para regulación en planta

Como válvulas de control, se puede usar nuevamente válvulas de bola, a pesar

de que a partir de las 2-3 pulgadas se deja de usar dichas válvulas y se selecciona la

válvula de mariposa con mayores prestaciones a diámetros de tuberías mayores.


CAPÍTUL 10.

55

Figura 4. Válvula de mariposa usada para regulación en planta

Válvulas de seguridad

Dicha válvula se instala en todo recipiente y tubería a presión, a partir de 1,5 bar.

Figura 5. Válvula de seguridad usada en planta

.

Válvulas de aislamiento

Para esta función, lo seleccionado son válvulas de bola ya que permiten un buen

bloqueo. A partir de diámetros de 1 ½ pulgadas las válvulas seleccionadas son de

compuerta, que a pesar de ser lentas son de fácil instalación y aconsejables para

presiones y temperaturas elevadas. Las de asiento se usan para estanqueidad en

reactores y para vapor, como líneas auxiliarles debido a su buena regulabilidad.


CAPÍTUL 10.

56

Figura 6. Válvula de compuesta usada para aislamiento en planta

Válvulas reductoras

Válvulas reductoras de presión, basadas en un diafragma metálico como sensor

de la presión, que actúa sobre una válvula piloto que a su vez controla el movimiento

de la válvula principal. Siempre se instalarán varias válvulas de seguridad, que den

cierto alivio de presión en caso de un mal funcionamiento de las válvulas reductoras.

Figura 7. Válvula reductora de presión usada en planta

Válvulas de tres vías

Este tipo de válvulas es útil para bifurcar una corriente en dos o bien mezclar dos

líneas, según convenga. Permiten una buena regulación.

Figura 7. Válvula reductora de presión usada en planta


CAPÍTUL 10.

57

Figura 8. Válvula de tres vías usada en planta

4.2.2NOMENCLATURA

Dado que el diagramas de tubería e instrumentación la válvulería manual ya se

dibuja con una forma característica, no es necesario una nomenclatura mas allá de ésta.

Lo que sí es necesario, es contabilizar el número de válvulas por área.

Compuerta Asiento Check

Bola

Seguridad

Automática

Figura 9. Válvulas usadas en planta


CAPÍTUL 10.

58

4.2.2LISTADO DE VÁLVULAS

El propósito de este apartado es contabilizar todas y cada una de las válvulas

manuales y no controladas implicadas en el proceso productivo

Tabla 10. Listado de válvulas manuales y no controladas

LISTADO DE VÁLVULAS

PROYECTO: ÁCIDO

FÓRMICO

NAVE 300: PRODUCCIÓN Y SEPARACIÓ DE FORMIATO

DE METILO

NÚMERO VÁLVULA TIPO ÁREA

- Automática Reacción

14 Compuerta Reacción

8 Asiento Reacción

8 Bola Reacción

5 Retención Reacción

4 Seguridad Reacción

- Automática Separación

34 Compuerta Separación

17 Asiento Separación

17 Bola Separación

3 Retención Separación

4 Seguridad Separación


CAPÍTUL 10.

59


PROYECTO: ÁCIDO

FÓRMICO

NAVE 400: PRODUCCIÓN Y SEPARACIÓ DE ÁCIDO

FÓRMICO


- Automática Reacción

26 Compuerta Reacción

13 Asiento Reacción

13 Bola Reacción

5 Retención Reacción

4 Seguridad Reacción

- Automática Separación

24 Compuerta Separación

12 Asiento Separación

12 Bola Separación

6 Retención Separación

1 Seguridad Separación

- Automática Purificación

16 Compuerta Purificación

8 Asiento Purificación

9 Bola Purificación

5 Retención Purificación


CAPÍTUL 10.

60

1 Seguridad Purificación


PROYECTO: ÁCIDO

FÓRMICO

NAVE 500: ALMACENAMIENTO DE PRODUCTO

ACABADO


10 Automática -

10 Compuerta -

6 Asiento -

5 Bola -

2 Retención -

- Seguridad -


PROYECTO: ÁCIDO

FÓRMICO

NAVE 900: TANQUERÍA DE MATERIAS PRIMAS


5 Automática Metanol

- Compuerta Metanol

- Asiento Metanol

2 Bola Metanol


CAPÍTUL 10.

61

3 Retención Metanol

2 Seguridad Metanol

3 Automática Metóxido sódico

- Compuerta Metóxido sódico

- Asiento Metóxido sódico

1 Bola Metóxido sódico

2 Retención Metóxido sódico

1 Seguridad Metóxido sódico

6 Automática Agua de proceso

- Compuerta Aguade proceso

- Asiento Agua de proceso

2 Bola Agua de proceso

3 Retención Agua de proceso

- Seguridad Agua de proceso

4.3 ACCESORIOS

4.3.1SELECCIÓN DE ACCESORIOS

Los accesorios son elementos de vital necesidad en nuestra fábrica. Sin ellos el

proceso productivo carecería de calidad y seguridad. Los diferentes accesorios

utilizados se presentan a continuación:

Discos de ruptura

Dicho accesorio se usará, por lo general, en todo tipo de recipiente a presión

(tanque, reactor, columna, intercambiador, etc) como última medida de alivio


CAPÍTUL 10.

62

instantáneo de presión, por lo que irá siempre acompañado de una válvula de seguridad.

Si la operación se realiza a 8 bar de presión, la válvula de seguridad se tara medio bar

por encima y finalmente, el disco de ruptura a medio bar por encima de la válvula.

El venteo al que se conecta el disco, se diseña mediante la ITC-MIE-APQ1 de

almacenamiento de líquidos inflamables y combustibles, donde se dice que el diámetro

de dicho venteo debe tener un diámetro como mínimo igual al mayor de las conexiones

del equipo, ya sea de llenado o vaciado y siempre un diámetro superior a 35 mm.

Figura 10. Disco de ruptura tipo

Mirilla

Dicho accesorio se usa para la comprobación de la correcto circulación del

fluido por tubería, de manera que se pueda visualizar si ésta queda obstruida, comprobar

la entrada de flujo a los equipos de servicio o comprobar la condensación de los

vapores. Estos elementos son de 2 pulgadas de diámetro, para facilitar la comprobación

por parte del operario. Se instalarán en puntos críticos tales como entradas a reactores y

salidas de condensadores de columnas de rectificación.

Figura 11. Mirilla tipo

Filtro en y

Estos accesorios se usan en tuberías en las que hay gran probabilidad de

producirse obstrucción por la presencia de sólidos. Esto puede ocurrir en la primera


CAPÍTUL 10.

63

etapa del proceso, en la que hay catalizador sólido disuelto. También se instalan en

zonas de aspiración de bombas y compresores, en los que una obstrucción puede

significar un problema importante para éstos.

Figura 12. Filtro en y tipo

Purgadores

Se usan dos tipos de purgadores, uno para eliminar el condensado de las líneas

por las que circula el vapor y otro para la eliminación de vapores en líneas por las que

circula el condensado de salida del intercambiador.

Los purgadores usados para eliminación de vapores son de tipo termodinámico,

que funcionan por efecto venturi, de manera que los condensados al ejercer mayor

presión sobre el accesorio, pueden circular, a diferencia de los vapores que quedan

retenidos. Los purgadores de boya también puedes usarse para esta misma función.

Figura 13. Purgador termodinámico tipo

En cuanto a los purgadores usados para la eliminación del vapor no condensado,

se usarán los conocidos pozos de goteo. Con ellos nos evitaremos la obstrucción de las

líneas de vapor, imposibilitando los golpes de ariete.


CAPÍTUL 10.

64

Compensadores y liras de dilatación

Si se tiene en cuenta que el acero inoxidable dilata unos 2,5 mm/ml y dicho

material es el más presente en nuestra planta, es casi de obligado cumplimiento la

instalación en líneas de vapor. Para líneas cortas, se instalan compensadores de

dilatación, mientras que para líneas más largas se instalarán liras.

Figura 14. Compensador de dilatación tipo

4.3.2NOMENCLATURA

La nomenclatura general de accesorios sigue el siguiente tipo,

X” - ACCESORIO TIPO-MATERIALCONSTRUCCIÓN -EQUIPO ASOCIADO

La nomenclatura referida a material de construcción y diámetros nominales se presenta

en el apartado anterior .1.2 NOMENCLATURA TUBERÍAS. El código usado en

función del accesorio se presenta en la tabla a continuación:

Tabla 11. Codificación de accesorios

ÍTEM Descripción

PU Purgadores

MI Mirillas

F Filtros

PZ Disco ruptura

CD Compensador o lira de dilatación


CAPÍTUL 10.

65

4.3.2 LISTADO DE ACCESORIOS

Tabla 12. Listado de accesorios

LISTADO ACCESORIOS


NAVE 300: REACCIÓN DE CARBONILACIÓN

NOMENCLATUR

A TIPO MATERIAL DN (in) DESCRIPCIÓN

½-PU-SS4-E300.1 Purgador de

condensados AISI 316L ½

En vapor de entrada a

precalentador E-300.1

1¼-PU-CS-E300.1 Purgador de

vapor AISI 316L 1 ¼

En condensados de salida de

E-300.1

2-MI-SS4-R300 3 Mirillas AISI 316L 2 En entrada a los reactores R-

301/2/3.

2½-PZ-CS-R300 3 Discos de

ruptura St 37.2 2 ½ En reactores R-301/2/3

2 ½-CD-SS4-R300 Compensador

de dilatación AISI 316L 2 ½

Salida de precalentador E-

300.1 de entrada a R-300

1¼-CD-CS-E300.1 Compensador

de dilatación St 37.2 1 ¼

Vapor de entrada a


1/2 -CD-SS4-E300.1 Compensador

de dilatación AISI 316L ½

Condensados de salida de


4-F-SS4-T302 3 Filtros en y AISI 316L 4 Filtro en y ante bomba P-301,

P-311 y P-312


CAPÍTUL 10.

66

LISTADO ACCESORIOS


NAVE 300: SEPARACIÓN DE FORMIATO DE METILO

NOMENCLATUR

A TIPO MATERIAL DN (in) DESCRIPCIÓN

5-PU-SS4-C303 Purgador de

condensados AISI 316L 5

En vapor de entrada por colas

de columna C-303

10-PU-SS4-E302.2 Purgador de


En vapor de entrada a

termosifón vertical E-302.2


vapor AISI 316L 3



4-F-SS4-C301 Filtro en y AISI 316L 4 Ante a reductora de presión a

entrada de C-301

8-PZ-CS-C301 Disco de

ruptura St 37.2 8 En cabezas de columna C-301


ruptra St 37.2 18 En cabezas de columna C-302


ruptura St 37.2 6 En cabezas de columna C-303

10-CD-CS-E302.2 Compensador

de dilatación St 37.2 10

Vapor de entrada a


3-CD-SS4-E302.2 Compensador

de dilatación AISI 316L 3



2-MI-CS-E302.1 Mirilla St 37.2 2 En condensados de E-302.1

2-MI-CS-E303 Mirilla St 37.2 2 En condensados de E-303

4-F-SS4-C302 Filtro en y AISI 316L 4 Ante bomba P-302


CAPÍTUL 10.

67

4-F-SS4-C302 Filtro en y AISI 316L 4 Ante bomba P-303

5-F-CS-C302 Filtro en y St 37.2 5 Ante bomba P-304

LISTADO ACCESORIOS


NAVE 400: REACCIÓN DE HIDRÓLISIS

NOMENCLATUR

A TIPO MATERIAL DN [in] DESCRIPCIÓN


condensados AISI 316L 3 Vapor de entrada a E-401.1


condensados AISI 316L 2 Vapor de entrada a E-401.2


condensados AISI 316L 6 Vapor de entrada a E402.1

1¼-PU-SS4-E402.1 Purgador de

vapor AISI 316L 1 ¼

Condensados de salida de E-

402.1

2-PU-SS4-R401 Purgador de

condensados AISI 316L 2 Vapor de entrada a R-401

1 ½-PU-SS4-R402.1 Purgador de

condensados AISI 316L 1 ½ Vapor de entrada a R-402.1

1 ½-PU-SS4-R402.2 Purgador de

condensados AISI 316L 1 ½ Vapor de entrada a R-402.2

2-PU-SS4 Purgador de

vapor AISI 316L 2

Condensados totales de salida

de E-401.1/.2, R-401 y R-

402.1/.2

2-MI-CS-R401 Mirilla St 37.2 2 Entrada de agua descalcificada

a R-401


CAPÍTUL 10.

68

2-MI-CS-R401 Mirilla St 37.2 2 Entrada de formiato de metilo

a R-401

2-MI-CS 2 Mirillas St 37.2 2 Entrada a reactores R-402.1/.2

2-PZ-CS-R401 Disco de

ruptura St 37.2 2

Sobre reactor de prehidrólisis

R-401

6-PZ-CS-R402.1/.2 2 Discos de

ruptura St 37.2 6 Sobre reactores R-402.1/.2

10-PZ-CS-TR401 Disco de

ruptura St 37.2 10

Sobre tanque mezclador T-

R401

2-F-CS-R401 2 Filtros en y St 37.2 2 Ante bombas P-904 y P-401

10-F-SS4-R402 Filtro en y AISI 316L 10 Ante bomba P-404

LISTADO ACCESORIOS


NAVE 400: SEPARACIÓN DE ÁCIDO FÓRMICO

NOMENCLATUR


10-F-SS2-C401 Filtro en y AISI 304L 10 Filtro ante reductora de

presión en entrada a C-401

6-F-SS4-C401 Filtro en y AISI 316L 6 Filtro ante bomba P-406

10-F-CS-C401 Filtro en y St 37.2 10 Filtro ante bomba P-407

5-F-SS2-C402 Filtro en y AISI 304L 5 Filtro ante bomba P-403

10-F-CS-C402 Filtro en y St 37.2 10 Filtro ante bomba P-408

2-MI-CS-E401.3 Mirilla St 37.2 2 En condensados de E-401.3

S-MI-CS-E402.2 Mirilla St 37.2 2 En condensados de E-402.2

6-PU-SS4-E402.3 Purgador


En línea de vapor de entrada a

E-402.3


CAPÍTUL 10.

69

10-PU-SS4-E401.4 Purgador



E-401.4

8-PU-SS4 Purgador de

vapor AISI 316L 8

En salida de condensados de

E-402.3 y E-401.4

6-CD-TFL-C401 Compensador

de dilatación

St 37.2

teflonado 6 Colas de columna de C-401

36-CD-TFL-E401.4 Compensador

de dilatación

St 37.2

teflonado 36

Posterior a reboiler termosifón

E -401.4 de C-401

5-CD-SS4-C402 Compensador

de dilatación AISI 316L 5 Colas de columna de C-402



Posterior a reboiler termosifón

E-402.3 de C-402



Vapor de entrada a reboiler

termosifón E.402.3

1 ¼-CD-SS4-E402.3 Compensador

de dilatación AISI 316L 1 ¼


reboiler termosifón E-402.3



Vapor de entrada a reboiler

termosifón E-401.4




reboiler termosifón E-401.4

LISTADO ACCESORIOS


NAVE 400: PURIFICACIÓN DE ÁCIDO FÓRMICO

NOMENCLATUR


1 ½-F-CS-T403 Filtro en y St 37.2 1 ½ En carga de 1-Octanol en D-

C403

6-F-CS-T403 Filtro en y St 37.2 6 Ante bomba P-409


CAPÍTUL 10.

70

2 ½ -F-PVC-C403 Filtro en y PVC 2 ½ Ante bomba P-414

6-F-CS-C404 Filtro en y St 37.2 6 Ante bomba P-410

3-F-TFL-C404 Filtro en y St 37.2

teflonado 3 Ante bomba P-412





2-PU-TFL-E404.2 Purgador de

vapor

St 37.2

teflonado 2



2-MI-TFL-C404 Mirilla AISI 316L 2 En condensados de C-404









LISTADO ACCESORIOS


NAVE 500: TANQUERÍA DE ÁCIDO FÓRMICO

NOMENCLATUR


1 ½-PU-SS4-T500 Purgador de

condensados SS4 1 ½

En vapor calefactor para tanques

T-500.1/.2/.3/.4

½-PU-SS4-T500 Purgador de

vapor SS4 ½


calefacción de T-500.1/.2/.3/.4

½-CD-CS-T500.1 Compensador

de dilatación St 37.2 ½

En línea de vapor de entrada de

calefacción a T-500.1


CAPÍTUL 10.

71

¼ -CD-SS4-T500.1 Compensador

de dilatación SS4 ¼

En línea de condensados de

salida de calefacción de T-500.1



En línea de vapor de entrada de

calefacción a T-500.2








de calefacción a T-500.3








de calefacción a T-500.4





2-F-TLF-T500 Filtro en y St 37.2

teflonado 2 Ante bomba P-501.1

4-F-TFL-T500 Filtro en y St 37.2

teflonado 4 Ante bomba NP-502

LISTADO ACCESORIOS


NAVE 900: TANQUERÍA DE METANOL

NOMENCLATUR


1 ½-PZ-CS-T901 Disco de

ruptura St 37.2 1 ½ Disco de ruptura sobre T-901

¼ -F-CS-T901 Filtro en y St 37.2 ¼ Filtro en entrada de metanol

como materia prima


CAPÍTUL 10.

72

½ -F-CS-T901 Filtro en y St 37.2 ½ Filtro ante bomba P-901

LISTADO ACCESORIOS


NAVE 900: TANQUERÍA DE METÓXIDO SÓDICO

NOMENCLATUR


1 ½-PZ-SS4-T902 Disco de

ruptura AISI 316L 1 ½ Disco de ruptura sobre T-902

¼ -F-SS4-T902 Filtro en y AISI 316L ¼ Filtro en entrada de metóxido

sódico metanolizado

¼ -F-SS4-T902 Filtro en y AISI 316L ¼ Filtro ante bomba P-902

4.3 BOMBAS

4.3.1 SELECCIÓN DE BOMBAS

Existen muchas tipos de bombas diferentes, las cuales cada tipo se especializa en

diferentes condiciones de trabajo, tenemos bombas dinámicas que transforman la

energía cinética que lleva el fluido en presión, de las cuales aparecen diferentes

subgrupos como pueden ser las centrífugas o las periféricas. También tenemos bombas

de desplazamiento positivo, las cuales son más utilizadas para fluidos con mayor

viscosidad.


CAPÍTUL 10.

73

La bomba centrífuga de una sola etapa y horizontal es la más común en operaciones

químicas industriales. Se utilizan de otro tipo cuando hay una carga elevada o se

especifiquen condiciones especiales de proceso.

Las bombas neumáticas al tener una membrana que se contraiga y se expanda, las

utilizaremos en nuestra planta para las operaciones de carga y descarga de camiones ya

que en este proceso puede haber aire en el fluido y al contrario de las bombas

centrífugas, estas sí que pueden operar en condiciones donde el fluido contenga gas o

aire.

La selección de la bomba se ha tenido en cuenta mediante el la potencia requerida por

esta calculada (en el apartado manual de cálculos Tema 11) con el BEM. Otro factor

que se ha tenido en cuenta a la hora de escoger bomba es la carga del sistema, junto

con otras consideraciones del fluido, tales como la corrosión o la presencia de sólidos en

el fluido. Las bombas que se han seleccionado para la producción de ácido fórmico son

las bombas centrífugas de etapa simple o multietapa, según convenga.

En la figura 14 podemos determinar el tipo de bomba requerido según la carga total del

sistema y su caudal.


CAPÍTUL 10.

74

Figura 14. Guía para la selección de bombas centrífugas.

4.3.2 LISTADO DE BOMBAS

Nota: en nuestro proceso hay bombas que no se han diseñado ya que se han escogido por catálogo bombas especializadas en la carga y descarga

de camiones, estas son bombas neumáticas y bombas de especializadas en darnos vacío.

Tabla 13. Listado de bombas de proceso

TAG TRAMO 1 TRAMO2 ΔP (Atm) ΔZ (m) L (m) Q (m3/h) H (m) P (W)

P-301 Línea 5 Línea 6 134.2 0.2 30 17.54 2016.2 88600

P-302 Línea 18 Línea 19 1.3 1.633 22.888 19.6 26 1700

P-303 Reboiler 302 Línea 20 0 2.39 68.55 6.97 14.4 284.54


CAPÍTUL 10.

75

P-304 Pote condensados 302 Columna 302 / Línea 27 0 -3.62 27 13.47 1.86 88

P-305 Reactor 301 Reactor 302 0 8 10 20.91 26.9 1638.13

P-306 Reactor 302 Reactor 303 0 8 10 20.91 26.9 1638.13

P-307 Colector Agua Torres 0 0 41 5769 0.82 446.6

P-308 Torres Proceso 0 0 41 5769 0.82 440.8

P-401 Tanque 903 Línea 28 13.2 0 13.92 151 7332.27

P-402 Línea 43 Línea 44 14 0 30 75.09 142 37158.9

P-403 Línea 40 Línea 41 0.8 2.5 60 9.58 26.69 697.25

P-404 Tanque 401 Línea 34 0 5.035 14.74 111.8 5.62 1904.7

P-406 Línea 46 Línea 47 0 -0.8 26.24 13.47 5.1 475

P-407 Pote condensado 401 Columna 401 / Línea 39 0 0 15 180 0.67 398.78

P-408 Pote condensado 402 Columna 402 / Línea 43 0 0 15 72 1 255.45

P-409 Tanque 403 Línea 51 0 0 3.39 3.31 0.9 11

P-410 Línea 55 Línea 56 0.9 6.074 20.9 54 23.28 3760

P-412 Pote condensados 404 Columna 404 / Línea 59 0 0 15 13.38 0.513 537.72

P-413 Columna 403 Nave 800 0 4.035 7.63 24.11 5.19 399.36

P-414 Proceso CH-403 0 0 40 981.88 0.84 3036

P-415 CH-403 Proceso 0 0 40 981.88 0.84 3036


CAPÍTUL 10.

76

P-416 Proceso CH-402 0 0 40 317.5 0.94 1101.52

P-417 CH-402 Proceso 0 0 40 317.5 0.94 1101.52

P-418 Proceso CH-403 0 0 40 26 1.96 186.54

P-419 CH-403 Proceso 0 0 40 26 1.96 186.54

P-501.1/.2 Línea 59 Tanques N-500 0 3.1 24.88 9.28 8.94 364.14

P-502 Tanques N-500 Camión - - - - 9.5 -

P-901 Línea 1 Línea 2 0.8 3.7 148.86 0.036 441.4 43.21

P-902 Línea 3 Línea 4 0.8 4 147.19 0.05 366.44 49.4

P-903 Línea 48 Línea 49 0 5.6 10 3.78 8.99 101.7

P-904 Línea 30 Descalcificadora 14 4 145.2 7.94 175 5112.14

P-905 Camión Tanques N-901.1/.2 - - - - 9.5 -

P-906 Camión Tanques N-902 - - - - 9.5 -

Tabla 14. Listado de bombas de vacío

TAG TRAMO 1 TRAMO2 ΔP (Atm) ΔZ (m) L (m) Q (m3/h) Presión Vacío (Torr)

VP-301 Tanque Flash Línea 16 - - - 9.28 76.18

VP-E403.1 Pote condensados 404 Vacío - - - 2866.28 380.92


CAPÍTUL 10.

77

4.3.3 HOJAS DE ESPECIFICACIÓNES

4.3.3.1 Nave 300


CAPÍTUL 10.

78

HOJA DE ESPECIFICACIÓN DE BOMBA

HOJA 1 DE 1 Proyecto:

ÁCIDO FÓRMICO TAG EQUIPO P-301

NAVE 300

DATOS GENERALES

DENOMINACIÓN EQUIPO Bomba centrífuga

FUNCIÓN Impulsar fluido de proceso

DATOS DE OPERACIÓN

FLUIDO Metanol

CAUDAL VOLUMÉTRICO ( 7.94

TEMPERATURA DE OPERACIÓN (°C) 69

PRESION ASPIRACIÓN (Atm) 1.8

PRESIÓN DE IMPULSIÓN (Atm) 136

DENSIDAD ( 704

ALTURA (m) 4.87

DATOS DE DISEÑO

TIPO Centrífuga

MATERIAL Acero Inoxidable

DIÁMETRO ASPIRACIÓN (mm)

DIÁMETRO IMPULSIÓN (mm)

PROVEEDOR SACI PUMPS

MODELO MN 32-250C

POTENCIA (kW) 9.2

EFICACIA (%) 80

Fecha: 14/06/2016 Observaciones:


CAPÍTUL 10.

79

Firma:




NAVE 300

DATOS GENERALES



DATOS DE OPERACIÓN

FLUIDO Metanol y Formiato de Metilo


TEMPERATURA DE OPERACIÓN (°C) -2.03


PRESIÓN DE IMPULSIÓN (Atm) 1.8

DENSIDAD ( 918.5

ALTURA (m) 5.44

DATOS DE DISEÑO

TIPO Centrífuga


DIÁMETRO ASPIRACIÓN (in)

DIÁMETRO IMPULSIÓN (in)


MODELO HK 25-M

POTENCIA (kW) 1.83

EFICACIA (%) 80


CAPÍTUL 10.

80


Firma:




NAVE 300

DATOS GENERALES



DATOS DE OPERACIÓN

FLUIDO Metanol


TEMPERATURA DE OPERACIÓN (°C) 75.9



DENSIDAD ( 692.5

ALTURA (m) 1.93

DATOS DE DISEÑO

TIPO Centrífuga





MODELO K 5-M

POTENCIA (kW) 0.37

EFICACIA (%) 80


CAPÍTUL 10.

81


Firma:




NAVE 300

DATOS GENERALES



DATOS DE OPERACIÓN

FLUIDO Formiato de Metilo





DENSIDAD ( 946.5

ALTURA (m) 3.74

DATOS DE DISEÑO

TIPO Centrífuga





MODELO K 31-T


CAPÍTUL 10.

82

POTENCIA (kW) 2.2

EFICACIA (%) 80


Firma:




NAVE 300

DATOS GENERALES


FUNCIÓN Impulsar fluido de Proceso

DATOS DE OPERACIÓN

FLUIDO Metanol



PRESION ASPIRACIÓN (Atm) 136


DENSIDAD ( 1004

ALTURA (m) 26.9

DATOS DE DISEÑO

TIPO Centrífuga





CAPÍTUL 10.

83


MODELO KDN 200/190

POTENCIA (kW) 1.6


Firma:




NAVE 300

DATOS GENERALES



DATOS DE OPERACIÓN

FLUIDO Metanol





DENSIDAD ( 1004

ALTURA (m) 26.9

DATOS DE DISEÑO

TIPO Centrífuga




CAPÍTUL 10.

84



MODELO KDN 200/190

POTENCIA (kW) 1.6


Firma:




NAVE 300

DATOS GENERALES


FUNCIÓN Impulsar fluido de servicio

DATOS DE OPERACIÓN

FLUIDO Agua

CAUDAL VOLUMÉTRICO ( 1608

TEMPERATURA MÁX DE OPERACIÓN (°C) 120


PRESION IMPULSIÓN (Atm) 1

DENSIDAD ( 1004

ALTURA MÁX (m) 150

DATOS DE DISEÑO


CAPÍTUL 10.

85

TIPO Centrífuga




PROVEEDOR AZCUE

MODELO BOB


Firma:




NAVE 300

DATOS GENERALES



DATOS DE OPERACIÓN

FLUIDO Agua





DENSIDAD ( 1004


CAPÍTUL 10.

86

ALTURA MÁX (m) 150

DATOS DE DISEÑO

TIPO Centrífuga




PROVEEDOR AZCUE

MODELO BOB


Firma:

4.3.3.2 Nave 400




NAVE 400

DATOS GENERALES



DATOS DE OPERACIÓN





CAPÍTUL 10.

87



DENSIDAD ( 946.5

ALTURA (m) 3.86

DATOS DE DISEÑO

TIPO Centrífuga





MODELO K 100-T

POTENCIA (kW) 7.5

EFICACIA (%) 80


Firma:




NAVE 400

DATOS GENERALES



DATOS DE OPERACIÓN




CAPÍTUL 10.

88




DENSIDAD ( 809.2

ALTURA (m) 20.85

DATOS DE DISEÑO

TIPO Centrífuga





MODELO NKP –G 50-250

POTENCIA (kW) 30

EFICACIA (%) 90


Firma:




NAVE 400

DATOS GENERALES




CAPÍTUL 10.

89

DATOS DE OPERACIÓN

FLUIDO Metanol





DENSIDAD ( 751.7

ALTURA (m) 2.66

DATOS DE DISEÑO

TIPO Centrífuga





MODELO K 5-M

POTENCIA (kW) 0.37

EFICACIA (%) 80


Firma:




NAVE 400


CAPÍTUL 10.

90

DATOS GENERALES



DATOS DE OPERACIÓN

FLUIDO Formiato de Metilo y Ácido Fórmico





DENSIDAD ( 833.4

ALTURA (m) 31.05

DATOS DE DISEÑO

TIPO Centrífuga





MODELO HK 25-M

POTENCIA (kW) 1.83

EFICACIA (%) 80


Firma:





CAPÍTUL 10.

91

NAVE 400

DATOS GENERALES



DATOS DE OPERACIÓN

FLUIDO Ácido Fórmico y Agua





DENSIDAD ( 1062

ALTURA (m) 3.74

DATOS DE DISEÑO

TIPO Centrífuga





MODELO K 31-T

POTENCIA (kW) 2.2

EFICACIA (%) 80


Firma:


CAPÍTUL 10.

92




NAVE 400

DATOS GENERALES



DATOS DE OPERACIÓN

FLUIDO Formiato de Metilo y Agua





DENSIDAD ( 932

ALTURA (m) 50

DATOS DE DISEÑO

TIPO Centrífuga





MODELO MN 80-160C

POTENCIA (kW) 15

EFICACIA (%) 80


CAPÍTUL 10.

93


Firma:




NAVE 400

DATOS GENERALES



DATOS DE OPERACIÓN






DENSIDAD ( 751.7

ALTURA (m) 20

DATOS DE DISEÑO

TIPO Centrífuga





MODELO K 5-M

POTENCIA (kW) 0.37

EFICACIA (%) 80


CAPÍTUL 10.

94


Firma:




NAVE 400

DATOS GENERALES



DATOS DE OPERACIÓN

FLUIDO Octanol, Agua y Ácido Fórmico





DENSIDAD ( 912

ALTURA (m) 0.9

DATOS DE DISEÑO

TIPO Centrífuga





MODELO K 15-T


CAPÍTUL 10.

95

POTENCIA (kW) 1.1

EFICACIA (%) 80


Firma:




NAVE 400

DATOS GENERALES



DATOS DE OPERACIÓN

FLUIDO Octanol





DENSIDAD ( 734.4

ALTURA (m) 23.28

DATOS DE DISEÑO

TIPO Centrífuga




CAPÍTUL 10.

96



MODELO HK 102

POTENCIA (kW) 7.5


Firma:




NAVE 400

DATOS GENERALES



DATOS DE OPERACIÓN

FLUIDO , Agua y Ácido Fórmico





DENSIDAD ( 1143

ALTURA (m) 3.71

DATOS DE DISEÑO


CAPÍTUL 10.

97

TIPO Centrífuga





MODELO HK 25-M

POTENCIA (kW) 1.83

EFICACIA (%) 80


Firma:




NAVE 400

DATOS GENERALES



DATOS DE OPERACIÓN

FLUIDO Formiato de Metilo y Ácido Fórmico





DENSIDAD ( 833.40


CAPÍTUL 10.

98

ALTURA (m) 6.69

DATOS DE DISEÑO

TIPO Centrífuga





MODELO K 31-T

POTENCIA (kW) 2.2

EFICACIA (%) 80


Firma:




NAVE 400

DATOS GENERALES



DATOS DE OPERACIÓN

FLUIDO Agua




CAPÍTUL 10.

99



DENSIDAD ( 1004

ALTURA MÁX (m) 130

DATOS DE DISEÑO

TIPO Centrífuga




PROVEEDOR AZCUE

MODELO VM


Firma:




NAVE 400

DATOS GENERALES



DATOS DE OPERACIÓN


CAPÍTUL 10.

100

FLUIDO Agua





DENSIDAD ( 1004

ALTURA MÁX (m) 130

DATOS DE DISEÑO

TIPO Centrífuga




PROVEEDOR AZCUE

MODELO VM


Firma:




NAVE 400

DATOS GENERALES


CAPÍTUL 10.

101



DATOS DE OPERACIÓN

FLUIDO Agua





DENSIDAD ( 1004

ALTURA (m) 0.94

DATOS DE DISEÑO

TIPO Centrífuga





MODELO KDN 200/190

POTENCIA (kW) 1.1


Firma:




CAPÍTUL 10.

102

TAG EQUIPO P-417 ÁCIDO FÓRMICO

NAVE 400

DATOS GENERALES



DATOS DE OPERACIÓN

FLUIDO Agua





DENSIDAD ( 1004

ALTURA (m) 0.94

DATOS DE DISEÑO

TIPO Centrífuga





MODELO KDN 200/190

POTENCIA (kW) 1.1


Firma:


CAPÍTUL 10.

103




NAVE 400

DATOS GENERALES



DATOS DE OPERACIÓN

FLUIDO Agua





DENSIDAD ( 1004

ALTURA (m) 1.96

DATOS DE DISEÑO

TIPO Centrífuga





MODELO K-150T

POTENCIA (kW) 11



CAPÍTUL 10.

104

Firma:




NAVE 400

DATOS GENERALES



DATOS DE OPERACIÓN

FLUIDO Agua





DENSIDAD ( 1004

ALTURA (m) 1.96

DATOS DE DISEÑO

TIPO Centrífuga





MODELO K-150T

POTENCIA (kW) 11


CAPÍTUL 10.

105


Firma:

4.3.3.3 Nave 500




NAVE 500

DATOS GENERALES

DENOMINACIÓN EQUIPO Bomba neumàtica de doble

membrana


DATOS DE OPERACIÓN

FLUIDO Agua y Ácido Fórmico



PRESION MÁX DE OPERACIÓN (bar) 8.6

DENSIDAD ( 1143

ALTURA MÁX (m) 9.5

DATOS DE DISEÑO

TIPO Neumática





CAPÍTUL 10.

106

PROVEEDOR WILDEN

MODELO Turbo-Flo

CILINDRADA (L) 4.73

EFICACIA (%) 80


Firma:

4.3.3.4 Nave 900




NAVE 900

DATOS GENERALES



DATOS DE OPERACIÓN

FLUIDO Metanol





DENSIDAD ( 742

ALTURA (m) 441.4

DATOS DE DISEÑO

TIPO Centrífuga


CAPÍTUL 10.

107





MODELO CB 100M

POTENCIA (kW) 0.75

EFICACIA (%) 80


Firma:




NAVE 900

DATOS GENERALES



DATOS DE OPERACIÓN

FLUIDO Metanol





DENSIDAD ( 742

ALTURA (m) 366.4

DATOS DE DISEÑO


CAPÍTUL 10.

108

TIPO Centrífuga





MODELO CB 100M

POTENCIA (kW) 0.75

EFICACIA (%) 80


Firma:




NAVE 900

DATOS GENERALES



DATOS DE OPERACIÓN

FLUIDO Octanol





DENSIDAD ( 822


CAPÍTUL 10.

109

ALTURA (m) 8.99

DATOS DE DISEÑO

TIPO Centrífuga





MODELO K 15-T

POTENCIA (kW) 1.1

EFICACIA (%) 80


Firma:




NAVE 900

DATOS GENERALES



DATOS DE OPERACIÓN

FLUIDO Agua





CAPÍTUL 10.

110


DENSIDAD ( 1007

ALTURA (m) 175

DATOS DE DISEÑO

TIPO Centrífuga





MODELO CB 750-T

POTENCIA (kW) 5.5

EFICACIA (%) 80


Firma:




NAVE 900

DATOS GENERALES


membrana


DATOS DE OPERACIÓN

FLUIDO Metanol


CAPÍTUL 10.

111




DENSIDAD ( 742

ALTURA MÁX (m) 9.5

DATOS DE DISEÑO

TIPO Neumática




PROVEEDOR WILDEN

MODELO Turbo-Flo

CILINDRADA (L) 4.73


Firma:




NAVE 900

DATOS GENERALES


membrana


CAPÍTUL 10.

112


DATOS DE OPERACIÓN

FLUIDO Metanol




DENSIDAD ( 742

ALTURA MÁX (m) 9.5

DATOS DE DISEÑO

TIPO Neumática




PROVEEDOR WILDEN

MODELO Turbo-Flo

CILINDRADA (L) 4.73


Firma:




NAVE 500


CAPÍTUL 10.

113

DATOS GENERALES


membrana


DATOS DE OPERACIÓN

FLUIDO 1-Octanol




DENSIDAD ( 824

ALTURA MÁX (m) 9.5

DATOS DE DISEÑO

TIPO Neumática




PROVEEDOR WILDEN

MODELO Turbo-Flo

CILINDRADA (L) 4.73

EFICACIA (%) 80


Firma:


CAPÍTUL 10.

114

4.4 COMPRESORES

Al igual que en el caso de las bombas, los compresores son dispositivos diseñados para

aumentar la presión del fluido. La diferencia es que en este caso aumenta la presión de

fluidos compresibles, tales como vapores y gases. Esto hace que el volumen específico

del fluido se reduzca mientras pasa a través del equipo, hecho que hace que la

temperatura aumente considerablemente, esto hará que debamos realizar en algún caso

una compresión por etapas.

4.4.1 SELECCIÓN DE COMPRESORES

Existen varios tipos de compresores: de desplazamiento positivo, cinético y especial

(eyectores).

En el presente proyecto se necesitan compresores para dar presión a dos líneas de

proceso, más un tercer compresor que suministre de aire comprimido de servicio a la

planta y accionar las válvulas de control.

Los compresores seleccionados para nuestro proceso se han escogidos a partir de los

parámetros de el caudal y de la presión de salida necesarios para nuestros proceso.

En el caso del compresor multietapa se ha diseñado cual sería el equipo ideal para

nuestro proceso, ya que es un operación muy singular y que requiere un estudio

concreto. Podemos encontrar el método de cálculo y diseño del compresor multietapa en

el manual de cálculos tema 11: compresor multietapa. Por lo tanto, al ser un diseño tan

específico, se ha tenido que adaptar nuestro diseño a un modelo de compresor que nos

pudiese dar unas prestaciones similares a las requeridas y diseñadas.

Para poder abastecer con aire comprimido a todas y cada una de las válvulas neumáticas

de nuestro proceso, se ha buscado un equipo compresor de aire de tornillo que sea capaz

de cubrir la demanda de aire comprimido de nuestro sistema en los momentos en que

los picos de demanda de aire sean mayores.

4.3.1 HOJAS DE ESPECIFICACIONES

4.4.2.1 Nave 300

HOJA DE ESPECIFICACIÓN DE COMPRESOR MULTIETAPA


CAPÍTUL 10.

115

TAG EQUIPO CM-301

Proyecto:

ÁCIDO FÓRMICO NAVE 300

DATOS GENERALES

DENOMINACIÓN EQUIPO Compresor de múltiples

compresiones

FUNCIÓN Compresión del monóxido de

carbono de entrada al reactor R-300

DATOS DE OPERACIÓN

MEZCLA FLUIDA [%p/p]

Metanol 0.80

Monóxido de

carbono

85.16

Formiato de

metilo

14.03

Ácidofórmico 0.01

TEMPERATURA DE OPERACIÓN [°C] 90-120

PRESIÓN DE OPERACIÓN [atm] 136

DENSIDAD [kg/m3] 83.1

CAUDAL VOLUMÉTRICO [m3/h] 120

POTENCIA [kW] 300

DATOS DE DISEÑO

PROVEEDOR Sichuannewtianyuantechnologiesco.

MODELO NTTC

POTENCIA [kW] 400

ETAPAS 4

RUIDO [dB] 80

LARGO/ANCHO/ALTO [mm] 5500/2800/2100


CAPÍTUL 10.

116

Fecha:

20/05/2016

Observaciones:

Firma:

HOJA DE ESPECIFICACIÓN DE COMPRESOR

TAG EQUIPO CM-302

Proyecto:


DATOS GENERALES

DENOMINACIÓN EQUIPO Compresor de pistónexcento de

aceites

FUNCIÓN Compresión del corriente de gas

recirculado a R-300.1

DATOS DE OPERACIÓN

MEZCLA FLUIDA [%p/p]

Metanol 2.8

Monóxido de

carbono

49.1


CAPÍTUL 10.

117

Formiato de

metilo

48.2

TEMPERATURA DE OPERACIÓN [°C] 318.6

PRESIÓN DE OPERACIÓN [atm] 16.78

DENSIDAD [kg/m3] 0.86


POTENCIA [kW] 300

DATOS DE DISEÑO

PROVEEDOR Atlascopco S.A.E

MODELO HX/HN

POTENCIA [kW] 560

ETAPAS 2

RUIDO [dB] 74


Fecha:

20/05/2016

Observaciones:

Firma:


CAPÍTUL 10.

118

4.4.2.1 Nave 700

HOJA DE ESPECIFICACIÓN DE COMPRESOR

TAG EQUIPO CM-701

Proyecto:


DATOS GENERALES

DENOMINACIÓN EQUIPO Compresor de aire de tornillo

FUNCIÓN Compresión del corriente de gas

recirculado a R-300.1

DATOS DE OPERACIÓN

MEZCLA FLUIDA [%p/p] Aire

TEMPERATURA DE OPERACIÓN [°C] 25

PRESIÓN DE OPERACIÓN [atm] 7.89


DATOS DE DISEÑO

PROVEEDOR PUSKA

MODELO RTD 75/8

POTENCIA [kW] 55

ETAPAS 1

RUIDO [dB] 69


PESO [Kg] 1075

CONEXIÓN DE SALIDA


CAPÍTUL 10.

119

Fecha:

20/06/2016

Observaciones:

Firma:

capítulo 4. tuberías, válvulas, bombas y · pdf filees de vital...

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