ater l'aquila

ATER L'AQUILAVia Antica Arischia n. 46/E

67100 L'AQUILA

LAVORI CONSEGUENTI AL SISMA DEL 6 APRILE 2009SOSTITUZIONE EDILIZIA EDIFICIO CON ESITO "E"

Via San Gabriele dell'Addolorata n. 4 (Edificio n. 421) - Fg. 80, Part. 4601Parti Comuni - n. 6 appartamenti prop. ATER - n. 2 appartamenti prop. privata

AutorizzatoApprovatoVerificatoRedattoMotivazioneDataRevisione

ATER L'AQUILA

COMMITTENTE PROGETTO, DIREZIONE DEI LAVORI E COORDINATORE PER LA SICUREZZA

000

AutorizzatoApprovatoVerificatoMotivazioneDataRevisione

OGGETTO

gennaio 2018

codice Inarcassa SI 001131

P.I. ed iscrizione CCIAA dell'Aquila n. 01488290667

con sede legale in SulmonaPiazza G. Garibaldi n. 55www.ucronie.it

PROGETTO ESECUTIVO

CAPOGRUPPOArch. Antonio BolinoArch. Nicola Guerra

Ing. Pietro CentofantiVia Papa Benedetto XV

67039 Sulmona (AQ)

Ing. Vincenzo PetrellaVia Valle Madonna, 50

67035 Pratola Peligna (AQ)

collaboratore opere strutturali: Ing. Alessandro Di Camillo

SCALANUMERO ELABORATO S042

FOTOCORPO DI FABBRICA N. 3- RELAZIONE GEOTECNICA

DOCUMENTOCOMPOSTO

DA 26 PAGINE

Corpo di fabbrica C: relazione geotecnica

UCRONIE S.r.l. - piazza Garibaldi - Sulmona pag. 1/26

Relazione geotecnica

Relazione geotecnica sulle indagini, caratterizzazione e modellazione del volume significativo di terreno.

Dati identificativi

Ditta

Località

Comune di: L'AQUILA


pag. 2/26 UCRONIE S.r.l. - piazza Garibaldi - Sulmona

Sommario

Relazione geotecnica ........................................................... Errore. Il segnalibro non è definito.

1 Normativa di riferimento .............................................................................................................. 3

2 Premessa ..................................................................................................................................... 4

Premessa ............................................................................. Errore. Il segnalibro non è definito.

3 Descrizione delle opere in sito .................................................................................................... 4

Descrizione delle opere in sito ............................................. Errore. Il segnalibro non è definito.

Preferenze di geotecnica ...................................................... Errore. Il segnalibro non è definito.

4 Problemi geotecnici e scelte tipologiche ..................................................................................... 8

Tipologia di fondazione .................................................................................................................. 8

Pianta elementi di fondazione .............................................. Errore. Il segnalibro non è definito.

4.1 Elementi di fondazione ............................................................................................................. 9

4.1.1 Fondazioni di piastre ............................................................................................................. 9

5 Caratterizzazione geotecnica dei terreni in sito ........................................................................... 9

5.1 Terreni ...................................................................................................................................... 9

6 Modellazione del sottosuolo e metodi di analisi e di verifica ..................................................... 10

Modello di fondazione .................................................................................................................. 10

7 Verifiche delle fondazioni .......................................................................................................... 12

7.1 Verifiche travate C.A. .............................................................................................................. 12

7.2 Verifiche piastre C.A. .............................................................................................................. 12

7.3 Pressioni terreno in SLU ......................................................................................................... 15

Tabella pressioni massime sul terreno in SLU ..................... Errore. Il segnalibro non è definito.

7.4 Pressioni terreno in SLVf/SLUEcc .......................................................................................... 19

Tabella pressioni massime sul terreno in SLVf/SLUecc ....... Errore. Il segnalibro non è definito.

7.5 Pressioni terreno in SLE/SLD ................................................................................................. 23

Tabella pressioni massime sul terreno in SLE/SLD .............. Errore. Il segnalibro non è definito.



1 Normativa di riferimento NORME TECNICHE PER LE COSTRUZIONI NTC 2008 Norme tecniche per le costruzioni D.M. 14 gennaio 2008. CONSIGLIO SUPERIORE DEI LAVORI PUBBLICI Istruzioni per l'applicazione delle "Norme tecniche per le costruzioni" di cui al D.M. 14 gennaio 2008. Circolare 2 febbraio 2009. CONSIGLIO SUPERIORE DEI LAVORI PUBBLICI Pericolosità sismica e Criteri generali per la classificazione sismica del territorio nazionale. Allegato al voto n. 36 del 27.07.2007 NORMA TECNICA UNI EN 1997-1:2005 (EUROCODICE 7 - PROGETTAZIONE GEOTECNICA) Progettazione geotecnica - Parte 1: Regole generali. EUROCODICE 8 Indicazioni progettuali per la resistenza sismica delle strutture - Parte 5: Fondazioni, strutture di contenimento ed aspetti geotecnici. D.M. 11/03/1988 Norme tecniche riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce, la stabilità dei pendii naturali e delle scarpate, i criteri generali e le prescrizioni per la progettazione, l'esecuzione e il collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere di fondazione (norma possibile se si opera in Zona sismica 4, attuali Classi I e II).



2 Premessa Premessa: contenente la descrizione dei lavori in progetto, i riferimenti normativi adottati, la localizzazione dei terreni interessati, i nominativi dei committenti, del progettista architettonico, del progettista strutturale, del redattore della relazione geologica, le indagini eseguite e le problematiche emerse in quest’ultima.

3 Descrizione delle opere in sito Descrizione delle opere in sito: contiene la descrizione delle opere esistenti in sito e da edificare, la tipologia strutturale presente, la tipologia di intervento previsto, la localizzazione geografica e la pericolosità sismica di base. La struttura in oggetto è stata analizzata secondo la norma D.M. 14-01-08 (N.T.C.), considerandola come tipo di costruzione 2. In particolare si è prevista, in accordo con il committente, una vita nominale dell’opera di Vn=50 anni per una classe d’uso II, e quindi una vita di riferimento di 50 anni (§2.4.3). L’opera è edificata in località L'Aquila; Latitudine ED50 42,3575° (42° 21' 27''); Longitudine ED50 13,3876° (13° 23' 15''); Altitudine s.l.m. 704,36 m. (coordinate esatte: 42,3575 13,3876), punto che risulta corrispondere come zonazione sismica ad una Zona 1. La pericolosità sismica di base del sito di costruzione è definita in termini di accelerazione orizzontale massima attesa al suolo in condizioni ideali su sito di riferimento rigido e superficie topografica orizzontale. Le azioni di progetto si ricavano, ai sensi delle NTC, dalle accelerazioni ag e dalle relative forme spettrali, come previsto nell’allegato A della norma. I tre parametri fondamentali (accelerazione ag, fattore di amplificazione Fo e periodo T*C) si ricavano per ciascun nodo del del reticolo di riferimento in funzione del periodo di ritorno dell’azione sismica TR previsto, espresso in anni; quest’ultimo è noto una volta fissate la vita di riferimento Vr della costruzione e la probabilità di superamento attesa nell’arco della vita di riferimento. Le probabilità di superamento nel periodo di riferimento PVr cui riferirsi per individuare l’azione sismica agente in ciascuno degli stati limite considerati sono riportate nella tabella 3.2.I del §3.2.1 della norma; i valori di PVr forniti in tabella possono essere ridotti in funzione del grado di protezione che si vuole raggiungere (cfr. anche il §C3.2.1). Nella presente progettazione si sono considerati i seguenti parametri sismici: PVr SLD (%) 63

Tr SLD 50

Ag/g SLD 0.1039

Fo SLD 2.33

Tc* SLD 0.28

PVr SLV (%) 10

Tr SLV 475

Ag/g SLV 0.2607

Fo SLV 2.36

Tc* SLV 0.35

Risposta sismica locale Le condizioni stratigrafiche del volume di terreno interessato dall’opera e le condizioni topografiche concorrono a modificare l’azione sismica in superficie rispetto a quella attesa su un sito rigido con superficie orizzontale. Tali modifiche, in ampiezza, durata e contenuto in frequenza, sono il risultato della risposta sismica locale. Gli effetti stratigrafici sono legati alla successione stratigrafica, alle proprietà meccaniche dei terreni, alla geometria del contatto tra il substrato rigido e i terreni sovrastanti ed alla geometria dei contatti tra gli strati di terreno. Gli effetti topografici sono invece legati alla configurazione topografica del piano campagna ed alla possibile focalizzazione delle onde sismiche in punti particolari (pendii, creste). Nella presente progettazione l’effetto della risposta sismica locale è stato valutato individuando la categoria di sottosuolo di riferimento corrispondente alla situazione in sito e considerando le condizioni topografiche locali (§3.2.2).Per la valutazione del coefficiente di amplificazione stratigrafica SS la caratterizzazione geotecnica condotta nel volume significativo consente di identificare il sottosuolo prevalente nella categoria E - strati superficiali alluvionali. Si riporta per completezza la corrispondente descrizione indicata nella norma (Tab. 3.2.II e Tab. 3.2.III). Categoria E: Terreni dei sottosuoli di tipo C o D per spessore non superiore a 20 m, posti sul substrato di riferimento (con Vs > 800 m/s). Per la valutazione del coefficiente di amplificazione topografica ST, viste le condizioni in sito e l’orografia della zona, si è attribuita la categoria topografica T1. Si riporta per completezza la corrispondente descrizione indicata nella norma (Tab. 3.2.IV). Categoria T1: Superficie pianeggiante, pendii e rilievi isolati con inclinazione media i <= 15° In base alle categorie scelte si sono infine adottati i seguenti coefficienti di amplificazione e spettrali: Ss orizzontale SLD 1.6

Tb orizzontale SLD 0.179 [s]

Tc orizzontale SLD 0.536 [s]

Td orizzontale SLD 2.016 [s]

Ss orizzontale SLV 1.32

Tb orizzontale SLV 0.204 [s]

Tc orizzontale SLV 0.613 [s]

Td orizzontale SLV 2.643 [s]

Si riportano infine gli spettri di risposta elastici delle componenti orizzontali per gli stati limite considerati. Viene mostrato lo spettro di risposta elastico "Spettro di risposta elastico in accelerazione delle componenti orizzontali SLD § 3.2.3.2.1 (3.2.4)".



Viene mostrato lo spettro di risposta elastico "Spettro di risposta elastico in accelerazione delle componenti orizzontali SLV § 3.2.3.2.1 (3.2.4)".

Parametri di analisi Si è condotta una analisi di tipo Lineare dinamica su una costruzione di calcestruzzoregolare in altezza. Le parti strutturali in c.a. sono inquadrabili nella tipologia Strutture a telaio q0=3.0*αu/α1, con rapporto alfaU/alfa1 corrispondente a Strutture a telaio con più piani e più campate αu/α1=(1.0+1.3)/2. Si è considerata una classe di duttilità CD"B", a cui corrispondono per la struttura in esame i seguenti fattori di struttura: Fattore di struttura per sisma X 3.45

Fattore di struttura per sisma Y 3.45

Fattore di struttura per sisma Z 1.5

Altri parametri che influenzano l’azione sismica di progetto sono riassunti in questo prospetto: Smorzamento viscoso (%) 5

Acc./g

Acc./g



Rotazione del sisma 0 [deg]

Quota dello '0' sismico 0 [cm]

Moltiplicatore sisma X per combinazioni di default 1

Moltiplicatore sisma Y per combinazioni di default 1

Nell’analisi dinamica modale si sono analizzati 24 modi di vibrare valutati secondo il metodo di Ritz. Per tenere conto della variabilità spaziale del moto sismico, nonché di eventuali incertezze nellalocalizzazione delle masse, la normativa richiede di attribuire al centro di massa una eccentricità accidentale (§7.2.6), in aggiunta alla eccentricità naturale della costruzione, mediante l’applicazione di carichi statici costituiti da momenti torcenti di valore pari alla risultante orizzontale della forza agente al piano, moltiplicata per l’eccentricità accidentale del baricentro delle masse rispetto alla sua posizione di calcolo. Nella struttura in oggetto si è applicata una eccentricità accidentale secondo il seguente prospetto: Eccentricità X (per sisma Y) livello "Fondazione" 80.3 [cm]

Eccentricità Y (per sisma X) livello "Fondazione" 55.4 [cm]

Eccentricità X (per sisma Y) livello "Quota 120" 74.6 [cm]

Eccentricità Y (per sisma X) livello "Quota 120" 48.5 [cm]

Eccentricità X (per sisma Y) livello "Quota 170 terrazzino" 8.4 [cm]

Eccentricità Y (per sisma X) livello "Quota 170 terrazzino" 14.9 [cm]

Eccentricità X (per sisma Y) livello "Quota 442" 55 [cm]










Eccentricità X (per sisma Y) livello "Quota 1364" 71.9 [cm]


La torsione accidentale è stata applicata anche ai nodi della struttura appartenenti a piani flessibili, in aggiunta a quella sui piani dichiarati come infinitamente rigidi. Si riportano infine gli spettri di risposta di progetto delle componenti orizzontali per gli stati limite considerati. Viene mostrato lo spettro di progetto "Spettro di risposta di progetto in accelerazione delle componenti orizzontali SLD § 3.2.3.4".

Viene mostrato lo spettro di progetto "Spettro di risposta di progetto in accelerazione della componente verticale SLD § 3.2.3.4".

Acc./g



Viene mostrato lo spettro di progetto "Spettro di risposta di progetto in accelerazione della componente X SLV § 3.2.3.5". Questo spettro è valido anche per l'altra componente orizzontale, essendo coincidente.

Viene mostrato lo spettro di progetto "Spettro di risposta di progetto in accelerazione della componente verticale SLV § 3.2.3.5".

Acc./g

Acc./g



4 Problemi geotecnici e scelte tipologiche Tipologia di fondazione

Nella modellazione si è considerata la presenza di fondazioni superficiali, schematizzando il suolo con un letto di molle elastiche di assegnata rigidezza. In direzione orizzontale si è considerata una rigidezza pari a 0.5 volte quella verticale. I valori di default dei parametri di modellazione del suolo, cioè quelli adottati dove non diversamente specificato, sono i seguenti:. Coefficiente di sottofondo verticale per fondazioni superficiali (default) 3 [daN/cm³]

K punta palo (default) 4 [daN/cm³]

Pressione limite punta palo (default) 10 [daN/cm²]

Per elementi nei quali si sono valutati i parametri geotecnici in funzione della stratigrafia sottostante si sono adottate le seguenti formulazioni di letteratura: Metodo di calcolo della K verticale Vesic

Metodo di calcolo della capacità portante Vesic

Metodo di calcolo della pressione limite punta palo Vesic

La resistenza limite offerta dai pali in direzione orizzontale e verticale è funzione dell’attrito e della coesione che si può sviluppare all’interfaccia con il terreno. Oltre ai dati del suolo, descritti nelle seguenti stratigrafie, hanno influenza anche i seguenti parametri: Coefficiente di sicurezza portanza fondazioni superficiali 2.3

Coefficiente di sicurezza scorrimento fondazioni superficiali 1.1

Coefficiente di sicurezza portanza verticale pali infissi, punta 1.15

Coefficiente di sicurezza portanza verticale pali infissi, laterale compressione 1.15

Coefficiente di sicurezza portanza verticale pali infissi, laterale trazione 1.25

Coefficiente di sicurezza portanza verticale pali trivellati, punta 1.35

Coefficiente di sicurezza portanza verticale pali trivellati, laterale compressione 1.15

Coefficiente di sicurezza portanza verticale pali trivellati, laterale trazione 1.25

Coefficiente di sicurezza portanza verticale micropali, punta 1.35

Coefficiente di sicurezza portanza verticale micropali, laterale compressione 1.15

Coefficiente di sicurezza portanza verticale micropali, laterale trazione 1.25

Fattore di correlazione resistenza caratteristica dei pali in base alle verticali indagate 1.7

Acc./g



Rappresentazione in pianta di tutti gli elementi strutturali di fondazione.

4.1 Elementi di fondazione 4.1.1 Fondazioni di piastre Descrizione breve: descrizione breve usata nelle tabelle dei capitoli delle piastre di fondazione. Stratigrafia: stratigrafia del terreno nel punto medio in pianta dell'elemento.

Sondaggio: è possibile indicare esplicitamente un sondaggio definito nelle preferenze oppure richiedere di estrapolare il sondaggio dalla definizione del sito espressa nelle preferenze. Estradosso: distanza dalla quota superiore del sondaggio misurata in verticale con verso positivo verso l'alto. [cm] Deformazione volumetrica: valore della deformazione volumetrica impiegato nel calcolo della pressione limite a rottura con la formula di Vesic. Il valore è adimensionale. Accetta anche il valore di default espresso nelle preferenze.

Angolo pendio: angolo del pendio rispetto l'orizzontale; il valore deve essere positivo per opere in sommità di un pendio mentre deve essere negativo per opere al piede di un pendio. [deg] K verticale: coefficiente di sottofondo verticale del letto di molle. [daN/cm³] Limite compressione: pressione limite di plasticizzazione a compressione del letto di molle. [daN/cm²] Limite trazione: pressione limite di plasticizzazione a trazione del letto di molle. [daN/cm²]

Descrizione breve Stratigrafia Angolo pendio K verticale Limite compressione Limite trazione

Sondaggio Estradosso Deformazione volumetrica

FS1 TERRENO L'AQUILA

ATER

0 0 1 Da Stratigrafia

(37.205)

Da Stratigrafia

(0)

5 Caratterizzazione geotecnica dei terreni in sito 5.1 Terreni

Descrizione: descrizione o nome assegnato all'elemento. Coesione: coesione efficace del terreno. [daN/cm²] Coesione non drenata: coesione non drenata (Cu) del terreno, per terreni eminentemente coesivi. [daN/cm²] Attrito interno: angolo di attrito interno del terreno. [deg] δ: angolo di attrito all'interfaccia terreno-cls. [deg] Coeff. di Adesione: coeff. di adesione della coesione all'interfaccia terreno-cls, compreso tra 0 ed 1. Il valore è adimensionale. Coeff. di spinta K0: coefficiente di spinta a riposo del terreno. Il valore è adimensionale. γ naturale: peso specifico naturale del terreno in sito, assegnato alle zone non immerse. [daN/cm³] γ saturo: peso specifico saturo del terreno in sito, assegnato alle zone immerse. [daN/cm³] E: modulo elastico longitudinale del terreno. [daN/cm²] Poisson: coefficiente di Poisson del terreno. Il valore è adimensionale. Rqd: rock quality degree. Per roccia assume valori nell'intervallo (0;1]. Il valore convenzionale 0 indica che si tratta di un terreno sciolto. Il valore è adimensionale.



Permeabilità Kh: permeabilità orizzontale. Permeabilità orizzontale del terreno. [cm/s] Permeabilità Kv: permeabilità verticale. Permeabilità verticale del terreno. [cm/s]

Descrizione Coesione Coesione non

drenata

Attrito interno

δ Coeff. di Adesione

Coeff. di spinta K0

γ naturale γ saturo E Poisson Rqd Permeabilità Kh

Permeabilità Kv

Ghiaia_1 0 0 38 0 1 0.38 0.00195 0.00215 900 0.3 0 0.1 0.01

Un.Lit.1 0 0 32 0 1 0.47 0.00181 0.0019 297 0.3 0 0.1 0.01

Un.Lit.2 0 0 35 0 1 0.43 0.00184 0.002 400 0.25 0 0.1 0.01

Un.Lit.3 0.12 0 23 0 1 0.61 0.00193 0.002 189 0.3 0 0.1 0.01

6 Modellazione del sottosuolo e metodi di analisi e di verifica

Modello di fondazione Le travi di fondazione sono modellate tramite uno specifico elemento finito che gestisce il suolo elastico alla Winkler. Le fondazioni a plinto superficiale sono modellate con un numero elevato di molle verticali elastiche agenti su nodi collegati rigidamente al nodo centrale. Le fondazioni a platea sono modellate con l’inserimento di molle verticali elastiche agenti nei nodi delle mesh. Verifica di scorrimento La verifica di scorrimento della fondazione superficiale viene eseguita considerando le caratteristiche del terreno immediatamente sottostante al piano di posa della fondazione, ricavato in base alla stratigrafia associata all’elemento, e trascurando, a favore di sicurezza, l’eventuale spinta passiva laterale. Qualora l’elemento in verifica sia formato da parti non omogenee tra loro, ad esempio una travata in cui le singole travi di fondazione siano associate ad un differente sondaggio, verranno condotte verifiche geotecniche distinte sui singoli tratti. Lo scorrimento di una fondazione avviene nel momento in cui le componenti delle forze parallele al piano di contatto tra fondazione e terreno vincono l’attrito e la coesione terreno-fondazione e, qualora fosse presente, la spinta passiva laterale. Il coefficiente di sicurezza a scorrimento si ottiene dal rapporto tra le forze stabilizzanti di progetto (Rd) e quelle instabilizzanti (Ed):

dove: N = risultante delle forze normali al piano di scorrimento; Tx, Ty = componenti delle forze tangenziali al piano di scorrimento; tan(phi) = coefficiente di attrito terreno-fondazione; ca = aderenza alla base, pari alla coesione del terreno di fondazione o ad una sua frazione; B, L = dimensioni della fondazione; alpha = fattore di riduzione della spinta passiva; Sp = spinta passiva dell’eventuale terreno laterale; gamma rs = fattore di sicurezza parziale per lo scorrimento; Le normative prevedono che il fattore di sicurezza a scorrimento FS=Rd/Ed sia non minore di un prefissato limite. Verifica di capacità portante La verifica di capacità portante della fondazione superficiale viene eseguita mediante formulazioni di letteratura geotecnica considerando le caratteristiche dei terreni sottostanti al piano di posa della fondazione, ricavati in base alla stratigrafia associata all’elemento. Qualora l’elemento in verifica sia formato da parti non omogenee tra loro, ad esempio una travata in cui le singole travi di fondazione siano associate ad un differente sondaggio, verranno condotte verifiche geotecniche distinte sui singoli tratti. La verifica viene fatta raffrontando la portanza di progetto (Rd) con la sollecitazione di progetto (Ed); la prima deriva dalla portanza calcolata con metodi della letteratura geotecnica, ridotta da opportuni fattori di sicurezza parziali; la seconda viene valutata ricavando la risultante della sollecitazione scaricata al suolo con una integrazione delle pressioni nel tratto di calcolo. Le normative prevedono che il fattore di sicurezza alla capacità portante, espresso come rapporto tra il carico ultimo di progetto della fondazione (Rd) ed il carico agente (Ed), sia non minore di un prefissato limite. La portanza di una fondazione rappresenta il carico ultimo trasmissibile al suolo prima di arrivare alla rottura del terreno. Le formule di calcolo presenti in letteratura sono nate per la fondazione nastriforme indefinita ma aggiungono una serie di termini correttivi per considerare le effettive condizioni al contorno della fondazione, esprimendo la capacità portante ultima in termini di pressione limite agente su di una fondazione equivalente soggetta a carico centrato. La determinazione della capacità portante ai fini della verifica è stata condotta secondo il metodo di Vesic, che viene descritto nei paragrafi successivi. Metodo di Vesic La capacità portante valutata attraverso la formula di Vesic risulta, nel caso generale:

Nel caso di terreno eminentemente coesivo (phi = 0) tale relazione diventa:



dove: gamma‘ = peso di volume efficace dello strato di fondazione; B = larghezza efficace della fondazione (B = Bf - 2e); L = lunghezza efficace della fondazione (L = Lf - 2e); c = coesione dello strato di fondazione; cu = coesione non drenata dello strato di fondazione; q = sovraccarico del terreno sovrastante il piano di fondazione; Nc, Nq, Ny = fattori di capacità portante; sc, sq, sy = fattori di forma della fondazione; dc, dq, dy = fattori di profondità del piano di posa della fondazione; ic, iq, iy = fattori di inclinazione del carico; bc, bq, by = fattori di inclinazione della base della fondazione; gc, gq, gy = fattori di inclinazione del piano campagna; Nel caso di piano di campagna inclinato (beta > 0) e phi = 0, Vesic propone l’aggiunta, nella formula sopra definita, del termine 0.5 * gamma * B * N_gamma con N_gamma = -2 * sen beta Per la teoria di Vesic i coefficienti sopra definiti assumono le espressioni che seguono:

nelle quali si sono considerati i seguenti dati: phi = angolo di attrito dello strato di fondazione; ca = aderenza alla base della fondazione; nu = inclinazione del piano di posa della fondazione sull’orizzontale (nu = 0 se orizzontale); beta = inclinazione del pendio; H = componente orizzontale del carico trasmesso sul piano di posa della fondazione; V = componente verticale del carico trasmesso sul piano di posa della fondazione; D = profondità del piano di posa della fondazione dal piano campagna; Influenza degli strati sulla capacità portante Le formulazioni utilizzate per la portanza prevedono la presenza di uno stesso terreno nella zona interessata dalla potenziale rottura. In prima approssimazione lo spessore di tale zona è pari a:

In presenza di stratificazioni di terreni diversi all’interno di tale zona, il calcolo diventa più complesso; non esiste una metodologia univoca per questi casi, differenti autori hanno proposto soluzioni diverse a seconda dei casi che si possono presentare. In prima approssimazione, nel caso di stratificazioni, viene trovata una media delle caratteristiche dei terreni, pesata sullo spessore degli strati interessati. Nel caso in cui il primo strato incontrato sia coesivo viene anche verificato che la compressione media agente sulla fondazione non superi la tensione limite di espulsione, circostanza che provocherebbe il rifluimento del terreno da sotto la fondazione, rendendo impossibile la portanza. La tensione limite di espulsione qult per terreno coesivo viene calcolata come:

dove c è la coesione e q è il sovraccarico agente sul piano di posa.



Influenza del sisma sulla capacità portante La capacità portante nelle combinazioni sismiche viene valutata mediante l’estensione di procedure classiche al caso di azione sismica. L’effetto inerziale prodotto dalla struttura in elevazione sulla fondazione può essere considerato tenendo conto dell’effetto dell’inclinazione (rapporto tra forze T parallele al piano di posa e carico normale N) e dell’eccentricità (rapporto tra momento M e carico normale N) delle azioni in fondazione, e produce variazioni di tutti i coefficienti di capacità portante del carico limite, oltre alla riduzione dell’area efficace. L’effetto cinematico si manifesta per effetto dell’inerzia delle masse del suolo sotto la fondazione come una riduzione della resistenza teorica calcolata in condizioni statiche; tale riduzione è in funzione del coefficiente sismico orizzontale kh, cioè dell’accelerazione normalizzata massima attesa al suolo, e delle caratteristiche del suolo. L’effetto è più marcato su terreni granulari, mentre nei suoli coesivi è poco rilevante. Per tener conto nella determinazione del carico limite di tali effetti inerziali vengono introdotti nelle combinazioni sismiche anche i fattori correttivi e (earthquake), valutati secondo Paolucci e Pecker:

7 Verifiche delle fondazioni 7.1 Verifiche travate C.A.

x: distanza da sinistra della sezione in stampa Asup: area di acciaio efficace superiore considerata in verifica cs: distanza tra baricentro armature superiori e lembo superiore Ainf: area di acciaio efficace inferiore considerata in verifica ci: distanza tra baricentro armature inferiori e lembo inferiore Mela: momento flettente derivante da calcolo elastico lineare x/d: distanza dal bordo compresso dell'asse neutro / altezza utile Ast: area di staffatura presente (cmq/cm) Afp+: area di sagomati come area di staffa equivalenti per taglio positivo Afp-: area di sagomati come area di staffa equivalenti per taglio negativo MEd: momento flettente di progetto (traslato e ridistribuito) MRd: momento flettente ultimo VRcd: massima forza di taglio che può essere sopportata senza rottura dell'anima VEd: taglio agente allo stato limite ultimo VEd.rid: taglio agente allo stato limite ultimo ridotto VRd: resistenza a taglio di calcolo della sezione priva di armatura a taglio VRsd: resistenza a taglio di calcolo della sezione con armatura a taglio teta: angolo tra puntone compresso di calcestruzzo e l'asse della trave perpendicolare al taglio M. rara: momento flettente in esercizio in combinazione rara M. QP: momento flettente in esercizio in combinazione quasi permanente sc: tensione nel calcestruzzo in esercizio sf: tensione nell'acciaio in esercizio srmi: distanza tra le fessure al lembo inferiore wki rara: apertura caretteristica delle fessure al lembo inferiore in comb. rara wki freq.: apertura caretteristica delle fessure al lembo inferiore in comb. frequente wki QP: apertura caretteristica delle fessure al lembo inferiore in comb. quasi permanente srms: distanza tra le fessure al lembo superiore wks rara: apertura caretteristica delle fessure al lembo superiore in comb. rara wks freq.: apertura caretteristica delle fessure al lembo superiore in comb. frequente wks QP: apertura caretteristica delle fessure al lembo superiore in comb. quasi permanente fg. rara: freccia della sezione in combinazione rara valutata a sezione interamente reagente con riferimento alla congiungente gli appoggi ff. rara: freccia della sezione in combinazione rara valutata considerando la fessurazione con riferimento alla congiungente gli appoggi fg. QP: freccia della sezione in combinazione quasi permanente valutata a sezione interamente reagente con riferimento alla congiungente gli appoggi ff. QP: freccia della sezione in combinazione quasi permanente valutata considerando la fessurazione con riferimento alla congiungente gli appoggi st.max.: massima pressione sul terreno (per travi di fondazione) st.min.: minima pressione sul terreno (per travi di fondazione)

7.2 Verifiche piastre C.A. Nodo: indice del nodo di verifica Dir.: direzione della sezione di verifica B: base della sezione rettangolare di verifica [cm] H: altezza della sezione rettangolare di verifica [cm] A. sup.: area barre armatura superiori [cm²] C. sup.: distanza media delle barre superiori dal bordo superiore della sezione [cm] A. inf.: area barre armatura inferiori [cm²] C. inf.: distanza media delle barre inferiori dal bordo inferiore della sezione [cm] Comb.: combinazione di verifica M: momento flettente [daN*cm] N: sforzo normale [daN] Mu: momento flettente ultimo [daN*cm] Nu: sforzo normale ultimo [daN] c.s.: coefficiente di sicurezza Verifica: stato di verifica σc: tensione nel calcestruzzo [daN/cm²] σlim: tensione limite [daN/cm²] Es/Ec: coefficiente di omogenizzazione σf: tensione nell'acciaio d'armatura [daN/cm²]



Tipo: tipologia di fattore di capacità portante N: fattore di capacità portante S: fattore correttivo di capacità portante per forma (shape) D: fattore correttivo di capacità portante per approfondimento (deep) I: fattore correttivo di capacità portante per inclinazione del carico B: fattore correttivo di capacità portante per inclinazione della base G: fattore correttivo di capacità portante per inclinazione del pendio P: fattore correttivo di capacità portante per punzonamento E: fattore correttivo di capacità portante per sisma (earthquake) Le unità di misura delle verifiche elencate nel capitolo sono in [cm, daN] ove non espressamente specificato.

Platea a "Fondazione" Verifiche condotte secondo D.M. 14-01-08 (N.T.C.)

Geometria

Caratteristiche dei materiali Acciaio: B450C Fyk 4500 Calcestruzzo: C25/30 Rck 300

Sistema di riferimento e direzioni di armatura Le coordinate citate nel seguito sono espresse in un sistema di riferimento cartesiano con origine in (-430.8; -65.3; 0), direzione dell'asse X = (1; 0; 0), direzione dell'asse Y = (0; 1; 0). Le direzioni X/Y di armatura e le sezioni X/Y di verifica sono individuate dagli assi del sistema di riferimento.

Verifiche nei nodi Verifiche SLU flessione nei nodi

Nodo Dir. B H A. sup. C. sup. A. inf. C. inf. Comb. M N Mu Nu c.s. Verifica 240 Y 100 60 10.05 4.8 10.05 4.8 SLV FO 16 1407616 0 2099259 0 1.4914 Si

255 Y 100 60 10.05 4.8 10.05 4.8 SLV FO 16 1391691 0 2099259 0 1.5084 Si

272 Y 100 60 10.05 4.8 10.05 4.8 SLV FO 16 1351493 0 2099259 0 1.5533 Si

225 Y 100 60 10.05 4.8 10.05 4.8 SLV FO 16 1344502 0 2099259 0 1.5614 Si

203 Y 100 60 10.05 4.8 10.05 4.8 SLV FO 14 1246081 0 2099259 0 1.6847 Si

Verifiche SLE tensione calcestruzzo nei nodi Nodo Dir. B H A. sup. C. sup. A. inf. C. inf. Comb. M N σc σlim Es/Ec Verifica

121 Y 100 60 10.05 4.8 10.05 4.8 SLE QP 2 596412 0 -9 112.1 15 Si

101 Y 100 60 10.05 4.8 10.05 4.8 SLE QP 2 565781 0 -8.5 112.1 15 Si

124 Y 100 60 10.05 4.8 10.05 4.8 SLE QP 2 534880 0 -8.1 112.1 15 Si

240 Y 100 60 10.05 4.8 10.05 4.8 SLE QP 2 534043 0 -8 112.1 15 Si

106 Y 100 60 10.05 4.8 10.05 4.8 SLE QP 2 529636 0 -8 112.1 15 Si

Verifiche SLE tensione acciaio nei nodi Nodo Dir. B H A. sup. C. sup. A. inf. C. inf. Comb. M N σf σlim Es/Ec Verifica

121 Y 100 60 10.05 4.8 10.05 4.8 SLE RA 5 647698 0 122.9 3600 15 Si

101 Y 100 60 10.05 4.8 10.05 4.8 SLE RA 5 614082 0 116.6 3600 15 Si

124 Y 100 60 10.05 4.8 10.05 4.8 SLE RA 5 590956 0 112.2 3600 15 Si

106 Y 100 60 10.05 4.8 10.05 4.8 SLE RA 5 585664 0 111.2 3600 15 Si

240 Y 100 60 10.05 4.8 10.05 4.8 SLE RA 5 574301 0 109 3600 15 Si

Verifiche geotecniche Dati geometrici dell'impronta di calcolo Forma dell'impronta di calcolo: rettangolare di area equivalente Area di ingombro esterno minore: 1509000.7 Angolo di rotazione corrispondente all'ingombro minore: -0.0001 Rapporto di forma trovato (area ingombro esterno/area fondazione): 1.18 Centro impronta, nel sistema globale: 372.1; 488.7; -60 Lato minore B dell'impronta: 1020.3 Lato maggiore L dell'impronta: 1479 Area dell'impronta rettangolare di calcolo: 1509000.7



Verifica di scorrimento sul piano di posa in combinazioni non sismiche Combinazione con fattore di sicurezza minore: SLU 6 Verifica condotta in condizioni drenate (a lungo termine) Forza risultante agente, nel sistema globale: 0; 0; -1406569.6 Angolo del carico rispetto l'asse x globale: 0 Angolo del carico rispetto l'asse y globale: 0 Angolo di attrito di progetto: 32 Azione di progetto (risultante del carico tangenziale al piano di posa): 0 Resistenza di progetto: 799020.24 Coefficiente parziale applicato alla resistenza: 1.1 Coefficiente di sicurezza normalizzato ks min (Rd/Ed): 348571248217.26 Verifica di scorrimento sul piano di posa in combinazioni sismiche Combinazione con fattore di sicurezza minore: SLV FO 3 Verifica condotta in condizioni drenate (a lungo termine) Forza risultante agente, nel sistema globale: -198797.7; 56002.9; -1275252.2 Angolo del carico rispetto l'asse x globale: -8.9 Angolo del carico rispetto l'asse y globale: 2.5 Angolo di attrito di progetto: 32 Azione di progetto (risultante del carico tangenziale al piano di posa): 206535.37 Resistenza di progetto: 724423.63 Coefficiente parziale applicato alla resistenza: 1.1 Coefficiente di sicurezza normalizzato ks min (Rd/Ed): 3.51 Verifica di capacità portante sul piano di posa in combinazioni non sismiche Combinazione con fattore di sicurezza minore: SLU 20 Verifica condotta in condizioni drenate (a lungo termine) Azione di progetto (risultante del carico normale al piano di posa): -1880757.51 Resistenza di progetto: 12976568.94 Coefficiente parziale applicato alla resistenza: 2.3 Coefficiente di sicurezza normalizzato ks min (Rd/Ed): 6.9 Parametri utilizzati nel calcolo Forza risultante agente, nel sistema globale: 0; 0; -1880757.5 Momento risultante agente, nel sistema globale: 65298602.2; 2280115.9; 0 Angolo del carico rispetto l'asse x globale: 0 Angolo del carico rispetto l'asse y globale: 0 Eccentricità del carico in direzione x globale: 1.21 Eccentricità del carico in direzione y globale: 34.72 Impronta al suolo (BxL): 1479 x 1020.3 Larghezza efficace (B'=B-2*e): 950.85 Lunghezza efficace (L'=L-2*e): 1476.57 Coesione di progetto: 0.06 Sovraccarico di progetto: 0.22 Peso specifico di progetto del suolo: 0.0019 Angolo di attrito di progetto: 29.4 Fattori di capacità portante

Tipo N S D I B G P E Coesione 28.78 1.39 1.05 1 1 1 1 1

Sovraccarico 17.22 1.36 1.03 1 1 1 1 1

Attrito 20.55 0.74 1 1 1 1 1 1

Verifica di capacità portante sul piano di posa in combinazioni sismiche Combinazione con fattore di sicurezza minore: SLV FO 9 Verifica condotta in condizioni drenate (a lungo termine) Azione di progetto (risultante del carico normale al piano di posa): -1280621.94 Resistenza di progetto: 4646784.32 Coefficiente parziale applicato alla resistenza: 2.3 Coefficiente di sicurezza normalizzato ks min (Rd/Ed): 3.63 Parametri utilizzati nel calcolo Forza risultante agente, nel sistema globale: 79723.7; -178332.2; -1280621.9 Momento risultante agente, nel sistema globale: 238133861.7; 29790421.1; 0 Angolo del carico rispetto l'asse x globale: 3.6 Angolo del carico rispetto l'asse y globale: -7.9 Eccentricità del carico in direzione x globale: 23.26 Eccentricità del carico in direzione y globale: 185.95 Impronta al suolo (BxL): 1479 x 1020.3 Larghezza efficace (B'=B-2*e): 648.38 Lunghezza efficace (L'=L-2*e): 1432.47 Coesione di progetto: 0.06 Sovraccarico di progetto: 0.22 Peso specifico di progetto del suolo: 0.0019 Angolo di attrito di progetto: 29.4 Accelerazione normalizzata massima al suolo: 0.1 Fattori di capacità portante

Tipo N S D I B G P E Coesione 28.78 1.27 1.05 0.77 1 1 1 0.97

Sovraccarico 17.22 1.26 1.03 0.78 1 1 1 0.93

Attrito 20.55 0.82 1 0.67 1 1 1 0.93



7.3 Pressioni terreno in SLU

Rappresentazione in pianta delle massime compressioni sul terreno in famiglia SLU.

Nodo: Nodo che interagisce col terreno. Ind.: indice del nodo.

Pressione minima: situazione in cui si verifica la pressione minima nel nodo. Cont.: nome breve della condizione o combinazione di carico a cui si riferisce la pressione minima. uz: spostamento massimo verticale del nodo. [cm] Valore: pressione minima sul terreno del nodo. [daN/cm²]

Pressione massima: situazione in cui si verifica la pressione massima nel nodo. Cont.: nome breve della condizione o combinazione di carico a cui si riferisce la pressione massima. uz: spostamento minimo verticale del nodo. [cm] Valore: pressione massima sul terreno del nodo. [daN/cm²]

Compressione estrema massima -1.41196 al nodo di indice 27, di coordinate x = -203, y = -65, z = -30, nel contesto SLU 20. Spostamento estremo minimo -1.41196 al nodo di indice 27, di coordinate x = -203, y = -65, z = -30, nel contesto SLU 20. Spostamento estremo massimo -0.45236 al nodo di indice 214, di coordinate x = 1175, y = 609, z = -30, nel contesto SLU 1.

Nodo Pressione minima Pressione massima

Ind. Cont. uz Valore Cont. uz Valore 10 SLU 20 -1.35018 -1.35018 SLU 1 -0.50006 -0.50006

11 SLU 20 -1.35266 -1.35266 SLU 1 -0.51236 -0.51236

12 SLU 20 -1.35488 -1.35488 SLU 1 -0.52619 -0.52619

13 SLU 20 -1.35621 -1.35621 SLU 1 -0.5397 -0.5397

14 SLU 20 -1.35737 -1.35737 SLU 1 -0.55312 -0.55312

15 SLU 20 -1.35888 -1.35888 SLU 1 -0.56663 -0.56663

16 SLU 20 -1.3609 -1.3609 SLU 1 -0.58045 -0.58045

17 SLU 20 -1.36324 -1.36324 SLU 1 -0.59438 -0.59438

18 SLU 20 -1.36622 -1.36622 SLU 1 -0.6086 -0.6086

19 SLU 20 -1.36985 -1.36985 SLU 1 -0.62315 -0.62315

20 SLU 20 -1.374 -1.374 SLU 1 -0.63801 -0.63801

21 SLU 20 -1.37842 -1.37842 SLU 1 -0.65183 -0.65183

22 SLU 20 -1.38326 -1.38326 SLU 1 -0.66591 -0.66591

23 SLU 20 -1.38831 -1.38831 SLU 1 -0.68017 -0.68017

24 SLU 20 -1.39358 -1.39358 SLU 1 -0.69465 -0.69465

25 SLU 20 -1.40041 -1.40041 SLU 1 -0.71436 -0.71436

26 SLU 20 -1.40614 -1.40614 SLU 1 -0.7328 -0.7328

27 SLU 20 -1.41196 -1.41196 SLU 1 -0.75136 -0.75136

28 SLU 20 -1.39677 -1.39677 SLU 1 -0.74977 -0.74977

29 SLU 20 -1.392 -1.392 SLU 1 -0.73624 -0.73624

30 SLU 20 -1.3873 -1.3873 SLU 1 -0.72275 -0.72275

31 SLU 20 -1.33613 -1.33613 SLU 1 -0.50763 -0.50763

32 SLU 20 -1.33374 -1.33374 SLU 1 -0.49535 -0.49535

33 SLU 20 -1.33756 -1.33756 SLU 1 -0.52123 -0.52123

34 SLU 20 -1.33827 -1.33827 SLU 1 -0.53455 -0.53455

35 SLU 20 -1.33937 -1.33937 SLU 1 -0.54796 -0.54796

da -1.55 a -1.5 [daN/cm²]

da -1.1 a -1.05

da -1.5 a -1.45

da -1.45 a -1.4

da -1.4 a -1.35

da -1.35 a -1.3

da -1.3 a -1.25

da -1.25 a -1.2

da -1.2 a -1.15

da -1.15 a -1.1





37 SLU 20 -1.34177 -1.34177 SLU 1 -0.57487 -0.57487

38 SLU 20 -1.3432 -1.3432 SLU 1 -0.58846 -0.58846

39 SLU 20 -1.34599 -1.34599 SLU 1 -0.60261 -0.60261

40 SLU 20 -1.35013 -1.35013 SLU 1 -0.61737 -0.61737

41 SLU 20 -1.35466 -1.35466 SLU 1 -0.63236 -0.63236

42 SLU 20 -1.35891 -1.35891 SLU 1 -0.64608 -0.64608

43 SLU 20 -1.36347 -1.36347 SLU 1 -0.66003 -0.66003

44 SLU 20 -1.36883 -1.36883 SLU 1 -0.67443 -0.67443

45 SLU 20 -1.37496 -1.37496 SLU 1 -0.68927 -0.68927

46 SLU 20 -1.37908 -1.37908 SLU 1 -0.69941 -0.69941

48 SLU 20 -1.38272 -1.38272 SLU 1 -0.70939 -0.70939

52 SLU 20 -1.35422 -1.35422 SLU 1 -0.67491 -0.67491

53 SLU 20 -1.38082 -1.38082 SLU 1 -0.74781 -0.74781

55 SLU 20 -1.36418 -1.36418 SLU 1 -0.7021 -0.7021

57 SLU 20 -1.37213 -1.37213 SLU 1 -0.73195 -0.73195

58 SLU 20 -1.31776 -1.31776 SLU 1 -0.50231 -0.50231

59 SLU 20 -1.31627 -1.31627 SLU 1 -0.49031 -0.49031

60 SLU 20 -1.32038 -1.32038 SLU 1 -0.55544 -0.55544

61 SLU 20 -1.33307 -1.33307 SLU 1 -0.62587 -0.62587

62 SLU 20 -1.33573 -1.33573 SLU 1 -0.63909 -0.63909

63 SLU 20 -1.34097 -1.34097 SLU 1 -0.65815 -0.65815

64 SLU 20 -1.31958 -1.31958 SLU 1 -0.59011 -0.59011

65 SLU 20 -1.35409 -1.35409 SLU 1 -0.68626 -0.68626

66 SLU 20 -1.31552 -1.31552 SLU 1 -0.53119 -0.53119

67 SLU 20 -1.31708 -1.31708 SLU 1 -0.57682 -0.57682

68 SLU 20 -1.3629 -1.3629 SLU 1 -0.71125 -0.71125

69 SLU 20 -1.31294 -1.31294 SLU 1 -0.51593 -0.51593

70 SLU 20 -1.32132 -1.32132 SLU 1 -0.60634 -0.60634

71 SLU 20 -1.31002 -1.31002 SLU 1 -0.54115 -0.54115

72 SLU 20 -1.31011 -1.31011 SLU 1 -0.56333 -0.56333

73 SLU 20 -1.33199 -1.33199 SLU 1 -0.66646 -0.66646

74 SLU 20 -1.36402 -1.36402 SLU 1 -0.74545 -0.74545

75 SLU 20 -1.34475 -1.34475 SLU 1 -0.69444 -0.69444

76 SLU 20 -1.3192 -1.3192 SLU 1 -0.64291 -0.64291

78 SLU 20 -1.29757 -1.29757 SLU 1 -0.51968 -0.51968

79 SLU 20 -1.29965 -1.29965 SLU 1 -0.59061 -0.59061

80 SLU 20 -1.29725 -1.29725 SLU 1 -0.52856 -0.52856

81 SLU 20 -1.34782 -1.34782 SLU 1 -0.71524 -0.71524

82 SLU 20 -1.29878 -1.29878 SLU 1 -0.49676 -0.49676

83 SLU 20 -1.29824 -1.29824 SLU 1 -0.48506 -0.48506

84 SLU 20 -1.29977 -1.29977 SLU 1 -0.54936 -0.54936

85 SLU 20 -1.31103 -1.31103 SLU 1 -0.61922 -0.61922

86 SLU 20 -1.31807 -1.31807 SLU 1 -0.65162 -0.65162

87 SLU 20 -1.29552 -1.29552 SLU 1 -0.56741 -0.56741

88 SLU 20 -1.29494 -1.29494 SLU 1 -0.57776 -0.57776

89 SLU 20 -1.34024 -1.34024 SLU 1 -0.70276 -0.70276

90 SLU 20 -1.32673 -1.32673 SLU 1 -0.67629 -0.67629

91 SLU 20 -1.30624 -1.30624 SLU 1 -0.62923 -0.62923

92 SLU 20 -1.34521 -1.34521 SLU 1 -0.72715 -0.72715

93 SLU 20 -1.28857 -1.28857 SLU 1 -0.50673 -0.50673

94 SLU 20 -1.29444 -1.29444 SLU 1 -0.60065 -0.60065

95 SLU 20 -1.28869 -1.28869 SLU 1 -0.53457 -0.53457

96 SLU 20 -1.28746 -1.28746 SLU 1 -0.55648 -0.55648

97 SLU 20 -1.30044 -1.30044 SLU 1 -0.63895 -0.63895

98 SLU 20 -1.34505 -1.34505 SLU 1 -0.74263 -0.74263

100 SLU 20 -1.30408 -1.30408 SLU 1 -0.65454 -0.65454

101 SLU 20 -1.32372 -1.32372 SLU 1 -0.68822 -0.68822

102 SLU 20 -1.27854 -1.27854 SLU 1 -0.51758 -0.51758

103 SLU 20 -1.27604 -1.27604 SLU 1 -0.5814 -0.5814

104 SLU 20 -1.28054 -1.28054 SLU 1 -0.49142 -0.49142

105 SLU 20 -1.28049 -1.28049 SLU 1 -0.47987 -0.47987

106 SLU 20 -1.28081 -1.28081 SLU 1 -0.54385 -0.54385

107 SLU 20 -1.29057 -1.29057 SLU 1 -0.61323 -0.61323

108 SLU 20 -1.2737 -1.2737 SLU 1 -0.56483 -0.56483

109 SLU 20 -1.32158 -1.32158 SLU 1 -0.70477 -0.70477

110 SLU 20 -1.30378 -1.30378 SLU 1 -0.66911 -0.66911

111 SLU 20 -1.28481 -1.28481 SLU 1 -0.62399 -0.62399

112 SLU 20 -1.32404 -1.32404 SLU 1 -0.72459 -0.72459

113 SLU 20 -1.27359 -1.27359 SLU 1 -0.59536 -0.59536

114 SLU 20 -1.26849 -1.26849 SLU 1 -0.50072 -0.50072

115 SLU 20 -1.26875 -1.26875 SLU 1 -0.52777 -0.52777

116 SLU 20 -1.26776 -1.26776 SLU 1 -0.55106 -0.55106

117 SLU 20 -1.28102 -1.28102 SLU 1 -0.63632 -0.63632

118 SLU 20 -1.3262 -1.3262 SLU 1 -0.73986 -0.73986

120 SLU 20 -1.25899 -1.25899 SLU 1 -0.5691 -0.5691

121 SLU 20 -1.3039 -1.3039 SLU 1 -0.68263 -0.68263

122 SLU 20 -1.26359 -1.26359 SLU 1 -0.48647 -0.48647

123 SLU 20 -1.26352 -1.26352 SLU 1 -0.4749 -0.4749

124 SLU 20 -1.26396 -1.26396 SLU 1 -0.53907 -0.53907

125 SLU 20 -1.27239 -1.27239 SLU 1 -0.60818 -0.60818

126 SLU 20 -1.2826 -1.2826 SLU 1 -0.65054 -0.65054

127 SLU 20 -1.25715 -1.25715 SLU 1 -0.57941 -0.57941

128 SLU 20 -1.25347 -1.25347 SLU 1 -0.55758 -0.55758

129 SLU 20 -1.25477 -1.25477 SLU 1 -0.50969 -0.50969

130 SLU 20 -1.3092 -1.3092 SLU 1 -0.72565 -0.72565

131 SLU 20 -1.30144 -1.30144 SLU 1 -0.70978 -0.70978

132 SLU 20 -1.28432 -1.28432 SLU 1 -0.664 -0.664

133 SLU 20 -1.29474 -1.29474 SLU 1 -0.69284 -0.69284

134 SLU 20 -1.25626 -1.25626 SLU 1 -0.5914 -0.5914

135 SLU 20 -1.25167 -1.25167 SLU 1 -0.49456 -0.49456

136 SLU 20 -1.26405 -1.26405 SLU 1 -0.62071 -0.62071

137 SLU 20 -1.25117 -1.25117 SLU 1 -0.54597 -0.54597

138 SLU 20 -1.2508 -1.2508 SLU 1 -0.52334 -0.52334

139 SLU 20 -1.30799 -1.30799 SLU 1 -0.73741 -0.73741

140 SLU 20 -1.24531 -1.24531 SLU 1 -0.56644 -0.56644

141 SLU 20 -1.26509 -1.26509 SLU 1 -0.63599 -0.63599

143 SLU 20 -1.28558 -1.28558 SLU 1 -0.6778 -0.6778

144 SLU 20 -1.26864 -1.26864 SLU 1 -0.64856 -0.64856

145 SLU 20 -1.24788 -1.24788 SLU 1 -0.48191 -0.48191





147 SLU 20 -1.24727 -1.24727 SLU 1 -0.47015 -0.47015

148 SLU 20 -1.25648 -1.25648 SLU 1 -0.60404 -0.60404

149 SLU 20 -1.24458 -1.24458 SLU 1 -0.57743 -0.57743

150 SLU 20 -1.24181 -1.24181 SLU 1 -0.49987 -0.49987

151 SLU 20 -1.28827 -1.28827 SLU 1 -0.71758 -0.71758

152 SLU 20 -1.28034 -1.28034 SLU 1 -0.69826 -0.69826

153 SLU 20 -1.27826 -1.27826 SLU 1 -0.68566 -0.68566

154 SLU 20 -1.23795 -1.23795 SLU 1 -0.50872 -0.50872

155 SLU 20 -1.23661 -1.23661 SLU 1 -0.55285 -0.55285

156 SLU 20 -1.25178 -1.25178 SLU 1 -0.62641 -0.62641

157 SLU 20 -1.23897 -1.23897 SLU 1 -0.54127 -0.54127

158 SLU 20 -1.23717 -1.23717 SLU 1 -0.48984 -0.48984

159 SLU 20 -1.2637 -1.2637 SLU 1 -0.65659 -0.65659

160 SLU 20 -1.29064 -1.29064 SLU 1 -0.73538 -0.73538

162 SLU 20 -1.25325 -1.25325 SLU 1 -0.63831 -0.63831

163 SLU 20 -1.24635 -1.24635 SLU 1 -0.61435 -0.61435

164 SLU 20 -1.23321 -1.23321 SLU 1 -0.56687 -0.56687

165 SLU 20 -1.23782 -1.23782 SLU 1 -0.58569 -0.58569

166 SLU 20 -1.26883 -1.26883 SLU 1 -0.67373 -0.67373

167 SLU 20 -1.24219 -1.24219 SLU 1 -0.60054 -0.60054

168 SLU 20 -1.23586 -1.23586 SLU 1 -0.53143 -0.53143

169 SLU 20 -1.2328 -1.2328 SLU 1 -0.47755 -0.47755

170 SLU 20 -1.23111 -1.23111 SLU 1 -0.46542 -0.46542

171 SLU 20 -1.23417 -1.23417 SLU 1 -0.52093 -0.52093

172 SLU 20 -1.231 -1.231 SLU 1 -0.49767 -0.49767

173 SLU 20 -1.2667 -1.2667 SLU 1 -0.70267 -0.70267

175 SLU 20 -1.26214 -1.26214 SLU 1 -0.68611 -0.68611

176 SLU 20 -1.27035 -1.27035 SLU 1 -0.71851 -0.71851

177 SLU 20 -1.2742 -1.2742 SLU 1 -0.73381 -0.73381

179 SLU 20 -1.25302 -1.25302 SLU 1 -0.67008 -0.67008

180 SLU 20 -1.24704 -1.24704 SLU 1 -0.65498 -0.65498

181 SLU 20 -1.23988 -1.23988 SLU 1 -0.63936 -0.63936

182 SLU 20 -1.23435 -1.23435 SLU 1 -0.62448 -0.62448

183 SLU 20 -1.23083 -1.23083 SLU 1 -0.61056 -0.61056

184 SLU 20 -1.22782 -1.22782 SLU 1 -0.59689 -0.59689

185 SLU 20 -1.22381 -1.22381 SLU 1 -0.58187 -0.58187

186 SLU 20 -1.22058 -1.22058 SLU 1 -0.56719 -0.56719

187 SLU 20 -1.21977 -1.21977 SLU 1 -0.55349 -0.55349

188 SLU 20 -1.22112 -1.22112 SLU 1 -0.54064 -0.54064

189 SLU 20 -1.22239 -1.22239 SLU 1 -0.52775 -0.52775

190 SLU 20 -1.22168 -1.22168 SLU 1 -0.51717 -0.51717

191 SLU 20 -1.21979 -1.21979 SLU 1 -0.50233 -0.50233

192 SLU 20 -1.21841 -1.21841 SLU 1 -0.48765 -0.48765

193 SLU 20 -1.2167 -1.2167 SLU 1 -0.47287 -0.47287

194 SLU 20 -1.21382 -1.21382 SLU 1 -0.46034 -0.46034

195 SLU 20 -1.25276 -1.25276 SLU 1 -0.69453 -0.69453

196 SLU 20 -1.25598 -1.25598 SLU 1 -0.70615 -0.70615

197 SLU 20 -1.25855 -1.25855 SLU 1 -0.73262 -0.73262

199 SLU 20 -1.22722 -1.22722 SLU 1 -0.63957 -0.63957

200 SLU 20 -1.20619 -1.20619 SLU 1 -0.56765 -0.56765

201 SLU 20 -1.25146 -1.25146 SLU 1 -0.71812 -0.71812

202 SLU 20 -1.21945 -1.21945 SLU 1 -0.62485 -0.62485

203 SLU 20 -1.23814 -1.23814 SLU 1 -0.66671 -0.66671

204 SLU 20 -1.24109 -1.24109 SLU 1 -0.68119 -0.68119

205 SLU 20 -1.21296 -1.21296 SLU 1 -0.60569 -0.60569

206 SLU 20 -1.21058 -1.21058 SLU 1 -0.59201 -0.59201

207 SLU 20 -1.24322 -1.24322 SLU 1 -0.69934 -0.69934

208 SLU 20 -1.19826 -1.19826 SLU 1 -0.55261 -0.55261

209 SLU 20 -1.20109 -1.20109 SLU 1 -0.53478 -0.53478

210 SLU 20 -1.20172 -1.20172 SLU 1 -0.51145 -0.51145

211 SLU 20 -1.19835 -1.19835 SLU 1 -0.49677 -0.49677

212 SLU 20 -1.19462 -1.19462 SLU 1 -0.48196 -0.48196

213 SLU 20 -1.19105 -1.19105 SLU 1 -0.46722 -0.46722

214 SLU 20 -1.18709 -1.18709 SLU 1 -0.45236 -0.45236

215 SLU 20 -1.20216 -1.20216 SLU 1 -0.52191 -0.52191

216 SLU 20 -1.2249 -1.2249 SLU 1 -0.6499 -0.6499

217 SLU 20 -1.19947 -1.19947 SLU 1 -0.57561 -0.57561

218 SLU 20 -1.2428 -1.2428 SLU 1 -0.73134 -0.73134

219 SLU 20 -1.1898 -1.1898 SLU 1 -0.56125 -0.56125

221 SLU 20 -1.20112 -1.20112 SLU 1 -0.61291 -0.61291

222 SLU 20 -1.23724 -1.23724 SLU 1 -0.71855 -0.71855

223 SLU 20 -1.20561 -1.20561 SLU 1 -0.62899 -0.62899

225 SLU 20 -1.22338 -1.22338 SLU 1 -0.66333 -0.66333

226 SLU 20 -1.22717 -1.22717 SLU 1 -0.67796 -0.67796

227 SLU 20 -1.19345 -1.19345 SLU 1 -0.58706 -0.58706

230 SLU 20 -1.22891 -1.22891 SLU 1 -0.69179 -0.69179

231 SLU 20 -1.23195 -1.23195 SLU 1 -0.70591 -0.70591

232 SLU 20 -1.18256 -1.18256 SLU 1 -0.5387 -0.5387

233 SLU 20 -1.18814 -1.18814 SLU 1 -0.50755 -0.50755

234 SLU 20 -1.18739 -1.18739 SLU 1 -0.51758 -0.51758

235 SLU 20 -1.18983 -1.18983 SLU 1 -0.59834 -0.59834

236 SLU 20 -1.17651 -1.17651 SLU 1 -0.54846 -0.54846

237 SLU 20 -1.20695 -1.20695 SLU 1 -0.64516 -0.64516

238 SLU 20 -1.17844 -1.17844 SLU 1 -0.52658 -0.52658

239 SLU 20 -1.17562 -1.17562 SLU 1 -0.56479 -0.56479

240 SLU 20 -1.20988 -1.20988 SLU 1 -0.66001 -0.66001

241 SLU 20 -1.18523 -1.18523 SLU 1 -0.61012 -0.61012

242 SLU 20 -1.22318 -1.22318 SLU 1 -0.72917 -0.72917

243 SLU 20 -1.22055 -1.22055 SLU 1 -0.71526 -0.71526

244 SLU 20 -1.21883 -1.21883 SLU 1 -0.70266 -0.70266

246 SLU 20 -1.21081 -1.21081 SLU 1 -0.67795 -0.67795

247 SLU 20 -1.1781 -1.1781 SLU 1 -0.58282 -0.58282

248 SLU 20 -1.16733 -1.16733 SLU 1 -0.53453 -0.53453

249 SLU 20 -1.18633 -1.18633 SLU 1 -0.62588 -0.62588

250 SLU 20 -1.17491 -1.17491 SLU 1 -0.50375 -0.50375

251 SLU 20 -1.17371 -1.17371 SLU 1 -0.51365 -0.51365

252 SLU 20 -1.19226 -1.19226 SLU 1 -0.643 -0.643

253 SLU 20 -1.17388 -1.17388 SLU 1 -0.59419 -0.59419

254 SLU 20 -1.16051 -1.16051 SLU 1 -0.54499 -0.54499





256 SLU 20 -1.20471 -1.20471 SLU 1 -0.69885 -0.69885

257 SLU 20 -1.16383 -1.16383 SLU 1 -0.52228 -0.52228

258 SLU 20 -1.20188 -1.20188 SLU 1 -0.68574 -0.68574

259 SLU 20 -1.16482 -1.16482 SLU 1 -0.56881 -0.56881

260 SLU 20 -1.201 -1.201 SLU 1 -0.70793 -0.70793

261 SLU 20 -1.20292 -1.20292 SLU 1 -0.7266 -0.7266

263 SLU 20 -1.15806 -1.15806 SLU 1 -0.55586 -0.55586

264 SLU 20 -1.16801 -1.16801 SLU 1 -0.60671 -0.60671

265 SLU 20 -1.1649 -1.1649 SLU 1 -0.57948 -0.57948

266 SLU 20 -1.18258 -1.18258 SLU 1 -0.64354 -0.64354

267 SLU 20 -1.16201 -1.16201 SLU 1 -0.50008 -0.50008

268 SLU 20 -1.16123 -1.16123 SLU 1 -0.51017 -0.51017

269 SLU 20 -1.15449 -1.15449 SLU 1 -0.53116 -0.53116

270 SLU 20 -1.17225 -1.17225 SLU 1 -0.62698 -0.62698

271 SLU 20 -1.16254 -1.16254 SLU 1 -0.59033 -0.59033

272 SLU 20 -1.1822 -1.1822 SLU 1 -0.65278 -0.65278

273 SLU 20 -1.18575 -1.18575 SLU 1 -0.66726 -0.66726

274 SLU 20 -1.18793 -1.18793 SLU 1 -0.68101 -0.68101

275 SLU 20 -1.18971 -1.18971 SLU 1 -0.69451 -0.69451

276 SLU 20 -1.18655 -1.18655 SLU 1 -0.70397 -0.70397

277 SLU 20 -1.15178 -1.15178 SLU 1 -0.51922 -0.51922

278 SLU 20 -1.14791 -1.14791 SLU 1 -0.54206 -0.54206

279 SLU 20 -1.16922 -1.16922 SLU 1 -0.63788 -0.63788

280 SLU 20 -1.17973 -1.17973 SLU 1 -0.69361 -0.69361

281 SLU 20 -1.15061 -1.15061 SLU 1 -0.56249 -0.56249

282 SLU 20 -1.18134 -1.18134 SLU 1 -0.72319 -0.72319

283 SLU 20 -1.15328 -1.15328 SLU 1 -0.57682 -0.57682

285 SLU 20 -1.14927 -1.14927 SLU 1 -0.49649 -0.49649

286 SLU 20 -1.14931 -1.14931 SLU 1 -0.50693 -0.50693

287 SLU 20 -1.15445 -1.15445 SLU 1 -0.59553 -0.59553

288 SLU 20 -1.15699 -1.15699 SLU 1 -0.61145 -0.61145

289 SLU 20 -1.14568 -1.14568 SLU 1 -0.52808 -0.52808

291 SLU 20 -1.17512 -1.17512 SLU 1 -0.70773 -0.70773

292 SLU 20 -1.16794 -1.16794 SLU 1 -0.64876 -0.64876

293 SLU 20 -1.1591 -1.1591 SLU 1 -0.62437 -0.62437

295 SLU 20 -1.16918 -1.16918 SLU 1 -0.69238 -0.69238

297 SLU 20 -1.16342 -1.16342 SLU 1 -0.67626 -0.67626

299 SLU 20 -1.16258 -1.16258 SLU 1 -0.71864 -0.71864

301 SLU 20 -1.15821 -1.15821 SLU 1 -0.66035 -0.66035

302 SLU 20 -1.13676 -1.13676 SLU 1 -0.5035 -0.5035

303 SLU 20 -1.13579 -1.13579 SLU 1 -0.49269 -0.49269

304 SLU 20 -1.13732 -1.13732 SLU 1 -0.5173 -0.5173

305 SLU 20 -1.13743 -1.13743 SLU 1 -0.53099 -0.53099

306 SLU 20 -1.13812 -1.13812 SLU 1 -0.54501 -0.54501

307 SLU 20 -1.13962 -1.13962 SLU 1 -0.55945 -0.55945

308 SLU 20 -1.14136 -1.14136 SLU 1 -0.57407 -0.57407

309 SLU 20 -1.14295 -1.14295 SLU 1 -0.58765 -0.58765

310 SLU 20 -1.14464 -1.14464 SLU 1 -0.60139 -0.60139

311 SLU 20 -1.14707 -1.14707 SLU 1 -0.61556 -0.61556

312 SLU 20 -1.15025 -1.15025 SLU 1 -0.6301 -0.6301

313 SLU 20 -1.15301 -1.15301 SLU 1 -0.64433 -0.64433

314 SLU 20 -1.14232 -1.14232 SLU 1 -0.7132 -0.7132

315 SLU 20 -1.13915 -1.13915 SLU 1 -0.69736 -0.69736

316 SLU 20 -1.13672 -1.13672 SLU 1 -0.68188 -0.68188

317 SLU 20 -1.13538 -1.13538 SLU 1 -0.66691 -0.66691

318 SLU 20 -1.12277 -1.12277 SLU 1 -0.48898 -0.48898

319 SLU 20 -1.12415 -1.12415 SLU 1 -0.49996 -0.49996

320 SLU 20 -1.12576 -1.12576 SLU 1 -0.5142 -0.5142

321 SLU 20 -1.12685 -1.12685 SLU 1 -0.52831 -0.52831

322 SLU 20 -1.12769 -1.12769 SLU 1 -0.54243 -0.54243

323 SLU 20 -1.12852 -1.12852 SLU 1 -0.55666 -0.55666

324 SLU 20 -1.12956 -1.12956 SLU 1 -0.57106 -0.57106

325 SLU 20 -1.13078 -1.13078 SLU 1 -0.58454 -0.58454

326 SLU 20 -1.13211 -1.13211 SLU 1 -0.59817 -0.59817

327 SLU 20 -1.13364 -1.13364 SLU 1 -0.61196 -0.61196

328 SLU 20 -1.13524 -1.13524 SLU 1 -0.62577 -0.62577

329 SLU 20 -1.136 -1.136 SLU 1 -0.63902 -0.63902

330 SLU 20 -1.13493 -1.13493 SLU 1 -0.6523 -0.6523



7.4 Pressioni terreno in SLVf/SLUEcc

Rappresentazione in pianta delle massime compressioni sul terreno in famiglie SLVf/SLUEcc.




Compressione estrema massima -2.04119 al nodo di indice 27, di coordinate x = -203, y = -65, z = -30, nel contesto SLV fondazioni 5. Spostamento estremo minimo -2.04119 al nodo di indice 27, di coordinate x = -203, y = -65, z = -30, nel contesto SLV fondazioni 5. Spostamento estremo massimo 0.2783 al nodo di indice 318, di coordinate x = 848, y = 1043, z = -30, nel contesto SLV fondazioni 6.


Ind. Cont. uz Valore Cont. uz Valore 10 SLV FO 13 -1.6832 -1.6832 SLV FO 4 -0.10819 -0.10819

11 SLV FO 14 -1.64468 -1.64468 SLV FO 3 -0.15189 -0.15189

12 SLV FO 14 -1.60176 -1.60176 SLV FO 3 -0.19992 -0.19992

13 SLV FO 14 -1.56002 -1.56002 SLV FO 3 -0.24556 -0.24556

14 SLV FO 10 -1.54333 -1.54333 SLV FO 7 -0.2659 -0.2659

15 SLV FO 10 -1.5584 -1.5584 SLV FO 7 -0.25498 -0.25498

16 SLV FO 10 -1.57585 -1.57585 SLV FO 7 -0.24247 -0.24247

17 SLV FO 10 -1.59579 -1.59579 SLV FO 7 -0.22798 -0.22798

18 SLV FO 10 -1.61922 -1.61922 SLV FO 7 -0.21089 -0.21089

19 SLV FO 6 -1.64677 -1.64677 SLV FO 11 -0.1906 -0.1906

20 SLV FO 6 -1.67875 -1.67875 SLV FO 11 -0.16669 -0.16669

21 SLV FO 5 -1.71186 -1.71186 SLV FO 12 -0.1419 -0.1419

22 SLV FO 5 -1.74951 -1.74951 SLV FO 12 -0.11323 -0.11323

23 SLV FO 5 -1.79128 -1.79128 SLV FO 12 -0.08073 -0.08073

24 SLV FO 5 -1.83707 -1.83707 SLV FO 12 -0.04451 -0.04451

25 SLV FO 5 -1.90432 -1.90432 SLV FO 12 0.01021 0.01021

26 SLV FO 5 -1.97137 -1.97137 SLV FO 12 0.06643 0.06643

27 SLV FO 5 -2.04119 -2.04119 SLV FO 12 0.12531 0.12531

28 SLV FO 5 -1.95588 -1.95588 SLV FO 12 0.05769 0.05769

29 SLV FO 5 -1.90215 -1.90215 SLV FO 12 0.01257 0.01257

30 SLV FO 5 -1.84932 -1.84932 SLV FO 12 -0.03175 -0.03175

31 SLV FO 13 -1.59345 -1.59345 SLV FO 4 -0.1831 -0.1831

32 SLV FO 13 -1.63439 -1.63439 SLV FO 4 -0.13709 -0.13709

33 SLV FO 14 -1.5471 -1.5471 SLV FO 3 -0.23353 -0.23353

34 SLV FO 14 -1.50245 -1.50245 SLV FO 3 -0.28125 -0.28125

35 SLV FO 14 -1.4614 -1.4614 SLV FO 3 -0.32585 -0.32585

da -2.6 a -2.4 [daN/cm²]

da -0.8 a -0.6

da -2.4 a -2.2

da -2.2 a -2

da -2 a -1.8

da -1.8 a -1.6

da -1.6 a -1.4

da -1.4 a -1.2

da -1.2 a -1

da -1 a -0.8





37 SLV FO 10 -1.46927 -1.46927 SLV FO 7 -0.3256 -0.3256

38 SLV FO 10 -1.48698 -1.48698 SLV FO 7 -0.31215 -0.31215

39 SLV FO 10 -1.50903 -1.50903 SLV FO 7 -0.29619 -0.29619

40 SLV FO 6 -1.53609 -1.53609 SLV FO 11 -0.27707 -0.27707

41 SLV FO 6 -1.56782 -1.56782 SLV FO 11 -0.2539 -0.2539

42 SLV FO 6 -1.60054 -1.60054 SLV FO 11 -0.2293 -0.2293

43 SLV FO 5 -1.63815 -1.63815 SLV FO 12 -0.20032 -0.20032

44 SLV FO 5 -1.68097 -1.68097 SLV FO 12 -0.16722 -0.16722

45 SLV FO 5 -1.72861 -1.72861 SLV FO 12 -0.13031 -0.13031

46 SLV FO 5 -1.76299 -1.76299 SLV FO 12 -0.10315 -0.10315

48 SLV FO 5 -1.7983 -1.7983 SLV FO 12 -0.0744 -0.0744

52 SLV FO 5 -1.61229 -1.61229 SLV FO 12 -0.2191 -0.2191

53 SLV FO 5 -1.87157 -1.87157 SLV FO 12 -0.00791 -0.00791

55 SLV FO 5 -1.69116 -1.69116 SLV FO 12 -0.15851 -0.15851

57 SLV FO 5 -1.79768 -1.79768 SLV FO 12 -0.06807 -0.06807

58 SLV FO 13 -1.54295 -1.54295 SLV FO 4 -0.21124 -0.21124

59 SLV FO 13 -1.58782 -1.58782 SLV FO 4 -0.16246 -0.16246

60 SLV FO 14 -1.36053 -1.36053 SLV FO 3 -0.40564 -0.40564

61 SLV FO 6 -1.45172 -1.45172 SLV FO 11 -0.34337 -0.34337

62 SLV FO 6 -1.48108 -1.48108 SLV FO 11 -0.32011 -0.32011

63 SLV FO 5 -1.5333 -1.5333 SLV FO 12 -0.27853 -0.27853

64 SLV FO 10 -1.38083 -1.38083 SLV FO 7 -0.39068 -0.39068

65 SLV FO 5 -1.62199 -1.62199 SLV FO 12 -0.21214 -0.21214

66 SLV FO 14 -1.42663 -1.42663 SLV FO 3 -0.3296 -0.3296

67 SLV FO 10 -1.35859 -1.35859 SLV FO 7 -0.40742 -0.40742

68 SLV FO 5 -1.70644 -1.70644 SLV FO 12 -0.14389 -0.14389

69 SLV FO 13 -1.47272 -1.47272 SLV FO 4 -0.27799 -0.27799

70 SLV FO 6 -1.39117 -1.39117 SLV FO 11 -0.38579 -0.38579

71 SLV FO 14 -1.36909 -1.36909 SLV FO 3 -0.38232 -0.38232

72 SLV FO 10 -1.30906 -1.30906 SLV FO 7 -0.44631 -0.44631

73 SLV FO 5 -1.5018 -1.5018 SLV FO 12 -0.3017 -0.3017

74 SLV FO 5 -1.78798 -1.78798 SLV FO 12 -0.07169 -0.07169

75 SLV FO 5 -1.58411 -1.58411 SLV FO 12 -0.24135 -0.24135

76 SLV FO 6 -1.41433 -1.41433 SLV FO 11 -0.36845 -0.36845

78 SLV FO 14 -1.40291 -1.40291 SLV FO 3 -0.33019 -0.33019

79 SLV FO 10 -1.28841 -1.28841 SLV FO 7 -0.45969 -0.45969

80 SLV FO 14 -1.36769 -1.36769 SLV FO 3 -0.36647 -0.36647

81 SLV FO 5 -1.65049 -1.65049 SLV FO 12 -0.18333 -0.18333

82 SLV FO 13 -1.49782 -1.49782 SLV FO 4 -0.23318 -0.23318

83 SLV FO 13 -1.54769 -1.54769 SLV FO 4 -0.18065 -0.18065

84 SLV FO 14 -1.29968 -1.29968 SLV FO 3 -0.44111 -0.44111

85 SLV FO 6 -1.33567 -1.33567 SLV FO 11 -0.43218 -0.43218

86 SLV FO 5 -1.42265 -1.42265 SLV FO 12 -0.36094 -0.36094

87 SLV FO 10 -1.25228 -1.25228 SLV FO 7 -0.48646 -0.48646

88 SLV FO 10 -1.26257 -1.26257 SLV FO 7 -0.47737 -0.47737

89 SLV FO 5 -1.58295 -1.58295 SLV FO 12 -0.23926 -0.23926

90 SLV FO 5 -1.47997 -1.47997 SLV FO 12 -0.32008 -0.32008

91 SLV FO 6 -1.32752 -1.32752 SLV FO 11 -0.43699 -0.43699

92 SLV FO 5 -1.6668 -1.6668 SLV FO 12 -0.16683 -0.16683

93 SLV FO 13 -1.42209 -1.42209 SLV FO 4 -0.29839 -0.29839

94 SLV FO 10 -1.25352 -1.25352 SLV FO 7 -0.49071 -0.49071

95 SLV FO 14 -1.31138 -1.31138 SLV FO 3 -0.41375 -0.41375

96 SLV FO 14 -1.23276 -1.23276 SLV FO 3 -0.49465 -0.49465

97 SLV FO 6 -1.32025 -1.32025 SLV FO 11 -0.43978 -0.43978

98 SLV FO 5 -1.69727 -1.69727 SLV FO 12 -0.13995 -0.13995

100 SLV FO 6 -1.35697 -1.35697 SLV FO 11 -0.41122 -0.41122

101 SLV FO 5 -1.47214 -1.47214 SLV FO 12 -0.32759 -0.32759

102 SLV FO 13 -1.34328 -1.34328 SLV FO 4 -0.36702 -0.36702

103 SLV FO 10 -1.16731 -1.16731 SLV FO 7 -0.55116 -0.55116

104 SLV FO 13 -1.46378 -1.46378 SLV FO 4 -0.24497 -0.24497

105 SLV FO 13 -1.51867 -1.51867 SLV FO 4 -0.18806 -0.18806

106 SLV FO 14 -1.24492 -1.24492 SLV FO 3 -0.47265 -0.47265

107 SLV FO 6 -1.22158 -1.22158 SLV FO 11 -0.52112 -0.52112

108 SLV FO 14 -1.1598 -1.1598 SLV FO 3 -0.55274 -0.55274

109 SLV FO 5 -1.50842 -1.50842 SLV FO 12 -0.29272 -0.29272

110 SLV FO 6 -1.35645 -1.35645 SLV FO 11 -0.41539 -0.41539

111 SLV FO 6 -1.2083 -1.2083 SLV FO 11 -0.53015 -0.53015

112 SLV FO 5 -1.56921 -1.56921 SLV FO 12 -0.23947 -0.23947

113 SLV FO 10 -1.13359 -1.13359 SLV FO 7 -0.58526 -0.58526

114 SLV FO 13 -1.38613 -1.38613 SLV FO 4 -0.30984 -0.30984

115 SLV FO 14 -1.2654 -1.2654 SLV FO 3 -0.43523 -0.43523

116 SLV FO 14 -1.17339 -1.17339 SLV FO 3 -0.53 -0.53

117 SLV FO 6 -1.21451 -1.21451 SLV FO 11 -0.52251 -0.52251

118 SLV FO 5 -1.60944 -1.60944 SLV FO 12 -0.2055 -0.2055

120 SLV FO 14 -1.08703 -1.08703 SLV FO 3 -0.60913 -0.60913

121 SLV FO 6 -1.36446 -1.36446 SLV FO 11 -0.41115 -0.41115

122 SLV FO 13 -1.44483 -1.44483 SLV FO 4 -0.24332 -0.24332

123 SLV FO 13 -1.50309 -1.50309 SLV FO 4 -0.18302 -0.18302

124 SLV FO 14 -1.20033 -1.20033 SLV FO 3 -0.49679 -0.49679

125 SLV FO 6 -1.10987 -1.10987 SLV FO 11 -0.61073 -0.61073

126 SLV FO 6 -1.23534 -1.23534 SLV FO 11 -0.50724 -0.50724

127 SLV FO 10 -1.04981 -1.04981 SLV FO 7 -0.64644 -0.64644

128 SLV FO 14 -1.09961 -1.09961 SLV FO 3 -0.58814 -0.58814

129 SLV FO 13 -1.3078 -1.3078 SLV FO 4 -0.37349 -0.37349

130 SLV FO 5 -1.5069 -1.5069 SLV FO 12 -0.28505 -0.28505

131 SLV FO 5 -1.43753 -1.43753 SLV FO 12 -0.3416 -0.3416

132 SLV FO 6 -1.24409 -1.24409 SLV FO 11 -0.50425 -0.50425

133 SLV FO 5 -1.353 -1.353 SLV FO 12 -0.41451 -0.41451

134 SLV FO 10 -1.01813 -1.01813 SLV FO 7 -0.67999 -0.67999

135 SLV FO 13 -1.3785 -1.3785 SLV FO 4 -0.29696 -0.29696

136 SLV FO 6 -1.07954 -1.07954 SLV FO 11 -0.63438 -0.63438

137 SLV FO 14 -1.1312 -1.1312 SLV FO 3 -0.55216 -0.55216

138 SLV FO 13 -1.23373 -1.23373 SLV FO 4 -0.44538 -0.44538

139 SLV FO 1 -1.54579 -1.54579 SLV FO 16 -0.24773 -0.24773

140 SLV FO 14 -1.0355 -1.0355 SLV FO 3 -0.64453 -0.64453

141 SLV FO 6 -1.11596 -1.11596 SLV FO 11 -0.60291 -0.60291

143 SLV FO 6 -1.26145 -1.26145 SLV FO 11 -0.49207 -0.49207

144 SLV FO 6 -1.1462 -1.1462 SLV FO 11 -0.58012 -0.58012

145 SLV FO 15 -1.43953 -1.43953 SLV FO 2 -0.22963 -0.22963





147 SLV FO 15 -1.49876 -1.49876 SLV FO 2 -0.16765 -0.16765

148 SLV FO 6 -1.00026 -1.00026 SLV FO 11 -0.70123 -0.70123

149 SLV FO 14 -0.98841 -0.98841 SLV FO 3 -0.69318 -0.69318

150 SLV FO 15 -1.33481 -1.33481 SLV FO 2 -0.33003 -0.33003

151 SLV FO 1 -1.43885 -1.43885 SLV FO 16 -0.32716 -0.32716

152 SLV FO 1 -1.33068 -1.33068 SLV FO 16 -0.42157 -0.42157

153 SLV FO 1 -1.25633 -1.25633 SLV FO 16 -0.49069 -0.49069

154 SLV FO 15 -1.28533 -1.28533 SLV FO 2 -0.37653 -0.37653

155 SLV FO 14 -1.06383 -1.06383 SLV FO 3 -0.60402 -0.60402

156 SLV FO 6 -1.0091 -1.0091 SLV FO 11 -0.69241 -0.69241

157 SLV FO 16 -1.12624 -1.12624 SLV FO 1 -0.54249 -0.54249

158 SLV FO 15 -1.38296 -1.38296 SLV FO 2 -0.27503 -0.27503

159 SLV FO 6 -1.11369 -1.11369 SLV FO 11 -0.60943 -0.60943

160 SLV FO 1 -1.53208 -1.53208 SLV FO 16 -0.24117 -0.24117

162 SLV FO 6 -1.03533 -1.03533 SLV FO 11 -0.671 -0.671

163 SLV FO 6 -0.94298 -0.94298 SLV FO 11 -0.7495 -0.7495

164 SLV FO 14 -0.99271 -0.99271 SLV FO 3 -0.67396 -0.67396

165 SLV FO 14 -0.92123 -0.92123 SLV FO 3 -0.75486 -0.75486

166 SLV FO 2 -1.18452 -1.18452 SLV FO 15 -0.54901 -0.54901

167 SLV FO 10 -0.89256 -0.89256 SLV FO 7 -0.79201 -0.79201

168 SLV FO 15 -1.17383 -1.17383 SLV FO 2 -0.48978 -0.48978

169 SLV FO 15 -1.4433 -1.4433 SLV FO 2 -0.20767 -0.20767

170 SLV FO 15 -1.50171 -1.50171 SLV FO 2 -0.14509 -0.14509

171 SLV FO 15 -1.22366 -1.22366 SLV FO 2 -0.43611 -0.43611

172 SLV FO 15 -1.33605 -1.33605 SLV FO 2 -0.31608 -0.31608

173 SLV FO 1 -1.35211 -1.35211 SLV FO 16 -0.38572 -0.38572

175 SLV FO 1 -1.25189 -1.25189 SLV FO 16 -0.47693 -0.47693

176 SLV FO 1 -1.4408 -1.4408 SLV FO 16 -0.30514 -0.30514

177 SLV FO 1 -1.52402 -1.52402 SLV FO 16 -0.23018 -0.23018

179 SLV FO 2 -1.15652 -1.15652 SLV FO 15 -0.55832 -0.55832

180 SLV FO 2 -1.08328 -1.08328 SLV FO 15 -0.62085 -0.62085

181 SLV FO 2 -1.01256 -1.01256 SLV FO 15 -0.67925 -0.67925

182 SLV FO 4 -0.94536 -0.94536 SLV FO 13 -0.73628 -0.73628

183 SLV FO 4 -0.88715 -0.88715 SLV FO 13 -0.78707 -0.78707

184 SLV FO 12 -0.88831 -0.88831 SLV FO 5 -0.77926 -0.77926

185 SLV FO 12 -0.93512 -0.93512 SLV FO 5 -0.72444 -0.72444

186 SLV FO 16 -0.98607 -0.98607 SLV FO 1 -0.66661 -0.66661

187 SLV FO 16 -1.05032 -1.05032 SLV FO 1 -0.59877 -0.59877

188 SLV FO 15 -1.11695 -1.11695 SLV FO 2 -0.53143 -0.53143

189 SLV FO 15 -1.18471 -1.18471 SLV FO 2 -0.46293 -0.46293

190 SLV FO 15 -1.23646 -1.23646 SLV FO 2 -0.40848 -0.40848

191 SLV FO 15 -1.30727 -1.30727 SLV FO 2 -0.33286 -0.33286

192 SLV FO 15 -1.37935 -1.37935 SLV FO 2 -0.25667 -0.25667

193 SLV FO 15 -1.45133 -1.45133 SLV FO 2 -0.18009 -0.18009

194 SLV FO 15 -1.5082 -1.5082 SLV FO 2 -0.1175 -0.1175

195 SLV FO 1 -1.30254 -1.30254 SLV FO 16 -0.41769 -0.41769

196 SLV FO 1 -1.37171 -1.37171 SLV FO 16 -0.35495 -0.35495

197 SLV FO 1 -1.52205 -1.52205 SLV FO 16 -0.21417 -0.21417

199 SLV FO 4 -1.02801 -1.02801 SLV FO 13 -0.64968 -0.64968

200 SLV FO 12 -1.03731 -1.03731 SLV FO 5 -0.599 -0.599

201 SLV FO 1 -1.44268 -1.44268 SLV FO 16 -0.28198 -0.28198

202 SLV FO 4 -0.98037 -0.98037 SLV FO 13 -0.68457 -0.68457

203 SLV FO 4 -1.1444 -1.1444 SLV FO 13 -0.55303 -0.55303

204 SLV FO 3 -1.22439 -1.22439 SLV FO 14 -0.47979 -0.47979

205 SLV FO 8 -0.96361 -0.96361 SLV FO 9 -0.68922 -0.68922

206 SLV FO 12 -0.98563 -0.98563 SLV FO 5 -0.6613 -0.6613

207 SLV FO 3 -1.33546 -1.33546 SLV FO 14 -0.37539 -0.37539

208 SLV FO 12 -1.10823 -1.10823 SLV FO 5 -0.51588 -0.51588

209 SLV FO 11 -1.18469 -1.18469 SLV FO 6 -0.43958 -0.43958

210 SLV FO 11 -1.29442 -1.29442 SLV FO 6 -0.3266 -0.3266

211 SLV FO 11 -1.3479 -1.3479 SLV FO 6 -0.26641 -0.26641

212 SLV FO 11 -1.40198 -1.40198 SLV FO 6 -0.20521 -0.20521

213 SLV FO 11 -1.45643 -1.45643 SLV FO 6 -0.14384 -0.14384

214 SLV FO 15 -1.51904 -1.51904 SLV FO 2 -0.07376 -0.07376

215 SLV FO 11 -1.25238 -1.25238 SLV FO 6 -0.37107 -0.37107

216 SLV FO 4 -1.08449 -1.08449 SLV FO 13 -0.59358 -0.59358

217 SLV FO 12 -1.05384 -1.05384 SLV FO 5 -0.57664 -0.57664

218 SLV FO 3 -1.52638 -1.52638 SLV FO 14 -0.19176 -0.19176

219 SLV FO 12 -1.11537 -1.11537 SLV FO 5 -0.50081 -0.50081

221 SLV FO 8 -1.02592 -1.02592 SLV FO 9 -0.6153 -0.6153

222 SLV FO 3 -1.45892 -1.45892 SLV FO 14 -0.24998 -0.24998

223 SLV FO 4 -1.04339 -1.04339 SLV FO 13 -0.60718 -0.60718

225 SLV FO 4 -1.16001 -1.16001 SLV FO 13 -0.52021 -0.52021

226 SLV FO 3 -1.23098 -1.23098 SLV FO 14 -0.45711 -0.45711

227 SLV FO 12 -1.08478 -1.08478 SLV FO 5 -0.54171 -0.54171

230 SLV FO 3 -1.31102 -1.31102 SLV FO 14 -0.38229 -0.38229

231 SLV FO 3 -1.39198 -1.39198 SLV FO 14 -0.30805 -0.30805

232 SLV FO 11 -1.21986 -1.21986 SLV FO 6 -0.38361 -0.38361

233 SLV FO 11 -1.37558 -1.37558 SLV FO 6 -0.22929 -0.22929

234 SLV FO 11 -1.33361 -1.33361 SLV FO 6 -0.2722 -0.2722

235 SLV FO 12 -1.09372 -1.09372 SLV FO 5 -0.53132 -0.53132

236 SLV FO 12 -1.20397 -1.20397 SLV FO 5 -0.3944 -0.3944

237 SLV FO 4 -1.11978 -1.11978 SLV FO 13 -0.53707 -0.53707

238 SLV FO 11 -1.31034 -1.31034 SLV FO 6 -0.28657 -0.28657

239 SLV FO 12 -1.18965 -1.18965 SLV FO 5 -0.41146 -0.41146

240 SLV FO 4 -1.18953 -1.18953 SLV FO 13 -0.47487 -0.47487

241 SLV FO 8 -1.11967 -1.11967 SLV FO 9 -0.50313 -0.50313

242 SLV FO 3 -1.5416 -1.5416 SLV FO 14 -0.15385 -0.15385

243 SLV FO 3 -1.47052 -1.47052 SLV FO 14 -0.21881 -0.21881

244 SLV FO 3 -1.40398 -1.40398 SLV FO 14 -0.28059 -0.28059

246 SLV FO 3 -1.28465 -1.28465 SLV FO 14 -0.38522 -0.38522

247 SLV FO 12 -1.18629 -1.18629 SLV FO 5 -0.42218 -0.42218

248 SLV FO 11 -1.3082 -1.3082 SLV FO 6 -0.27727 -0.27727

249 SLV FO 8 -1.14714 -1.14714 SLV FO 9 -0.48129 -0.48129

250 SLV FO 11 -1.4596 -1.4596 SLV FO 6 -0.12963 -0.12963

251 SLV FO 11 -1.41843 -1.41843 SLV FO 6 -0.17123 -0.17123

252 SLV FO 8 -1.17282 -1.17282 SLV FO 9 -0.46727 -0.46727

253 SLV FO 12 -1.20366 -1.20366 SLV FO 5 -0.4028 -0.4028

254 SLV FO 11 -1.3099 -1.3099 SLV FO 6 -0.26998 -0.26998





256 SLV FO 3 -1.42332 -1.42332 SLV FO 14 -0.24448 -0.24448

257 SLV FO 11 -1.41047 -1.41047 SLV FO 6 -0.16932 -0.16932

258 SLV FO 3 -1.36066 -1.36066 SLV FO 14 -0.30099 -0.30099

259 SLV FO 12 -1.27883 -1.27883 SLV FO 5 -0.31161 -0.31161

260 SLV FO 3 -1.4798 -1.4798 SLV FO 14 -0.18579 -0.18579

261 SLV FO 3 -1.56951 -1.56951 SLV FO 14 -0.1024 -0.1024

263 SLV FO 12 -1.32428 -1.32428 SLV FO 5 -0.25554 -0.25554

264 SLV FO 8 -1.24887 -1.24887 SLV FO 9 -0.35431 -0.35431

265 SLV FO 12 -1.29055 -1.29055 SLV FO 5 -0.30277 -0.30277

266 SLV FO 8 -1.24746 -1.24746 SLV FO 9 -0.38219 -0.38219

267 SLV FO 11 -1.54604 -1.54604 SLV FO 6 -0.02801 -0.02801

268 SLV FO 11 -1.50658 -1.50658 SLV FO 6 -0.06851 -0.06851

269 SLV FO 11 -1.41558 -1.41558 SLV FO 6 -0.15526 -0.15526

270 SLV FO 8 -1.26539 -1.26539 SLV FO 9 -0.34813 -0.34813

271 SLV FO 12 -1.30093 -1.30093 SLV FO 5 -0.2924 -0.2924

272 SLV FO 8 -1.27935 -1.27935 SLV FO 9 -0.35244 -0.35244

273 SLV FO 4 -1.32337 -1.32337 SLV FO 13 -0.31589 -0.31589

274 SLV FO 4 -1.38369 -1.38369 SLV FO 13 -0.26114 -0.26114

275 SLV FO 3 -1.44535 -1.44535 SLV FO 14 -0.20449 -0.20449

276 SLV FO 3 -1.49893 -1.49893 SLV FO 14 -0.14934 -0.14934

277 SLV FO 11 -1.51473 -1.51473 SLV FO 6 -0.05138 -0.05138

278 SLV FO 11 -1.44659 -1.44659 SLV FO 6 -0.11952 -0.11952

279 SLV FO 8 -1.32839 -1.32839 SLV FO 9 -0.28498 -0.28498

280 SLV FO 3 -1.46888 -1.46888 SLV FO 14 -0.16934 -0.16934

281 SLV FO 12 -1.41413 -1.41413 SLV FO 5 -0.15974 -0.15974

282 SLV FO 3 -1.60568 -1.60568 SLV FO 14 -0.04085 -0.04085

283 SLV FO 12 -1.39711 -1.39711 SLV FO 5 -0.18321 -0.18321

285 SLV FO 11 -1.63462 -1.63462 SLV FO 6 0.0755 0.0755

286 SLV FO 11 -1.59729 -1.59729 SLV FO 6 0.03602 0.03602

287 SLV FO 12 -1.37485 -1.37485 SLV FO 5 -0.21114 -0.21114

288 SLV FO 8 -1.36264 -1.36264 SLV FO 9 -0.23014 -0.23014

289 SLV FO 11 -1.52327 -1.52327 SLV FO 6 -0.03786 -0.03786

291 SLV FO 3 -1.54721 -1.54721 SLV FO 14 -0.08878 -0.08878

292 SLV FO 8 -1.361 -1.361 SLV FO 9 -0.25379 -0.25379

293 SLV FO 8 -1.37189 -1.37189 SLV FO 9 -0.22668 -0.22668

295 SLV FO 3 -1.49219 -1.49219 SLV FO 14 -0.13363 -0.13363

297 SLV FO 4 -1.43847 -1.43847 SLV FO 13 -0.17726 -0.17726

299 SLV FO 3 -1.62975 -1.62975 SLV FO 14 0.006 0.006

301 SLV FO 8 -1.41357 -1.41357 SLV FO 9 -0.19276 -0.19276

302 SLV FO 11 -1.68875 -1.68875 SLV FO 6 0.1421 0.1421

303 SLV FO 11 -1.72375 -1.72375 SLV FO 6 0.18051 0.18051

304 SLV FO 11 -1.64377 -1.64377 SLV FO 6 0.09361 0.09361

305 SLV FO 11 -1.60115 -1.60115 SLV FO 6 0.04806 0.04806

306 SLV FO 12 -1.56299 -1.56299 SLV FO 5 0.00618 0.00618

307 SLV FO 12 -1.53063 -1.53063 SLV FO 5 -0.03103 -0.03103

308 SLV FO 12 -1.50371 -1.50371 SLV FO 5 -0.06317 -0.06317

309 SLV FO 12 -1.48368 -1.48368 SLV FO 5 -0.08814 -0.08814

310 SLV FO 12 -1.46815 -1.46815 SLV FO 5 -0.10885 -0.10885

311 SLV FO 8 -1.45686 -1.45686 SLV FO 9 -0.12631 -0.12631

312 SLV FO 8 -1.44878 -1.44878 SLV FO 9 -0.14155 -0.14155

313 SLV FO 8 -1.44182 -1.44182 SLV FO 9 -0.15504 -0.15504

314 SLV FO 3 -1.65396 -1.65396 SLV FO 14 0.05508 0.05508

315 SLV FO 3 -1.59186 -1.59186 SLV FO 14 -0.00001 -0.00001

316 SLV FO 4 -1.53443 -1.53443 SLV FO 13 -0.05141 -0.05141

317 SLV FO 8 -1.49517 -1.49517 SLV FO 9 -0.08608 -0.08608

318 SLV FO 11 -1.80614 -1.80614 SLV FO 6 0.2783 0.2783

319 SLV FO 11 -1.77255 -1.77255 SLV FO 6 0.24075 0.24075

320 SLV FO 11 -1.73028 -1.73028 SLV FO 6 0.19356 0.19356

321 SLV FO 11 -1.69027 -1.69027 SLV FO 6 0.14928 0.14928

322 SLV FO 12 -1.6537 -1.6537 SLV FO 5 0.10875 0.10875

323 SLV FO 12 -1.62185 -1.62185 SLV FO 5 0.07292 0.07292

324 SLV FO 12 -1.5952 -1.5952 SLV FO 5 0.04194 0.04194

325 SLV FO 12 -1.57545 -1.57545 SLV FO 5 0.01772 0.01772

326 SLV FO 12 -1.55985 -1.55985 SLV FO 5 -0.00257 -0.00257

327 SLV FO 8 -1.54758 -1.54758 SLV FO 9 -0.0198 -0.0198

328 SLV FO 8 -1.53733 -1.53733 SLV FO 9 -0.0351 -0.0351

329 SLV FO 8 -1.52716 -1.52716 SLV FO 9 -0.04909 -0.04909

330 SLV FO 8 -1.51514 -1.51514 SLV FO 9 -0.06263 -0.06263



7.5 Pressioni terreno in SLE/SLD

Rappresentazione in pianta delle massime compressioni sul terreno in famiglie SLE/SLD.




Compressione estrema massima -2.38051 al nodo di indice 27, di coordinate x = -203, y = -65, z = -30, nel contesto SLD 5. Spostamento estremo minimo -2.38051 al nodo di indice 27, di coordinate x = -203, y = -65, z = -30, nel contesto SLD 5. Spostamento estremo massimo 0.60171 al nodo di indice 318, di coordinate x = 848, y = 1043, z = -30, nel contesto SLD 6.


Ind. Cont. uz Valore Cont. uz Valore 10 SLD 13 -2.05839 -2.05839 SLD 4 0.267 0.267

11 SLD 14 -1.99663 -1.99663 SLD 3 0.20005 0.20005

12 SLD 14 -1.92748 -1.92748 SLD 3 0.1258 0.1258

13 SLD 14 -1.85995 -1.85995 SLD 3 0.05437 0.05437

14 SLD 14 -1.7963 -1.7963 SLD 3 -0.01293 -0.01293

15 SLD 10 -1.79221 -1.79221 SLD 7 -0.02117 -0.02117

16 SLD 10 -1.80785 -1.80785 SLD 7 -0.01046 -0.01046

17 SLD 10 -1.82711 -1.82711 SLD 7 0.00334 0.00334

18 SLD 10 -1.85116 -1.85116 SLD 7 0.02105 0.02105

19 SLD 6 -1.88084 -1.88084 SLD 11 0.04347 0.04347

20 SLD 6 -1.91674 -1.91674 SLD 11 0.0713 0.0713

21 SLD 5 -1.9553 -1.9553 SLD 12 0.10154 0.10154

22 SLD 5 -2.00076 -2.00076 SLD 12 0.13803 0.13803

23 SLD 5 -2.05277 -2.05277 SLD 12 0.18076 0.18076

24 SLD 5 -2.11116 -2.11116 SLD 12 0.22958 0.22958

25 SLD 5 -2.19874 -2.19874 SLD 12 0.30463 0.30463

26 SLD 5 -2.28744 -2.28744 SLD 12 0.3825 0.3825

27 SLD 5 -2.38051 -2.38051 SLD 12 0.46462 0.46462

28 SLD 5 -2.27425 -2.27425 SLD 12 0.37606 0.37606

29 SLD 5 -2.20252 -2.20252 SLD 12 0.31294 0.31294

30 SLD 5 -2.13221 -2.13221 SLD 12 0.25114 0.25114

31 SLD 13 -1.93096 -1.93096 SLD 4 0.1544 0.1544

32 SLD 13 -1.99581 -1.99581 SLD 4 0.22432 0.22432

33 SLD 14 -1.85746 -1.85746 SLD 3 0.07683 0.07683

34 SLD 14 -1.78627 -1.78627 SLD 3 0.00256 0.00256

35 SLD 14 -1.71987 -1.71987 SLD 3 -0.06738 -0.06738

da -2.6 a -2.4 [daN/cm²]

da -0.8 a -0.6

da -2.4 a -2.2

da -2.2 a -2

da -2 a -1.8

da -1.8 a -1.6

da -1.6 a -1.4

da -1.4 a -1.2

da -1.2 a -1

da -1 a -0.8




Ind. Cont. uz Valore Cont. uz Valore 36 SLD 10 -1.65983 -1.65983 SLD 7 -0.1314 -0.1314

37 SLD 10 -1.67198 -1.67198 SLD 7 -0.12289 -0.12289

38 SLD 10 -1.68834 -1.68834 SLD 7 -0.11079 -0.11079

39 SLD 10 -1.7105 -1.7105 SLD 7 -0.09472 -0.09472

40 SLD 6 -1.73933 -1.73933 SLD 11 -0.07383 -0.07383

41 SLD 6 -1.77475 -1.77475 SLD 11 -0.04697 -0.04697

42 SLD 6 -1.81288 -1.81288 SLD 11 -0.01697 -0.01697

43 SLD 5 -1.85856 -1.85856 SLD 12 0.02009 0.02009

44 SLD 5 -1.91228 -1.91228 SLD 12 0.06409 0.06409

45 SLD 5 -1.97341 -1.97341 SLD 12 0.11449 0.11449

46 SLD 5 -2.01817 -2.01817 SLD 12 0.15203 0.15203

48 SLD 5 -2.06463 -2.06463 SLD 12 0.19192 0.19192

52 SLD 5 -1.82548 -1.82548 SLD 12 -0.00591 -0.00591

53 SLD 5 -2.16983 -2.16983 SLD 12 0.29035 0.29035

55 SLD 5 -1.92912 -1.92912 SLD 12 0.07945 0.07945

57 SLD 5 -2.07231 -2.07231 SLD 12 0.20656 0.20656

58 SLD 13 -1.86627 -1.86627 SLD 4 0.11207 0.11207

59 SLD 13 -1.93596 -1.93596 SLD 4 0.18568 0.18568

60 SLD 14 -1.57742 -1.57742 SLD 3 -0.18875 -0.18875

61 SLD 6 -1.62644 -1.62644 SLD 11 -0.16864 -0.16864

62 SLD 6 -1.66049 -1.66049 SLD 11 -0.14071 -0.14071

63 SLD 5 -1.72505 -1.72505 SLD 12 -0.08678 -0.08678

64 SLD 10 -1.54948 -1.54948 SLD 7 -0.22204 -0.22204

65 SLD 5 -1.83919 -1.83919 SLD 12 0.00506 0.00506

66 SLD 14 -1.68596 -1.68596 SLD 3 -0.07027 -0.07027

67 SLD 10 -1.52697 -1.52697 SLD 7 -0.23903 -0.23903

68 SLD 5 -1.95136 -1.95136 SLD 12 0.10103 0.10103

69 SLD 13 -1.76038 -1.76038 SLD 4 0.00966 0.00966

70 SLD 6 -1.55564 -1.55564 SLD 11 -0.22132 -0.22132

71 SLD 14 -1.60023 -1.60023 SLD 3 -0.15119 -0.15119

72 SLD 14 -1.48807 -1.48807 SLD 3 -0.2673 -0.2673

73 SLD 5 -1.68584 -1.68584 SLD 12 -0.11766 -0.11766

74 SLD 5 -2.06688 -2.06688 SLD 12 0.20722 0.20722

75 SLD 5 -1.79408 -1.79408 SLD 12 -0.03138 -0.03138

76 SLD 6 -1.57436 -1.57436 SLD 11 -0.20842 -0.20842

78 SLD 14 -1.6624 -1.6624 SLD 3 -0.0707 -0.0707

79 SLD 10 -1.42906 -1.42906 SLD 7 -0.31903 -0.31903

80 SLD 14 -1.60788 -1.60788 SLD 3 -0.12629 -0.12629

81 SLD 5 -1.88477 -1.88477 SLD 12 0.05094 0.05094

82 SLD 13 -1.80815 -1.80815 SLD 4 0.07715 0.07715

83 SLD 13 -1.88378 -1.88378 SLD 4 0.15545 0.15545

84 SLD 14 -1.4999 -1.4999 SLD 3 -0.24089 -0.24089

85 SLD 6 -1.4783 -1.4783 SLD 11 -0.28955 -0.28955

86 SLD 5 -1.58494 -1.58494 SLD 12 -0.19865 -0.19865

87 SLD 14 -1.39842 -1.39842 SLD 3 -0.34032 -0.34032

88 SLD 10 -1.40161 -1.40161 SLD 7 -0.33833 -0.33833

89 SLD 5 -1.79609 -1.79609 SLD 12 -0.02612 -0.02612

90 SLD 5 -1.66017 -1.66017 SLD 12 -0.13988 -0.13988

91 SLD 6 -1.46485 -1.46485 SLD 11 -0.29965 -0.29965

92 SLD 5 -1.91069 -1.91069 SLD 12 0.07706 0.07706

93 SLD 13 -1.69764 -1.69764 SLD 4 -0.02284 -0.02284

94 SLD 10 -1.37917 -1.37917 SLD 7 -0.36506 -0.36506

95 SLD 14 -1.527 -1.527 SLD 3 -0.19813 -0.19813

96 SLD 14 -1.40361 -1.40361 SLD 3 -0.3238 -0.3238

97 SLD 6 -1.45478 -1.45478 SLD 11 -0.30525 -0.30525

98 SLD 5 -1.95582 -1.95582 SLD 12 0.1186 0.1186

100 SLD 6 -1.50269 -1.50269 SLD 11 -0.26551 -0.26551

101 SLD 5 -1.65371 -1.65371 SLD 12 -0.14602 -0.14602

102 SLD 13 -1.58244 -1.58244 SLD 4 -0.12786 -0.12786

103 SLD 10 -1.27601 -1.27601 SLD 7 -0.44247 -0.44247

104 SLD 13 -1.76306 -1.76306 SLD 4 0.05432 0.05432

105 SLD 13 -1.84441 -1.84441 SLD 4 0.13768 0.13768

106 SLD 14 -1.43005 -1.43005 SLD 3 -0.28752 -0.28752

107 SLD 6 -1.33242 -1.33242 SLD 11 -0.41029 -0.41029

108 SLD 14 -1.29821 -1.29821 SLD 3 -0.41432 -0.41432

109 SLD 5 -1.70654 -1.70654 SLD 12 -0.0946 -0.0946

110 SLD 6 -1.50493 -1.50493 SLD 11 -0.26691 -0.26691

111 SLD 6 -1.31236 -1.31236 SLD 11 -0.42609 -0.42609

112 SLD 5 -1.79163 -1.79163 SLD 12 -0.01705 -0.01705

113 SLD 10 -1.22559 -1.22559 SLD 7 -0.49326 -0.49326

114 SLD 13 -1.65008 -1.65008 SLD 4 -0.04589 -0.04589

115 SLD 14 -1.46915 -1.46915 SLD 3 -0.23147 -0.23147

116 SLD 14 -1.32757 -1.32757 SLD 3 -0.37582 -0.37582

117 SLD 6 -1.32075 -1.32075 SLD 11 -0.41627 -0.41627

118 SLD 5 -1.84906 -1.84906 SLD 12 0.03411 0.03411

120 SLD 14 -1.19688 -1.19688 SLD 3 -0.49929 -0.49929

121 SLD 6 -1.51909 -1.51909 SLD 11 -0.25652 -0.25652

122 SLD 13 -1.73553 -1.73553 SLD 4 0.04738 0.04738

123 SLD 13 -1.82079 -1.82079 SLD 4 0.13468 0.13468

124 SLD 14 -1.37288 -1.37288 SLD 3 -0.32424 -0.32424

125 SLD 6 -1.18918 -1.18918 SLD 11 -0.53141 -0.53141

126 SLD 6 -1.3498 -1.3498 SLD 11 -0.39278 -0.39278

127 SLD 14 -1.12882 -1.12882 SLD 3 -0.56742 -0.56742

128 SLD 14 -1.22279 -1.22279 SLD 3 -0.46496 -0.46496

129 SLD 13 -1.53538 -1.53538 SLD 4 -0.14591 -0.14591

130 SLD 1 -1.73556 -1.73556 SLD 16 -0.05639 -0.05639

131 SLD 5 -1.6247 -1.6247 SLD 12 -0.15444 -0.15444

132 SLD 6 -1.36418 -1.36418 SLD 11 -0.38416 -0.38416

133 SLD 5 -1.51128 -1.51128 SLD 12 -0.25623 -0.25623

134 SLD 10 -1.07732 -1.07732 SLD 7 -0.62079 -0.62079

135 SLD 13 -1.63759 -1.63759 SLD 4 -0.03787 -0.03787

136 SLD 6 -1.14758 -1.14758 SLD 11 -0.56633 -0.56633

137 SLD 14 -1.27359 -1.27359 SLD 3 -0.40977 -0.40977

138 SLD 13 -1.42543 -1.42543 SLD 4 -0.25369 -0.25369

139 SLD 1 -1.82459 -1.82459 SLD 16 0.03107 0.03107

140 SLD 14 -1.12974 -1.12974 SLD 3 -0.5503 -0.5503

141 SLD 6 -1.19686 -1.19686 SLD 11 -0.52201 -0.52201

143 SLD 6 -1.39086 -1.39086 SLD 11 -0.36266 -0.36266

144 SLD 6 -1.23821 -1.23821 SLD 11 -0.4881 -0.4881

145 SLD 15 -1.72473 -1.72473 SLD 2 0.05557 0.05557





147 SLD 15 -1.81125 -1.81125 SLD 2 0.14484 0.14484

148 SLD 6 -1.04828 -1.04828 SLD 11 -0.6532 -0.6532

149 SLD 14 -1.05832 -1.05832 SLD 3 -0.62328 -0.62328

150 SLD 15 -1.57179 -1.57179 SLD 2 -0.09305 -0.09305

151 SLD 1 -1.68104 -1.68104 SLD 16 -0.08497 -0.08497

152 SLD 1 -1.52688 -1.52688 SLD 16 -0.22538 -0.22538

153 SLD 1 -1.41968 -1.41968 SLD 16 -0.32734 -0.32734

154 SLD 15 -1.49818 -1.49818 SLD 2 -0.16368 -0.16368

155 SLD 14 -1.17494 -1.17494 SLD 3 -0.49291 -0.49291

156 SLD 6 -1.06023 -1.06023 SLD 11 -0.64128 -0.64128

157 SLD 16 -1.26525 -1.26525 SLD 1 -0.40348 -0.40348

158 SLD 15 -1.63975 -1.63975 SLD 2 -0.01825 -0.01825

159 SLD 2 -1.20974 -1.20974 SLD 15 -0.51337 -0.51337

160 SLD 1 -1.819 -1.819 SLD 16 0.04576 0.04576

162 SLD 6 -1.09733 -1.09733 SLD 11 -0.609 -0.609

163 SLD 6 -0.97331 -0.97331 SLD 11 -0.71917 -0.71917

164 SLD 14 -1.0697 -1.0697 SLD 3 -0.59698 -0.59698

165 SLD 14 -0.96199 -0.96199 SLD 3 -0.7141 -0.7141

166 SLD 2 -1.32258 -1.32258 SLD 15 -0.41094 -0.41094

167 SLD 10 -0.90965 -0.90965 SLD 7 -0.77492 -0.77492

168 SLD 15 -1.33276 -1.33276 SLD 2 -0.33084 -0.33084

169 SLD 15 -1.72589 -1.72589 SLD 2 0.07492 0.07492

170 SLD 15 -1.81147 -1.81147 SLD 2 0.16468 0.16468

171 SLD 15 -1.40544 -1.40544 SLD 2 -0.25434 -0.25434

172 SLD 15 -1.56943 -1.56943 SLD 2 -0.08271 -0.08271

173 SLD 1 -1.57043 -1.57043 SLD 16 -0.1674 -0.1674

175 SLD 1 -1.42706 -1.42706 SLD 16 -0.30176 -0.30176

176 SLD 1 -1.6997 -1.6997 SLD 16 -0.04624 -0.04624

177 SLD 1 -1.82091 -1.82091 SLD 16 0.06671 0.06671

179 SLD 2 -1.29545 -1.29545 SLD 15 -0.41939 -0.41939

180 SLD 2 -1.19136 -1.19136 SLD 15 -0.51277 -0.51277

181 SLD 2 -1.09141 -1.09141 SLD 15 -0.6004 -0.6004

182 SLD 4 -0.996 -0.996 SLD 13 -0.68565 -0.68565

183 SLD 4 -0.91124 -0.91124 SLD 13 -0.76298 -0.76298

184 SLD 12 -0.90506 -0.90506 SLD 5 -0.76251 -0.76251

185 SLD 12 -0.97057 -0.97057 SLD 5 -0.68898 -0.68898

186 SLD 16 -1.05406 -1.05406 SLD 1 -0.59862 -0.59862

187 SLD 16 -1.14814 -1.14814 SLD 1 -0.50095 -0.50095

188 SLD 15 -1.24495 -1.24495 SLD 2 -0.40343 -0.40343

189 SLD 15 -1.34335 -1.34335 SLD 2 -0.30429 -0.30429

190 SLD 15 -1.41893 -1.41893 SLD 2 -0.226 -0.226

191 SLD 15 -1.52255 -1.52255 SLD 2 -0.11758 -0.11758

192 SLD 15 -1.62782 -1.62782 SLD 2 -0.00819 -0.00819

193 SLD 15 -1.73311 -1.73311 SLD 2 0.10169 0.10169

194 SLD 15 -1.81681 -1.81681 SLD 2 0.1911 0.1911

195 SLD 1 -1.50963 -1.50963 SLD 16 -0.2106 -0.2106

196 SLD 1 -1.60921 -1.60921 SLD 16 -0.11746 -0.11746

197 SLD 1 -1.83095 -1.83095 SLD 16 0.09473 0.09473

199 SLD 4 -1.12089 -1.12089 SLD 13 -0.5568 -0.5568

200 SLD 12 -1.10748 -1.10748 SLD 5 -0.52884 -0.52884

201 SLD 1 -1.71894 -1.71894 SLD 16 -0.00572 -0.00572

202 SLD 4 -1.05076 -1.05076 SLD 13 -0.61419 -0.61419

203 SLD 4 -1.28904 -1.28904 SLD 13 -0.40839 -0.40839

204 SLD 3 -1.40487 -1.40487 SLD 14 -0.29931 -0.29931

205 SLD 8 -1.01028 -1.01028 SLD 9 -0.64254 -0.64254

206 SLD 12 -1.03556 -1.03556 SLD 5 -0.61138 -0.61138

207 SLD 3 -1.56675 -1.56675 SLD 14 -0.1441 -0.1441

208 SLD 12 -1.2042 -1.2042 SLD 5 -0.4199 -0.4199

209 SLD 11 -1.30901 -1.30901 SLD 6 -0.31526 -0.31526

210 SLD 11 -1.45909 -1.45909 SLD 6 -0.16193 -0.16193

211 SLD 15 -1.53957 -1.53957 SLD 2 -0.07474 -0.07474

212 SLD 15 -1.63497 -1.63497 SLD 2 0.02778 0.02778

213 SLD 15 -1.7313 -1.7313 SLD 2 0.13102 0.13102

214 SLD 15 -1.82734 -1.82734 SLD 2 0.23454 0.23454

215 SLD 11 -1.40088 -1.40088 SLD 6 -0.22256 -0.22256

216 SLD 4 -1.20447 -1.20447 SLD 13 -0.47359 -0.47359

217 SLD 12 -1.12721 -1.12721 SLD 5 -0.50327 -0.50327

218 SLD 3 -1.84913 -1.84913 SLD 14 0.13099 0.13099

219 SLD 12 -1.21114 -1.21114 SLD 5 -0.40503 -0.40503

221 SLD 8 -1.09831 -1.09831 SLD 9 -0.54291 -0.54291

222 SLD 3 -1.75353 -1.75353 SLD 14 0.04464 0.04464

223 SLD 4 -1.14345 -1.14345 SLD 13 -0.50712 -0.50712

225 SLD 4 -1.31585 -1.31585 SLD 13 -0.36437 -0.36437

226 SLD 3 -1.42106 -1.42106 SLD 14 -0.26703 -0.26703

227 SLD 12 -1.16884 -1.16884 SLD 5 -0.45766 -0.45766

230 SLD 3 -1.53933 -1.53933 SLD 14 -0.15397 -0.15397

231 SLD 3 -1.65781 -1.65781 SLD 14 -0.04222 -0.04222

232 SLD 11 -1.35324 -1.35324 SLD 6 -0.25024 -0.25024

233 SLD 11 -1.56456 -1.56456 SLD 6 -0.0403 -0.0403

234 SLD 11 -1.50684 -1.50684 SLD 6 -0.09897 -0.09897

235 SLD 12 -1.18486 -1.18486 SLD 5 -0.44018 -0.44018

236 SLD 12 -1.33015 -1.33015 SLD 5 -0.26821 -0.26821

237 SLD 4 -1.25588 -1.25588 SLD 13 -0.40098 -0.40098

238 SLD 11 -1.474 -1.474 SLD 6 -0.12292 -0.12292

239 SLD 12 -1.30862 -1.30862 SLD 5 -0.29249 -0.29249

240 SLD 4 -1.35875 -1.35875 SLD 13 -0.30565 -0.30565

241 SLD 8 -1.22454 -1.22454 SLD 9 -0.39826 -0.39826

242 SLD 3 -1.8823 -1.8823 SLD 14 0.18686 0.18686

243 SLD 3 -1.77819 -1.77819 SLD 14 0.08887 0.08887

244 SLD 3 -1.67972 -1.67972 SLD 14 -0.00485 -0.00485

246 SLD 3 -1.50147 -1.50147 SLD 14 -0.16839 -0.16839

247 SLD 12 -1.30489 -1.30489 SLD 5 -0.30358 -0.30358

248 SLD 11 -1.46941 -1.46941 SLD 6 -0.11607 -0.11607

249 SLD 8 -1.2662 -1.2662 SLD 9 -0.36222 -0.36222

250 SLD 11 -1.67427 -1.67427 SLD 6 0.08505 0.08505

251 SLD 11 -1.61783 -1.61783 SLD 6 0.02817 0.02817

252 SLD 4 -1.32766 -1.32766 SLD 13 -0.31243 -0.31243

253 SLD 12 -1.33204 -1.33204 SLD 5 -0.27442 -0.27442

254 SLD 11 -1.46977 -1.46977 SLD 6 -0.11011 -0.11011





256 SLD 3 -1.70969 -1.70969 SLD 14 0.04189 0.04189

257 SLD 11 -1.60533 -1.60533 SLD 6 0.02554 0.02554

258 SLD 3 -1.61512 -1.61512 SLD 14 -0.04653 -0.04653

259 SLD 12 -1.42713 -1.42713 SLD 5 -0.16331 -0.16331

260 SLD 3 -1.79491 -1.79491 SLD 14 0.12932 0.12932

261 SLD 3 -1.92927 -1.92927 SLD 14 0.25737 0.25737

263 SLD 12 -1.48758 -1.48758 SLD 5 -0.09224 -0.09224

264 SLD 8 -1.39733 -1.39733 SLD 9 -0.20586 -0.20586

265 SLD 12 -1.44412 -1.44412 SLD 5 -0.14921 -0.14921

266 SLD 8 -1.40564 -1.40564 SLD 9 -0.22401 -0.22401

267 SLD 11 -1.78745 -1.78745 SLD 6 0.21339 0.21339

268 SLD 11 -1.7333 -1.7333 SLD 6 0.15822 0.15822

269 SLD 11 -1.61035 -1.61035 SLD 6 0.03951 0.03951

270 SLD 8 -1.42529 -1.42529 SLD 9 -0.18822 -0.18822

271 SLD 12 -1.46137 -1.46137 SLD 5 -0.13196 -0.13196

272 SLD 4 -1.47004 -1.47004 SLD 13 -0.16175 -0.16175

273 SLD 4 -1.55567 -1.55567 SLD 13 -0.08359 -0.08359

274 SLD 4 -1.64828 -1.64828 SLD 13 0.00345 0.00345

275 SLD 3 -1.74232 -1.74232 SLD 14 0.09249 0.09249

276 SLD 3 -1.82375 -1.82375 SLD 14 0.17548 0.17548

277 SLD 11 -1.74194 -1.74194 SLD 6 0.17583 0.17583

278 SLD 11 -1.64959 -1.64959 SLD 6 0.08348 0.08348

279 SLD 8 -1.51307 -1.51307 SLD 9 -0.1003 -0.1003

280 SLD 3 -1.77754 -1.77754 SLD 14 0.13932 0.13932

281 SLD 12 -1.60658 -1.60658 SLD 5 0.0327 0.0327

282 SLD 3 -1.98537 -1.98537 SLD 14 0.33884 0.33884

283 SLD 12 -1.58603 -1.58603 SLD 5 0.00572 0.00572

285 SLD 11 -1.90364 -1.90364 SLD 6 0.34451 0.34451

286 SLD 11 -1.8523 -1.8523 SLD 6 0.29103 0.29103

287 SLD 12 -1.56211 -1.56211 SLD 5 -0.02388 -0.02388

288 SLD 8 -1.55109 -1.55109 SLD 9 -0.04168 -0.04168

289 SLD 11 -1.75163 -1.75163 SLD 6 0.19051 0.19051

291 SLD 3 -1.89684 -1.89684 SLD 14 0.26086 0.26086

292 SLD 8 -1.56116 -1.56116 SLD 9 -0.05363 -0.05363

293 SLD 8 -1.56752 -1.56752 SLD 9 -0.03105 -0.03105

295 SLD 3 -1.8125 -1.8125 SLD 14 0.18668 0.18668

297 SLD 4 -1.72875 -1.72875 SLD 13 0.11302 0.11302

299 SLD 3 -2.02299 -2.02299 SLD 14 0.39924 0.39924

301 SLD 4 -1.65262 -1.65262 SLD 13 0.04629 0.04629

302 SLD 11 -1.97262 -1.97262 SLD 6 0.42597 0.42597

303 SLD 11 -2.02089 -2.02089 SLD 6 0.47764 0.47764

304 SLD 11 -1.9111 -1.9111 SLD 6 0.36094 0.36094

305 SLD 11 -1.85351 -1.85351 SLD 6 0.30042 0.30042

306 SLD 12 -1.80279 -1.80279 SLD 5 0.24597 0.24597

307 SLD 12 -1.76104 -1.76104 SLD 5 0.19938 0.19938

308 SLD 12 -1.72808 -1.72808 SLD 5 0.1612 0.1612

309 SLD 12 -1.70524 -1.70524 SLD 5 0.13342 0.13342

310 SLD 12 -1.68908 -1.68908 SLD 5 0.11208 0.11208

311 SLD 8 -1.67889 -1.67889 SLD 9 0.09572 0.09572

312 SLD 8 -1.67321 -1.67321 SLD 9 0.08288 0.08288

313 SLD 8 -1.66965 -1.66965 SLD 9 0.07279 0.07279

314 SLD 3 -2.06084 -2.06084 SLD 14 0.46196 0.46196

315 SLD 3 -1.96519 -1.96519 SLD 14 0.37332 0.37332

316 SLD 4 -1.87549 -1.87549 SLD 13 0.28966 0.28966

317 SLD 4 -1.79228 -1.79228 SLD 13 0.21104 0.21104

318 SLD 11 -2.12955 -2.12955 SLD 6 0.60171 0.60171

319 SLD 11 -2.08325 -2.08325 SLD 6 0.55145 0.55145

320 SLD 11 -2.02542 -2.02542 SLD 6 0.4887 0.4887

321 SLD 11 -1.97144 -1.97144 SLD 6 0.43046 0.43046

322 SLD 12 -1.9232 -1.9232 SLD 5 0.37825 0.37825

323 SLD 12 -1.88262 -1.88262 SLD 5 0.33369 0.33369

324 SLD 12 -1.85033 -1.85033 SLD 5 0.29707 0.29707

325 SLD 12 -1.82794 -1.82794 SLD 5 0.27021 0.27021

326 SLD 12 -1.81173 -1.81173 SLD 5 0.24931 0.24931

327 SLD 8 -1.80036 -1.80036 SLD 9 0.23298 0.23298

328 SLD 8 -1.79204 -1.79204 SLD 9 0.21962 0.21962

329 SLD 8 -1.78444 -1.78444 SLD 9 0.20819 0.20819

330 SLD 8 -1.77591 -1.77591 SLD 9 0.19814 0.19814

ater l'aquila

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