anlage 2: hydraulische nachweise - brandenburg · 2017. 12. 5. · anlage 2.4b datum: 13.11.2017...

LEAG Lausitz Energie Bergbau AG Gewässerausbau Cottbuser See, Entwurfs- und Genehmigungsplanung

Teilvorhaben 2, Erläuterungsbericht

Flutungs- und Auslaufbauwerke

Sweco GmbH

Stand: 14.11.2017

Anlage 2: Hydraulische Nachweise

Anlage 2.1.1a: Hydraulische Nachweise Zuleiter 1

Anlage 2.1.2a: IWD TU-Dresden; Forschungsbericht 2014/02 [18]

Anlage 2.2: Hydraulische Nachweise Haasower Landgraben und Koppatz-Kahrener Landgraben

Anlage 2.3: Hydraulische Nachweise Willmersdorfer Seegraben

Anlage 2.4b: Hydraulische Nachweise Auslaufbauwerk

LEAG Lausitz Energie Bergbau AG Gewässerausbau Cottbuser See, Entwurfs- und Genehmigungsplanung

Teilvorhaben 2, Erläuterungsbericht

Flutungs- und Auslaufbauwerke

Sweco GmbH

Stand: 14.11.2017

Anlage 2.4b: Hydraulische Nachweise Auslaufbauwerk

Anlage 2.4b

Datum: 13.11.2017

Hydraulischer Nachweis

PFV Gewässerausbau Cottbuser See, Teilvorhaben 2Objekt Nr. 8

Objekt Auslaufbauwerk

1. Bemessung / Nachweis Schieber / SchützQuerschnitt: Schütz

vorgegebener Maximalabfluss Q max = 0,8 m³/s

Wasserstand vor Schütz 63,5 m NHN

Sohlhöhe Schütz 61,8 m NHN

Anströmhöhe y1 = 1,7 m

Wassersrand Hammergraben Q0,3 = 62,15 m NHN

Wassersrand Hammergraben Q0,8 = 62,41 m NHN

0953-17-007 . 20171113 EP hydraulische Bemessung .xls [AuslaufBW (2.TK)-Regel-BW] Seite: 1 von 18 www.sweco-gmbh.de

Anlage 2.4b

Datum: 13.11.2017

Grenztiefe hgr= 2/3*1,7m= 1,13 m

Qgr= 1*(9,81m/s²*(1,13m)³)^0,5)= 3,76 m³/s

Berechnung Q=CQ* s*B √ (2*g*y1)

g= 9,81 m/s²

d= 0,7 Schütz mit abgerundeter Ablösekante (J=90°)

qmax=√[g*(2/3*y1)^3]

Tabelle 1 (Abfluss Schieber)

Anströmhöhe Sohl- Öffnungs- Abströmhöhe empirischer Abfluss

oberhalb Schütz breite höhe unterhalb Schütz Abflussbeiwert

y1 B s hu CQ Q

m m m m m³/s

1,70 1 0,025 0,61 0,61 0,09

1,70 1 0,05 0,61 0,60 0,17

1,70 1 0,075 0,61 0,60 0,26

1,70 1 0,1 0,61 0,60 0,35

1,70 1 0,125 0,61 0,60 0,43

1,70 1 0,15 0,61 0,59 0,52

1,70 1 0,175 0,61 0,59 0,6

1,70 1 0,2 0,61 0,59 0,68

1,70 1 0,225 0,61 0,59 0,76

1,70 1 0,25 0,61 0,59 0,85

1,70 1 0,275 0,61 0,58 0,93

1,70 1 0,3 0,61 0,58 1,01

1,70 1 0,325 0,61 0,58 1,09

1,70 1 0,35 0,61 0,58 1,17

1,70 1 0,375 0,61 0,58 1,25

1,70 1 0,4 0,61 0,58 1,33

1,70 1 0,425 0,61 0,57 1,41

1,70 1 0,45 0,61 #ZAHL! #ZAHL!

Bis zu dieser Tiefe liegt hinter dem Schütz

schießen vor, danach nur noch ströhmen.

hu ergibt sich aus:

[Wasserspiegelhöhe Tabelle 3]

- [Sohlhöhe Schütz]

13

2y

3** grGerinne hgb


Anlage 2.4b

Datum: 13.11.2017

Tabelle 2 (Abflussbeiwert)

Öffnungs- volkommender empirischer

höhe y3/s Abfluss Abflussbeiwert

s y1/s hu/s y µ m k CQ=µ * k

m

0,03 68,00 24,40 0,61 0,61 JA 0,98 1,00 0,61

0,05 34,00 12,20 0,61 0,60 JA 0,96 1,00 0,60

0,08 22,67 8,13 0,61 0,60 JA 0,95 1,00 0,60

0,10 17,00 6,10 0,61 0,60 JA 0,93 1,00 0,60

0,13 13,60 4,88 0,61 0,60 JA 0,92 1,00 0,60

0,15 11,33 4,07 0,61 0,59 JA 0,90 1,00 0,59

0,18 9,71 3,49 0,61 0,59 JA 0,89 1,00 0,59

0,20 8,50 3,05 0,61 0,59 JA 0,88 1,00 0,59

0,23 7,56 2,71 0,61 0,59 JA 0,87 1,00 0,59

0,25 6,80 2,44 0,61 0,59 JA 0,87 1,00 0,59

0,28 6,18 2,22 0,61 0,58 JA 0,86 1,00 0,58

0,30 5,67 2,03 0,61 0,58 JA 0,86 1,00 0,58

0,33 5,23 1,88 0,61 0,58 JA 0,85 1,00 0,58

0,35 4,86 1,74 0,61 0,58 JA 0,85 1,00 0,58

0,38 4,53 1,63 0,62 0,58 JA 0,85 1,00 0,58

0,40 4,25 1,53 0,62 0,58 JA 0,85 1,00 0,58

0,43 4,00 1,44 0,62 0,57 JA 0,85 1,00 0,57

0,45 3,78 1,36 0,62 0,57 NEIN 0,85 #ZAHL! #ZAHL!

Kontraktions

beiwert

Ausflussbeiw

ert


Anlage 2.4b

Datum: 13.11.2017

Prüfung der Bemessung des Schiebers mit dem Programm WAGUfrei (Stauhöhe gem. Berechnung 63,5m NHN -61,8m NHN = 1,7m

Stauhöhe wurde mit 1,7m angesetzt.

Wie in den Diagrammen ersichtlich, kann der geforderten maximale Durchfluss von 0,8m³/s problemlos über den Schieber abgeleitet werden.

Sch

ieb

er

mit k

on

sta

nte

r D

urc

hflu

ssm

en

ge

Sch

ieb

er

mit k

on

sta

nte

r S

tau

hö

he


Anlage 2.4b

Datum: 13.11.2017

2. Tosbecken Bemessung

Öffnung Schütz für Q0,8m³/s= 0,24 m (Öffnung Schütz wird vereinfachend mit h1 gleich gesetzt)

Geschwindigkeit Schütz: 3,33 m/s

Geschwindigkeit vor Schütz (Zustrom) = 0,47 m/s

Eingangs Froude Zahl 2,17

0,63 m

Sohlhöhe Bereich Tosbecken: 61,6 m NHN

Wasserpiegel Abstrom bei 0,8m³/s: 62,41 m NHN

hu= 0,81 m

Einstaugrad: 1,29 m (bei Vertiefung Tosbecken e=0)

Vertiefung Tosbecken

Der Einstaugrand e sollte zwischen 1,05 und 1,25 liegen

ee=1,05= -0,15 m

ee=1,25= -0,03 m keine Vertiefung erforderlich

Länge Tosbecken

1,94 m → gewählt 2,8m

𝑉 =𝑄

𝐴=

𝐹𝑟1 =𝑣1

𝑔 ∗ ℎ1=

ℎ2 = −ℎ12+

ℎ12

4+2 ∗ 𝑣1

2 ∗ ℎ1𝑔

=

𝜀 =ℎ𝑢 + 𝑒

ℎ2=

𝐿𝑇 = 5 ∗ ℎ2 − ℎ1 =

𝑒 = 𝜀 ∗ ℎ2 − ℎ𝑢


Anlage 2.4b

Hydraulischer NachweisPFV Gewässerausbau Cottbuser See, Teilvorhaben 2Objekt Nr. 8


3. Nachweis der hydraulischen Leistungsfähigkeit der Grabenprofile nördl. des Auslaufbauwerks

Rückstau im Schwarzen Graben 61,85 m NHN Berechnung nach Manning-Strickler:

Sohle Schwarzer Graben 61,6 m NHN v = k * R 2/3

* I 1/2

Höhe Wasserstand Rückstau: 0,25 m Q = v * A

Es wird hydraulisch vereinfachend nur die Fläche und der Umfang oberhalb des "Stauwassers" angesetzt. t = 10.000 * R * I

Sohlbreite Sohle 3 m

Tabelle 3 ( Graben zwischen Auslaufbauwerk und Brücke)

Höhe Wasserspiegel Sohl- Böschungs- Fläche Umfang Hydraulischer Rauhigkeit Gefälle Fließge- Abfluss Schlepp-

Wasserspiegel über Rückstau breite neigung Radius kSt I schwindigkeit spannung

h B 1:n A U R m1/3

/s v Q t

m m m m m m/s m³/s N/m²

0,30 0,05 3,75 1,5 0,191 3,930 0,049 20 0,08% 0,075 0,014 0,389

0,40 0,15 3,75 1,5 0,596 4,291 0,139 20 0,08% 0,152 0,090 1,112

0,50 0,25 3,75 1,5 1,031 4,651 0,222 20 0,08% 0,207 0,214 1,774

0,60 0,35 3,75 1,5 1,496 5,012 0,299 20 0,08% 0,253 0,378 2,388

0,70 0,45 3,75 1,5 1,991 5,372 0,371 20 0,08% 0,292 0,581 2,965

0,80 0,55 3,75 1,5 2,516 5,733 0,439 20 0,08% 0,327 0,822 3,511

0,90 0,65 3,75 1,5 3,071 6,094 0,504 20 0,08% 0,358 1,100 4,032

1,00 0,75 3,75 1,5 3,656 6,454 0,566 20 0,08% 0,387 1,416 4,532

1,10 0,85 3,75 1,5 4,271 6,815 0,627 20 0,08% 0,414 1,770 5,014

1,20 0,95 3,75 1,5 4,916 7,175 0,685 20 0,08% 0,440 2,161 5,481

1,30 1,05 3,75 1,5 5,591 7,536 0,742 20 0,08% 0,464 2,592 5,936

1,40 1,15 3,75 1,5 6,296 7,896 0,797 20 0,08% 0,486 3,063 6,379

1,50 1,25 3,75 1,5 7,031 8,257 0,852 20 0,08% 0,508 3,573 6,812

1,60 1,35 3,75 1,5 7,796 8,617 0,905 20 0,08% 0,529 4,125 7,238

(Es wird davon ausgegeangen, dass das Wasser oberhalb des minimalen Wasserstandes frei abfließen kann. (D.h. nicht durch eine techn.

Vorrichtung aufgestaut wird.))

0953-17-007 20171113 EP hydraulische Bemessung .xls / AuslaufBW Graben Seite 6 von 18 www.sweco-gmbh.de

Anlage 2.4b

Berechnung nach Manning-Strickler:

Maßnahme: Auslaufbauwerk v = k * R 2/3

* I 1/2

Querschnitt: Querschnitt Betongerinne (Brücke) Q = v * A

vorgegebener Maximalabfluss Q max bei h voll = 0,80 m³/s t = 10.000 * R * I

Tabelle 4 (Gerinneprofil unter Brücke)

Höhe Sohl- Fläche Umfang HydraulischerRauhigkeit Gefälle Fließge- Abfluss Schlepp-

Wasserspiegel breite Radius kSt I schwindigkeit spannung

h B A U R m1/3

/s v Q t

m m m m m m/s m³/s N/m²

0,05 3 0,150 3,100 0,048 40 0,05% 0,119 0,018 0,242

0,10 3 0,300 3,200 0,094 40 0,05% 0,185 0,055 0,469

0,15 3 0,450 3,300 0,136 40 0,05% 0,237 0,107 0,682

0,20 3 0,600 3,400 0,176 40 0,05% 0,281 0,169 0,882

0,25 3 0,750 3,500 0,214 40 0,05% 0,320 0,240 1,071

0,30 3 0,900 3,600 0,250 40 0,05% 0,355 0,319 1,250

0,35 3 1,050 3,700 0,284 40 0,05% 0,386 0,406 1,419

0,40 3 1,200 3,800 0,316 40 0,05% 0,415 0,498 1,579

0,45 3 1,350 3,900 0,346 40 0,05% 0,441 0,595 1,731

0,50 3 1,500 4,000 0,375 40 0,05% 0,465 0,698 1,875

0,55 3 1,650 4,100 0,402 40 0,05% 0,488 0,804 2,012

0,60 3 1,800 4,200 0,429 40 0,05% 0,508 0,915 2,143

0,65 3 1,950 4,300 0,453 40 0,05% 0,528 1,029 2,267

0,70 3 2,100 4,400 0,477 40 0,05% 0,546 1,147 2,386

Wasserstand Graben bei Q=800l/s= 62,41 m NHN

Wasserstand Graben bei Q=300l/s= 62,15 m NHN

Differenz 0,26 m An dieser Differenz wurde die obrige Tabelle kallibriert.

Wasserstand gem. Tabelle bei Q300l/s= 30 cm

Wasserstand gem. ihc Q300l/s= 55 cm

Dies führt zu einem Rückstau im Graben 25 cm

0953-17-007 20171113 EP hydraulische Bemessung .xls / AuslaufBW Graben Seite 7 von 18 www.sweco-gmbh.de

Anlage 2.4b

Hydraulischer NachweisPFV Gewässerausbau Cottbuser See, Teilvorhaben 2Objekt Nr. 8


4. Bemessung Fischaufstieg

Bemessung eines Vertical-Slot-Pass gem. DWA-M 509P:\01_WE\0951FSW\Allg\Loos\Litheratur\Skripte\Wasserbau\Fischaufstiegsanlagen\DWA-M 509 Fischaufstiegsanlagen und fischpassierbare Bauwerke -Entwurf.pdf

Abmessungen

Schlitzweite: s= 0,3 m Leitwandlänge c= 0,54

Beckenlänge: lB= 3 m Versatzmaß a= 0,18

Beckenbreite: b= 2 m B Umlenkblock bu= 0,4

Dicke der Trennwände: dTW= 0,1 m Abst Leitw-Schlitz g= 0,15

max Oberwasserstand: 63,3 m NHN

min Oberwasserstand: 62,2 m NHN

max Unterwasserstand: 62,41 m NHN

min Unterwasserstand: 62,15 m NHN

Sohle Unterwasser: 60,5 m NHN

Sohle Oberwasser (BW): 61,3 m NHN

Sicherheitsbeiwerte nach Abschnitt 7.1.1

Sicherheitsbeiwert für die Dimensionen Sg= 1

Sicherheitsbeiwert für die Dimensionen Sv= 0,95

Sicherheitsbeiwert für die Leistungsdichte Sp= 0,9

betrieblicher Sicherheitsbeiwert Sb= 1

Grenzwert für die spezifische Leistungsdichte pD,grenz = 125 W/m³ Tab. 21

Grenzwert für Fließgeschwindigkeit im Schlitz Vgrenz = 1,4 m/s Tab. 17

pD,bem= Sp*pD,grenz= 0,9*125= 112,50 W/m³

vbem= Sb*Sv*vgrenz= 1*0,95*1,4= 1,33 m/s

zul. Wasserspiegeldifferenz pro Becken

Für die Bemessung der Fischaufstiegsanlage wird von einem maximalen Wasserstand im See von

63,3m NHN ausgegangen. Da der maximal zulässige Wasserstand im See von 63,5m NHN den

maximalen Grenzwert darstellt, kann dieser Wert sowieso nicht planmäßig angefahren werden. Bei

der Dimensionierung der Fischaufstiegsanlage für einen seeseitigen maximalen Wasserspiegel von

63,3 m NHN handelt es sich um eine Optimierung der Fischdurchgängigkeit und des Eingriff in die

Landschaft (insbesondere Versiegelung). Diese Optimierung wurde mit dem Umweltplaner

abgestimmt.

Für den minimalen Wasserstand für den die Fischaufstiegsanlage dimensioniert wird, ist der minimale

Wasserspiegel im See 61,8m NHN maßgebend. Der Seewasserspiegel darf nicht unter diesen Wert

fallen. Um dies sicherzustellen wird der Auslaufgraben seeseitig mit einer Sohltiefe von 61,8m NHN

ausgebildet (Auslaufschwelle). Da die Fische auch im Bereich dieser Auslaufschwelle eine gewisse

Wassertiefe benötigen wird die Fischaufstiegsanlage für einen minimalen Seewasserspiegel von

62,2m NHN dimensioniert.

0953-17-007 20171113 EP hydraulische Bemessung .xls / AuslaufBW Fischaufstieg Seite 8 von 18 www.sweco-gmbh.de

../../../../../Allg/Loos/Litheratur/Skripte/Wasserbau/Fischaufstiegsanlagen/DWA-M 509 Fischaufstiegsanlagen und fischpassierbare Bauwerke -Entwurf.pdf

Anlage 2.4b

Dhgrenz= (1,4m/s)²/(2*g)= 0,10 m

Dhbem= (1,33m/s)²/(2*g)= 0,090 m

Differenz zwischen den Maximalständen in Ober und Unterwasser

max hges= 63,3m-62,41m= 0,89 m

Differenz zwischen den Minimalständen in Ober und Unterwasser

min hges= 62,2m-62,15m= 0,05 m

Wasserspiegeldifferenz zwischen max und min Oberwasser

D hO= 63,3m-62,2m= 1,1 m

Anzahl der Becken:

n= 0,89m / 0,09 -1 = 8,89

→ n= 9

gewählt: n= 9

nWände= 10

Vor- und Nachkammer: lVK= 1,5 m

Gesamtlänge: lges= 30 m

Substratauflage: hSu= 0,3 m

Wassertiefe im Fischpass: hmin= 0,7 m

Wasserspiegeldifferenz pro Becken

min Dh= 0,89/10= 0,089 m

DhSohle= 61,3 m NHN - 60,5 m NHN = 0,8 m

Sohlgefälle= 0,8 m / 30m = 2,67%

Sohldifferenz pro Becken = 0,08 m

vmax= Wurzel(2*g*0,089)= 1,32 m/s < v bem= 1,33m/s

Zulässig!

ho= hmin+Dh= 0,7+0,089= 0,789

hu= hmin= 0,7

hu/ho= 0,7/0,789= 0,887

0,404

0,251 m³/s = 251 l/s

Leistungsdichte bei der Energiedissipation

Die ungünstigsten Betriebszustände hinsichtlich der Strömung treten bei maximaler

Wasserspiegeldifferenz auf.

]][*8,01[*6,0 5,7

o

ur

h

h

23

**2***3

2or hgsQ


Anlage 2.4b

hm= hu+Dh/2= 0,7+0,089/2= 0,7445 m

iB= lB-tTW= 3-0,1= 2,9 m lichte Beckenlänge

51 W/m³ < p D,bem= 112,5W/m³

Zulässig!

D

bhi

hQgp

mB

D**

***


Anlage 2.4b

Itteration Variante 1 maximaler Oberwasserstand und maximaler UnterwasserstandhOW= 63,3 hUW= 62,41 hges= 0,89 m

z 0,4

Dhstart= 0,089 m

DhZulauf= 0,089 m ho Zulauf= 2,04 m hu Zulauf= 1,95 m

µrZulauf= 0,260 QZulauf= 0,713 m³/s

Trennwand

Nr.

Höhe der Sohle

im Schlitz [m

NHN]

Wasserstand im Becken vor

Trennwand [m NHN] hu [m] Dh [m] ho [m] v [m/s] hm [m] pD [W/m³]

1 60,54 62,41 1,87 0,09 1,96 1,31 1,9135 51,93

2 60,62 62,50 1,88 0,09 1,96 1,31 1,9205 51,94

3 60,70 62,58 1,88 0,09 1,97 1,31 1,928 52,82

4 60,78 62,67 1,89 0,09 1,98 1,33 1,937 54,6

5 60,86 62,76 1,90 0,09 1,99 1,33 1,947 54,61

6 60,94 62,85 1,91 0,09 2,00 1,33 1,957 54,62

7 61,02 62,94 1,92 0,09 2,01 1,33 1,967 54,63

8 61,10 63,03 1,93 0,09 2,02 1,33 1,977 54,64

9 61,18 63,12 1,94 0,09 2,03 1,33 1,987 54,65

10 61,26 63,21 1,95 0,09 2,04 1,33 1,997 54,66

63,30

v [m/s] pD [W/m³]

Fehler: -0,20 cm 0,09 Maximalwert= 1,33 54,66

NW Nachweis erfüllt! Nachweis erfüllt!

0953-17-007 20171113 EP hydraulische Bemessung .xls / AuslaufBW Fischaufstieg Itt Seite 11 von 18 www.sweco-gmbh.de

Anlage 2.4b

1,8

7

1,8

8

1,8

8

1,8

91,9

01,9

11,9

21,9

31,9

41,9

5

1,9

6

1,9

6

1,9

71,9

81,9

92,0

02,0

12,0

22,0

32,0

4

1,75

1,80

1,85

1,90

1,95

2,00

2,05

2,10

2,15

12345678910

Was

sers

tan

d [

m]

Trennwand Nr.

Ergebnis Wasserstände Variante 1hu [m]

ho [m]

Poly. (ho [m])


Anlage 2.4b

Itteration Variante 2 mittlerer Oberwasserstand und minimaler Unterwasserstand

s= 0,3 m iB= 2,9 m b= 2

hOW= 63 hUW= 62,15 hges= 0,85

z 0,4 Dhmittel=

Dhstart= 0,085



Trennwand

Nr.

Höhe der Sohle

im Schlitz [m

NHN]



1 60,54 62,15 1,61 0,08 1,69 1,26 1,6505 46,53

2 60,62 62,23 1,61 0,08 1,69 1,28 1,6525 48,22

3 60,70 62,31 1,61 0,08 1,70 1,28 1,656 49,08

4 60,78 62,40 1,62 0,08 1,70 1,28 1,66 49,09

5 60,86 62,48 1,62 0,09 1,71 1,29 1,6645 49,95

6 60,94 62,57 1,63 0,09 1,71 1,29 1,6695 49,95

7 61,02 62,65 1,63 0,09 1,72 1,29 1,6745 49,96

8 61,10 62,74 1,64 0,09 1,72 1,30 1,68 50,83

9 61,18 62,82 1,64 0,09 1,73 1,31 1,687 52,58

10 61,26 62,91 1,65 0,09 1,74 1,33 1,696 54,35

63,00




Anlage 2.4b

s= 0,3 m iB= 2,9 m b= 2

hOW= 62,3 m hUW= 62,15 hges= 0,15

z 0,4 Dhmittel=

Dhstart= 0,015



Trennwand

Nr.

Höhe der Sohle

im Schlitz [m

NHN]



1 60,54 62,15 1,61 0,01 1,62 0,49 1,616 2,79

2 60,62 62,16 1,54 0,02 1,56 0,56 1,55 4,27

3 60,70 62,18 1,48 0,02 1,49 0,56 1,486 4,26

4 60,78 62,19 1,41 0,02 1,43 0,56 1,422 4,26

5 60,86 62,21 1,35 0,02 1,37 0,56 1,358 4,25

6 60,94 62,23 1,29 0,02 1,30 0,56 1,294 4,25

7 61,02 62,24 1,22 0,02 1,24 0,56 1,23 4,24

8 61,10 62,26 1,16 0,02 1,17 0,56 1,166 4,24

9 61,18 62,27 1,09 0,02 1,11 0,56 1,102 4,23

10 61,26 62,29 1,03 0,02 1,05 0,56 1,038 4,23

62,31



Bei geringeren Wassertiefen im See ist die Wasserspiegeldifferenz nicht mehr ausreichend um am Auslauf eine Leitströmung mit v>1m/s zu erzeugen!

Itteration Variante 3 minimaler Unterwasserstand und minimaler Ober- wasserstand bei dem die Geschwindigkeit

am Auslauf größer 0,2m/s ist

Um auch bei geringen Wasserspiegeldifferenzen eine ausreichende Leitströmung erzeugen zu können, wird in Becken 6 OW eine seitliche

verschließbare Öffnung vorgesehen.

Da sich der Unterwasserstand von 62,15m NHN bei einem Durchfluss von 300l/s einstellt, müsste der Schieber so eingestellt werden, das ca. 150l/s

über den Schieber fließen.


Anlage 2.4b

s= 0,3 m iB= 2,9 m b= 2

hOW= 62,4 m hUW= 62,15 hges= 0,25

z 0,4 Dhmittel=

nWände= 6 (seitliche Öffnung) Dhstart= 0,04166667



Der Unterwasserstand von 62,15m NHN stellt sich bei einem Durchfluss von 300l/s ein.

Trennwand

Nr.

Höhe der Sohle

im Schlitz [m

NHN]



1 60,54 62,15 1,61 0,04 1,65 0,92 1,6315 18,35

2 60,62 62,19 1,57 0,04 1,62 0,92 1,5945 18,34

3 60,70 62,24 1,54 0,04 1,58 0,92 1,5575 18,33

4 60,78 62,28 1,50 0,04 1,54 0,92 1,5205 18,31

5 60,86 62,32 1,46 0,04 1,51 0,92 1,4835 18,3

6 60,94 62,37 1,43 0,04 1,47 0,92 1,4465 18,29

7 61,02 62,41 1,39 0,00 1,39 0,00 1,388 0

8 61,10 62,41 1,31 0,00 1,31 0,00 1,308 0

9 61,18 62,41 1,23 0,00 1,23 0,00 1,228 0

10 61,26 62,41 1,15 0,00 1,15 0,00 1,148 0

62,41



Itteration Variante 4 minimaler Unterwasserstand und minimaler Oberwasserstand bei geöffneter seitlicher Öffnung

in Oberwasser Becken 6

Bei diesen hydraulischen Verhältnissen wird die Leitströmung von v>1m/s am Auslauf knapp verfehlt. Da in diesem Fall aber der Schieber in der

Regelkammer geschlossen ist existiert keine Konkurrenzströmung. Folglich kann die leichte Unterschreitung der Leitströmung toleriert werden.


Anlage 2.4b

Datum: 13.11.2017

Hydraulischer Nachweis5. Grundwasserabsenkung Auslaufbauwerk / Brücke

Baugrube: a= 35 m b= 20 m Sohle 59,20 m NHN

tBG= 4,15 m OK Gelände 63,35 m NHN

Grundwasser: OK GWBaugrundgutachten= 62,05 m NHN Sicherheit 0,5 m

OK GWBemessung= 62,55 m NHN

tGW_Bemessung= 0,8 m

OKAbsenkziel= 58,70 m NHN

Abstand abgesenkter Wasserspiegel zu Baugrubensohle sa= 0,5 m

kf-Wert: 0,0008 m/s

Abschätzung des Ersatzbrunnenradius

14,93 m ARe= 14,4 m

baA

*

0951-11-031 . 20171113 EP hydraulische Bemessung .xls [AuslaufBW (1. Tektur) (GW)] Seite: 16 von 18 www.sweco-gmbh.de

Anlage 2.4b

Datum: 13.11.2017

Wahl UK Filterrohr

Tiefe Brunnen ab OK Baugrube 3 m

UK Filterrohr 56,20 m NHN

Abschätzung der Reichweite

ben. Filterlänge h0=h*= 2,5 m

H= 6,35 m

Reichweite für Einzelbrunnen Korrektur Mehrbrunnenanlage

R= 326,68 m R= 327,02 m

Abschätzung der Gesamtfördermenge

0,02774 m³/s → 27,74 l/s → 1,66 m³/min

Qunvollk= 0,03052 m³/s → 30,52 l/s → 1,83 m³/min

Fassungsvermögen ( Ergibigkeit) des Einzelbrunnens:

Brunnenradius r0= 0,2

QF= 0,00592384 m³/s → 5,92 l/s

erforderl. Anzahl der Brunnen 5,15 Stkgewählt 6

AR

hHkQ

lnln

)(**

2*2


Anlage 2.4b

Datum: 13.11.2017

x1= 18,87 m

x2= 10,77 m

x2= 12,81 m

Wasserstand y= 2,50

Anzahl n= 6

Q= 0,02702547 m³/s → 27,03 l/s

Für die unvollkomenden Brunnen

QE= 29,73 l/s

Leistungsvermögen von n Brunnen QF,gesamt= 35,54 l/s

Absenkziel wird erreicht


anlage 2: hydraulische nachweise - brandenburg · 2017. 12. 5. · anlage 2.4b datum: 13.11.2017...

Documents