anexo iii - estudio de base de ruidos y vibraciones

8/17/2019 Anexo III - Estudio de Base de Ruidos y Vibraciones

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Evaluación de Impacto Ambiental y Socia l

Subestación Transformadora Qui lmesProyecto de Mejora Integral del FFCC Gral . RocaRamal P laza Const i tución - La P lata

Mayo 2014 | ANEXO III ESTUDIO DE RUIDOS Y VIBRACIONES DE BASE | Página 1

Anexo III - Estudio de Ruidosy Vibraciones de Base


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1. OBJETIVOS

El Proyecto comprende el establecimiento de una subestación transformadora en un predio ubicadoen las calles Primera Junta y Av. Centenario del Partido de Quilmes en la zona Sur del Gran BuenosAires.

Antes de comenzar las actividades mencionadas que comprenden el proyecto, y de manera de cono-cer el nivel sonoro basal y el nivel de vibraciones (principalmente ocasionadas por la cercanía de lasvías del Ferrocarril Gral. Roca) de la zona de emplazamiento, se realiza el presente estudio de ruido,cuyos objetivos se pueden resumir en los siguientes puntos:

Determinar el nivel sonoro de base reinante actualmente en la zona de emplazamiento del proyec-to; evaluando el impacto que ocasiona el paso del ferrocarril.

Estimar el nivel sonoro de base establecidos por la Norma IRAM 4062 para sitios de característicassimilares a las del proyecto.Determinar el nivel de vibraciones de base reinante actualmente en la zona de emplazamiento delproyecto; evaluando el impacto que ocasiona el paso del ferrocarril.

2. NIVELES SONOROS DE BASE CONFORME EL SITIO DE EMPLAZAMIENTO

Como se mencionó anteriormente, es de aplicación para proyectos de estas características la NormaIRAM 4062, llamada de “Ruidos molestos al vecindario”.

Para la determinación de la línea de base de ruido, se seguirán los lineamientos de la Norma IRAM

4062 Ruidos Molestos al Vecindario, tercera Edición 2001, correspondiente a la revisión de la versiónde 1984, la que describe el método de medición y clasificación de ruidos molestos al vecindario.

La Norma IRAM 4062 define en su punto 6.1 que “un ruido puede provocar molestias siempre que sunivel exceda en un cierto margen al ruido de fondo preexistente, o cuando el mismo alcance un deter-minado valor establecido”. Cuando se utiliza el nivel calculado, el mismo incluye las influencias del ti-po de zona y período del día.

La citada norma señala que cuando el Nivel de Ruido de Fondo; Nf; no puede ser medido, se debe te-ner en cuenta un nivel de referencia al que se llama nivel calculado (Nc), agregando que si se puedemedir Nf y éste es mayor que el Nc, se debe tomar al último como valor de comparación.

En el punto 4.4 de dicha norma, se define al nivel de evaluación total (medido en presencia de la fuen-te sonora presuntamente molesta), como el nivel sonoro continuo equivalente (NEQ ó LEQ).

Conforme lo establece esta norma, el procedimiento de calificación se basa en la diferencia entre el ni-vel de evaluación total y el nivel de ruido de fondo o nivel calculado (el menor de ambos), señalándoseque si esa diferencia es mayor o igual a 8 dB(A), debe considerarse al ruido como molesto al vecinda-rio.

En caso de presentarse picos mayores de 30 dB(A) por encima de Nf durante el día, o de 20 dB(A) porencima de Nf durante la noche, el ruido se considera molesto independientemente de cualquier otraconsideración.

La determinación del nivel de base o nivel de ruido de fondo, es importante para poder cotejarlo des-pués con los niveles generados por la actividad que se emplace en la zona considerada y establecer asísi estos últimos revisten o no la condición de “molestos” para el vecindario.


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En conformidad con dicha norma, se realizará la determinación del ruido de fondo o de base, por me-dio de:

1) Mediciones de campo en el lugar en consideración (Nf).2) Cálculo teórico considerando las características del lugar, la ubicación del punto de medición y el

día y horario de medición (Nc).

2.1. Mediciones de campo (Nf)

Para la determinación del nivel de base en campo Nf, se realizaron monitoreos del nivel sonoro en dosfranjas horarias (diurno y nocturno), durante períodos de aproximadamente 10 minutos, en 6 puntosdistribuidos en cercanías del perímetro del predio y en el interior del predio en estudio, de manera decubrir la zona de emplazamiento del proyecto. En los Anexos se indica la ubicación de los puntos demuestreo en la zona de emplazamiento del proyecto.

Las mediciones se realizaron utilizando un medidor digital de nivel sonoro de las siguientes caracterís-ticas:

Medidor Sonoro Integrador conforme a Norma IEC 804, con certificado de calibración emitido porlaboratorio de calibración acreditado y trazable a patrones nacionales.Tipo: 2Rango de medición: 20 -140 dB(A)Constante de Tiempo: SlowCurva de ponderación: AModo de medición: Leq

Las mediciones se realizaron conforme a la citada normativa a una altura de 1,2 a 1,5 metros del niveldel suelo, y a una distancia mínima de 3,5 metros de cualquier otra estructura reflejante del sonido,conforme lo indica la Norma IRAM 4062 tomada como referencia. Las franjas horarias indicadas co-rresponden a los siguientes horarios:

Diurno: 08:00 a 20:00 hsNocturno: 20:00 a 06:00 hs

Una vez realizados todos los monitoreos, se procedió a calcular el nivel de ruido de base (línea de baseo ruido de fondo) para cada franja horaria considerada.

Los resultados de los monitoreos realizados se resumen en la Tabla 1 (Franja horaria diurno) y Tabla 2(Franja horaria nocturno).

TABLA 1. Franja Horaria: Diurno: 8 a 20 hs

Punto

Coordenadas

Fecha Muestreo

Hora

Muestreo

Nivel Sonoro LEQ

dB)

1)

atitud Longitud

ST 1 34°44'1,2"S 58°15'10,8"O 11/03/14 08:45 58,0

ST 2 34°43'59,1"S 58°15'10,3"O 11/03/14 09:45 70,0

ST 3 34°43'54,6"S 58°15'13,7"O 11/03/14 09:29 64,0

ST 4 34°43'54"S 58°15'22"O 11/03/14 08:23 51,0

ST 5 34°44'4,8"S 58°15'24,3"O 11/03/14 09:12 73,6

ST 6 34°44'4,1"S 58°15'12,3"O 11/03/14

08:04 65,0


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TABLA 2. Franja Horaria: Nocturno: 20 a 6 hs

Punto

Coordenadas

Fecha Muestreo

Hora

Muestreo

Nivel Sonoro LEQ

dB)

1)

atitud Longitud

ST 1 34°44'1,2"S 58°15'10,8"O 11/03/14 21:41 53,0

ST 2 34°43'59,1"S 58°15'10,3"O 11/03/14

22:44 62,0

ST 3 34°43'54,6"S 58°15'13,7"O 11/03/14

22:30 60,0

ST 4 34°43'54"S 58°15'22"O 11/03/14 21:25 50,0

ST 5 34°44'4,8"S 58°15'24,3"O 11/03/14 21:15 69,0

ST 6 34°44'4,1"S 58°15'12,3"O 11/03/14 22:12 60,0

1) LEQ = Nivel Sonoro Equivalente. Dado que la medición fue realizada conforme a la Norma IRAM 4062, el nivel monitoreado esponderado bajo la curva A, respuesta audible, por lo que los niveles indicados corresponden a dB(A)

Como se observa los niveles monitoreados en el horario nocturno fueron sensiblemente menores a losmonitoreados en el horario diurno; principalmente en los puntos donde es importante el impacto del

transito vehicular en la zona (Puntos ST2, ST5 y ST6).

Adicionalmente se realizó el monitoreo del nivel sonoro en los mismos puntos y horarios pero duranteel paso del tren; de manera de evaluar el impacto de este en los valores monitoreados.

Los resultados de estos monitoreos se resumen en la Tabla 3 (Franja horaria diurno con paso de tren) yTabla 4 (Franja horaria nocturno con paso de tren).

TABLA 3. Franja Horaria: Diurno con tren: 8 a 20 hs

Punto

Coordenadas

Fecha Muestreo

Hora

Muestreo

Nivel Sonoro LEQ

dB)

1)

atitud Longitud

ST 1 34°44'1,2"S 58°15'10,8"O 11/03/14 08:45 95,3ST 2 34°43'59,1"S 58°15'10,3"O 11/03/14

09:45 86,6

ST 3 34°43'54,6"S 58°15'13,7"O 11/03/14 09:29 84,0

ST 4 34°43'54"S 58°15'22"O 11/03/14 08:23 73,0

ST 5 34°44'4,8"S 58°15'24,3"O 11/03/14 09:12 73,0

ST 6 34°44'4,1"S 58°15'12,3"O 11/03/14 08:04 67,0

TABLA 2. Franja Horaria: Nocturno con tren: 20 a 6 hs

Punto

Coordenadas

Fecha Muestreo

Hora

Muestreo

Nivel Sonoro LEQ

dB)

1)

atitud Longitud

ST 1 34°44'1,2"S 58°15'10,8"O 11/03/14 21:41 77,0

ST 2 34°43'59,1"S 58°15'10,3"O 11/03/14

22:44 82,0ST 3 34°43'54,6"S 58°15'13,7"O 11/03/14

22:30 78,0

ST 4 34°43'54"S 58°15'22"O 11/03/14 21:25 72,0

ST 5 34°44'4,8"S 58°15'24,3"O 11/03/14 21:15 69,0

ST 6 34°44'4,1"S 58°15'12,3"O 11/03/14 22:12 64,0

1) LEQ = Nivel Sonoro Equivalente. Dado que la medición fue realizada conforme a la Norma IRAM 4062, el nivel monitoreado esponderado bajo la curva A, respuesta audible, por lo que los niveles indicados corresponden a dB(A)

En este caso se observa que en todos los puntos monitoreados en ambas franjas horarias el paso de trenincrementa los niveles sonoros monitoreados; principalmente en los puntos cercanos a las vías del tren(ST1, ST2, ST3 y ST4), donde el impacto es mayor y superior al observado por el transito vehicular.

Con el fin de determinar presencia de ruido de carácter tonal; se realizaron análisis de frecuencias pormedio de la utilización de un filtro de bandas de octavas, en los distintos puntos monitoreados durante


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el desarrollo del estudio. A continuación; en la Tabla 5; se resumen los resultados en dB para cadabanda en las mediciones realizadas:

Tabla 5. Análisis de frecuencias con filtro de bandas de octavas

PUNTO Horario

Pasaje

del Tren

Leq

dBA)

FRECUENCIA Hz)

63 125 250 500 1000 2000 4000 8000

ST1

Diurnono 58,0 48,0 51,3 49,3 51,3 51,8 47,7 41,1 33,7

si 95,3 62,3 70,3 80,4 84,5 87,0 92,0 88,6 79,0

Nocturnono 53,0 43,8 46,2 46,2 46,9 46,0 42,0 36,0 29,0

si 77,0 46,0 52,3 62,5 67,4 68,2 73,0 70,1 69,5

ST2

Diurnono 70,0 58,2 62,0 62,0 63,2 64,0 59,8 51,3 48,0

si 86,6 54,3 61,5 71,4 78,0 77,6 82,5 79,3 74,2

Nocturnono 62,0 50,0 54,0 52,5 53,8 54,5 50,5 42,8 37,0

si 82,0 51,0 56,9 66,5 72,7 72,9 79,0 74,7 71,0

ST3

Diurnono 64,0 54,0 56,8 57,6 57,8 58,5 53,8 46,5 40,2

si 84,0 52,8 59,0 67,4 75,3 75,6 80,5 77,1 72,6

Nocturno no 60,0 49,0 53,0 50,9 53,2 54,0 49,2 42,3 35,7si 78,0 46,0 53,0 61,5 68,7 69,0 74,2 71,5 68,0

ST4

Diurnono 51,0 41,0 43,5 43,5 44,5 45,0 41,2 35,0 29,0

si 73,0 52,2 57,3 62,2 64,6 66,2 67,0 62,0 54,6

Nocturnono 50,0 39,5 42,3 42,7 43,4 44,2 41,0 34,5 29,0

si 72,0 44,6 52,8 59,7 63,0 65,3 68,6 62,0 56,0

ST5

Diurnono 73,6 61,3 65,0 65,1 66,5 67,5 64,0 52,7 45,6

si 73,5 61,5 64,9 65,0 66,4 68,0 64,5 52,4 45,3

Nocturnono 69,0 57,3 61,1 61,5 62,4 63,4 58,6 50,2 47,0

si 69,0 57,2 61,0 61,5 62,7 63,3 58,4 50,0 46,8

ST6

Diurnono 65,0 54,1 57,5 57,5 58,6 59,0 53,0 45,6 37,5

si 67,0 50,2 55,4 58,0 61,4 62,0 58,9 53,8 46,8

Nocturnono 60,0 49,1 52,5 52,2 53,2 54,0 49,2 42,3 35,7

si 64,0 40,0 44,0 51,3 55,2 57,3 61,0 57,0 49,6

A continuación se grafican los histogramas de distribución de frecuencias para los distinto puntos moni-toreados en las dos franjas horarias, sin pasaje de tren y con pasaje de tren,

0

51015202530354045

5055

L e q

( d B A )

63 125 250 500 1000 2000 4000 8000

Frecuencia (Hz)

Histograma de Frecuencias ST1 Sin Pasaje de

Tren

Diurno Nocturno


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05

10

152025303540

455055

6065

7075

80859095

L e q

( d B A )

63 125 250 500 1000 2000 4000 8000

Frecuencia (Hz)

Histograma de Frecuencias ST1 Con Pasaje de

Tren

Diurno Nocturno

0

5

10

15

20

25

30

35

40

45

50

55

60

65

L e q

( d B A )

63 125 250 500 1000 2000 4000 8000

Frecuencia (Hz)


Tren

Diurno Nocturno

0

5

10

15

20

25

30

35

40

45

50

55

6065

70

75

80

85

L e q

( d B A )

63 125 250 500 1000 2000 4000 8000

Frecuencia (Hz)


Tren

Diurno Nocturno


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0

5

10

15

20

25

30

35

40

45

50

55

60

L e q

( d B A )

63 125 250 500 1000 2000 4000 8000

Frecuencia (Hz)


Tren

Diurno Nocturno

0

5

10

15

20

25

3035

40

45

50

55

60

65

70

75

80

85

L e q

( d B A )

63 125 250 500 1000 2000 4000 8000

Frecuencia (Hz)


Tren

Diurno Nocturno

0

5

10

15

20

25

30

35

40

45

L e q

( d B A )

63 125 250 500 1000 2000 4000 8000

Frecuencia (Hz)


Tren

Diurno Nocturno


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0

5

10

15

20

25

30

35

40

45

50

55

60

65

70

L e q

( d B A )

63 125 250 500 1000 2000 4000 8000

Frecuencia (Hz)


Tren

Diurno Nocturno

0

5

10

15

20

25

30

35

40

45

50

55

60

65

70

L e q

( d B A )

63 125 250 500 1000 2000 4000 8000

Frecuencia (Hz)


Tren

Diurno Nocturno

0

5

10

15

20

25

30

35

40

45

50

55

60

65

70

L e q

( d B A )

63 125 250 500 1000 2000 4000 8000

Frecuencia (Hz)


Tren

Diurno Nocturno


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0

5

10

15

20

25

30

35

40

45

50

55

60

L e q

( d B A )

63 125 250 500 1000 2000 4000 8000

Frecuencia (Hz)


Tren

Diurno Nocturno

0

5

10

15

20

25

30

35

40

45

50

55

60

65

L

e q

( d B A )

63 125 250 500 1000 2000 4000 8000

Frecuencia (Hz)


Tren

Diurno Nocturno

Como se puede observar en las mediciones se detectan diferencias de más de 5 dB en una banda entredos bandas contiguas, por lo que se presume la presencia de tonos audibles. De todas maneras con-forme a lo indicado en la norma de referencia, se confirma dicha presencia con un análisis de frecuen-

cia utilizando filtro de bandas de tercio de octavas; de serráis correspondería; en ese caso; la correc-ción por carácter tonal, de + 5 dB(A) a los niveles monitoreados.

Considerando todos los puntos monitoreados en la zona de emplazamiento del predio; puede calcular-se el nivel sonoro promedio de la misma; para cada franja horaria y con el impacto del paso del tren(Tabla 6).

Tabla 6. Niveles de Ruido de Fondo para cada condición

Franja Horaria/

Condición

Nivel Sonoro

Mínimo dBA)

Nivel Sonoro

Máximo dBA)

Nivel Sonoro

Medio dBA)

Desviación

Std.

Diurna / sin tren 51,0 73,6 63,6 8,2

Diurna / con tren 67,0 95,3 79.8 10,6

Nocturna / sin tren 50,0 69,0 59,0 6.8Nocturna / con tren 64,0 82,0 73,7 6,6


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Como era de esperar, los niveles medios monitoreados en la zona son levemente superior en horariodiurno para ambas condiciones; y los niveles medios monitoreados con tren son mayores a los monito-reados sin tren para ambas franjas horarias.

2.2 Cálculo de los niveles referenciales (Nc)

Los niveles referenciales calculados Nc se obtienen a partir de un nivel básico Nb y una serie de térmi-nos de corrección, conforme la siguiente expresión:

Nc = Nb + Kz + Ku + Kh

donde,

Nb es un nivel básico establecido en +40 dB(A)Kz es un término de corrección por tipo de zonaKu es un término de corrección por ubicación del punto de evaluaciónKh es un término de corrección por horario

El área del proyecto es residencial urbana, con presencia de comercios, industrias pequeñas y media-nas, e inclusive grandes (Cervecería Quilmes). En las cercanías de la zona de emplazamiento del pro-yecto se encuentran arterias muy transitadas (Avenidas Hipólito Irigoyen, Vicente Lopez y Primera Jun-ta). Además, como ya se mencionó el predio linda con las vías del ferrocarril Gral. Roca.

En consecuencia, por lo antes expuesto, para el caso particular en estudio, el término de correcciónpor tipo de zona, Kz, toma un valor de + 10 dBA, ya que se asimila la zona de interés a ResidencialUrbana con alguna industria liviana o rutas principales, tipo 4 , conforme a la Tabla E.1 “Criterios de

Zonificación” descripto en la Modificación de Emergencia Nº 1 de la norma del año 2001.

Como ya se mencionó, Ku es un término de corrección que toma en cuenta la ubicación de la fincaen la que se presume se pueda ocasionar ruido molesto (en este caso se consideró las cercanías de lazona de emplazamiento del proyecto en estudio; y no a una finca en particular). La norma señala laubicación en el interior o exterior del sitio en estudio, por lo que se considera aplicable, para genera-lizar el impacto ocasionado por la actividad evaluada, tomar el valor de corrección fijado para exte-riores, es decir áreas descubiertas no linderas con la vía pública, como señala la norma, es decir +5dBA.

El factor de corrección por horario Kh podrá tomar los valores +5,0 y -5 dBA, según se evalúe días

hábiles de 06:00 a 22:00 hs, días feriados de 06:00 a 22:00 hs o durante la noche de 22:00 a 06:00hs. En este caso dado que se consideró en los monitoreos realizados en la zona ambas franjas hora-rias; se tomarán en cuenta las franjas horarias diurnas y nocturnas, es decir que el valor de correcciónpor horario (Kh), será de +5,0 dBA para el horario diurno y de -5 dBA en el horario nocturno.

De esta forma, de acuerdo a lo anterior y aplicando la fórmula establecida en la norma IRAM 4062,el valor de ruido de fondo (Nc) calculados sería de 50 dBA para la franja horaria nocturna y de 60dBA para la franja horaria diurna.

Nc (diurno): 60 dBANc (nocturno): 50 dBA


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3. NIVELES DE VIBRACIONES DE BASE CONFORME EL SITIO DE EMPLAZA-MIENTO

Como ya se mencionó se realizó un monitoreo del nivel de vibraciones de base reinante en el zonade emplazamiento del proyecto.

Para ello se realizó la medición en 2 puntos ubicados en el predio sobre piso sólido.

El método utilizado consistió en la colocación del Vibrómetro sobre el piso en las proximidades de lapata de apoyo del telar para medir vibraciones sobre el eje Z.

Los valores sobre los ejes X e Y se consideraron similares para estimar la condición de trabajo más

desfavorable. Las mediciones de vibración se realizaron durante al menos 1 minuto de manera decaptar las diferencias por el paso del tren, manteniéndose uniformes durante todo el período de me-dición.

De manera de evaluar el impacto de los valores monitoreados, se considera apropiado tomar los va-lores límites permitidos por la Resolución 295/2003, modificatoria del Decreto 351/1979, Reglamen-tario de la Ley 19587 de Higiene y Seguridad en el Trabajo, en su Anexo V, Capítulo 13. (Tabla 7)

Tabla 7. Valores Límites de Exposición a Vibraciones

CUERPO ENTERO Aceleración m/s

2

Dirección Longitudinal Eje Z) Dirección Transversal Ejes X e Y)

Frecuencia

Hz

Tiempos de Exposición horas) Tiempos de Exposición horas)

8 4 2,5 1 8 4 2,5 1

2,5 0,400 0,670 0,900 1,500 0,280 0,450 0,630 1,060

3,15 0,355 0,600 0,800 1,320 0,355 0,560 0,800 1,320

4,0 0,315 0,530 0,710 1,180 0,450 0,710 1,000 1,700

5,0 0,315 0,530 0,710 1,180 0,560 0,900 1,250 2,120

6,3 0,315 0,530 0,710 1,180 0,710 1,120 1,600 2,650

8,0 0,315 0,530 0,710 1,180 0,900 1,400 2,000 3,350

10,0 0,400 0,670 0,900 1,500 1,120 1,800 2,500 4,250

12,5 0,500 0,850 1,120 1,900 1,400 2,240 3,150 5,300

De manera de evaluar el impacto sobre las mediciones del paso del ferrocarril, se realizaron las mis-mas en las 2 condiciones; con y sin paso del tren para las dos franjas horarias consideradas (diurna ynocturna).

A continuación; en la Tabla 8; se resumen los resultados de aceleración obtenidos.

Tabla 8. Niveles de Aceleración

Punto

Franja Hora-

ria/Condición

Fecha Muestreo

Hora

Muestreo

Nivel Aceleración m/s

2

)

Eje X Eje Y Eje Z

ST 1

Diurna/Sin tren 11/03/14 09:00 0,05 0,05 0,05

Diurna/Con tren 11/03/14 09:01 0,08 0,08 0,08

Nocturna/Sin tren 11/03/14 21:43 0,05 0,05 0,05

Nocturna/Con tren 11/03/14 21:47 0,09 0,09 0,09

ST4

Diurna/Sin tren 11/03/14 08:38 0,05 0,05 0,05

Diurna/Con tren 11/03/14

08:40 0,07 0,07 0,07

Nocturna/Sin tren 11/03/14 21:30 0,05 0,05 0,05

Nocturna/Con tren 11/03/14 21:31 0,07 0,07 0,07


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Si bien los valores de aceleración monitoreados son bajos en las 2 condiciones y horarios considera-dos; se puede observar que en los 2 puntos monitoreados; tanto en el horario diurno como nocturno;se obtuvieron los mismos niveles de vibraciones cuando se midió sin el paso del tren. Cuando se de-

terminó el nivel de vibraciones con el paso del tren, se obtuvieron valores levemente superiores enambos puntos y en las dos Franjas horarias consideradas.

Cuando se aplican los factores de ponderación para los 3 ejes; conforme lo indicado en la normativade referencia; y utilizando la fórmula para calcular la aceleración global, se pueden obtener lostiempos de exposición máximos promedios permitidos para esos valores de vibración (Tabla 9).

Tabla 9. Tiempos de Exposición Máximos Promedios

Punto Franja Horaria/Condición

Tiempo de Exposición Máximo Pro-

medio para trabajo contínuo

ST 1

Diurna/Sin tren 12,1 Horas

Diurna/Con tren 10,9 Horas

Nocturna/Sin tren 12,1 HorasNocturna/Con tren 10,4 Horas

ST4

Diurna/Sin tren 12,1 Horas

Diurna/Con tren 11,4 Horas

Nocturna/Sin tren 12,1 Horas

Nocturna/Con tren 11,4 Horas

Se observa que los valores monitoreados de vibraciones tanto en el horario diurno y nocturno permi-ten una exposición continua en la zona de impacto directo de aproximadamente 12 horas sin afecta-ción de la salud. Cuando se considera el paso del tren, el tiempo de exposición continua en la zonaconsiderada se reduce levemente a aproximadamente 11 horas.

4. ANÁLISIS DE RESULTADOS. CONCLUSIONES

Como se puede observar, los resultados de los monitoreos realizados indican que el nivel sonororeinante en la zona de emplazamiento del proyecto, es levemente superior al nivel calculado (Nc) encualquiera de las franjas horarias consideradas, principalmente en el horario nocturno.

Esto es atribuible fundamentalmente a la predominancia en la zona del elevado transito vehicular porlas arterias lindantes, que incluyen vehículos pesados (camiones) y transporte público. En este sentidola presencia vehicular tiene su mayor impacto en lo puntos monitoreados ST2, ST5 y T6. Adicional-mente en los períodos donde pasa el ferrocarril; los niveles monitoreados se elevan en prácticamente

todos los puntos monitoreados a excepción del ST5; sobre la Av. Vicente Lopez muy transitada; másajado a las vías del ferrocarril; y en ambas franjas horarias.

Como se mencionó, del análisis de frecuencia por filtros de bandas e octavas de los niveles sonorosmonitoreados; se presume la presencia de ruido de carácter tonal; hecho que deberá confirmarse conun estudio de frecuencias de filtros de bandas de tercios de octavas.

Con respecto a los niveles de vibraciones sobre superficie monitoreados en el predio, los mismos nofueron significativos, y permiten un nivel de exposición continua de una persona por un período de11 a 12 horas; inclusive con la presencia del ferrocarril; dado que el pasaje de tren tiene escaso im-pacto en los niveles monitoreados.


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5. BIBLIOGRAFÍA

Norma IRAM 4062, Ruidos Molestos al Vecindario. Método de Medición y Clasificación. Edición 3.2001.

Resolución 295/2003, modificatoria del Decreto 351/79, Reglamentario de la Ley de Higiene y Segu-ridad en el Trabajo.

6. EQUIPO PROFESIONAL

Pablo Fabián PonzianiLicenciado en Ciencias Químicas - Especialización en Seguridad e Higiene en el Trabajo


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ANEXOS COMPLEMENTARIOS

Adenda Estudio de Ruidos y Vibraciones de Base

1.

ESTIMACIÓN DEL RUIDO QUE GENERARÁ LA SUBESTACIÓN

En el predio en estudio se prevé la instalación de 2 transformadores bifásicos de 30 MVA con rela-ción de transformación de 132/55 kV; y 1 transformador trifásico de 10 MVA con relación de trans-formación de 132/13,2 kV; para alimentación de servicios auxiliares, señalización y líneas de fuerza.

Dado que aún no están definidos los equipos a instalar, no se poseen datos exactos de los niveles de

presión sonoros que generaran; por lo que se recurre a datos extraídos de hojas técnicas aportadaspor los proveedores de equipos de similares características; o bien a bibliografía disponible. En lostransformadores de potencia hay tres fuentes de principales de ruido:

- Ruido del núcleo (o ruido sin carga) producido principalmente por el fenómeno de magnetostric-ción y aspectos constructivos (tipo de traslape en las uniones, frecuencia mecánica de resonancia delnúcleo y tanque, presión de ajuste, etc.).- Ruido de carga, producido por las fuerzas electromagnéticas en los devanados y en los componen-tes estructurales a causa de los flujos magnéticos dispersos asociados con las corrientes de carga.- Ruido producido por el funcionamiento de equipos auxiliares: ventiladores y bombas principalmen-te.

Ruido del Núcleo: Magnetostricción

Se denomina magnetostricción a la propiedad de los materiales ferromagnéticos que hace que estoscambien de longitud al encontrarse en presencia de un campo magnético. La variación va del ordende 10-7 a 10-5 metros por cada metro de longitud, dentro de los niveles típicos de densidad de flujomagnético utilizada en los núcleos.


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En la figura anterior se puede ver que principalmente frecuencias de 120, 240, 360 y hasta 480 Hz,mayores componentes pueden indicar presencia de resonancias del núcleo y tanque.

Ruido de Carga: Producido principalmente por el devanado y el tanque. En la figura siguiente puedeverse el espectro típico del ruido con carga.

En este caso el máximo se observa a una frecuencia de 120 Hz (notar que la escala indicada en el

gráfico para la frecuencia es logarítmica y cubre el espectro entre 0 y 30000 Hz; por lo que el máxi-mo indicado en 8 corresponde a una frecuencia de 120 Hz).

Ruido producido por equipos auxiliares de enfriamiento: Principalmente componentes de baja fre-cuencia < 100 Hz y en su mayoría son ruidos de banda ancha.

Resumiendo el nivel sonoro generado por un transformador tiene preponderancia de las siguientesfrecuencias:


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Ruido sin carga (múltiplos de 120 ó 100 Hz)Ruido bajo Carga (120 ó 100 Hz)Ruido de equipo de enfriamiento (baja frecuencia y ruido de banda ancha)

Típico espectro de frecuencia de ruido en un transformador:

En el caso de transformadores que trabajan con corrientes con alto contenido de armónicos (hornos,rectificadores, compensadores estáticos, etc.), pueden existir componentes de mayor frecuencia. Encuanto al nivel sonoro medio producido por un transformador; este no debe exceder los valores fija-dos por la norma IEC 60076-10.

Potencia del Trans-

formador kVA)

Nivel sonoro máximo dB)

0-50 48

51-100 51

101-300 55

301-500 56

750 57

800-1000 58

Fuente: Especificación Técnica: Transformadores de Distribución Convencionales para Instalación Aérea o Apoya-do a Nivel de Superficie (E-MT-009) Rev. 6, Julio 2009. ENERSIS - ENDESA


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Tipo de Transformador

Potencia del Trans-

formador MVA)

Nivel sonoro má-

ximo dBA)

I 5 71

II 10 73

Fuente: Norma de Distribución N.MA. 45.13/0 Transformadores Trifásicos Seco Con Bobinas encap-suladas bajo vacio en resina epoxi para Distribución en Media Tensión para instalación en Interior.UTE. 02/04/01

En consecuencia a los efectos de la estimación del nivel de ruido máximo generado por la instala-ción, para la potencia de los transformadores a instalar; se considera apropiado tomar el nivel sonoromáximo indicado precedentemente; es decir 73 dBA.

Es importante destacar que ese nivel es empírico y teórico, y que el mismo podrá variar de acuerdo a

los equipos que se seleccionen y que efectivamente se instalen en la Sub-estación. Los equipos seinstalaran en una caseta construida en mampostería con techo de chapa parabólico.

El nivel sonoro máximo emitido por la sub-estación se producirá cuando los 3 equipos transformado-res operen en simultáneo.

Suponiendo que los tres equipos se encontrarán a una distancia mínima de separación dada por losrequerimientos técnicos, se puede considerar a los equipos como una hipotética única fuente queemitiría, aplicando suma de intensidades sonoras, 77,8 dBA.

LT = 10 log (10L1/10 + 10L2/10 + 10L3/10)

LT = 10 log (1073/10 + 1073/10 + 1073/10)

LT = 77,8 dBA

Donde: LT = nivel sonoro total generado por todos los equipos.L1, L2, L3 = nivel sonoro generado por las fuentes 1, 2, 3

Suponemos para el cálculo anterior, que las fuentes son coherentes, esto es que irradian a distintasfrecuencias de emisión, de manera de no generar interferencias entre sí.

2.

ESTIMACIÓN DEL RUIDO TRASCENDENTEPodemos estimar el nivel de ruido trascendente de la zona de emplazamiento de la Sub-estaciónconsiderando dos factores: la atenuación del nivel sonoro debido al encabinado de las fuentes gene-radoras y al proceso de propagación del sonido en exteriores del ruido trascendente al exterior de laconstrucción.

Dado que la atenuación de nivel sonoro que normalmente brinda una partición simple consistente enuna pared de 30 cm. de espesor de ladrillo común es de 50dBA, y del techo de chapa es de aproxi-madamente 30 dBA; es de esperan que el nivel sonoro trascendente al exterior de la construcción nosupere los 50 dBA.

La propagación del sonido en exteriores es un proceso verdaderamente complejo, donde concurrensimultáneamente varios fenómenos físicos de índole muy diferente, teniendo en cuenta que, además,puede producirse interacción entre ellos.


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Los mecanismos dominantes de la propagación del sonido en la atmósfera se pueden agrupar en lossiguientes:

la divergencia geométricala atmósfera como medio de propagaciónel suelola presencia de obstáculos

Al estar presentes simultáneamente tantos factores o variables en la propagación del sonido en exte-riores, se hace bastante complejo el conocimiento en detalle de este fenómeno. Se podría decir queel fenómeno de propagación es un compendio de un conjunto de fenómenos que interfieren entre sí,es decir, todos tienen que intervenir en los cálculos.

La divergencia geométrica pone de manifiesto que la energía sonora emitida por el foco, se repartesobre superficies cada vez mayores, según avanza el frente de onda. Este reparto de la energía haceque la intensidad, en los puntos de las superficies, disminuya a medida que se alejan de la fuente.Con esta propiedad se obtiene que la intensidad del sonido al propagarse se atenúa seis decibelescada vez que se dobla la distancia debido a la divergencia esférica.

La atmósfera es esencialmente el medio de propagación del sonido y está compuesto por distintosgases, llevando además partículas en suspensión y otras sustancias. Estos elementos ofrecen distintasrespuestas ante la presencia de una onda sonora. La velocidad de sonido en el aire es función de di-versos factores como la velocidad del viento, la temperatura, la humedad, etc.

El suelo modifica las condiciones de propagación del sonido ya que origina reflexiones, entre otrosefectos.

La presencia de obstáculos (que pueden ser objetos o deformaciones en la topografía del suelo) quese encuentran a lo largo de la trayectoria de una onda, pueden reflejar, difractar, dispersar o absorberla energía que transporta una onda. En el caso que los obstáculos sean árboles aparecen también fe-nómenos indirectos en el sentido de que además de producir, en mayor o menor medida, los efectosindicados anteriormente, los árboles modifican mediante sus raíces las características del suelo ha-ciéndolo más poroso, es decir, se produce un efecto añadido, complejo de determinar. Es por elloque, cuando se trata de evaluar los efectos de los árboles en la propagación del sonido, resulte bas-tante difícil asignar a cada aspecto concreto su contribución específica, y suele recurrirse a indicarvalores globales de atenuación medidos en distintas situaciones.

Un posible modelo que se puede aplicar para evaluar la propagación del sonido generado por elproyecto en estudio es el Nord 2000, desarrollado principalmente en países Nórdicos para la evalua-ción de la propagación del sonido en exteriores debido a industrias o tráfico. De acuerdo a este mo-delo, el nivel de presión sonora percibido a una distancia determinada de una fuente dependerá de ladivergencia geométrica, la impedancia de la superficie del suelo, la atenuación debido a la disper-sión (depende del diámetro promedio de los diversos árboles y su densidad), y la atenuación del so-nido en el aire.

Ahora bien, a efectos del presente estudio, se estimará el nivel de ruido que trascenderá a las inme-diaciones del punto de generación; aplicando el modelo matemático citado anteriormente, pero con-siderando sólo la atenuación debido a la divergencia geométrica; esto permite contar con un margenapropiado de seguridad de manera de seleccionar apropiadamente las medidas de mitigación. Paraello se tendrá en cuenta la atenuación del nivel sonoro debida a la distancia desde el punto de gene-ración, tomando como base el nivel sonoro máximo alcanzado a una distancia determinada estima-do en el capítulo precedente.


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En consecuencia, podemos estimar el nivel de ruido que trascenderá a las inmediaciones del puntode generación a partir de la siguiente expresión:

L (r) = LW – 20 log (R / r )

Donde: L (r) : Nivel sonoro alcanzado a la distancia consideradaLW : Nivel sonoro máximo generado por la plantaR : Distancia desde la fuente al sitio considerado (m)r: Distancia a la cual se estima en Nivel sonoro máximo (1 m)

En consecuencia, teniendo en cuenta las consideraciones realizadas anteriormente, los niveles depresión sonora debido a la presencia de la sub-estación, van a ser despreciables comparados con elnivel de fondo predominante en la zona a menos de 50 metros del sitio de emplazamiento.

Es importante hacer notar que lo anteriormente indicado se basa en el relevamiento realizado a partirde valores de presión sonora absolutamente teóricos y no tienen en cuenta los diversos factores arri-ba citados (factores ambientales, topográficos); lo que hará variar sensiblemente los niveles calcula-dos. Tampoco se ha tenido en cuenta penalizaciones por la presencia de ruido de carácter impulsivoo tonal, que sin duda van a estar presentes en instalaciones de este tipo. Adicionalmente, se debeconsiderar que la aproximación realizada deberá ser confirmada a partir de mediciones efectivas unavez definidos e instalados los equipos en el lugar.

3.

BIBLIOGRAFÍA

Modelos de Propagación de Ruido en presencia de Bosques. Universidad de Valladolid. España.

2001.Norma IEC 60076-10 Power transformers. Part 10: Determination of sound levelsEspecificación Técnica: Transformadores de Distribución Convencionales para Instalación Aérea oApoyado a Nivel de Superficie (E-MT-009) Rev. 6, Julio 2009. ENERSIS - ENDESANorma de Distribución N.MA. 45.13/0 Transformadores Trifásicos Seco Con Bobinas encapsula-das bajo vacio en resina epoxi para Distribución en Media Tensión para instalación en Interior.UTE. 02/04/01

4.

EQUIPO PROFESIONAL

Lic. Pablo Ponziani. Licenciado en Ciencias Químicas - Especialización en Seguridad e Higiene en el

Trabajo


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Informe de Campo y Fotográfico

El día martes 11 de marzo de 2014 se llevaron cabo las mediciones necesarias para construir el in-forme y modelo de ruido y vibraciones.

Las mediciones se realizaron en 6 puntos georreferenciados (ST1, ST2, ST3, ST4, ST5 y ST6). De los 6puntos mencionados, dos se encuentran dentro del predio donde será construida la SubestaciónTransformadora (ST1 y ST4). En dichos puntos se realizaron mediciones de ruido y vibraciones. En lospuntos restantes, ubicados fuera de predio, se llevaron a cabo únicamente mediciones de ruido. Entodos los puntos fueron registradas mediciones diurnas y nocturnas, ambas en el mismo día. Lasdiurnas se llevaron a cabo entre las 8.00 a.m. y las 10.00 a.m. Por su parte, las mediciones nocturnasse realizaron entre las 21.30 y las 23.00. Teniendo en cuenta también los procedimientos indicadosen los Términos de Referencia, en todos los casos las mediciones se llevaron a cabo con y sin el trencirculando por las vías aledañas (a excepción del punto ST5, donde solo se registró sin la presenciadel tren, ya que no se registra su paso desde esa distancia). Vale mencionar también que los valorescorrespondientes a las mediciones de ruido aumentaban considerablemente con el paso del tren, conel tránsito por las calles (paso de vehículos y bocinas) y con los ladridos de perros.

Se presenta en la siguiente imagen la ubicación de los puntos mencionados seguida de un cuadrocon las referencias geográficas de los mismos:


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Punto de Medición

Coordenadas

Mediciónatitud Latitud

ST 1 34°44'1,2"S 58°15'10,8"O Ruido y Vibración

ST 2 34°43'59,1"S 58°15'10,3"O Ruido

ST 3 34°43'54,6"S 58°15'13,7"O Ruido

ST 4 34°43'54"S 58°15'22"O Ruido y Vibración

ST 5 34°44'4,8"S 58°15'24,3"O Ruido

ST 6 34°44'4,1"S 58°15'12,3"O Ruido

Se enumeran a continuación los puntos en donde se tomaron las mediciones y se incluye el registrofotográfico de los mismos:

PUNTO ST1:

Medición diurna dentro del predio. Vista hacia las vías (Av. Hipólito Irigoyen).


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Medición diurna dentro del predio. Vista hacia el SO.

Medición diurna dentro del predio. Vista hacia la calle Triunvirato.


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Medición diurna dentro del predio durante el paso del tren. Vista hacia las vías (Av. Hipólito Irigoyen)

Medición nocturna dentro del predio durante el paso del tren. Vista hacia las vías (Av. Hipólito Irigoyen)


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PUNTO ST2:

Medición diurna fuera del predio. Vista hacia la calle Guido.

Medición diurna fuera del predio. Vista hacia la Primera Junta.


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Medición diurna fuera del predio durante el paso del tren. Vista hacia el Sur.

Medición diurna fuera del predio. Vista hacia el NE.


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Medición nocturna fuera del predio. Vista hacia las vías.

PUNTO ST3:

Medición diurna fuera del predio. Vista hacia las vías.


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Medición diurna fuera del predio. Vista hacia Primera Junta.


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Medición diurna fuera del predio. Vista hacia el NE.

Medición nocturna fuera del predio. Vista hacia las vías.


30/38




Medición nocturna fuera del predio. Vista hacia la calle Guido.

Medición nocturna fuera del predio. Vista hacia el NE.


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PUNTO ST4:

Medición diurna dentro del predio. Vista hacia las vías.

Medición diurna dentro del predio. Vista hacia Triunvirato.


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Medición diurna dentro del predio. Vista hacia el SO.

Medición nocturna dentro del predio. Vista hacia el SO.


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PUNTO ST5:



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Medición diurna fuera del predio. Vista hacia NE (vías y Av. Hipólito Irigoyen).

Medición diurna fuera del predio. Vista hacia la calle Triunvirato.


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Medición diurna fuera del predio. Vista hacia el SO.

Medición nocturna fuera del predio. Vista hacia la calle Guido.


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Medición nocturna fuera del predio. Vista hacia la calle Triunvirato.

PUNTO ST6:

Medición diurna fuera del predio. Vista desde la calle Martín García hacia la calle Sarratea.


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Medición diurna fuera del predio. Vista hacia las vías (Av. Hipólito Irigoyen).

Medición diurna fuera del predio. Vista hacia las vías (Av. Hipólito Irigoyen). Detalle del Instrumento de medición.


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Medición nocturna fuera del predio. Vista desde la calle Martín García hacia la calle Sarratea.

Medición nocturna fuera del predio. Vista hacia las vías (Av. Hipólito Irigoyen).

anexo iii - estudio de base de ruidos y vibraciones

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