analisis y diseÑo estructural 4 y 6 okey
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GOBIERNO REGIONAL DE PUNO GERENCIA REGIONAL DE INFRAESTRUCTURA
“Mejoramiento de la Carretera Dv. Caracara - Lampa - Cabanilla - Cabanillas (Tramo II Lampa
- Cabanilla - Cabanillas)”
ANALISIS Y DISEÑO ESTRUCTURAL
PROYECTO : “Mejoramiento de la Carretera Dv. Caracara - Lampa -
Cabanilla - Cabanillas (Tramo II Lampa - Cabanilla -
Cabanillas), (PU - 123) Distritos de lampa - Cabanilla y
Cabanillas pertenecientes a las Provincia de Lampa”
UBICACIÓN :
DISTRITO : LAMPA - CABANILLA - CABANILLAS
PROVINCIA : LAMPA Y SAN ROMAN
DEPARTAMENTO : PUNO
FECHA : PUNO, ABRIL DEL 2013
__________________________________________________________________
1.0 ASPECTOS GENERALES:
La Construcción de la Infraestructura de los Pontones en la Carretera Lampa -
Cabanilla - Cabanillas, el cual se encuentra entre Lampa y Cabanillas, actualmente
es una vía afirmada por la que actualmente circulan los vehículos.
El diseño de los elementos estructurales se realizo de acuerdo al Manual de Diseño
de Puentes y la Norma de puentes con el Método AASHTO - LRFD.
Considerándose el camión de diseño HL-93, Reglamento Nacional de
Edificaciones.
Norma E 0.20 (Cargas).
Norma E 0.30 (Diseño Sismorresistente).
Norma E 0.50 (Suelos y Cimentaciones).
Norma E 0.60 (Concreto Armado).
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2.0 CONCEPCIÓN ESTRUCTURAL
El planteamiento estructural del proyecto, tiene por objetivo principal la
seguridad y estabilidad de todos sus componentes, para el análisis del Puente se
considero la conformación de Losa Maciza simplemente apoyadas, lo cual
conforma el tablero de la Superestructura del Puente, también cuenta con
parapetos de concreto armado y Barandas metálicas que se encuentran
soportadas por Postes de Concreto armado.
La infraestructura esta constituido por Estribos de Concreto Ciclopeo, que están
constituidas por Zapatas, Cuerpo del Estribo y Cajuela para los Apoyos
Elastomeritos sobre la cual descansaran las Vigas de Concreto Armado
3.0 METRADO DE CARGAS.
Para el metrado y diseño se tomado en cuenta el Manual de Diseño de Puentes y
la Norma de puentes con el Método AASHTO - LRFD. Considerándose el
camión de diseño HL-93.
Para el diseño se ha considerado la Carga Viva Vehicular, Carga Muerta, carga
de Impacto, para el diseño de la Superestructura, Para el se adiciono la Fuerza de
Frenado para el diseño de la Infraestructura.
Para cuantificar las cargas se han considerado los valores proporcionados por la
Norma de Puentes
Cargas permanentes o muertas:
Peso de Concreto Armado .................... 2400 kg/m3.
Peso de Concreto Simple .................... 2300 kg/m3.
Peso de Baranda ................... 100 kg/m.
Cargas Vivas: (HL-93)
Eje delantero …………… 3,568 kgf
Eje Posterior …………… 14,781 kgf
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4.0 PREDIMENSIONADO Y DISEÑO DE PUENTE LOSA
El dimensionamiento de los elementos estructurales, se realiza con la finalidad
de dar medidas geométricas que garanticen un comportamiento óptimo del
modelo estructural.
PROYECTO : PUENTE TRAMO KM 01+467 LUZ 6m.
LOSA PUENTE PROPIEDADES DE MATERIALES
Luz Puente ( L ) 6.4 m. Concreto
Peralte Losa ( h ) 0.38 m. f'c= 280 kgf/cm2
h asum 0.4 m. g c= 2,400 kgf/m3
Ancho Calzada ( W ) 9.8 m. Ec = 268,552 kgf/cm2
Ancho Total ( W1 ) 11.76 m. Acero de Refuerzo
Nº Vias 2 fy = 4200 kgf/cm2
VEREDA Es = 2,100,000 kgf/cm2
Ancho Vereda ( wv ) 0.78 m. Factor de Diseño
Peralte Vereda ( hv ) 0.15 m. f = 0.9
PARAPETO O SARDINEL Recubrimiento
Ancho Parapeto ( wp ) 0.20 m. r = 4 cm
Peralte Parapeto ( hp ) 0.35 m.
SUPERFICIE DE RODADURA
Espesor asfalto ( e ) 0.051 m.
CARGAS DE DISEÑO PARA EL CAMION HL-93
Carga Distribuida w = 948 kg/m Peso de baranda wb = 0.1 tonf/m
Force (tonf) 14.51 0 0 14.51 14.51 0 11.2 11.2 11.2 11.2
Distance 0 0 4.27 0 1.2 1.2
DISEÑO A FLEXION DE LA LOSA DEL PUENTE
DETERMINACION DEL EFECTO MAS DESFAVORABLE A FLEXION
total
DISEÑO DE PUENTE LOSA DE CONCRETO REFORZADO
TANDEM DE DISEÑOCAMION DE DISEÑO
CORTANTEFLEXIONFLEXION CORTANTE
CAMION DE DISEÑO
0
0.1
0.2
0.3
0.4
0.5
0.6
0.7
0.8
0 1 2 3 4 5 6 7
DISTANCIA (m)
TANDEM DE DISEÑO
0
0.1
0.2
0.3
0.4
0.5
0.6
0 1 2 3 4 5 6 7
DISTANCIA (m)
GEOMETRIA SECCION DEL PUENTE
0.00
0.10
0.20
0.30
0.40
0.50
0.60
0.70
0.80
0.90
1.00
0.00 2.00 4.00 6.00 8.00 10.00 12.00 14.00
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1) DISEÑO DE FRANJA INTERIOR
Momento por Carga Dinamica Tren Tandem
Calculo de la Ubicación de la Resultante R = 14.51 22.40
X = 0.00 0.60 m.
e = 0.00 0.60 m.
Distancia equidistante del centro de Luz a la primera carga D = 0.00 0.90 m.
Distancia donde se produce el Maximo momento X = 3.20 3.50 m.
Determinacion de la Resultante Apoyo Izquierdo y derecho RA = 7.26 12.25 tonf
RB = 7.26 10.15 tonf
Bending Maximo for Tandem, Truck and load uniform Mmax = 23.22 29.44 tonf.m Truck o Tandem
Mmax = 4.85 4.85 tonf.m Uniform distribuid
Momento por Impacto MI = 7.66 9.71 tonf.m
L1 = 6.40 m.
W1 = 11.76 m.
Ancho Efectivo "E" E = 3.14 m.
Momento Total Carga Viva e Impacto M LL+IM = 35.73 44.00 tonf.m
Multiple presence Factor m m = 1
Metrado de Cargas
g Ancho Altura w M
Descripcion Type tonf/m3 m m tonf/m tonf.m/m g Mu g Mu
Slab DC 2.4 1 0.4 0.96 4.92 1.25 6.14 1.00 4.92
Carpeta Asfaltica Dw 2 1 0.051 0.10 0.52 1.50 0.78 1.00 0.52
Carga Movil LL+IM 14.01 1.75 24.52 1.00 14.01
Mometno maximo Total 1.06 19.45 31.44 19.45
Modificador de Carga
Strength Service Fatigue
nd 1 1 1
nR 1 1 1
ni 1
n 1.00 1.00 1.00
Mmax = 31.44 19.45 tonf.m/m
b = 100 100 cm
d = 36 36 cm Ø As Nº Var S (cm)
As = 24.6 23.8 cm2 => 1 5.07 5 25
2) DISEÑO FRANJA DE BORDE
Fraccion de Camion 0.5
Ancho Efectivo E = 1.57 m.
Multiple presence Factor m m = 1
Momento franja Borde M losa= 14.01 tonf
Metrado de Cargas
g Ancho Altura w M
Descripcion Type tonf/m3 m m tonf/m tonf.m/m g Mu g M
Vereda DC 2.4 0.78 0.15 0.18 0.92 1.25 1.14 1.00 0.92
Slab DC 2.4 1.00 0.40 0.96 4.92 1.25 6.14 1.00 4.92
Carpeta Asfaltica Dw 2 0.59 0.05 0.04 0.20 1.50 0.29 1.00 0.20
Vereda S/c PL 0.36 0.78 0.18 0.92 1.75 1.60 1.00 0.92
Carga Movil LL+IM 14.01 1.75 24.52 1.00 14.01
Mometno maximo Total 33.70 20.95
Strength Service
nd = 1 1
nR = 1 1
ni = 1
n = 1.00 1.00
Mmax = 33.70 20.95 tonf.m/m
b = 100 100 cm
d = 36 36 cm Ø As Nº Var S (cm)
As = 26.5 25.9 cm2 => 1 5.07 6 20
Servicio
Servicio
Resistencia I
Resistencia I
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3) DISEÑO DE SARDINEL
Sardinel M sar = 0.00 tonf
Metrado de Cargas
g Ancho Altura w M
Descripcion Type tonf/m3 m m tonf/m tonf.m g Mu g M
Parapeto o Sardinel DC 2.4 0.2 0.90 0.43 2.21 1.25 2.76 1 2.21
Barandas DC 0.10 0.51 1.25 0.64 1 0.51
Carga Movil LL+IM 0.00 1.75 0.00 1 0.00
Mometno maximo Total 3.40 2.72
Load Modifier Strength Service
nd = 1 1
nR = 1 1
ni = 1
n = 1.00 1.00
Mmax = 3.40 2.72 tonf.m
b = 20 20 cm
d = 86 86 cm Ø As Nº Var
As = 1.05 1.3 cm2 => 3/8 0.71 2
CALCULO DE CORTANTE MAXIMO DEBIDO A LA POSICION DE CARGA MAS DESFAVORABLE
Tren Tandem
Shear Maxim for Tandem, Truck and load uniform V max = 19.34 20.30 tonf.m Truck o Tandem
V max = 3.03 3.03 tonf.m Uniform distribuid
Bending by Impact V I = 6.38 6.70 tonf.m
Ancho Efectivo "E" E = 3.14 m.
Momento por metro lineal V L+I = 9.15 9.56 tonf.m/m
ServicioResistencia I
CAMION DE DISEÑO
0
0.1
0.2
0.3
0.4
0.5
0.6
0.7
0.8
0 1 2 3 4 5 6 7
DISTANCIA (m)
TANDEM DE DISEÑO
0
0.1
0.2
0.3
0.4
0.5
0.6
0 1 2 3 4 5 6 7
DISTANCIA (m)
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B) VERIFICACION DE FISURAMIENTO Y/O AGRIETAMIENTO
FRANJA INTERIOR
A's = 0 cm2
As = 25.5 cm2 Nº var = 5 Area acero y numero de varillas en el ancho
b = 100 cm
h = 40 cm
d = 36 cm
d' = 0 cm
r = 4 cm Cover
Ec = 268,552 kgf/cm2
Es = 2,100,000 kgf/cm2
n = 7.82
Eje Neutro c = 10.15 cm
Momento de Inercia Critico Icr I cr = 168,101 cm4/m
Momento de Servicio M = 19.45 tonf.m/m
Esfuerzo en el Acero fs = 2338 kgf/cm2
Area de recubrimiento del acero A = 160.00 cm2/var
Factor de Exposicion g e = 0.75
b s = 1.16
Maximo espac. del Refuerzo s = 26.71 cm
Fuerza Ejercida (kgf/cm) Z = 20,149 < 20,600 => OK !
Ancho de Gieta (mm) w = 0.26 < 0.30 => OK !
FRANJA DE BORDE
A's = 0 cm2
As = 30.6 cm2 Nº var = 6 Area acero y numero de varillas en el ancho
b = 100 cm
h = 40 cm
d = 36 36
d' = 0 cm
r = 4 cm Cover
Ec = 268,552 kgf/cm2
Es = 2,100,000 kgf/cm2
n = 7.82
Eje Neutro c = 10.95 cm
Momento de Inercia Critico Icr I cr = 193,915 cm4/m
Momento de Servicio M = 20.95 tonf.m/m
Esfuerzo en el Acero fs = 2116 kgf/cm2
Area de recubrimiento del acero A = 133.33 cm2/var
Factor de Exposicion g e = 0.75
b s = 1.16
Maximo espac. del Refuerzo s = 30.34 cm
Fuerza Ejercida (kgf/cm) Z = 17,164 < 26,000 => OK !
Ancho de Gieta (mm) w = 0.22 < 0.30 => OK !
ec
es
dd-c
c
b
d'
ec
es
dd-c
c
b
d'
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C) VERIFICACION DE DEFLEXIONES
DEFLEXION POR CARGA PERMANENTE
Deflexion Instantanea
Metrado de Cargas
g Ancho Altura w M
Descripcion Type tonf/m3 m m tonf/m tonf.m g Mu
Slab DC 2.4 11.36 0.4 10.91 55.84 1.00 55.84
Sardinel DC 2.4 0.4 0.90 0.86 4.42 1.00 4.42
Vereda DC 2.4 1.56 0.15 0.56 2.88 1.00 2.88
Carpeta Asfaltica Dw 2.3 9.8 0.051 1.15 5.89 1.00 5.89
Mometno maximo Total 13.48 69.02
Momento de Inercia Fisurado Icr = 1,976,871 cm4
Momento de Inercia Seccion Ig = 6,272,000 cm4
Modulo de Rotura fr = 33.47 kgf/cm2
Distancia a la fibra mas Traccionada yt = 20 cm
Mcr = 104.95 tonf.m
I e = 17,076,988 cm4
D DL = 0.06 cm Deflexion Instantanea
Deflexion a Largo Plazo
Cuando Ig D DLd = 0.70 cm
Cuando Ie D DLd = 0.19 cm
D DLd = 0.70 cm Deflexion Diferida
DEFLEXION POR CARGA VIVA
Nº Vias 2
Multiple presence Factor m m = 1
M LL+IM = 61.75 tonf.m
M DC+DW = 69.02 tonf.m
M TOTAL = 130.78
Momento Inercia Efectivo I e = 4,196,844 cm4
Producto Modulo Elastico por Momento Inercia 1.127E+12 kgf.cm2
Calculo de Deflexion posicion de tren que genera momento maximo
P1 P2 P3
L (cm) 640 640 640
a (cm) 320.00 320.00 0.00
b (cm) 320.00 320.00 640.00
x (cm) 320.00 320.00 0.00
P (kgf) 38596.6 0.0 0.0d 1 (cm) 0.1870 0.0000 0.0000
D LL+IM = 0.80 cm Deflexion Permisible
d total= 0.19 < 0.80 => OK !
Posicion de Carga Tren Carga
Servicio
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D) VERFICACION POR FATIGA
Force (tonf) 14.51 0
Distance (m) 0
Momento por Carga Dinamica Tren
Calculo de la Ubicación de la Resultante R = 14.51
X = 0.00 m.
e = 0.00 m.
Distancia equidistante del centro de Luz a la primera carga D = 0.00 m.
Distancia donde se produce el Maximo momento X = 3.20 m.
Determinacion de la Resultante Apoyo Izquierdo y derecho RA = 7.26 tonf
RB = 7.26 tonf
Bending Maximo for Tandem, Truck and load uniform M LL = 23.22 tonf.m Truck
M IM = 3.48 tonf.m
L1 = 6.40 m.
W1 = 9.00 m.
E = 3.44 m.
Metrado de Carga
g Ancho Altura w M
Descripcion Type tonf/m3 m m tonf/m tonf.m g Mu
Slab DC 2.4 1 0.4 0.96 4.92 1.00 4.92
Carpeta Asfaltica Dw 2.3 1 0.051 0.12 0.60 1.00 0.60
Carga Movil LL+IM 7.77 0.75 5.82
Mometno maximo Total 11.34
Calculo de Esfuerzos en el Acero Traccionado por Carga Viva y Permanente
n = 7.8
I cr = 168,101 cm4/m
d = 36 cm
c = 10.15 cm
Carga Viva fs = 700 kfg/cm2
Carga Permanente fs = 663 kfg/cm2
f min = 663 kfg/cm2
f max = 1364 kfg/cm2
Verificacion del Esfuerzo por Fatiga
700 < 1473 => OK !
CAMION DE DISEÑO
FLEXION
Fatigue
UBICACION DEL CAMION DE DISEÑO PARA FATIGA
0
0.1
0.2
0.3
0.4
0.5
0.6
0.7
0.8
0 1 2 3 4 5 6 7
DISTANCIA (m)
f s = n M * (d - c)
I cr
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“Mejoramiento de la Carretera Dv. Caracara - Lampa - Cabanilla - Cabanillas (Tramo II Lampa
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E) DETERMINACION DE ACERO TRANSVERSAL, TEMPERATURA Y CONTRACCION
ACERO TRANSVERSAL INFERIOR
% Asr = 21.9% < 50% => OK !
Asr = 5.38 cm2/m Franja Interior
Asr = 5.79 cm2/m Franja de Borde
ACERO DE REFUERZO POR TEMPERATURA Y CONTRACCION DEL CONCRETO
Acero Longitudinal y transversal superior
As = 7.29 cm2/m
S max = 0.45 m.
F) RESUMEN DE ACEROS OBTENIDOS
TRAMO b (cm) d (cm) M(tonf.m/m) As(cm2) f Nº Var S (cm) As(cm2) f Nº Var S (cm)
Acero Inferior
Interior 100 36 31.44 23.8 1 5 25 5.38 5/8 3 33
Borde 100 36 33.70 25.9 1 6 20 5.79 5/8 3 33
Sardinel 20 86 3.40 1.05 3/8 2 20
Acero Superior 0
Interior y borde 100 7.29 5/8 4 25 7.29 5/8 4 25
5/8 @ 0.25 m. 5/8 @ 0.25 m.
5/8 @ 0.33 m. 1 @ 0.25 m. 1 @ 0.2 m.
LOSA
L = 6.4 m.
W 1 = 11.76 m.
W = 9.80 m.
h asum 0.40 m.
VEREDA
W v = 0.78 m.
h v = 0.15 m.
PARAPETO O SARDINEL
W p = 0.20 m.
h p = 0.35 m.
Longitudinal
DIRECCION
Transversal
WvWp
W 1
hphpØ Ø
ØØ Ø
W
hv
hasum
Wv
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- Cabanilla - Cabanillas)”
PROYECTO : PUENTE TRAMO KM 5+177 LUZ 4m.
LOSA PUENTE PROPIEDADES DE MATERIALES
Luz Puente ( L ) 4.4 m. Concreto
Peralte Losa ( h ) 0.30 m. f'c= 280 kgf/cm2
h asum 0.3 m. g c= 2,400 kgf/m3
Ancho Calzada ( W ) 7.5 m. Ec = 268,552 kgf/cm2
Ancho Total ( W1 ) 9.10 m. Acero de Refuerzo
Nº Vias 2 fy = 4200 kgf/cm2
VEREDA Es = 2,100,000 kgf/cm2
Ancho Vereda ( wv ) 0.60 m. Factor de Diseño
Peralte Vereda ( hv ) 0.15 m. f = 0.9
PARAPETO O SARDINEL Recubrimiento
Ancho Parapeto ( wp ) 0.20 m. r = 4 cm
Peralte Parapeto ( hp ) 0.35 m.
SUPERFICIE DE RODADURA
Espesor asfalto ( e ) 0.051 m.
CARGAS DE DISEÑO PARA EL CAMION HL-93
Carga Distribuida w = 948 kg/m Peso de baranda wb = 0.1 tonf/m
Force (tonf) 14.51 0 0 14.51 14.51 0 11.2 11.2 11.2 11.2
Distance 0 0 4.27 0 1.2 1.2
A) DISEÑO A FLEXION DE LA LOSA DEL PUENTE
DETERMINACION DEL EFECTO MAS DESFAVORABLE A FLEXION
total
CORTANTE
DISEÑO DE PUENTE LOSA DE CONCRETO REFORZADO
TANDEM DE DISEÑOCAMION DE DISEÑO
CORTANTEFLEXIONFLEXION
CAMION DE DISEÑO
0
0.1
0.2
0.3
0.4
0.5
0.6
0.7
0.8
0 1 2 3 4 5
DISTANCIA (m)
TANDEM DE DISEÑO
0
0.1
0.2
0.3
0.4
0.5
0.6
0 1 2 3 4 5
DISTANCIA (m)
GEOMETRIA SECCION DEL PUENTE
0.00
0.10
0.20
0.30
0.40
0.50
0.60
0.70
0.80
0.90
0.00 1.00 2.00 3.00 4.00 5.00 6.00 7.00 8.00 9.00 10.00
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- Cabanilla - Cabanillas)”
1) DISEÑO DE FRANJA INTERIOR
Momento por Carga Dinamica Tren Tandem
Calculo de la Ubicación de la Resultante R = 14.51 22.40
X = 0.00 0.60 m.
e = 0.00 0.60 m.
Distancia equidistante del centro de Luz a la primera carga D = 0.00 0.90 m.
Distancia donde se produce el Maximo momento X = 2.20 2.50 m.
Determinacion de la Resultante Apoyo Izquierdo y derecho RA = 7.26 12.73 tonf
RB = 7.26 9.67 tonf
Bending Maximo for Tandem, Truck and load uniform Mmax = 15.96 18.38 tonf.m Truck o Tandem
Mmax = 2.29 2.29 tonf.m Uniform distribuid
Momento por Impacto MI = 5.27 6.06 tonf.m
L1 = 4.40 m.
W1 = 9.10 m.
Ancho Efectivo "E" E = 2.86 m.
Momento Total Carga Viva e Impacto M LL+IM = 23.52 26.74 tonf.m
Multiple presence Factor m m = 1
Metrado de Cargas
g Ancho Altura w M
Descripcion Type tonf/m3 m m tonf/m tonf.m/m g Mu g Mu
Slab DC 2.4 1 0.3 0.72 1.74 1.25 2.18 1.00 1.74
Carpeta Asfaltica Dw 2 1 0.051 0.10 0.25 1.50 0.37 1.00 0.25
Carga Movil LL+IM 9.35 1.75 16.36 1.00 9.35
Mometno maximo Total 0.82 11.34 18.91 11.34
Modificador de Carga
Strength Service Fatigue
nd 1 1 1
nR 1 1 1
ni 1
n 1.00 1.00 1.00
Mmax = 18.91 11.34 tonf.m/m
b = 100 100 cm
d = 26 26 cm Ø As Nº Var S (cm)
As = 20.7 19.5 cm2 => 3/4 2.85 8 14
2) DISEÑO FRANJA DE BORDE
Fraccion de Camion 0.5
Ancho Efectivo E = 1.43 m.
Multiple presence Factor m m = 1
Momento franja Borde M losa= 9.35 tonf
Metrado de Cargas
g Ancho Altura w M
Descripcion Type tonf/m3 m m tonf/m tonf.m/m g Mu g M
Vereda DC 2.4 0.60 0.15 0.15 0.37 1.25 0.46 1.00 0.37
Slab DC 2.4 1.00 0.30 0.72 1.74 1.25 2.18 1.00 1.74
Carpeta Asfaltica Dw 2 0.63 0.05 0.04 0.11 1.50 0.16 1.00 0.11
Vereda S/c PL 0.36 0.60 0.15 0.37 1.75 0.64 1.00 0.37
Carga Movil LL+IM 9.35 1.75 16.36 1.00 9.35
Mometno maximo Total 19.80 11.93
Strength Service
nd = 1 1
nR = 1 1
ni = 1
n = 1.00 1.00
Mmax = 19.80 11.93 tonf.m/m
b = 100 100 cm
d = 26 26 cm Ø As Nº Var S (cm)
As = 21.8 20.7 cm2 => 3/4 2.85 8 14
Servicio
Servicio
Resistencia I
Resistencia I
GOBIERNO REGIONAL DE PUNO GERENCIA REGIONAL DE INFRAESTRUCTURA
“Mejoramiento de la Carretera Dv. Caracara - Lampa - Cabanilla - Cabanillas (Tramo II Lampa
- Cabanilla - Cabanillas)”
3) DISEÑO DE SARDINEL
Sardinel M sar = 0.00 tonf
Metrado de Cargas
g Ancho Altura w M
Descripcion Type tonf/m3 m m tonf/m tonf.m g Mu g M
Parapeto o Sardinel DC 2.4 0.2 0.80 0.38 0.93 1.25 1.16 1 0.93
Barandas DC 0.10 0.24 1.25 0.30 1 0.24
Carga Movil LL+IM 0.00 1.75 0.00 1 0.00
Mometno maximo Total 1.46 1.17
Load Modifier Strength Service
nd = 1 1
nR = 1 1
ni = 1
n = 1.00 1.00
Mmax = 1.46 1.17 tonf.m
b = 20 20 cm
d = 76 76 cm Ø As Nº Var
As = 0.51 0.6 cm2 => 1/4 0.32 2
CALCULO DE CORTANTE MAXIMO DEBIDO A LA POSICION DE CARGA MAS DESFAVORABLE
Tren Tandem
Shear Maxim for Tandem, Truck and load uniform V max = 14.94 19.35 tonf.m Truck o Tandem
V max = 2.09 2.09 tonf.m Uniform distribuid
Bending by Impact V I = 4.93 6.38 tonf.m
Ancho Efectivo "E" E = 2.86 m.
Momento por metro lineal V L+I = 7.68 9.73 tonf.m/m
ServicioResistencia I
CAMION DE DISEÑO
0
0.1
0.2
0.3
0.4
0.5
0.6
0.7
0.8
0 1 2 3 4 5
DISTANCIA (m)
TANDEM DE DISEÑO
0
0.1
0.2
0.3
0.4
0.5
0.6
0 1 2 3 4 5
DISTANCIA (m)
GOBIERNO REGIONAL DE PUNO GERENCIA REGIONAL DE INFRAESTRUCTURA
“Mejoramiento de la Carretera Dv. Caracara - Lampa - Cabanilla - Cabanillas (Tramo II Lampa
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B) VERIFICACION DE FISURAMIENTO Y/O AGRIETAMIENTO
FRANJA INTERIOR
A's = 0 cm2
As = 19.95 cm2 Nº var = 8 Area acero y numero de varillas en el ancho
b = 100 cm
h = 30 cm
d = 26 cm
d' = 0 cm
r = 4 cm Cover
Ec = 268,552 kgf/cm2
Es = 2,100,000 kgf/cm2
n = 7.82
Eje Neutro c = 7.58 cm
Momento de Inercia Critico Icr I cr = 67,449 cm4/m
Momento de Servicio M = 11.34 tonf.m/m
Esfuerzo en el Acero fs = 2422 kgf/cm2
Area de recubrimiento del acero A = 100.00 cm2/var
Factor de Exposicion g e = 0.75
b s = 1.22
Maximo espac. del Refuerzo s = 23.84 cm
Fuerza Ejercida (kgf/cm) Z = 17,843 < 20,600 => OK !
Ancho de Gieta (mm) w = 0.24 < 0.30 => OK !
FRANJA DE BORDE
A's = 0 cm2
As = 22.8 cm2 Nº var = 8 Area acero y numero de varillas en el ancho
b = 100 cm
h = 30 cm
d = 26 26
d' = 0 cm
r = 4 cm Cover
Ec = 268,552 kgf/cm2
Es = 2,100,000 kgf/cm2
n = 7.82
Eje Neutro c = 8.01 cm
Momento de Inercia Critico Icr I cr = 74,832 cm4/m
Momento de Servicio M = 11.93 tonf.m/m
Esfuerzo en el Acero fs = 2243 kgf/cm2
Area de recubrimiento del acero A = 100.00 cm2/var
Factor de Exposicion g e = 0.75
b s = 1.22
Maximo espac. del Refuerzo s = 26.36 cm
Fuerza Ejercida (kgf/cm) Z = 16,529 < 26,000 => OK !
Ancho de Gieta (mm) w = 0.22 < 0.30 => OK !
ec
es
dd-c
c
b
d'
ec
es
dd-c
c
b
d'
GOBIERNO REGIONAL DE PUNO GERENCIA REGIONAL DE INFRAESTRUCTURA
“Mejoramiento de la Carretera Dv. Caracara - Lampa - Cabanilla - Cabanillas (Tramo II Lampa
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C) VERIFICACION DE DEFLEXIONES
DEFLEXION POR CARGA PERMANENTE
Deflexion Instantanea
Metrado de Cargas
g Ancho Altura w M
Descripcion Type tonf/m3 m m tonf/m tonf.m g Mu
Slab DC 2.4 8.7 0.3 6.26 15.16 1.00 15.16
Sardinel DC 2.4 0.4 0.80 0.77 1.86 1.00 1.86
Vereda DC 2.4 1.2 0.15 0.43 1.05 1.00 1.05
Carpeta Asfaltica Dw 2.3 7.5 0.051 0.88 2.13 1.00 2.13
Mometno maximo Total 8.34 20.19
Momento de Inercia Fisurado Icr = 613,783 cm4
Momento de Inercia Seccion Ig = 2,047,500 cm4
Modulo de Rotura fr = 33.47 kgf/cm2
Distancia a la fibra mas Traccionada yt = 15 cm
Mcr = 45.68 tonf.m
I e = 17,215,711 cm4
D DL = 0.01 cm Deflexion Instantanea
Deflexion a Largo Plazo
Cuando Ig D DLd = 0.30 cm
Cuando Ie D DLd = 0.03 cm
D DLd = 0.30 cm Deflexion Diferida
DEFLEXION POR CARGA VIVA
Nº Vias 2
Multiple presence Factor m m = 1
M LL+IM = 42.46 tonf.m
M DC+DW = 20.19 tonf.m
M TOTAL = 62.65
Momento Inercia Efectivo I e = 1,169,641 cm4
Producto Modulo Elastico por Momento Inercia 3.141E+11 kgf.cm2
Calculo de Deflexion posicion de tren que genera momento maximo
P1 P2 P3
L (cm) 440 440 440
a (cm) 220.00 220.00 0.00
b (cm) 220.00 220.00 440.00
x (cm) 220.00 220.00 0.00
P (kgf) 38596.6 0.0 0.0d 1 (cm) 0.2181 0.0000 0.0000
D LL+IM = 0.55 cm Deflexion Permisible
d total= 0.22 < 0.55 => OK !
Servicio
Posicion de Carga Tren Carga
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D) VERFICACION POR FATIGA
Force (tonf) 14.51 0
Distance (m) 0
Momento por Carga Dinamica Tren
Calculo de la Ubicación de la Resultante R = 14.51
X = 0.00 m.
e = 0.00 m.
Distancia equidistante del centro de Luz a la primera carga D = 0.00 m.
Distancia donde se produce el Maximo momento X = 2.20 m.
Determinacion de la Resultante Apoyo Izquierdo y derecho RA = 7.26 tonf
RB = 7.26 tonf
Bending Maximo for Tandem, Truck and load uniform M LL = 15.96 tonf.m Truck
M IM = 2.39 tonf.m
L1 = 4.40 m.
W1 = 9.00 m.
E = 2.89 m.
Metrado de Carga
g Ancho Altura w M
Descripcion Type tonf/m3 m m tonf/m tonf.m g Mu
Slab DC 2.4 1 0.3 0.72 1.74 1.00 1.74
Carpeta Asfaltica Dw 2.3 1 0.051 0.12 0.28 1.00 0.28
Carga Movil LL+IM 6.34 0.75 4.76
Mometno maximo Total 6.78
Calculo de Esfuerzos en el Acero Traccionado por Carga Viva y Permanente
n = 7.8
I cr = 67,449 cm4/m
d = 26 cm
c = 7.58 cm
Carga Viva fs = 1,016 kfg/cm2
Carga Permanente fs = 433 kfg/cm2
f min = 433 kfg/cm2
f max = 1449 kfg/cm2
Verificacion del Esfuerzo por Fatiga
1016 < 1549 => OK !
CAMION DE DISEÑO
FLEXION
Fatigue
UBICACION DEL CAMION DE DISEÑO PARA FATIGA
0
0.1
0.2
0.3
0.4
0.5
0.6
0.7
0.8
0 1 2 3 4 5
DISTANCIA (m)
f s = n M * (d - c)
I cr
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E) DETERMINACION DE ACERO TRANSVERSAL, TEMPERATURA Y CONTRACCION
ACERO TRANSVERSAL INFERIOR
% Asr = 26.4% < 50% => OK !
Asr = 5.46 cm2/m Franja Interior
Asr = 5.74 cm2/m Franja de Borde
ACERO DE REFUERZO POR TEMPERATURA Y CONTRACCION DEL CONCRETO
Acero Longitudinal y transversal superior
As = 5.46 cm2/m
S max = 0.45 m.
F) RESUMEN DE ACEROS OBTENIDOS
TRAMO b (cm) d (cm) M(tonf.m/m) As(cm2) f Nº Var S (cm) As(cm2) f Nº Var S (cm)
Acero Inferior
Interior 100 26 18.91 19.5 3/4 7 17 5.46 1/2 5 20
Borde 100 26 19.80 20.7 3/4 8 14 5.74 1/2 5 20
Sardinel 20 76 1.46 0.51 1/4 2 20
Acero Superior 0
Interior y borde 100 5.46 1/2 5 20 5.46 1/2 5 20
1/2 @ 0.2 m. 1/2 @ 0.2 m.
1/2 @ 0.2 m. 3/4 @ 0.17 m. 3/4 @ 0.14 m.
LOSA
L = 4.4 m.
W 1 = 9.10 m.
W = 7.50 m.
h asum 0.30 m.
VEREDA
W v = 0.60 m.
h v = 0.15 m.
PARAPETO O SARDINEL
W p = 0.20 m.
h p = 0.35 m.
Longitudinal
DIRECCION
Transversal
WvWp
W 1
hphpØ Ø
ØØ Ø
W
hv
hasum
Wv
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“Mejoramiento de la Carretera Dv. Caracara - Lampa - Cabanilla - Cabanillas (Tramo II Lampa
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5.0 DPREDIMENSIONADO Y DISEÑO SOPORTE ELASTOMERICO
Properties Elatomeric Elastomer Width x Long
G = 9.14 kgf/cm2 w = 30 cm
k = 0.6 L = 7 cm
Load L asumed = 30 cm
D = 4.62 tonf
L = 10.2 tonf Steel Reinforcement
Rotation Fsr = 1687 kgf/cm2
q L= 0.00388 rad Fy = 2530 kgf/cm2
q T= 0.00388 rad
Concrete data Span free of Bridge
Tº = 30 ºC L = 6 m.
a cº = 1.1E-05 1/ºC
1) Shear Deformation
e Ds
Cº 0.00034 2.03
tº 0.00032 1.94
Total 3.98
2) Hight Total of Elastomeric
hrt = 7.95 mm minimum
Nº layer in mm
Layer Intern. 1 3/4 19.05
Layer Cover 0 1/2 0
Total Thickness 19.05 => OK¡
3) Estability Verify L> 5 hrt and W > 3 hrt
w = 2.39 30 cm => OK¡
L = 3.98 30 cm => OK¡
4) Verify Compress Stress
a) Load Total
Shape Fact.
S Acting GS/b
Layer Internal 3.94 16.47 35.98 => OK¡
Layer Cover
b) Load Live 11.33 < 56.24 => OK¡
5) Compressive Deflection
S E(kgf/cm2) D c Acting 2D / L
Layer Internal 3.94 537 0.0584 0.0039 0.0039 => OK¡
Layer Cover
6) Reinforcement Plate steel
hs1 = 0.053 in
hs2 = 0.015 in
hs asumed = 1/8 0.1250 in
7) Summary
w = 30 cm
L = 30 cm
Plate Steel 0 1/8 in
Layer Internal 1 3/4 in
Layer Cover 0 0
Total Thickness 1.91 cm
hri
DESIGN BEARING ELASTOMERIC
Stress
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6.0 DISEÑO DE PARAPETOS Y BARANDAS
FUERZA VEHICULAR GEOMETRIA
Nivel Importancia 1 Parapeto
Ft = 12.3 tonf. h parap = 0.35 m.
Fl = 4.1 tonf. e parap = 0.2 m.
Fv = 2.05 tonf. Postes de Concreto
Lt y Ll = 1.22 m. h post = 0.65 m.
Lv = 5.5 m. w post = 0.3 m.
He = 0.51 m. s post = 1.63 m.
FUERZA PEATONAL e parap = 0.2 m.
W p = 75 kgf/m Baranda Metalica
P = 91 kgf Vertical
Nro parantes = 2 entre postes concreto
PROPIEDADES DE MATERIALES Ø = 2 in 5.08 cm
Concreto e = 1/8 in 0.32 cm
f'c= 280 kgf/cm2 S parante = 0.44 m.
g c= 2,400 kgf/m3 Horizontal
Ec = 268,552 kgf/cm2 Nro barandas = 2
Acero de Refuerzo Ø = 2 in 5.08 cm
fy = 4200 kgf/cm2 e = 1/8 in 0.32 cm
Es = 2,100,000 kgf/cm2 S baranda = 0.287 m.
d1 = 0.10 m. Dist. Libre borde libre parapeto a borde superior de baranda
Factor de Diseño
f = 0.9
Recubrimiento Acero de Refuerzo
r = 2 cm
Acero Estructural
Fy = 2530 kgf/cm2
1) DETERMINACION DE FUERZA REPARTIDA 1.6 m.
Ft = 10.08 tonf/m
Fl = 3.36 tonf/m
Fv = 0.37 tonf/m
2) DISEÑO DE POSTES DE CONCRETO
0.65
Determinacion de Fuerzas de Diseño 0.26 m.
Ft = 10.08 tonf/m
Ancho = 1.63 m.
he = 0.61 m.
V = 16.38 tonf
M = 4.26 tonf.m 0.35 m.
g = 1 => Evento extremo II
V = 16.38 tonf
M = 4.26 tonf.m
Determinacion de Area de Acero
M = 4.26 tonf.m
b = 30 cm
d = 18 cm Ø As Nº Var
As = 7.08 cm2 => 1/2 1.27 6
DISEÑO DE BARANDAS, POSTES Y/O PARAPETOS
ESBOZO DE BARANDA
0
0.2
0.4
0.6
0.8
1
1.2
0.0 0.5 1.0 1.5 2.0 2.5
Ft
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“Mejoramiento de la Carretera Dv. Caracara - Lampa - Cabanilla - Cabanillas (Tramo II Lampa
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3) DISEÑO DE PARAPETO
Determinacion de Fuerzas de Diseño
Ft = 10.08 cm2
Ancho = 1.00 m.
he = 0.51 m.
V = 10.08 tonf
M = 5.14 tonf.m
g = 1 => Evento extremo II
V = 10.08 tonf
M = 5.14 tonf.m
Determinacion de Area de Acero
M = 5.14 tonf.m
b = 100 cm
d = 18 cm Ø As Nº Var
As = 7.86 cm2 => 1/2 1.27 7
4) DISEÑO DE POSTES METALICOS
Determinacion de Fuerzas de Diseño 0.47 m.
Ancho = 0.47 m.
W p = 75 kgf
PLL = 126.03 kgf
Pv = 35.03 kgf W p =75 kgf
he = 0.5236 m.
V = 126.03 kgf
M = 65.99 kgf.m 0.52 m.
g = 1 => Evento extremo II
V = 126.03 kgf P =91 kgf
M = 65.99 kgf.m
Verificacion de la Resistencia
d1 = 5.08 cm
d2 = 4.45 cm
A = 4.75 cm2
I = 13.53 cm4
r = 1.69 cm
Lp = 84.38 cm
S = 5.33 cm3
s = 1,246 < 1265 kgf/cm2 = > OK!
5) DISEÑO DE BARANDA PASAMANOS 0.47 m.
Determinacion de Fuerzas de Diseño
Ancho = 0.47 m.
w T = 106.1 kgf
M = 2.89 kgf.m
g = 1 => Evento extremo II
M = 2.89 kgf.m
Verificacion de la Resistencia
d1 = 5.08 cm
d2 = 4.45 cm
A = 4.75 cm2
I = 13.53 cm4
r = 1.69 cm
Lp = 84.38 cm
S = 5.33 cm3
s = 54 < 1265 kgf/cm2 = > OK!
GOBIERNO REGIONAL DE PUNO GERENCIA REGIONAL DE INFRAESTRUCTURA
“Mejoramiento de la Carretera Dv. Caracara - Lampa - Cabanilla - Cabanillas (Tramo II Lampa
- Cabanilla - Cabanillas)”
7.0 DISEÑO DE ESTRIBO PARA PUENTE LUZ = 6m.
PONTON LUZ = 6m.
DATOS DEL PUENTE b.- Carga DC , HL-93 , FF
h v,s = 0.42 Peralte de viga o losa q = 1.08 ton/m2 Sobrecarga
L = 6.7 Luz del tramo libre RDC = 3.22 ton/m Carga Muerta
W = 9.8 Ancho Calzada R HL-93 = 9.56 ton/m Carga Vehicular
c.- Concreto FF = 1.01 ton/m Fuerza de Frenado
g c°= 2.30 ton/m3 FS = 0.00 ton/m Transf. fuerza de sismo Superestructura
f 'c = 175 kg/cm2
DIMENSIONAMIENTO DEL MURO
ESTRIBO ESTRIBO
DESCRIPCION Recomend Adoptado
H = 3.8 3.8
Cajuela
Ca= 0.36 0.45
Cc= 0.30 0.50
Ch = 0.42 0.42
Pantalla
Ph = 2.58
Pe = 1.37 1.80
Pti = 0.00
Pte = 0.85
Zapata
Zh = 0.57 0.80
ZB = 2.28 2.80
Talon = 0.45
Punta = 0.46 0.55
LONG 10
Respaldo
R h = 0
Rv1 = 0Rv2 = 0
DATOS
a.- Del Relleno
ACTIVO PASIVO Suelo
Datos Estrato1 Estrato2 Fundacion
g 1.80 1.8 0.85 ton/m3
F 33.00 30 30
C 0.00 0 0 ton/m2
H 3.80 0.8 1.3 m
Inclinacion del Terreno con la Horizontal
b 1= 0.00 ° Activo
b 2= 0.00 ° Pasivo
Angulo de paramento interior y con el terreno
d = 22.00 ° consulte Steve L. Cramer
q = 0.00 °
e.- Parametros Sismicos
A = 0.3
Kv = 0.020
Kh = 0.100
y = 5.83 °
e.- Coeficientes de friccion
Seccion f fc
A-A 0.7 70
B-B_1 0.7 70
B-B_2 0.7 70
DISEÑO DE ESTRIBOS
RELLENO
0
1
1
2
2
3
3
4
4
0 1 1 2 2 3 3ESTRIBO DE GRAVEDAD
GOBIERNO REGIONAL DE PUNO GERENCIA REGIONAL DE INFRAESTRUCTURA
“Mejoramiento de la Carretera Dv. Caracara - Lampa - Cabanilla - Cabanillas (Tramo II Lampa
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1) DETERMINACION DE LOS COEFICIENTES DE EMPUJE ACTIVO Y PASIVO
E static E seismic
Ka= 0.264 0.330
Kp= 6.675 6.034
2) ALTURA TOTAL DEL RELLENO
h' = 0.00 m
HT= 3.80
3) DETERMINACION DEL EMPUJE ACTIVO (ESTATICO + DINAMICO)
Eaeht= 5.13 ton/m
Eaevt= 2.07 ton/m
4) DETERMINACION DEL EMPUJE ACTIVO ESTATICO
Eaeht= 4.19 ton/m
Eaevt= 1.69 ton/m
A) VERIFICACION EN LA SECCION A-A
FACTORES DE SEGURIDAD SECCION A-A
e = 0.03 < 0.08 Ok¡
FSV = 4.24 > 2.00 Ok¡
FSD = 2.12 > 1.50 Ok¡
FScomp = 700.00 > 1.56 Ok¡
2) ALTURA CONSIDERADA (CAJUELA)
h' = 0.00 m.
HT= 0.42 m.
B = 0.50 m.
3) DETERMINACION DEL EMPUJE ACTIVO (ESTATICO + DINAMICO)
Eaeht= 0.18 ton/m
Eaevt= 0.07 ton/m
4) DETERMINACION DEL EMPUJE ACTIVO ESTATICO
Eaeht= 0.15 ton/m
Eaevt= 0.06 ton/m
DETERMINACION DE EMPUJES ACTIVOS Y MOMENTO DE VOLTEO
DESCRIPCION E(ton/m) BRAZO (m) MOMENTO
Eqh 0.11 0.21 0.02
E g h 0.04 0.14 0.01
E earthquakeh 0.03 0.25 0.01
TOTAL 0.18 0.04
DETERMINACION DE EMPUJES PASIVOS Y MOMENTO RESISTENTE
DESCRIPCION Fv(ton/m) BRAZO (m) MOMENTO
Eav T 0.074 0.50 0.04
Eq 0.000 0.50 0.00
AA1 0.483 0.25 0.12
AA2 0.000 0.50 0.00
A7 0.000 0.45 0.00
AR3 0.000 0.50 0.00
TOTAL 0.56 0.16
ANCHO EFECTIVO DE LA BASE DEL MURO
B' = 0.43 m
Qmax= 1.56 ton/m2
Qmin= 0.67 ton/m2
GOBIERNO REGIONAL DE PUNO GERENCIA REGIONAL DE INFRAESTRUCTURA
“Mejoramiento de la Carretera Dv. Caracara - Lampa - Cabanilla - Cabanillas (Tramo II Lampa
- Cabanilla - Cabanillas)”
B) VERIFICACION EN LA SECCION B-B
B.1) ESTRIBO SIN PUENTE Y RELLENO SOBRECARGADO
FACTORES DE SEGURIDAD SECCION B-B_1
e = 0.12 < 0.30 Ok¡
FSV = 2.82 > 2.00 Ok¡
FSD = 2.06 > 1.50 Ok¡
FScomp = 700.00 > 7.77 Ok¡
2) ALTURA CONSIDERADA (CAJUELA)
h' = 0.00 m.
HT= 3.00 m.
B = 1.80 m.
3) DETERMINACION DEL EMPUJE ACTIVO (ESTATICO + DINAMICO)
Eaeht= 3.40 ton/m
Eaevt= 1.37 ton/m
4) DETERMINACION DEL EMPUJE ACTIVO ESTATICO
Eaeht= 2.78 ton/m
Eaevt= 1.12 ton/m
DETERMINACION DE EMPUJES ACTIVOS Y MOMENTO DE VOLTEO
DESCRIPCION Eh(ton/m) BRAZO (m) MOMENTO
Eqh 0.79 1.50 1.19
E g h 1.99 1.00 1.99
E earthquakeh 0.62 1.80 1.12
TOTAL 3.40 4.30
DETERMINACION DE EMPUJES PASIVOS Y MOMENTO RESISTENTE
DESCRIPCION Fv(ton/m) BRAZO (m) MOMENTO
Eav T 1.374 1.80 2.47
Eq 0.000 1.80 0.00
A2 2.52 0.57 1.43
A3 2.67 1.08 2.87
A4 3.45 1.55 5.35
A5 0.00 1.80 0.00
A6 0.00 1.80 0.00
AR1 0.00 1.80 0.00
AR3 0.00 1.80 0.00
AR4 0.00 1.80 0.00
TOTAL 10.02 12.12
ANCHO EFECTIVO DE LA BASE DEL MURO
B' = 1.56 m
Qmax= 7.77 ton/m2
Qmin= 3.36 ton/m2
B.2) ESTRIBO CON PUENTE Y CON RELLENO SOBRECARGADO
FACTORES DE SEGURIDAD SECCION B-B 2
e = 0.17 < 0.30 Ok¡
FSV = 2.82 > 2.00 Ok¡
FSD = 3.62 > 1.50 Ok¡
FScomp = 700.00 > 19.76 Ok¡
DETERMINACION DE EMPUJES ACTIVOS Y MOMENTO DE VOLTEO
DESCRIPCION E(ton/m) BRAZO (m) MOMENTO
FF = 1.010 4.83 4.88
FS = 0.000 2.58 0.00
Eqh 0.794 1.50 1.19
E g h 1.986 1.00 1.99
E earthquakeh 0.621 1.80 1.12
TOTAL 4.41 9.17
GOBIERNO REGIONAL DE PUNO GERENCIA REGIONAL DE INFRAESTRUCTURA
“Mejoramiento de la Carretera Dv. Caracara - Lampa - Cabanilla - Cabanillas (Tramo II Lampa
- Cabanilla - Cabanillas)”
DETERMINACION DE EMPUJES PASIVOS Y MOMENTO RESISTENTE
DESCRIPCION Fv(ton/m) BRAZO (m) MOMENTO
R DC 3.22 1.08 3.46
R HL-93 9.56 1.08 10.28
Eav T 1.37 1.80 2.47
Eq 0.00 1.80 0.00
A2 2.52 0.57 1.43
A3 2.67 1.08 2.87
A4 3.45 1.55 5.35
A5 0.00 1.80 0.00
A6 0.00 1.80 0.00
AR1 0.00 1.80 0.00
AR3 0.00 1.80 0.00
AR4 0.00 1.80 0.00
TOTAL 22.80 25.86
ANCHO EFECTIVO DE LA BASE DEL MURO
B' = 1.46 m
Qmax= 19.76 ton/m2
Qmin= 5.57 ton/m2
C) VERIFICACION EN LA SECCION C-C
C.1) ESTRIBO SIN PUENTE Y RELLENO SOBRECARGADO
FACTORES DE SEGURIDAD SECCION C-C 1
e = -0.02 < 0.47 Ok¡
FSV = 4.69 > 2.00 Ok¡
FSD = 4.85 > 1.50 Ok¡
FSqu = 6.40 > 3.00 Ok¡
2) ALTURA CONSIDERADA
h' = 0.00 m.
HT= 3.80 m.
B = 2.80 m.
3) DETERMINACION DEL EMPUJE ACTIVO (ESTATICO + DINAMICO)
Eaeht= 5.13 ton/m
Eaevt= 2.07 ton/m
4) DETERMINACION DEL EMPUJE ACTIVO ESTATICO
Eaeht= 4.19 ton/m
Eaevt= 1.69 ton/m
DETERMINACION DE EMPUJES ACTIVOS Y MOMENTO DE VOLTEO
DESCRIPCION E(ton/m) BRAZO (m) MOMENTO
Eqh 1.01 1.90 1.91
E g h 3.19 1.27 4.04
E earthquakeh 0.94 2.28 2.14Epv -3.16 0.27 -0.84
TOTAL 1.97 7.24
DETERMINACION DE EMPUJES PASIVOS Y MOMENTO RESISTENTE
DESCRIPCION Fv(ton/m) BRAZO (m) MOMENTO
Eav T 2.073 2.35 4.87
Eq 0.486 2.58 1.25
A1 5.15 1.40 7.21
A2 2.52 1.12 2.82
A3 2.67 1.63 4.34
A4 3.45 2.10 7.25
A5 0.00 2.35 0.00
A6 0.00 2.35 0.00
AR1 0.00 2.35 0.00
AR2 2.43 2.58 6.26
AR3 0.00 2.35 0.00
AR4 0.00 2.35 0.00
AR5 0.00 2.65 0.00
TOTAL 18.78 33.99
ANGULO FORMADO POR Eh Y LAS FUERZAS VERTICALES
w = 5.997
GOBIERNO REGIONAL DE PUNO GERENCIA REGIONAL DE INFRAESTRUCTURA
“Mejoramiento de la Carretera Dv. Caracara - Lampa - Cabanilla - Cabanillas (Tramo II Lampa
- Cabanilla - Cabanillas)”
ANCHO EFECTIVO DE LA BASE DEL MURO
B' = 2.85 m
Qmax= 6.36 ton/m2
Qmin= 7.06 ton/m2
FACTORES DE CARGA SEGÚN MEYERHOF
Nc = 30.14
Nq = 18.40
Ng = 15.67
FACTORES DE FORMA
Fcs = 1.174
Fqs = 1.493
Fg s = 0.886
FACTORES PROFUNDIDAD
Fcd = 1.183
Fqd = 1.132
Fg d = 1.00
FACTORES INCLINACION
Fci = 0.871
Fqi = 0.871
Fg i = 0.640
CAPACIDAD DE CARGA ULTIMA
qu= 40.70 ton/m2
C.2) ESTRIBO CON PUENTE Y RELLENO SOBRECARGADO
FACTORES DE SEGURIDAD SECCION C-C 2
e = 0.07 < 0.47 Ok¡
FSV = 4.24 > 2.00 Ok¡
FSD = 5.39 > 1.50 Ok¡
FSqu = 3.10 > 3.00 Ok¡
DETERMINACION DE EMPUJES ACTIVOS Y MOMENTO DE VOLTEO
DESCRIPCION E(ton/m) BRAZO (m) MOMENTO
FF = 1.010 5.63 5.69
FS = 0.000 3.38 0.00
Eqh 1.006 1.90 1.91
E g h 3.187 1.27 4.04
E earthquakeh 0.937 2.28 2.14Epv -3.16 0.27 -0.84
TOTAL 2.98 12.93
DETERMINACION DE EMPUJES PASIVOS Y MOMENTO RESISTENTE
DESCRIPCION Fv(ton/m) BRAZO (m) MOMENTO
R DC 3.22 1.63 5.23
R HL-93 9.56 1.63 15.54
Eav T 2.07 2.35 4.87
Eq 0.49 2.58 1.25
A1 5.15 1.40 7.21
A2 2.52 1.12 2.82
A3 2.67 1.63 4.34
A4 3.45 2.10 7.25
A5 0.00 2.35 0.00
A6 0.00 2.35 0.00
AR1 0.00 2.35 0.00
AR2 2.43 2.58 6.26
AR3 0.00 2.35 0.00
AR4 0.00 2.35 0.00
AR5 0.00 2.65 0.00
TOTAL 31.56 54.76
GOBIERNO REGIONAL DE PUNO GERENCIA REGIONAL DE INFRAESTRUCTURA
“Mejoramiento de la Carretera Dv. Caracara - Lampa - Cabanilla - Cabanillas (Tramo II Lampa
- Cabanilla - Cabanillas)”
ANGULO FORMADO POR Eh Y LAS FUERZAS VERTICALES
w = 5.399
ANCHO EFECTIVO DE LA BASE DEL MURO
B' = 2.65 m
Qmax= 13.08 ton/m2
Qmin= 9.47 ton/m2
FACTORES DE CARGA SEGÚN VESIC 1973
Nc = 30.14
Nq = 18.40
Ng = 15.67
FACTORES DE FORMA
Fcs = 1.162
Fqs = 1.459
Fg s = 0.894
FACTORES PROFUNDIDAD
Fcd = 1.196
Fqd = 1.142
Fg d = 1.00
FACTORES INCLINACION
Fci = 0.884
Fqi = 0.884
Fg i = 0.672
CAPACIDAD DE CARGA ULTIMA
qu= 40.54 ton/m2
GOBIERNO REGIONAL DE PUNO GERENCIA REGIONAL DE INFRAESTRUCTURA
“Mejoramiento de la Carretera Dv. Caracara - Lampa - Cabanilla - Cabanillas (Tramo II Lampa
- Cabanilla - Cabanillas)”
PONTON LUZ = 4m.
DATOS DEL PUENTE b.- Carga DC , HL-93 , FF
h v,s = 0.32 Peralte de viga o losa q = 1.08 ton/m2 Sobrecarga
L = 4.4 Luz del tramo libre RDC = 1.77 ton/m Carga Muerta
W = 7.5 Ancho Calzada R HL-93 = 9.73 ton/m Carga Vehicular
c.- Concreto FF = 1.01 ton/m Fuerza de Frenado
g c°= 2.30 ton/m3 FS = 0.00 ton/m Transf. fuerza de sismo Superestructura
f 'c = 175 kg/cm2
DIMENSIONAMIENTO DEL MURO
ESTRIBO ESTRIBO
DESCRIPCION Recomend Adoptado
H = 2.8 2.8
Cajuela
Ca= 0.34 0.40
Cc= 0.30 0.40
Ch = 0.32 0.32
Pantalla
Ph = 1.83
Pe = 1.01 1.50
Pti = 0.00
Pte = 0.70
Zapata
Zh = 0.42 0.65
ZB = 1.68 2.45
Talon = 0.40
Punta = 0.34 0.55
LONG 10
Respaldo
R h = 0
Rv1 = 0Rv2 = 0
DATOS
a.- Del Relleno
ACTIVO PASIVO Suelo
Datos Estrato1 Estrato2 Fundacion
g 1.80 1.8 0.85 ton/m3
F 32.00 30 30
C 0.00 0 0 ton/m2
H 2.80 0.65 1 m
Inclinacion del Terreno con la Horizontal
b 1= 0.00 ° Activo
b 2= 0.00 ° Pasivo
Angulo de paramento interior y con el terreno
d = 22.00 ° consulte Steve L. Cramer
q = 0.00 °
e.- Parametros Sismicos
A = 0.3
Kv = 0.020
Kh = 0.100
y = 5.83 °
e.- Coeficientes de friccion
Seccion f fc
A-A 0.7 70
B-B_1 0.7 70
B-B_2 0.7 70
DISEÑO DE ESTRIBOS
RELLENO
0
1
1
2
2
3
3
0 1 1 2 2 3 3ESTRIBO DE GRAVEDAD
GOBIERNO REGIONAL DE PUNO GERENCIA REGIONAL DE INFRAESTRUCTURA
“Mejoramiento de la Carretera Dv. Caracara - Lampa - Cabanilla - Cabanillas (Tramo II Lampa
- Cabanilla - Cabanillas)”
1) DETERMINACION DE LOS COEFICIENTES DE EMPUJE ACTIVO Y PASIVO
E static E seismic
Ka= 0.275 0.342
Kp= 6.675 6.034
2) ALTURA TOTAL DEL RELLENO
h' = 0.00 m
HT= 2.80
3) DETERMINACION DEL EMPUJE ACTIVO (ESTATICO + DINAMICO)
Eaeht= 3.13 ton/m
Eaevt= 1.27 ton/m
4) DETERMINACION DEL EMPUJE ACTIVO ESTATICO
Eaeht= 2.57 ton/m
Eaevt= 1.04 ton/m
A) VERIFICACION EN LA SECCION A-A
FACTORES DE SEGURIDAD SECCION A-A
e = 0.03 < 0.07 Ok¡
FSV = 3.79 > 2.00 Ok¡
FSD = 1.80 > 1.50 Ok¡
FScomp = 700.00 > 1.26 Ok¡
2) ALTURA CONSIDERADA (CAJUELA)
h' = 0.00 m.
HT= 0.32 m.
B = 0.40 m.
3) DETERMINACION DEL EMPUJE ACTIVO (ESTATICO + DINAMICO)
Eaeht= 0.14 ton/m
Eaevt= 0.06 ton/m
4) DETERMINACION DEL EMPUJE ACTIVO ESTATICO
Eaeht= 0.11 ton/m
Eaevt= 0.05 ton/m
DETERMINACION DE EMPUJES ACTIVOS Y MOMENTO DE VOLTEO
DESCRIPCION E(ton/m) BRAZO (m) MOMENTO
Eqh 0.09 0.16 0.01
E g h 0.02 0.11 0.00
E earthquakeh 0.02 0.19 0.00
TOTAL 0.14 0.02
DETERMINACION DE EMPUJES PASIVOS Y MOMENTO RESISTENTE
DESCRIPCION Fv(ton/m) BRAZO (m) MOMENTO
Eav T 0.055 0.40 0.02
Eq 0.000 0.40 0.00
AA1 0.294 0.20 0.06
AA2 0.000 0.40 0.00
A7 0.000 0.40 0.00
AR3 0.000 0.40 0.00
TOTAL 0.35 0.08
ANCHO EFECTIVO DE LA BASE DEL MURO
B' = 0.34 m
Qmax= 1.26 ton/m2
Qmin= 0.49 ton/m2
GOBIERNO REGIONAL DE PUNO GERENCIA REGIONAL DE INFRAESTRUCTURA
“Mejoramiento de la Carretera Dv. Caracara - Lampa - Cabanilla - Cabanillas (Tramo II Lampa
- Cabanilla - Cabanillas)”
B) VERIFICACION EN LA SECCION B-B
B.1) ESTRIBO SIN PUENTE Y RELLENO SOBRECARGADO
FACTORES DE SEGURIDAD SECCION B-B_1
e = 0.06 < 0.25 Ok¡
FSV = 3.21 > 2.00 Ok¡
FSD = 2.07 > 1.50 Ok¡
FScomp = 700.00 > 4.85 Ok¡
2) ALTURA CONSIDERADA (CAJUELA)
h' = 0.00 m.
HT= 2.15 m.
B = 1.50 m.
3) DETERMINACION DEL EMPUJE ACTIVO (ESTATICO + DINAMICO)
Eaeht= 2.02 ton/m
Eaevt= 0.81 ton/m
4) DETERMINACION DEL EMPUJE ACTIVO ESTATICO
Eaeht= 1.65 ton/m
Eaevt= 0.67 ton/m
DETERMINACION DE EMPUJES ACTIVOS Y MOMENTO DE VOLTEO
DESCRIPCION Eh(ton/m) BRAZO (m) MOMENTO
Eqh 0.59 1.08 0.64
E g h 1.06 0.72 0.76
E earthquakeh 0.36 1.29 0.47
TOTAL 2.02 1.87
DETERMINACION DE EMPUJES PASIVOS Y MOMENTO RESISTENTE
DESCRIPCION Fv(ton/m) BRAZO (m) MOMENTO
Eav T 0.814 1.50 1.22
Eq 0.000 1.50 0.00
A2 1.47 0.47 0.69
A3 1.68 0.90 1.52
A4 1.98 1.30 2.57
A5 0.00 1.50 0.00
A6 0.00 1.50 0.00
AR1 0.00 1.50 0.00
AR3 0.00 1.50 0.00
AR4 0.00 1.50 0.00
TOTAL 5.95 6.00
ANCHO EFECTIVO DE LA BASE DEL MURO
B' = 1.39 m
Qmax= 4.85 ton/m2
Qmin= 3.08 ton/m2
B.2) ESTRIBO CON PUENTE Y CON RELLENO SOBRECARGADO
FACTORES DE SEGURIDAD SECCION B-B 2
e = 0.15 < 0.25 Ok¡
FSV = 2.78 > 2.00 Ok¡
FSD = 4.04 > 1.50 Ok¡
FScomp = 700.00 > 18.63 Ok¡
DETERMINACION DE EMPUJES ACTIVOS Y MOMENTO DE VOLTEO
DESCRIPCION E(ton/m) BRAZO (m) MOMENTO
FF = 1.010 3.98 4.02
FS = 0.000 1.83 0.00
Eqh 0.592 1.08 0.64
E g h 1.060 0.72 0.76
E earthquakeh 0.364 1.29 0.47
TOTAL 3.03 5.88
GOBIERNO REGIONAL DE PUNO GERENCIA REGIONAL DE INFRAESTRUCTURA
“Mejoramiento de la Carretera Dv. Caracara - Lampa - Cabanilla - Cabanillas (Tramo II Lampa
- Cabanilla - Cabanillas)”
DETERMINACION DE EMPUJES PASIVOS Y MOMENTO RESISTENTE
DESCRIPCION Fv(ton/m) BRAZO (m) MOMENTO
R DC 1.77 0.90 1.59
R HL-93 9.73 0.90 8.76
Eav T 0.81 1.50 1.22
Eq 0.00 1.50 0.00
A2 1.47 0.47 0.69
A3 1.68 0.90 1.52
A4 1.98 1.30 2.57
A5 0.00 1.50 0.00
A6 0.00 1.50 0.00
AR1 0.00 1.50 0.00
AR3 0.00 1.50 0.00
AR4 0.00 1.50 0.00
TOTAL 17.45 16.35
ANCHO EFECTIVO DE LA BASE DEL MURO
B' = 1.20 m
Qmax= 18.63 ton/m2
Qmin= 4.63 ton/m2
C) VERIFICACION EN LA SECCION C-C
C.1) ESTRIBO SIN PUENTE Y RELLENO SOBRECARGADO
FACTORES DE SEGURIDAD SECCION C-C 1
e = -0.09 < 0.41 Ok¡
FSV = 5.88 > 2.00 Ok¡
FSD = 5.84 > 1.50 Ok¡
FSqu = 8.83 > 3.00 Ok¡
2) ALTURA CONSIDERADA
h' = 0.00 m.
HT= 2.80 m.
B = 2.45 m.
3) DETERMINACION DEL EMPUJE ACTIVO (ESTATICO + DINAMICO)
Eaeht= 3.13 ton/m
Eaevt= 1.27 ton/m
4) DETERMINACION DEL EMPUJE ACTIVO ESTATICO
Eaeht= 2.57 ton/m
Eaevt= 1.04 ton/m
DETERMINACION DE EMPUJES ACTIVOS Y MOMENTO DE VOLTEO
DESCRIPCION E(ton/m) BRAZO (m) MOMENTO
Eqh 0.77 1.40 1.08
E g h 1.80 0.93 1.68
E earthquakeh 0.57 1.68 0.95Epv -2.08 0.22 -0.45
TOTAL 1.05 3.26
DETERMINACION DE EMPUJES PASIVOS Y MOMENTO RESISTENTE
DESCRIPCION Fv(ton/m) BRAZO (m) MOMENTO
Eav T 1.267 2.05 2.60
Eq 0.432 2.25 0.97
A1 3.66 1.23 4.49
A2 1.47 1.02 1.50
A3 1.68 1.45 2.44
A4 1.98 1.85 3.66
A5 0.00 2.05 0.00
A6 0.00 2.05 0.00
AR1 0.00 2.05 0.00
AR2 1.55 2.25 3.48
AR3 0.00 2.05 0.00
AR4 0.00 2.05 0.00
AR5 0.00 2.32 0.00
TOTAL 12.04 19.14
ANGULO FORMADO POR Eh Y LAS FUERZAS VERTICALES
w = 4.986
GOBIERNO REGIONAL DE PUNO GERENCIA REGIONAL DE INFRAESTRUCTURA
“Mejoramiento de la Carretera Dv. Caracara - Lampa - Cabanilla - Cabanillas (Tramo II Lampa
- Cabanilla - Cabanillas)”
ANCHO EFECTIVO DE LA BASE DEL MURO
B' = 2.64 m
Qmax= 3.79 ton/m2
Qmin= 6.04 ton/m2
FACTORES DE CARGA SEGÚN MEYERHOF
Nc = 30.14
Nq = 18.40
Ng = 15.67
FACTORES DE FORMA
Fcs = 1.161
Fqs = 1.457
Fg s = 0.895
FACTORES PROFUNDIDAD
Fcd = 1.152
Fqd = 1.109
Fg d = 1.00
FACTORES INCLINACION
Fci = 0.892
Fqi = 0.892
Fg i = 0.695
CAPACIDAD DE CARGA ULTIMA
qu= 33.48 ton/m2
C.2) ESTRIBO CON PUENTE Y RELLENO SOBRECARGADO
FACTORES DE SEGURIDAD SECCION C-C 2
e = 0.04 < 0.41 Ok¡
FSV = 4.51 > 2.00 Ok¡
FSD = 5.82 > 1.50 Ok¡
FSqu = 3.03 > 3.00 Ok¡
DETERMINACION DE EMPUJES ACTIVOS Y MOMENTO DE VOLTEO
DESCRIPCION E(ton/m) BRAZO (m) MOMENTO
FF = 1.010 4.63 4.68
FS = 0.000 2.48 0.00
Eqh 0.771 1.40 1.08
E g h 1.798 0.93 1.68
E earthquakeh 0.566 1.68 0.95Epv -2.08 0.22 -0.45
TOTAL 2.06 7.93
DETERMINACION DE EMPUJES PASIVOS Y MOMENTO RESISTENTE
DESCRIPCION Fv(ton/m) BRAZO (m) MOMENTO
R DC 1.77 1.45 2.57
R HL-93 9.73 1.45 14.11
Eav T 1.27 2.05 2.60
Eq 0.43 2.25 0.97
A1 3.66 1.23 4.49
A2 1.47 1.02 1.50
A3 1.68 1.45 2.44
A4 1.98 1.85 3.66
A5 0.00 2.05 0.00
A6 0.00 2.05 0.00
AR1 0.00 2.05 0.00
AR2 1.55 2.25 3.48
AR3 0.00 2.05 0.00
AR4 0.00 2.05 0.00
AR5 0.00 2.32 0.00
TOTAL 23.54 35.81
GOBIERNO REGIONAL DE PUNO GERENCIA REGIONAL DE INFRAESTRUCTURA
“Mejoramiento de la Carretera Dv. Caracara - Lampa - Cabanilla - Cabanillas (Tramo II Lampa
- Cabanilla - Cabanillas)”
ANGULO FORMADO POR Eh Y LAS FUERZAS VERTICALES
w = 5.002
ANCHO EFECTIVO DE LA BASE DEL MURO
B' = 2.37 m
Qmax= 10.57 ton/m2
Qmin= 8.65 ton/m2
FACTORES DE CARGA SEGÚN VESIC 1973
Nc = 30.14
Nq = 18.40
Ng = 15.67
FACTORES DE FORMA
Fcs = 1.145
Fqs = 1.410
Fg s = 0.905
FACTORES PROFUNDIDAD
Fcd = 1.169
Fqd = 1.122
Fg d = 1.00
FACTORES INCLINACION
Fci = 0.892
Fqi = 0.892
Fg i = 0.694
CAPACIDAD DE CARGA ULTIMA
qu= 31.98 ton/m2
GOBIERNO REGIONAL DE PUNO GERENCIA REGIONAL DE INFRAESTRUCTURA
“Mejoramiento de la Carretera Dv. Caracara - Lampa - Cabanilla - Cabanillas (Tramo II Lampa
- Cabanilla - Cabanillas)”
8.0 DISEÑO DE MUROS DE SOSTENIMIENTO (ALAS )
PONTON LUZ =6m
DIMENSIONAMIENTO DEL MURO
Voladizo Gravedad Adoptado
MURO DE CONTENCION
H MURO 2.80 2.80 2.80
CRESTA 0.30 0.30 0.40
ESP MURO 0.28 0.99 1.20
TALON 1.12 0.28 0.40
BASE 1.68 1.68 2.00
H TALON 0.28 0.41 0.80
TALUD INT 0.00
PUNTA 0.28 0.41 0.40
DENTELLON
Td 0.00
Tdi 0.00
Cdi 0.00
Ed 0.00
hd 0.00
LONG 15.00
DATOS DEL SUELO
a.- Del Relleno
ACTIVO PASIVO Suelo
Datos Estrato1 Rell Zapata Fundacion
g 1.80 1.80 0.85 ton/m3
F 33.00 30.00 30
C 0 ton/m2
H 2.80 0.8 1.3 m
b.- Del Talud c.- Load on Crest
DATOS PARA LA CONDICION SISMICA FACTORES DE SEGURIDAD
A = 0.3
Kv = 0.020 e = 0.12 < 0.33 Ok¡
KH = 0.10 FSV = 3.00 > 2.00 Ok¡
y = 5.83 ° FSD = 6.30 > 1.50 Ok¡
q = 0.00 ° FSqu = 2.52 > 2.50 Ok¡
ANGULO DEL PLANO DE FALLA
C1a = 0.83
C2a = 2.11
a A = 44.75 °
b.- Del Talud
d = 22.00 ° consulte Steve L. Cramer
b = 18.00 °
q= 0.36 ton/m2
g c°= 2.3 ton/m3
ALTURA TOTAL DEL RELLENO
Ht1= 2.930 m
DETERMINACION DE LOS COEFICIENTES
E static E-seismic
Ka= 0.342 0.463
Kp= 33.566 31.539
DETERMINACION POR EL EMPUJE ACTIVO DINAMICO (Estatico + sismo)
Eaeht= 3.72 ton/m
Eaevt= 1.50 ton/m
DETERMINACION POR EL EMPUJE ACTIVO ESTATICO
Eaht = 2.80 ton/m
Eavt = 1.13 ton/m
PRESION ESTATICA
DESIGN WALL RETAINING
MURO
RELLENO
0.00
0.50
1.00
1.50
2.00
2.50
3.00
3.50
0 0.5 1 1.5 2 2.5
MURO DE CONTENCION
GOBIERNO REGIONAL DE PUNO GERENCIA REGIONAL DE INFRAESTRUCTURA
“Mejoramiento de la Carretera Dv. Caracara - Lampa - Cabanilla - Cabanillas (Tramo II Lampa
- Cabanilla - Cabanillas)”
P1 0.13
P2 1.93
PRESION DINAMICA (Estatico + sismo)
P3 0.17
P4 2.52
DETERMINACION DE EMPUJES ACTIVOS Y MOMENTO DE VOLTEO
DESCRIPCION E(ton/m) BRAZO (m) MOMENTO
E q 0.35 1.46 0.51
E g 2.45 0.98 2.39
E earthquake 0.92 1.76 1.61
TOTAL 3.72 4.52
DETERMINACION DE EMPUJES PASIVOS Y MOMENTO RESISTENTE
E o W BRAZO MOMENTO
Descripcion Tipo Area ton/m (m) ton/m *m
Empuje Eav 1.31 2.00 2.63
Sobrecarga S/C 0.14 1.80 0.26
Dentellon A1 0.00 0.00 2.00 0.00
A2 0.00 0.00 2.00 0.00
A3 0.00 0.00 2.00 0.00
Muro A4 1.60 3.68 1.00 3.68
A5 0.80 1.84 0.93 1.72
A6 0.80 1.84 1.40 2.58
A7 0.00 0.00 1.60 0.00
Relleno R1 0.00 0.00 1.60 0.00
R2 0.80 1.44 1.80 2.59
R3 0.03 0.05 1.87 0.09
TOTAL 10.30 13.54
ANGULO FORMADO POR Eh Y LAS FUERZAS VERTICALES
y = 19.828
ANCHO EFECTIVO DE LA BASE DEL MURO
B' = 1.75 m
Qmax= 7.08 ton/m2
Qmin= 3.23 ton/m2
FACTORES DE CARGA SEGÚN VESIC 1973
Nc = 30.14
Nq = 18.40
Ng = 22.40
FACTORES DE FORMA
Fcs = 1.071
Fqs = 1.067
Fg s = 0.953
FACTORES PROFUNDIDAD
Fcd = 1.297
Fqd = 1.214
Fg d = 1.00
FACTORES INCLINACION
Fci = 0.608
Fqi = 0.608
Fg i = 0.115
CAPACIDAD DE CARGA ULTIMA
qu= 17.85 ton/m2
GOBIERNO REGIONAL DE PUNO GERENCIA REGIONAL DE INFRAESTRUCTURA
“Mejoramiento de la Carretera Dv. Caracara - Lampa - Cabanilla - Cabanillas (Tramo II Lampa
- Cabanilla - Cabanillas)”
PONTON LUZ = 4m
DIMENSIONAMIENTO DEL MURO
Voladizo Gravedad Adoptado
MURO DE CONTENCION
H MURO 2.00 2.00 2.00
CRESTA 0.30 0.30 0.30
ESP MURO 0.20 0.71 0.70
TALON 0.80 0.20 0.45
BASE 1.20 1.20 1.60
H TALON 0.20 0.29 0.65
TALUD INT 0.00
PUNTA 0.20 0.29 0.45
DENTELLON
Td 0.00
Tdi 0.00
Cdi 0.00
Ed 0.00
hd 0.00
LONG 15.00
DATOS DEL SUELO
a.- Del Relleno
ACTIVO PASIVO Suelo
Datos Estrato1 Rell Zapata Fundacion
g 1.80 1.80 0.85 ton/m3
F 32.00 30.00 30
C 0 ton/m2
H 2.00 0.65 1 m
b.- Del Talud c.- Load on Crest
DATOS PARA LA CONDICION SISMICA FACTORES DE SEGURIDAD
A = 0.3
Kv = 0.020 e = 0.08 < 0.27 Ok¡
KH = 0.10 FSV = 3.17 > 2.00 Ok¡
y = 5.83 ° FSD = 6.21 > 1.50 Ok¡
q = 0.00 ° FSqu = 2.73 > 2.50 Ok¡
ANGULO DEL PLANO DE FALLA
C1a = 0.81
C2a = 2.15
a A = 43.28 °
b.- Del Talud
d = 22.00 ° consulte Steve L. Cramer
b = 18.00 °
q= 0.36 ton/m2
g c°= 2.3 ton/m3
ALTURA TOTAL DEL RELLENO
Ht1= 2.146 m
DETERMINACION DE LOS COEFICIENTES
E static E-seismic
Ka= 0.358 0.488
Kp= 29.680 27.851
DETERMINACION POR EL EMPUJE ACTIVO DINAMICO (Estatico + sismo)
Eaeht= 2.20 ton/m
Eaevt= 0.89 ton/m
DETERMINACION POR EL EMPUJE ACTIVO ESTATICO
Eaht = 1.65 ton/m
Eavt = 0.67 ton/m
RELLENO
DESIGN WALL RETAINING
MURO
0.00
0.50
1.00
1.50
2.00
2.50
0 0.5 1 1.5 2
MURO DE CONTENCION
GOBIERNO REGIONAL DE PUNO GERENCIA REGIONAL DE INFRAESTRUCTURA
“Mejoramiento de la Carretera Dv. Caracara - Lampa - Cabanilla - Cabanillas (Tramo II Lampa
- Cabanilla - Cabanillas)”
PRESION ESTATICA
P1 0.14
P2 1.52
PRESION DINAMICA (Estatico + sismo)
P3 0.18
P4 1.98
DETERMINACION DE EMPUJES ACTIVOS Y MOMENTO DE VOLTEO
DESCRIPCION E(ton/m) BRAZO (m) MOMENTO
E q 0.27 1.07 0.29
E g 1.38 0.72 0.99
E earthquake 0.55 1.29 0.71
TOTAL 2.20 1.98
DETERMINACION DE EMPUJES PASIVOS Y MOMENTO RESISTENTE
E o W BRAZO MOMENTO
Descripcion Tipo Area ton/m (m) ton/m *m
Empuje Eav 0.74 1.60 1.19
Sobrecarga S/C 0.16 1.38 0.22
Dentellon A1 0.00 0.00 1.60 0.00
A2 0.00 0.00 1.60 0.00
A3 0.00 0.00 1.60 0.00
Muro A4 1.04 2.39 0.80 1.91
A5 0.27 0.62 0.72 0.45
A6 0.41 0.93 1.00 0.93
A7 0.00 0.00 1.15 0.00
Relleno R1 0.00 0.00 1.15 0.00
R2 0.61 1.09 1.38 1.50
R3 0.03 0.06 1.45 0.09
TOTAL 6.00 6.29
ANGULO FORMADO POR Eh Y LAS FUERZAS VERTICALES
y = 20.110
ANCHO EFECTIVO DE LA BASE DEL MURO
B' = 1.44 m
Qmax= 4.91 ton/m2
Qmin= 2.59 ton/m2
FACTORES DE CARGA SEGÚN VESIC 1973
Nc = 30.14
Nq = 18.40
Ng = 22.40
FACTORES DE FORMA
Fcs = 1.058
Fqs = 1.055
Fg s = 0.962
FACTORES PROFUNDIDAD
Fcd = 1.279
Fqd = 1.201
Fg d = 1.00
FACTORES INCLINACION
Fci = 0.603
Fqi = 0.603
Fg i = 0.109
CAPACIDAD DE CARGA ULTIMA
qu= 13.38 ton/m2