annaanastasia.typepad.com · web viewidealisasi struktur rangka atap (truss) perencanaan kuda –...
Post on 19-Mar-2019
281 Views
Preview:
TRANSCRIPT
Perencanaan TrussKelompok Bank Century (BC)
A. IDEALISASI STRUKTUR RANGKA ATAP (TRUSS)
Perencanaan kuda – kuda dalam bangunan sederhana dengan panjang bentang 10 m.
jarak antara kuda – kuda adalah 3 m dan 2 m, jarak mendatar antara kedua gording
adalah 3 m dan sudut kemiringan atap adalah 30˚ terhadap batang horizontal. Kayu
yang digunakan memiliki Kode Mutu E22 dengan klasifikasi Kelas A. Rencana kuda
– kuda dan atap dapat dilihat pada Gambar 1 dan Gambar 2.
Gambar 1 Rencana Kuda – Kuda
Anastasia Star0606010004
1
Perencanaan TrussKelompok Bank Century (BC)
Gambar 2 Rencana Atap
Berdasarkan gambar rencana kuda - kuda dan gambar rencana atap, beberapa data
untuk perencanaan seperti luas atap dan panjang gording yang membebani masing-
masing titik buhul kuda - kuda serta panjang batang kuda – kuda dapat di analisis.
Luas atap dapat dilihat pada gambar rencana atap (Gambar 2). Panjang elemen kuda -
kuda dapat diperoleh berdasarkan Gambar 1, yaitu sebagai berikut :
Anastasia Star0606010004
2
Perencanaan TrussKelompok Bank Century (BC)
Tabel 1 Panjang Bentang Per Elemen
No BatangPanjang
( m )
1 BC1 3,05
2 BC2 2,03
3 BC3 2,03
4 BC4 3,05
5 BC5 3,46
6 BC6 1,20
7 BC7 2,17
8 BC8 2,31
9 BC9 2,31
10 BC10 2,01
11 BC11 2,17
12 BC12 1,20
13 BC13 3,46
Sumber : Perhitungan Berdasarkan Gambar Rencana
B. PERENCANAAN GORDING
1. Data – data:
Beban pada gording
Ukuran gording = 60/120 mm
Luas gording = 0 ,06×0 ,12=0 , 0072 m²
Berat per satuan volume = 600 Kg/m³ = 6000 N/m³
Berat sendiri gording = Luas gording x Bj
= (0 , 06×0 ,12×6000 ) = 43,20 N/m
Anastasia Star0606010004
3
Perencanaan TrussKelompok Bank Century (BC)
Beban Vertikal (Penutup Atap)
Berat atap seng gelombang (BWG 24) = 10 Kg/m² = 100 N/m²
Berat sendiri atap seng = Jarak gording x Bj
=(3 , 46×100 ) = 346 N/m
Beban Hidup (L)
Beban hidup (L) = 70 Kg = 700 N
Beban Angin
Beban angin = 45 Kg/m2 = 450 N/m2
2. Pembebanan
Beban Mati (D)
Berat penutup atap = 346 N/m
Berat gording = 43,20 N/m
Total = 389,20 N/m
Dx = D sin α
= 389,20 sin 30˚
= 194,60 N/m
Dy = D cos α
= 389,20 cos 30˚
= 337,06 N/m
Beban hidup (L)
L = 700 N
Lx = L sin α
= 700 sin 30˚
= 350 N
Ly = L cos α
= 700 cos 30˚
= 606,22 N
Beban angin (W)
Beban angin = 45 Kg/m2 = 450 N/m2
Anastasia Star0606010004
+
4
Perencanaan TrussKelompok Bank Century (BC)
Koefisien angin tekan (C1) = 0,02∝−0,4
= 0,02(30 °)−0,4
= 0,2
Koefisien angin isap (C2) = −0,4
(PMI Pasal 4.3 Ayat 1.b, Hal 20)
Wtekan = C1× Beban angin× jarak gording
Wtekan = 0,2 × 450× 3,46
= 311,40 N/m
Wisap = C2× Beban angin× jarak gording
Wisap = −0,4 × 450 ×3,46
= - 622,80 N/m
Perhitungan momen untuk beban angin
Mx tekan =18
× W tekan× L2
Mx tekan =18
× 311,40×32
= 350,30 Nm
My tekan =18
× W tekan× L2
My tekan =18
× 0× 32
= 0 Nm
Mx isap =18
× W isap × L2
Mx isap =18
×−622,80 × 32
= - 700,65 Nm
My isap =18
× W isap × L2
My isap =18
× 0× 32
= 0 Nm
Anastasia Star0606010004
5
Perencanaan TrussKelompok Bank Century (BC)
3. Perhitungan momen
Beban pada sumbu kuat:
Mx (D) =18
× D × L2
Mx (D) =18
× 194,60× 32
= 218,92 Nm
Mx (W) =18
× W × L2
L = 3 m
Mx tekan =18
× 311,40×32
= 350,30 Nm
Mx isap =18
×−622,80 × 32
= - 700,65 Nm
Mx (L) =14
× H × L
L = 3 m
Mx (L) =14
×350 ×3
= 262,50 Nm
Beban pada sumbu lemah:
My (D) =18
× D × L2
L = 3 m
My (D) =18
× 337,06× 32
= 379,19 Nm
My (W) =18
× W × L2
L = 3 m
Anastasia Star0606010004
6
Perencanaan TrussKelompok Bank Century (BC)
My tekan =18
× 0× 32
= 0 Nm
My isap =18
× 0× 32
= 0 Nm
My (L) =14
× H × L
L = 3 m
My (L) =14
×606,22 ×3
= 454,66 Nm
Momen terfaktor:
Kombinasi pembebanan sementara (DL + LL + Wtekan)
M ux=1,2 M x ( D )+1,6 M x (L )+0,8 M x (W tekan)
M ux=1,2(218,92)+1,6 (262,50 )+0,8 (350,30)
M ux=962,95 Nm [SNI 03 – xxxx – 2000 butir 4.2.2]
M uy=1,2 M y ( D )+1,6 M y ( L )+0,8 M y (W tekan)
M uy=1,2(379,19)+1,6 (454,66)+0,8 (0)
M uy=1198,48 Nm [SNI 03 – xxxx – 2000 butir 4.2.2]
Kombinasi pembebanan sementara (DL + LL + Wisap)
M ux=1,2 M x ( D )+1,6 M x (L )+0,8 M x (W isap)
M ux=1,2(218,92)+1,6 (262,50)+0,8(−700,65)
M ux=122,19 Nm [SNI 03 – xxxx – 2000 butir 4.2.2]
M uy=1,2 M y ( D )+1,6 M y ( L )+0,8 M y (W isap)
M uy=1,2(379,19)+1,6 (454,66)+0,8 (0)
M uy=1198,48 Nm [SNI 03 – xxxx – 2000 butir 4.2.2]
Tegangan acuan kayu:
Anastasia Star0606010004
7
Perencanaan TrussKelompok Bank Century (BC)
Ew = 21000 MPa dan Fb = 54 MPa
Dimensi gording:
Momen inersia penampang:
I x=1
12× b× h3
I x=1
12×60 × 1203=8640000 mm4
I y=1
12×b3× h
I y=1
12×603 ×120=2160000 mm4
Momen statis penampang:
Sx=16
× b× h2
Sx=16
×60 × 1202=144000 mm3
Sy=16
×b × h2
Sy=16
×602 ×120=72000 mm3
Karena nilai banding penampang d/b (120/60) = 2,00. Maka pada balok tidak
diperlukan pengekang lateral [SNI 03 – xxxx – 2000 butir 8.2.2], Cl = 1,00 Nilai
Ct diambil dalam kadar air kering dengan suhu T < 38° < °C maka nilai C t = 1,00.
Untuk kayu dengan mutunya ditetapkan secara maksimal, CF = 1,00 [SNI 03 –
xxxx – 2000 butir 5.6.2], faktor koreksi pengawetan kayu, nilai Cpt = 1,00 [SNI 03
– xxxx – 2000 butir 5.6.1]. Faktor koreksi layan basah, untuk memperhitungkan
kadar air masa layan pada balok kayu balok kayu besar 125 mm x 125 mm, Fb =
1,00 nilai CM = (Fb/CF) = (1,00/1,00 = 1,00) < 8 Mpa maka CM = 1,00 [Bahan
Ajar Modul Struktur Kayu, Tabel 3.3, hal III-12]. Faktor reduksi tegangan untuk
batang lentur, φb = 0,85 dan faktor waktu (λ) pada kombinasi pembebanan
Anastasia Star0606010004
8
Perencanaan TrussKelompok Bank Century (BC)
1,2 ( D )+1,6 (L )+0,8(W ) maka λ = 0,80 [Bahan Ajar Modul Struktur Kayu, Tabel
3.2, hal III-12].
Fbx '=Cm×Ct×C pt×CF×Fbx=54 MPa
M x '=Sx×Fbx=144000×54=7776000MPa
Fby '=Cm×Ct×C pt×CF×Fby=54 MPa
M y '=S y×Fby=72000×54=3888000 Mpa
4. Kontrol tegangan:
Kontrol tegangan lentur (DL + LL + Wtekan)
Mux
λφb M x+
M uy
λφb M y≤1 , 00
962 , 95×103
0,8×0 ,85×7776000+1198 ,48×103
0,8×0 , 85×3888000≤1 ,00
0 ,18+0 ,45≤1 ,000 , 63≤1, 00 OK!
Kontrol tegangan lentur (DL + LL + Wisap)
Mux
λφb M x+
M uy
λφb M y≤1 , 00
122 ,19×103
0,8×0 ,85×7776000+1198 ,48×103
0,8×0 , 85×3888000≤1 ,00
0 ,02+0 ,45≤1 ,000 , 47≤1 ,00 OK!
5. Kontrol lendutan balok:
Lendutkan ijin:
∆maks =
L300 ; ∆maks =
3000300 = 10 mm
Lendutkan akibat beban tetap:
Anastasia Star0606010004
9
Perencanaan TrussKelompok Bank Century (BC)
E '=Ew×Cm×C r×C pt=21000 MPa
Lendutkan sumbu kuat:
5384
×wx×L4
E '×I x ; 5
384×194 ,60×30004×10−3
21000×8640000 ; 1,13 mm
Lendutkan sumbu lemah:
5384
×w y×L4
E '×I y ; 5
384×337 , 06×30004×10−3
21000×2160000 ; 7,84 mm
Lendutkan total:
∆total = ((∆x)2 + (∆y)2)0,5
= ((1,13)2 + (7,84)2)0,5
= 7,92 mm < ∆maks OK!
Jadi, dimensi balok dapat digunakan.
C. PERHITUNGAN BEBAN – BEBAN PADA KUDA – KUDA
1. Perhitungan beban akibat berat kuda – kuda sendiri pada titik buhul
Kayu 60/120 mm2 adalah batang atas dan batang bawah, Kayu 60/120 mm2 adalah
batang diagonal. Berat sendiri kuda - kuda yang bekerja pada satu titik buhul
dengan rumus ; 0,5 x berat sendiri seluruh batang kuda - kuda yang terletak pada
satu titik buhul.
Titik buhul B1
Batang BC1 =
12
(3 , 05×0 , 06×0 , 12×6000 )= 65,88 N
Batang BC5 =
12 (3 , 46×(0 , 06×0 ,12 )×6000 )
= 74,74 N
Total = 139,62 N
Titik buhul B2
Batang BC1 =
12
(3 , 05×0 , 06×0 , 12×6000 )= 65,88 N
Anastasia Star0606010004
+
10
Perencanaan TrussKelompok Bank Century (BC)
Batang BC2 =
12
(2 ,03×0 ,06×0 , 12×6000 )= 43,85 N
Batang BC6 =
12
(1 ,20×0 , 06×0 ,12×6000 )= 25,92 N
Total = 135,65 N
Titik buhul B3
Batang BC2 =
12
(2 ,03×0 ,06×0 , 12×6000 )= 43,85 N
Batang BC3 =
12
(2 ,03×0 ,06×0 , 12×6000 )= 43,85 N
Batang BC7 =
12
(2 ,17×0 , 06×0 , 12×6000 )= 46,87 N
Batang BC10 =
12
(2 , 01×0 , 06×0 ,12×6000 )= 43,42 N
Batang BC11 =
12
(2 ,17×0 , 06×0 , 12×6000 )= 46,87 N
Total = 224,86 N
Titik buhul B4
Batang BC3 =
12
(2 ,03×0 ,06×0 , 12×6000 )= 43,85 N
Batang BC4 =
12
(3 , 05×0 , 06×0 , 12×6000 )= 65,88 N
Batang BC12 =
12
(1 ,20×0 , 06×0 ,12×6000 )= 25,92 N
Total = 135,65
Titik buhul B5
Batang BC4 =
12
(3 , 05×0 , 06×0 , 12×6000 )= 65,88 N
Anastasia Star0606010004
+
+
+
11
Perencanaan TrussKelompok Bank Century (BC)
Batang BC13 =
12 (3 , 46×(0 , 06×0 ,12 )×6000 )
= 74,74 N
Total = 139,62 N
Titik buhul B6
Batang BC5 =
12 (3 , 46×(0 , 06×0 ,12 )×6000 )
= 74,74 N
Batang BC6 =
12
(1 ,20×0 , 06×0 ,12×6000 )= 25,92 N
Batang BC7 =
12
(2 ,17×0 , 06×0 , 12×6000 )= 46,87 N
Batang BC8 =
12 (2 , 31×(0 , 06×0 ,12 )×6000 )
= 49,89 N
Total = 122,68 N
Titik buhul B7
Batang BC8 =
12 (2 , 31×(0 , 06×0 ,12 )×6000 )
= 49,89 N
Batang BC9 =
12 (2 , 31×(0 , 06×0 ,12 )×6000 )
= 49,89 N
Batang BC10 =
12
(2 , 01×0 , 06×0 ,12×6000 )= 43,42 N
Total = 143,20 N
Anastasia Star0606010004
+
+
+
12
Perencanaan TrussKelompok Bank Century (BC)
Titik buhul B8
Batang BC9 =
12 (2 , 31×(0 , 06×0 ,12 )×6000 )
= 49,89 N
Batang BC11 =
12
(2 ,17×0 , 06×0 , 12×6000 )= 46,87 N
Batang BC12 =
12
(1 ,20×0 , 06×0 ,12×6000 )= 25,92 N
Batang BC13 =
12 (3 , 46×(0 , 06×0 ,12 )×6000 )
= 74,74 N
Total = 197,42 N
2. Perhitungan beban akibat gording
Ukuran gording = 60/120 mm
Luas gording = 0 ,06×0 ,12=0 , 0072 m²
Berat per satuan volume = 600 Kg/m³ = 6000 N/m³
Berat 1 gording = Luas gording x Bj x jarak kuda – kuda
= (3 ,00×0 ,06×0 ,12×6000 ) = 129,60 N
3. Perhitungan beban terhadap atap
Berat atap seng gelombang (BWG 24) = 10 Kg/m² = 100 N/m²
Berat atap seng = Jarak gording x Jarak kuda – kuda x Bj
Anastasia Star0606010004
+
13
Perencanaan TrussKelompok Bank Century (BC)
= 3,46×3,00 ×100=1038N
4. Perhitungan beban hidup (L)
Beban hidup (L) = 70 Kg = 700 N
5. Perhitungan beban akibat angin
Beban angin tekan = 311,40 N/m
Beban angin isap = -622,80 N/m
Jarak kuda – kuda = 3,00 m
Beban angin untuk setiap titik buhul = beban angin x jarak daerah beban untuk
titik buhul, dimana panjang daerah beban = 0,5 x panjang batang
Tabel 2 Perhitungan Beban Angin Tekan
Titik Batang Yang Berseberangan
Panjang Daerah Beban
Beban Angin Tekan
(m) (N)
1 BC5 3,46 538,72 Total 538,72
6BC5 3,46 538,72BC8 2,31 359,67
Total 898,39
7 BC8 2,31 359,67 Total 359,67
Sumber : Perhitungan Berdasarkan Gambar Rencana
Tabel 3 Perhitungan Beban Angin Isap
Titik Batang Yang Berseberangan
Panjang Daerah Beban
Beban Angin Isap
Anastasia Star0606010004
14
Perencanaan TrussKelompok Bank Century (BC)
(m) (N)
5 BC13 3,46 1077,44 Total 1077,44
8BC13 3,46 1077,44BC9 2,31 719,33
Total 1796,78
7 BC9 2,31 719,33 Total 719,33
Sumber : Perhitungan Berdasarkan Gambar Rencana
Tabel 4 Rekapitulasi Gaya – Gaya Batang (Tarik dan Tekan)
Nomor Batang Besar Gaya - Gaya Yang Bekerja Pada Truss (N)Tarik (+) Tekan (-)
BC1 9263,21 0,00BC2 9243,72 0,00BC3 9704,01 0,00BC4 9721,76 0,00BC5 0,00 12331,50BC6 157,66 0,00BC7 0,00 2812,19BC8 0,00 8828,37BC9 0.00 8394,37BC10 5974,37 0,00BC11 0,00 3298,43BC12 164,92 0,00BC13 0,00 11584,41
Sumber : Perhitungan Berdasarkan SAP 2000 versi 7.4
D. KONTROL DIMENSI BATANG TEKAN
Dimensi batang tarik dari struktur truss seperti Gambar 1, elemen batang terbuat dari
kayu ukuran balok 60/120 dan panjang 3 m dengan kayu kelas A kode mutu E-22
dan balok di beri beban tekan maksimum 12331,50 N.
1. Sifat penampang balok
b = 0,06 m ; h = 0,12 m
Anastasia Star0606010004
15
Perencanaan TrussKelompok Bank Century (BC)
Jari – jari girasi (r)
rmin=√ I min
A
r x=√ 112
× 60 × 1203
60 ×120=34,64 mm4
r y=√ 112
× 120 ×603
60× 120=17,32mm4
ry < rx, maka rmin = 17,32 mm4
Ke = 1,0 (sendi – sendi) [SNI 03 – xxxx – 2000 butir 7.2.1 (Gambar 7.2.1)]
Angka kelangsingan (KeL)/r = 1× 3000
17,32=173,20
2. Menghitung kuat tekan
Kayu dengan kode mutu E-22 memiliki kuat tekan sejajar serat Fc = 41 MPa dan
modulus elastisitas lentur Ew = 21000 MPa [SNI 03 – xxxx – 2000 butir 3.1
(Tabel 3.1)], faktor reduksi φ = 0,90 [SNI 03 – xxxx – 2000 butir 4.3.5 (Tabel
4.3.1)] Nilai Ct diambil dalam kadar air kering dengan suhu T < 38° < °C maka
nilai Ct = 1,00. Untuk kayu dengan mutunya ditetapkan secara maksimal, CF =
1,00 [SNI 03 – xxxx – 2000 butir 5.6.2], faktor koreksi pengawetan kayu, nilai
Cpt = 1,00 [SNI 03 – xxxx – 2000 butir 5.6.1]. Faktor koreksi layan basah, untuk
memperhitungkan kadar air masa layan pada balok kayu balok kayu besar 125
mm x 125 mm, Fb = 1,00 nilai CM = (Fb/CF) = (1,00/1,00 = 1,00) < 8 Mpa maka
CM = 1,00 [Bahan Ajar Modul Struktur Kayu, Tabel 3.3, hal III-12], faktor tahan
stabilitas φs = 0,85 dan faktor tahanan tekan φc = 0,90 [Bahan Ajar Modul
Struktur Kayu, hal V-8], faktor waktu λ = 0,80 untuk kombinasi pembebanan
Anastasia Star0606010004
16
Perencanaan TrussKelompok Bank Century (BC)
1,2 ( D )+1,6 (L )+0,8(W ), c = 0,80 untuk batang massif [Bahan Ajar Modul
Struktur Kayu, Tabel 3.2, hal III-12].
Kuat sejajar serat:
F c=41×0,90=36,90 MPa
Ew=21000× 0,90=18900 MPa
3. Menghitung faktor beban
F c¿=Fc ×Cm ×C t ×C pt × CF
F c¿=36,90 ×1,00 ×1,00 ×1,00 × 1,00=36,90 MPa
Pc'=A × Fc
¿
Pc'=60 ×120 ×36,90=265680 MPa
E05'=0,69 × Ew
E05'=0,69 ×21000=14490 MPa
Pe=
π 2× E05' × A
( K e × Lr )
2
Pe=3,142 ×14490 × (60 ×120 )
(1,00 ×300014,32 )
2 =3428774,50 N
∝c=φ s × Pe
⋌× φc × Pc'
∝c=0,85 ×3428774,50
0,80× 0,90 ×265680=15,23
C p=1+αc
2c−√( 1+α c
2 c )2
−α c
c
C p=1+15,232×0,80
−√( 1+15,232×0,80 )
2
−15,230,80
=¿0,98 ¿
4. Menghitung tahanan tekan terkoreksi
P'=C p× Pc'
P'=0,98 ×265680=260366,40 N
Anastasia Star0606010004
17
Perencanaan TrussKelompok Bank Century (BC)
5. Kontrol tekanan tekan berfaktor
Pu ≤⋌×φc × P'
12331,50 ≤ (0,80 × 0,90× 260366,40 )
12331,50 N ≤ 187463,81 N OK!
E. KONTROL DIMENSI BATANG TARIK
Dimensi batang tarik dari struktur truss seperti Gambar 1, elemen batang terbuat dari
kayu ukuran balok 60/120 mm dan panjang 3 m dengan kayu kelas A kode mutu E-
22 dan balok di beri beban tarik maksimum 9721,76 N.
1. Menghitung kuat tarik sejajar
Faktor tahanan kayu kelas mutu A = 0,80 [Bahan Ajar Modul Struktur Kayu,
Tabel 2.4, hal II-7], faktor kuat tarik sejajar serat Ft// = 50 MPa.
F t=0,80× Ft / ¿¿
F t=0,80× 50=40 MPa
2. Menghitung tahanan tarik terkoreksi
Nilai Ct diambil dalam kadar air kering dengan suhu T < 38° < °C maka nilai Ct
= 1,00. Untuk kayu dengan mutunya ditetapkan secara maksimal, CF = 1,00 [SNI
03 – xxxx – 2000 butir 5.6.2], faktor koreksi pengawetan kayu, nilai Cpt = 1,00
[SNI 03 – xxxx – 2000 butir 5.6.1]. Faktor koreksi layan basah, untuk
memperhitungkan kadar air masa layan pada balok kayu balok kayu besar 125
mm x 125 mm, Fb = 1,00 nilai CM = (Fb/CF) = (1,00/1,00 = 1,00) < 8 Mpa maka
CM = 1,00 [Bahan Ajar Modul Struktur Kayu, Tabel 3.3, hal III-12], faktor
koreksi tahan api Crt = 1,00 [SNI 03 – xxxx – 2000 butir 5.6.1], faktor waktu λ =
0,80 untuk kombinasi pembebanan 1,2 ( D )+1,6 (L )+0,8(W ), faktor tahanan serat
φt = 0,80 [Bahan Ajar Modul Struktur Kayu, hal VI-3].
T '=F't × An
T '=Cm ×C t ×C pt ×CF ×C rt × F t × An
T '=1× 1× 1×1×1 × 40 × An
Anastasia Star0606010004
18
Perencanaan TrussKelompok Bank Century (BC)
3. Menghitung kebutuhan luas
T u=⋌×φt × T '
9721,76=0,80×0,80×1 ×1×1×1 ×1 × 40× An
9721,76=25,60 × An
An=9721,7625,60
=379,75 mm2
Penampang pada daerah sambungan menentukan tegangan yang timbul
karena terjadi pengurangan luas tampang akibat terdapat lubang alat
sambung. Untuk itu kegiatan perencanaan diperkirakan terjadi pengurangan
luas penampang sebesar 25% sehingga luas penampang bruto yang
diperlukan adalah
Ag=1,25× An
Ag=1,25 ×379,75=474,69mm2
Pilih dimensi batang 60/120 mm yang memiliki luas 7200 mm2 (boros
pemakaian sehingga dianjurkan pakai dimensi batang 60/80)
4. Kontrol tahanan tarik
Luas penampang yang ditetapkan kemudian dikontrol untuk melihat besar
tahanan bahan
T u=⋌×φt × F't × An
T u=0,80 ×0,80 × 40×(75 %×7200)
T u=138240 N ≥ 9721,76 N OK!
F. SAMBUNGAN MEKANIS MENGGUNAKAN BAUT
1. Sambungan pada batang BC5 dan BC1
a. Menghitung tahanan perlu sambungan gigi tunggal
Sudut sambungan (θ = 20°) terhadap BC1, tebal kayu BC5 dan BC1 (b = 60
mm), sudut yang dibentuk oleh BC1 (θ = 10°) terhadap BC5. Tinggi balok
(h = 120 mm), faktor waktu λ = 0,80 untuk kombinasi pembebanan
Anastasia Star0606010004
19
Perencanaan TrussKelompok Bank Century (BC)
1,2 ( D )+1,6 (L )+0,8(W ), faktor tahanan tekan φ = 0,90 [Bahan Ajar Modul
Struktur Kayu, hal V-8], panjang kayu muka (lm = 200 mm), kuat geser kayu
(Fv = 6,1) berdasarkan Kode Mutu E-22 [Bahan Ajar Modul Struktur Kayu,
Tabel 2.1, hal II-8]. Faktor koreksi layan basah, untuk memperhitungkan
kadar air masa layan pada balok kayu balok kayu besar 125 mm x 125 mm,
Fb = 1,00 nilai CM = (Fb/CF) = (1,00/1,00 = 1,00) < 8 Mpa maka CM = 1,00
[Bahan Ajar Modul Struktur Kayu, Tabel 3.3, hal III-12]. Nilai Ct diambil
dalam kadar air kering dengan suhu T < 38° < °C maka nilai C t = 1,00.
Untuk kayu dengan mutunya ditetapkan secara maksimal.
Gambar 3 Detail Batang BC5 dan BC1
b. Menghitung kuat tumpu kayu
Berat jenis kayu pada kadar air m % (m < 30 %):
Gm=ρ
[1000 ×(1+ m100 )]
Gm=600 kg/m3
[1000 ×(1+23
100 )]Gm=0,48
Berat jenis dasar (Gb):
Anastasia Star0606010004
20
Perencanaan TrussKelompok Bank Century (BC)
a=30−2323
=0,23
Gb=Gm
(1+0,265× a ×Gm)
Gb=0,48
(1+0,265× 0,23 ×0,48)
Gb=0,47
Berat jenis kayu pada kadar 15 % (G):
G=Gb
(1−0,133 ×Gb)
G= 0,47(1−0,133 ×0,47)
G=0,50
c. Menghitung tahanan geser kayu bagian muka
tm≤ 13
× h
tm≤ 13
×120
tm=40 mm
em=60 mm
F v'=F v ×C M ×C D× CT
F v'=6,1× 1,00× 1,60 ×1,00
F v'=9,76 N/mm2
Nu cos∝≤ λ × ϕv ×lm ×b × F v
'
1+0,25 ×lm
em
12331,50 ×cos20 ° ≤0,80 × 0,90 × 200× 60×9,76
1+0,25× 20060
11587,82≤ 45996,22 OK!
Anastasia Star0606010004
21
Perencanaan TrussKelompok Bank Century (BC)
2. Sambungan pada batang BC1, BC6 dan BC2
a. Menghitung tahanan perlu sambungan
Faktor tahanan sambungan φz = 0,65 [SNI 03 – xxxx – 2000 butir 10.1.2], ρ
= 600 kg/m3 (berat jenis persatuan volume), Fyb = 320 Mpa (kuat lentur
baut), diameter (D) yang digunakan 12,701 mm, sudut sambungan (θ =
80°), tebal kayu BC6, BC1 dan BC2 = 60 mm, banyaknya baut (n = 2).
Gambar 4 Detail Batang BC1, BC6 dan BC2
b. Menghitung kuat tumpu kayu
Berat jenis kayu pada kadar air m % (m < 30 %):
Gm=ρ
[1000 ×(1+ m100 )]
Anastasia Star0606010004
22
Perencanaan TrussKelompok Bank Century (BC)
Gm=600 kg/m3
[1000 ×(1+23
100 )]Gm=0,48
Berat jenis dasar (Gb):
a=30−2323
=0,23
Gb=Gm
(1+0,265× a ×Gm)
Gb=0,48
(1+0,265× 0,23 ×0,48)
Gb=0,47
Berat jenis kayu pada kadar 15 % (G):
G=Gb
(1−0,133 ×Gb)
G= 0,47(1−0,133 ×0,47)
G=0,50
Nilai kuat tumpu kayu sudut sejajar serat (Fes//)
F es /¿=77,25× G
F es /¿=77,25× 0,50
F es /¿=38,62 N/mm2
Nilai kuat tumpu kayu sudut tegak lurus serat (Fem┴)
F em⊥=212 ×G1,45 × D−0,50
F em⊥=212 ×0,501,45×12,701−0,50
F em⊥=21,77 N/mm2
c. Menghitung nilai Re, Rt, Kθ, K4
Re=Fem
Fes
Re=21,7738,62
=0,56
Anastasia Star0606010004
23
Perencanaan TrussKelompok Bank Century (BC)
Rt=tm
t s
Rt=6060
=1,00
Kθ=1+ (θ /360° )
Kθ=1+ (80° /360 ° )
Kθ=1,22
K4=(−1 )+√ 2 (1+Re )Re
+F yb (2+Re ) D2
3 Fem t s2
K4=(−1 )+√ 2 (1+0,56 )0,56
+320 (2+0,56 )12,7012
3× 21,77 ×602
K 4=(−1 )+√5,57+0,56
K4=(−1 )+2,47
K4=1,47
d. Menghitung tahanan lateral (Z) pada sambungan dua irisan
Moda kelelehan Im
Z=0,83× D× tm × F em
Kθ
Z=0,83× 12,701× 60× 21,771,22
Z=11286,67 N
Moda kelelehan Is
Z=1,66 × D× t s× Fes
K θ
Z=1,66 × 12,701× 60× 38,621,22
Z=40045,13 N
Moda Kelelehan IIIs
Z=2,08 × K4 × D ×t s × F em
(2+R e) Kθ
Anastasia Star0606010004
24
Perencanaan TrussKelompok Bank Century (BC)
Z=2,08 × 1,47× 12,701× 60 ×21,77(2+0,56 )× 1,22
Z=16241,59 N
Moda Kelelehan IV
Z=(2,08 × D2
K θ )×√ 2 Fem F yb
3 (1+R e)
Z=(2,08 ×12,7012
1,22 )×√ 2× 21,77× 3203 (1+0,56 )
Z=15006,37N
e. Menghitung nilai koreksi : Faktor aksi kelompok (Cg)
Menurut NDS dari U.S (Tabel hal 72)
A s/ Am=0,50
A s=60×120=7200 mm2 = 11,16 in2
Interpolasi nilai Cg:
As = 5 in2 Cg = 0,98
As = 12 in2 Cg = 0,99
As = 11,16 in2
Cg=0,98+11,16−512−5
× (0,99−0,98 )=0,99
f. Menghitung nilai koreksi : Geometrik (C∆)
Jarak tepi
Jarak tepi yang tidak dibebani = 1,5D = 19,05 mm < 30 mm
Karena a > aopt, maka C∆ = 1,00
Jarak antar baris
Karena Im/D = 60/12,701 = 4,72, maka jarak antar baris pengencang
adalah 60 mm. Jadi C∆ = 1,00
g. Menghitung tahanan lateral acuan ijin sambungan (Zu)
Zu=Φz⋌Cg C△n f Z
Zu=0,65 ×0,80×0,99 × 1,00× 2× 11286,67
Anastasia Star0606010004
25
Perencanaan TrussKelompok Bank Century (BC)
Zu=11620,76N, maka
157,66 N < 11620,76 N OK!
3. Sambungan pada batang BC5, BC6, BC7 dan BC8
Sambungan 2 irisan antara batang BC5 dan BC6
a. Menghitung tahanan perlu sambungan
Faktor tahanan sambungan φz = 0,65 [SNI 03 – xxxx – 2000 butir 10.1.2], ρ
= 600 kg/m3 (berat jenis persatuan volume), Fyb = 320 Mpa (kuat lentur
baut), diameter (D) yang digunakan 12,701 mm, sudut sambungan (θ =
60°), tebal kayu BC5, BC6, BC7 dan BC8 = 60 mm, banyaknya baut (n =
4).
Gambar 5 Detail Batang BC5, BC6, BC7 dan BC8
b. Menghitung kuat tumpu kayu antara batang BC5 dan BC6
Anastasia Star0606010004
26
Perencanaan TrussKelompok Bank Century (BC)
Berat jenis kayu pada kadar air m % (m < 30 %):
Gm=ρ
[1000 ×(1+ m100 )]
Gm=600 kg/m3
[1000 ×(1+23
100 )]Gm=0,48
Berat jenis dasar (Gb):
a=30−2323
=0,23
Gb=Gm
(1+0,265× a ×Gm)
Gb=0,48
(1+0,265× 0,23 ×0,48)
Gb=0,47
Berat jenis kayu pada kadar 15 % (G):
G=Gb
(1−0,133 ×Gb)
G= 0,47(1−0,133 ×0,47)
G=0,50
Nilai kuat tumpu kayu sudut sejajar serat (Fes//)
F es /¿=77,25× G
F es /¿=77,25× 0,50
F es /¿=38,62 N/mm2
Nilai kuat tumpu kayu sudut tegak lurus serat (Fem┴)
F em⊥=212 ×G1,45 × D−0,50
F em⊥=212 ×0,501,45×12,701−0,50
F em⊥=21,77 N/mm2
c. Menghitung nilai Re, Rt, Kθ, K4
Anastasia Star0606010004
27
Perencanaan TrussKelompok Bank Century (BC)
Re=Fem
Fes
Re=21,7738,62
=0,56
Rt=tm
t s
Rt=6060
=1,00
Kθ=1+ (θ /360° )
Kθ=1+ (60° /360 ° )
Kθ=1,16
K4=(−1 )+√ 2 (1+Re )Re
+F yb (2+Re ) D2
3 Fem t s2
K4=(−1 )+√ 2 (1+0,56 )0,56
+320 (2+0,56 )12,7012
3× 21,77 ×602
K 4=(−1 )+√5,57+0,56
K4=(−1 )+2,47
K4=1,47
d. Menghitung tahanan lateral (Z) pada sambungan dua irisan
Moda kelelehan Im
Z=0,83× D× tm × F em
Kθ
Z=0,83× 12,701× 60× 21,771,16
Z=11802,63 N
Moda kelelehan Is
Z=1,66 × D× t s× Fes
K θ
Z=1,66 × 12,701× 60× 38,621,16
Z=41875,76 N
Anastasia Star0606010004
28
Perencanaan TrussKelompok Bank Century (BC)
Moda Kelelehan IIIs
Z=2,08 × K4 × D ×t s × F em
(2+R e) Kθ
Z=2,08 × 1,47× 12,701× 60 ×21,77(2+0,56 )×1,16
Z=16984,06 N
Moda Kelelehan IV
Z=(2,08 × D2
K θ )×√ 2 Fem F yb
3 (1+R e)
Z=(2,08 ×12,7012
1,16 )×√ 2× 21,77× 3203 (1+0,56 )
Z=15692,37N
Sambungan 2 irisan antara batang BC5 dan BC6
a. Menghitung tahanan perlu sambungan
Faktor tahanan sambungan φz = 0,65 [SNI 03 – xxxx – 2000 butir 10.1.2], ρ
= 600 kg/m3 (berat jenis persatuan volume), Fyb = 320 Mpa (kuat lentur
baut), diameter (D) yang digunakan 12,701 mm, sudut sambungan (θ =
60°), tebal kayu BC5, BC6, BC7 dan BC8 = 60 mm, banyaknya baut (n =
4).
b. Menghitung kuat tumpu kayu antara batang BC5 dan BC6
Berat jenis kayu pada kadar air m % (m < 30 %):
Gm=ρ
[1000 ×(1+ m100 )]
Gm=600 kg/m3
[1000 ×(1+23
100 )]Gm=0,48
Berat jenis dasar (Gb):
a=30−2323
=0,23
Gb=Gm
(1+0,265× a ×Gm)
Anastasia Star0606010004
29
Perencanaan TrussKelompok Bank Century (BC)
Gb=0,48
(1+0,265× 0,23 ×0,48)
Gb=0,47
Berat jenis kayu pada kadar 15 % (G):
G=Gb
(1−0,133 ×Gb)
G= 0,47(1−0,133 ×0,47)
G=0,50
Nilai kuat tumpu kayu sudut sejajar serat (Fem//)
F em/¿=77,25×G
F em/¿=77,25 ×0,50
F em/¿=38,62 N/mm2
Nilai kuat tumpu kayu sudut tegak lurus serat (Fes┴)
F es⊥=212 ×G1,45 × D−0,50
F es⊥=212 ×0,501,45 ×12,701−0,50
F es⊥=21,77 N/mm2
c. Menghitung nilai Re, Rt, Kθ, K4
Re=Fem
Fes
Re=38,6221,77
=1,77
Rt=tm
t s
Rt=6060
=1,00
Kθ=1+ (θ /360° )
Kθ=1+ (60° /360 ° )
Kθ=1,16
K4=(−1 )+√ 2 (1+Re )Re
+F yb (2+Re ) D2
3 Fem t s2
Anastasia Star0606010004
30
Perencanaan TrussKelompok Bank Century (BC)
K4=(−1 )+√ 2 (1+1,77 )1,77
+320 (2+1,77 )12,7012
3× 38,62× 602
K4=(−1 )+√3,13+0,47
K4=(−1 )+1,89
K4=0,89
d. Menghitung tahanan lateral (Z) pada sambungan dua irisan
Moda kelelehan Im
Z=0,83× D× tm × F em
Kθ
Z=0,83× 12,701× 60× 38,621,16
Z=20937,88 N
Moda kelelehan Is
Z=1,66 × D× t s× Fes
K θ
Z=1,66 × 12,701× 60× 21,771,25
Z=23065,27 N
Moda Kelelehan IIIs
Z=2,08 × K4 × D ×t s × F em
(2+R e) Kθ
Z=2,08 × 0,89× 12,701× 60× 38,62(2+1,77 ) ×1,16
Z=12387,01 N
Moda Kelelehan IV
Z=(2,08 × D2
K θ )×√ 2 Fem F yb
3 (1+R e)
Z=( 2,08 ×12,7012
1,16 )×√ 2×38,62 ×3203 (1+1,77 )
Z=15685,13N
Anastasia Star0606010004
31
Perencanaan TrussKelompok Bank Century (BC)
Sambungan 2 irisan antara batang BC8 dan BC7
a. Menghitung tahanan perlu sambungan
Faktor tahanan sambungan φz = 0,65 [SNI 03 – xxxx – 2000 butir 10.1.2], ρ
= 600 kg/m3 (berat jenis persatuan volume), Fyb = 320 Mpa (kuat lentur
baut), diameter (D) yang digunakan 12,701 mm, sudut sambungan (θ =
53°), tebal kayu BC5, BC6, BC7 dan BC8 = 60 mm, banyaknya baut (n =
4).
b. Menghitung kuat tumpu kayu antara batang BC6 dan BC7
Berat jenis kayu pada kadar air m % (m < 30 %):
Gm=ρ
[1000 ×(1+ m100 )]
Gm=600 kg/m3
[1000 ×(1+23
100 )]Gm=0,48
Berat jenis dasar (Gb):
a=30−2323
=0,23
Gb=Gm
(1+0,265× a ×Gm)
Gb=0,48
(1+0,265× 0,23 ×0,48)
Gb=0,47
Berat jenis kayu pada kadar 15 % (G):
G=Gb
(1−0,133 ×Gb)
G= 0,47(1−0,133 ×0,47)
G=0,50
Nilai kuat tumpu kayu sudut sejajar serat (Fes//)
F es /¿=77,25× G
Anastasia Star0606010004
32
Perencanaan TrussKelompok Bank Century (BC)
F es /¿=77,25× 0,50
F es /¿=38,62 N/mm2
Nilai kuat tumpu kayu sudut tegak lurus serat (Fem53°)
F em53 °=25,93 N/mm2
c. Menghitung nilai Re, Rt, Kθ, K4
Re=Fem
Fes
Re=25,9338,62
=0,67
Rt=tm
t s
Rt=6060
=1,00
Kθ=1+ (θ /360° )
Kθ=1+ (53 ° /360 ° )
Kθ=1,14
K4=(−1 )+√ 2 (1+Re )Re
+F yb (2+Re ) D2
3 Fem t s2
K4=(−1 )+√ 2 (1+0,67 )0,67
+320 (2+0,67 )12,7012
3× 24,45 ×602
K 4=(−1 )+√4,98+0,52
K4=(−1 )+2,34
K4=1,34
d. Menghitung tahanan lateral (Z) pada sambungan dua irisan
Moda kelelehan Im
Z=0,83× D× tm × F em
K θ
Z=0,83× 12,701× 60× 25,931,14
Z=14386,82 N
Anastasia Star0606010004
33
Perencanaan TrussKelompok Bank Century (BC)
Moda kelelehan Is
Z=1,66 × D× t s× Fes
Kθ
Z=1,66 × 12,701× 60× 38,621,14
Z=42855,31 N
Moda Kelelehan IIIs
Z=2,08 × K4 × D ×t s × F em
(2+R e) Kθ
Z=2,08 × 1,34 ×12,701× 60 ×25,93(2+0,67 ) ×1,14
Z=12729,98 N
Moda Kelelehan IV
Z=(2,08 × D2
K θ )×√ 2 Fem F yb
3 (1+R e)
Z=(2,08 ×12,7012
1,14 )×√ 2× 25,93× 3203 (1+0,67 )
Z=16939,74N
Sambungan 2 irisan antara batang BC8 dan BC7
a. Menghitung tahanan perlu sambungan
Faktor tahanan sambungan φz = 0,65 [SNI 03 – xxxx – 2000 butir 10.1.2], ρ
= 600 kg/m3 (berat jenis persatuan volume), Fyb = 320 Mpa (kuat lentur
baut), diameter (D) yang digunakan 12,701 mm, sudut sambungan (θ =
53°), tebal kayu BC5, BC6, BC7 dan BC8 = 60 mm, banyaknya baut (n =
4).
b. Menghitung kuat tumpu kayu antara batang BC6 dan BC7
Berat jenis kayu pada kadar air m % (m < 30 %):
Gm=ρ
[1000 ×(1+ m100 )]
Anastasia Star0606010004
34
Perencanaan TrussKelompok Bank Century (BC)
Gm=600 kg/m3
[1000 ×(1+23
100 )]Gm=0,48
Berat jenis dasar (Gb):
a=30−2323
=0,23
Gb=Gm
(1+0,265× a ×Gm)
Gb=0,48
(1+0,265× 0,23 ×0,48)
Gb=0,47
Berat jenis kayu pada kadar 15 % (G):
G=Gb
(1−0,133 ×Gb)
G= 0,47(1−0,133 ×0,47)
G=0,50
Nilai kuat tumpu kayu sudut sejajar serat (Fes53°)
F es53°=25,93 N/mm2
Nilai kuat tumpu kayu sudut tegak lurus serat (Fem//)
F em/¿=38,62 N/mm2
c. Menghitung nilai Re, Rt, Kθ, K4
Re=Fem
Fes
Re=38,6225,93
=1,49
Rt=tm
t s
Rt=6060
=1,00
Kθ=1+ (θ /360° )
Anastasia Star0606010004
35
Perencanaan TrussKelompok Bank Century (BC)
Kθ=1+ (53 ° /360 ° )
Kθ=1,14
K4=(−1 )+√ 2 (1+Re )Re
+F yb (2+Re ) D2
3 Fem t s2
K4=(−1 )+√ 2 (1+1,49 )1,49
+320 (2+1,49 ) 12,7012
3×38,62 ×602
K4=(−1 )+√3,34+0,43
K4=(−1 )+1,94
K4=0,94
d. Menghitung tahanan lateral (Z) pada sambungan dua irisan
Moda kelelehan Im
Z=0,83× D× tm × F em
Kθ
Z=0,83× 12,701× 60× 38,621,14
Z=21427,66 N
Moda kelelehan Is
Z=1,66 × D× t s× Fes
K θ
Z=1,66 × 12,701× 60× 25,931,14
Z=28773,65 N
Moda Kelelehan IIIs
Z=2,08 × K4 × D ×t s × F em
(2+R e) Kθ
Z=2,08 × 0,94 ×12,701 ×60 ×38,62(2+1,49 ) ×1,14
Z=14505,19N
Moda Kelelehan IV
Z=(2,08 × D2
K θ )×√ 2 Fem F yb
3 (1+R e)
Anastasia Star0606010004
36
Perencanaan TrussKelompok Bank Century (BC)
Z=( 2,08 ×12,7012
1,14 )×√ 2×38,62 ×3203 (1+1,49 )
Z=16930,19N
e. Menghitung nilai koreksi : Faktor aksi kelompok (Cg)
Menurut NDS dari U.S (Tabel hal 72)
A s/ Am=0,50
A s=60 ×120=7200 mm2 = 11,16 in2
Interpolasi nilai Cg:
As = 5 in2 Cg = 0,98
As = 12 in2 Cg = 0,99
As = 11,16 in2
Cg=0,98+11,16−512−5
× (0,99−0,98 )=0,99
f. Menghitung nilai koreksi : Geometrik (C∆)
Jarak tepi
Jarak tepi dengan beban = 4D = 50,80 mm < 55 mm
Jarak tepi yang tidak dibebani = 1,5D = 19,05 mm < 20 mm
Karena a > aopt, maka C∆ = 1,00
Jarak ujung
Karena batang horizontal tidak terputus pada sambungan (batang
menerus, maka factor koreksi jarak ujung tidak dihitung)
Jarak antar baris
Karena Im/D = 60/12,701 = 4,72, maka jarak antar baris pengencang
adalah 5D (5 x 12,701 = 63,50 mm). Jarak antar baris pengencang pada
gambar adalah 65 mm. Jadi C∆ = 1,00
g. Menghitung tahanan lateral acuan ijin sambungan (Zu)
Zu=Φz⋌n f Z
Zu=0,65×0,80× 4×11802,63
Anastasia Star0606010004
37
Perencanaan TrussKelompok Bank Century (BC)
Zu=24549,47 N, maka
12331,50 N < 24549,47 N OK!
4. Sambungan pada batang BC8, BC9 dan BC10
a. Menghitung tahanan perlu sambungan
Faktor tahanan sambungan φz = 0,65 [SNI 03 – xxxx – 2000 butir 10.1.2], ρ
= 600 kg/m3 (berat jenis persatuan volume), Fyb = 320 Mpa (kuat lentur
baut), diameter (D) yang digunakan 12,701 mm, sudut sambungan (θ =
60°), tebal kayu BC8, BC9 dan BC10 = 60 mm, banyaknya baut (n = 3).
Gambar 6 Detail Batang BC8, BC9 dan BC10
b. Menghitung kuat tumpu kayu antara batang BC8, BC9 dan BC10
Anastasia Star0606010004
38
Perencanaan TrussKelompok Bank Century (BC)
Berat jenis kayu pada kadar air m % (m < 30 %):
Gm=ρ
[1000 ×(1+ m100 )]
Gm=600 kg/m3
[1000 ×(1+23
100 )]Gm=0,48
Berat jenis dasar (Gb):
a=30−2323
=0,23
Gb=Gm
(1+0,265× a ×Gm)
Gb=0,48
(1+0,265× 0,23 ×0,48)
Gb=0,47
Berat jenis kayu pada kadar 15 % (G):
G=Gb
(1−0,133 ×Gb)
G= 0,47(1−0,133 ×0,47)
G=0,50
Nilai kuat tumpu kayu sudut sejajar serat (Fes//)
F es /¿=77,25× G
F es /¿=77,25× 0,50
F es /¿=38,62 N/mm2
Nilai kuat tumpu kayu sudut tegak lurus serat (Fem60°)
F em60 °=24,45 N/mm2
c. Menghitung nilai Re, Rt, Kθ, K4
Re=Fem
Fes
Anastasia Star0606010004
39
Perencanaan TrussKelompok Bank Century (BC)
Re=24,4538,62
=0,63
Rt=tm
t s
Rt=6060
=1,00
Kθ=1+ (θ /360° )
Kθ=1+ (60° /360 ° )
Kθ=1,16
K4=(−1 )+√ 2 (1+Re )Re
+F yb (2+Re ) D2
3 Fem t s2
K4=(−1 )+√ 2 (1+0,63 )0,63
+320 (2+0,63 )12,7012
3× 24,45× 602
K 4=(−1 )+√5,14+0,51
K4=(−1 )+2,38
K4=1,38
d. Menghitung tahanan lateral (Z) pada sambungan dua irisan
Moda kelelehan Im
Z=0,83× D× tm × F em
Kθ
Z=0,83× 12,701× 60× 24,451,16
Z=13331,78 N
Moda kelelehan Is
Z=1,66 × D× t s× Fes
K θ
Z=1,66 × 12,701× 60× 38,621,16
Z=42116,43N
Moda Kelelehan IIIs
Anastasia Star0606010004
40
Perencanaan TrussKelompok Bank Century (BC)
Z=2,08 × K4 × D ×t s × F em
(2+R e) Kθ
Z=2,08 × 1,38× 12,701× 60× 24,45(2+0,63 ) ×1,16
Z=17530,60 N
Moda Kelelehan IV
Z=(2,08 × D2
K θ )×√ 2 Fem F yb
3 (1+R e)
Z=(2,08 ×12,7012
1,16 )×√ 2× 24,45× 3203 (1+0,63 )
Z=16362,75N
e. Menghitung tahanan lateral acuan ijin sambungan (Zu)
Zu=Φz⋌n f Z
Zu=0,65 ×0,80×3×13331,78
Zu=20797,58 N, maka
8394,37 N < 20797,58 N OK!
5. Sambungan pada batang BC2, BC7, BC10, BC11 dan BC3
Sambungan 2 irisan antara batang BC7 dan BC2
a. Menghitung tahanan perlu sambungan
Faktor tahanan sambungan φz = 0,65 [SNI 03 – xxxx – 2000 butir 10.1.2], ρ
= 600 kg/m3 (berat jenis persatuan volume), Fyb = 320 Mpa (kuat lentur
baut), diameter (D) yang digunakan 12,701 mm, sudut sambungan (θ = 33°)
terhadap BC2 dan BC7, tebal kayu BC2, BC7, BC10, BC11 dan BC3 = 60
mm.
Anastasia Star0606010004
41
Perencanaan TrussKelompok Bank Century (BC)
Gambar 7 Detail Batang BC2, BC7, BC10, BC11 dan BC3
b. Menghitung kuat tumpu kayu antara batang BC7 dan BC2
Berat jenis kayu pada kadar air m % (m < 30 %):
Gm=ρ
[1000 ×(1+ m100 )]
Gm=600 kg/m3
[1000 ×(1+23
100 )]Gm=0,48
Berat jenis dasar (Gb):
a=30−2323
=0,23
Gb=Gm
(1+0,265× a ×Gm)
Gb=0,48
(1+0,265× 0,23 ×0,48)
Gb=0,47
Berat jenis kayu pada kadar 15 % (G):
G=Gb
(1−0,133 ×Gb)
G= 0,47(1−0,133 ×0,47)
Anastasia Star0606010004
42
Perencanaan TrussKelompok Bank Century (BC)
G=0,50
Nilai kuat tumpu kayu sudut sejajar serat (Fes//)
F es /¿=77,25× G
F es /¿=77,25× 0,50
F es /¿=38,62 N/mm2
Nilai kuat tumpu kayu sudut tegak lurus serat (Fem67°)
F em67 °=23,40 N/mm2
c. Menghitung nilai Re, Rt, Kθ, K4
Re=Fem
Fes
Re=23,4038,62
=0,60
Rt=tm
t s
Rt=6060
=1,00
Kθ=1+ (θ /360° )
Kθ=1+ (67° /360 ° )
Kθ=1,18
K4=(−1 )+√ 2 (1+Re )Re
+F yb (2+Re ) D2
3 Fem t s2
K4=(−1 )+√ 2 (1+0,60 )0,60
+320 (2+0,60 )12,7012
3× 23,40× 602
K4=(−1 )+√5,33+0,53
K4=(−1 )+2,42
K4=1,42
d. Menghitung tahanan lateral (Z) pada sambungan dua irisan
Moda kelelehan Im
Anastasia Star0606010004
43
Perencanaan TrussKelompok Bank Century (BC)
Z=0,83× D× tm × F em
Kθ
Z=0,83× 12,701× 60× 23,401,18
Z=12542,99 N
Moda kelelehan Is
Z=1,66 × D× t s× Fes
K θ
Z=1,66 × 12,701× 60× 38,621,18
Z=41402,59N
Moda Kelelehan IIIs
Z=2,08 × K4 × D ×t s × F em
(2+R e) Kθ
Z=2,08 × 1,42×12,701 ×60 × 23,40(2+0,60 ) ×1,18
Z=17167,27 N
Moda Kelelehan IV
Z=(2,08 × D2
K θ )×√ 2 Fem F yb
3 (1+R e)
Z=( 2,08 ×12,7012
1,18 )×√ 2× 23,40× 3203 (1+0,60 )
Z=15883,07N
Sambungan 2 irisan antara batang BC7 dan BC2
a. Menghitung tahanan perlu sambungan
Faktor tahanan sambungan φz = 0,65 [SNI 03 – xxxx – 2000 butir 10.1.2], ρ
= 600 kg/m3 (berat jenis persatuan volume), Fyb = 320 Mpa (kuat lentur
baut), diameter (D) yang digunakan 12,701 mm, sudut sambungan (θ = 33°)
terhadap BC2 dan BC7, tebal kayu BC2, BC7, BC10, BC11 dan BC3 = 60
mm.
b. Menghitung kuat tumpu kayu antara batang BC7 dan BC2
Anastasia Star0606010004
44
Perencanaan TrussKelompok Bank Century (BC)
Berat jenis kayu pada kadar air m % (m < 30 %):
Gm=ρ
[1000 ×(1+ m100 )]
Gm=600 kg/m3
[1000 ×(1+23
100 )]Gm=0,48
Berat jenis dasar (Gb):
a=30−2323
=0,23
Gb=Gm
(1+0,265× a ×Gm)
Gb=0,48
(1+0,265× 0,23 ×0,48)
Gb=0,47
Berat jenis kayu pada kadar 15 % (G):
G=Gb
(1−0,133 ×Gb)
G= 0,47(1−0,133 ×0,47)
G=0,50
Nilai kuat tumpu kayu sudut sejajar serat (Fes67°)
F es67 °=23,40 N/mm2
Nilai kuat tumpu kayu sudut tegak lurus serat (Fem//)
F em/¿=38,62 N/mm2
c. Menghitung nilai Re, Rt, Kθ, K4
Re=Fem
Fes
Re=38,6223,40
=1,65
Anastasia Star0606010004
45
Perencanaan TrussKelompok Bank Century (BC)
Rt=tm
t s
Rt=6060
=1,00
Kθ=1+ (θ /360° )
Kθ=1+ (67° /360 ° )
Kθ=1,18
K4=(−1 )+√ 2 (1+Re )Re
+F yb (2+Re ) D2
3 Fem t s2
K4=(−1 )+√ 2 (1+1,65 )1,65
+320 (2+1,65 ) 12,7012
3×38,62 ×602
K4=(−1 )+√3,21+0,45
K4=(−1 )+1,91
K4=0,91
d. Menghitung tahanan lateral (Z) pada sambungan dua irisan
Moda kelelehan Im
Z=0,83× D× tm × F em
Kθ
Z=0,83× 12,701× 60× 38,621,18
Z=20701,30 N
Moda kelelehan Is
Z=1,66 × D× t s× Fes
K θ
Z=1,66 × 12,701× 60× 23,401,18
Z=25085,98N
Moda Kelelehan IIIs
Z=2,08 × K4 × D ×t s × F em
(2+R e) Kθ
Anastasia Star0606010004
46
Perencanaan TrussKelompok Bank Century (BC)
Z=2,08 × 0,91× 12,701× 60× 38,62(2+1,65 ) ×1,18
Z=12933,95 N
Moda Kelelehan IV
Z=(2,08 × D2
K θ )×√ 2 Fem F yb
3 (1+R e)
Z=( 2,08 ×12,7012
1,18 )×√ 2×38,62 ×3203 (1+1,65 )
Z=15885,13N
e. Menghitung tahanan lateral acuan ijin sambungan (Zu)
Zu=Φz⋌n f Z (Pelat bagian kiri)
Zu=0,65 ×0,80 × 4 ×12542,99
Zu=26089,42 N, maka
9243,72 N < 26089,42 N OK!
Zu=Φz⋌n f Z (Pelat bagian kanan)
Zu=0,65 ×0,80 × 4 ×12542,99
Zu=26089,42 N, maka
9704,01 N < 26089,42 N OK!
Anastasia Star0606010004
47
top related