a cura di dr. geol. giovanni coduri - turate

Contraente: Progetto: Cliente:

Indagine geologica e geognostica per ampliamento

capannone uso artigianale in Turate, via San Martino

Nord Edil N° Contratto :

N° Doc: Foglio Data N° Doc. Cliente:

536 1 di - 02/07/2011

A cura di: Dr. Geol. Giovanni Coduri

00 02/07/2011 EMISSIONE Coduri Coduri REV DATA TITOLO REVISIONE PREPARATO CONTROLLATO APPROVATO

RELAZIONE GEOLOGICA-GEOTECNICA

Revisione Del 11/11/2014

Indagine geologica e geognostica per ampliamento capannone uso artigianale in Turate, via San Martino

RELAZIONE GEOLOGICO-GEOTECNICA N° Doc. Ingegneria: Foglio Rev.: N° Doc. Cliente:

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PREMESSA E SCOPO DELL’INDAGINE 3 CARATTERISTICHE TECNICHE DELL’EQUIPAGGIAMENTO PENETROMETRICO 4 1.1 INQUADRAMENTO GEOLOGICO-TERRITORIALE DELL’AREA IN ESAME 6 UBICAZIONE DELLE PROVE ESEGUITE 7 PARAMETRIZZAZIONE GEOTECNICA DEI TERRENI DI FONDAZIONE 9 CONSIDERAZIONI SULLA PORTANZA DEL TERRENO DI FONDAZIONE 10 CONCLUSIONI 16



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PREMESSA E SCOPO DELL’INDAGINE

Su incarico della Nord Edil snc, in previsione dell’ampliamento dell’attuale

capannone ad uso magazzino, sito a Turate in via San Martino, è stata

condotta un’indagine geotecnica in modo da fornire una caratterizzazione dei

tipi litologici che verranno interessati dalle opere.

L’indagine si è articolata nelle seguenti fasi:

1) sopralluogo con la committenza

2) ricerca bibliografica

3) campagna geognostica finalizzata alla caratterizzazione geotecnica dei

terreni, tramite l’esecuzione di 2 prove penetrometriche

4) elaborazione dei dati scaturiti dalle indagini di campagna e stima dei

parametri geotecnici dei terreni

La presente relazione è l’aggiornamento della relazione del 02/07/2011 a

seguito dell’approvazione del nuovo PGT.



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CARATTERISTICHE TECNICHE DELL’EQUIPAGGIAMENTO PENETROMETRICO

Per l’esecuzione delle indagini in situ è stato utilizzato, il seguente

equipaggiamento:

DM30-SA G penetrometro dinamico medio automatico, sonda automatica,

estrattore idraulico.

Si tratta di un penetrometro dinamico medio - classificato ISSMFE 1988 -

accoppiato ad un gruppo sonda. Il gruppo sonda scorre sulla colonna di guida

ed estrazione idraulica ancorata al suolo, permettendo l'utilizzo in continuo dei

carotieri a coclea.

Si possono eseguire:

prove penetrometriche dinamiche con massa battente da 30 kg.

utilizzando punte a recupero o a perdere, con l'uso di rivestimenti

antiattrito laterale.

sondaggi continui in automatico mediante carotieri a coclea (Ø

38x1000mm.)

sondaggi a percussione, utilizzando un apposito carotiere; si ottiene un

campione a basso grado di disturbo in fustella di PVC (Ø 40mm).

Gruppo motore e centralina oleodinamica a doppia funzione, dotata di motore

a scoppio, 4 tempi, 5Hp di potenza.

Sistema d'infissione a maglio oleodinamico del peso di 30 Kg (20+10), con

frequenza di battuta di 50-60 colpi/min, con base in acciaio trattato dotata di

alloggiamento per l'infissione di aste(Ø 22mm) e di rivestimenti antiattrito

laterale.

Gruppo sonda Composto da:

testa di rotazione potenziata, montata su carrello, completamente



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automatica

carotieri a coclea Ø 38x1000 mm

aste di prolunga a diametro maggiorato (Ø 25 mm)

Colonna di guida ed estrattore idraulico Colonna in acciaio, ancorabile al suolo

mediante due puntoni; struttura di guida per l'esecuzione della prova

penetrometrica e del sondaggio, per l'innalzamento automatico della massa

battente e della testa di rotazione, per l'estrazione idraulica delle aste, dei

rivestimenti e dei carotieri.



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INQUADRAMENTO GEOLOGICO-TERRITORIALE DELL’AREA IN ESAME

L’area interessata dall’indagine è ubicata nel comune di Turate in via San

Martino, si presenta a morfologia pianeggiante ed è situato in un area dove

sono già presenti costruzioni simiari.

Il territorio di Turate è caratterizzato da depositi continentali formatisi in

ambiente fluvioglaciale. In particolare si tratta di depositi alluvionali sabbiosi,

ghiaiosi e ciottolosi più o meno limoso/argillosi con una litozona superficiale

limoso/argillosa di spessore medio pari a 2 m.

Fig. 1: estratto carta geologica “foglio Milano” dell’area di Turate. Con q2 sono indicati i depositi alluvionali sabbiosi, ghiaiosi e ciottolosi più o meno limoso/argillosi



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Fig. 2 Territorio di Turate ed area intervento (freccia rossa), ed ubicazione prove geognostiche (frecce Blu)

UBICAZIONE DELLE PROVE ESEGUITE

Sono state eseguite 2 prove penetrometriche (DPM1, 2), la prima spinta fino alla

profondità massima di 4,2 m, la seconda fino a 0,6 m dal p.c. L’ ubicazione delle

prove è riportata nell’immagine sottostante.



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Ubicazione prove

La prova DPM2 ha raggiunto una profondità limitata a causa della probabile

presenza di materiale di riporto. La prova DPM1 ha raggiunto la profondità di 4,2

m e non è stato possibile approfondirla ulteriormente a causa della rottura della

strumentazione penetro metrica.

Al fine di verificare i dati ottenuti, sono statei confrontati i risultati di questa

campagna geognostica con una precedente condotta nelle immediate

vicinanze ( aree d’indagine indicate a pag. 7 con freccia blu).



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PARAMETRIZZAZIONE GEOTECNICA DEI TERRENI DI FONDAZIONE

I risultati ottenuti dalle prove penetrometriche hanno permesso di suddividere

ogni verticale penetrometrica in differenti litozone aventi uniformi caratteristiche

geotecniche.

DPM1

Strato Prof. Strato Nspt Tipo Gamma Gamma Fi Cu Classificazione

Saturo AGI

(m) (KN/m³) (KN/m³) (°) (KPa)

A 0,6 11,4 Coesivo 19,61 0 0 172,79 consistente

B 1,2 2,53 Coesivo 15,69 18,24 0 37,17 poco consistente

C 2,5 16,37 Incoerente 18,73 19,22 32,58 0 moderatamente addensato

D 4,2 6,84 Incoerente 15,79 18,63 29,92 0 poco addensato

Litozone A: riporto e/o coltivo, caratteristiche mediamente buone Litozone B : riferibile a argille limose passanti a limi argillosi con caratteristiche tecniche mediocri Litozona C: riferibile a sabbie limose con caratteristiche tecniche buone Litozona D: riferibile a sabbie e limi con caratteristiche tecniche da mediocri a discrete



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CONSIDERAZIONI SULLA PORTANZA DEL TERRENO DI FONDAZIONE

Come prima stima diretta desunta dalle prove penetrometriche è stata

adottata la correlazione proposta da da Herminier (formula degli Olandesi),

che fornisce un valore di portanza su strato ammissibile generalmente

cautelativa.

La Formula degli Olandesi non permette di correlare la portanza alle

caratteristiche geometriche della fondazione, e in particolare al parametro D

(profondità di posa della fondazione). Va quindi usata con molta prudenza e

solo per prime stime. La portanza ricavata fornisce direttamente la portanza

ammissibile.

In generale, escludendo locali addensamenti, si ottengono dall’elaborazione

carichi superiori ad 100 KPa al di sotto di 1,2 m da p.c.

Al di sotto di 3,1 m sono presenti livelli con spessori mediamente di 20 cm, riferibili

a lenti limoso/argillose, con portanza inferiore.



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DPM 1

Formula olandesi: stima portanza su strato.

Per meglio definire le caratteristiche dei terreni dell’area vengono riportate di

seguito i grafici di altre prove condotte nelle vicinanze. Si nota come

l’andamento sia correlabile con le prove condotte all’interno della proprietà

Nord Edil.



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Grafico di una prova condotta in prossimità dell’area di studio verso sud. Anche

in questo caso si nota un addensamento nel tratto compreso tra 1,5 e 3 m ed

un livello meno addensato che, ad eccezioni di alcuni addensamenti prosegue

fino a circa 10 m da p.c.



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Grafico di una prova condotta in prossimità dell’area di studio verso ovest.

Anche in questo caso si nota un addensamento nel tratto compreso tra 1,5 e 3

m ed un livello meno addensato che, ad eccezioni di alcuni addensamenti

prosegue fino a fondo prova

Successivamente è stata condotta la verifica della portanza a rottura del

terreno di fondazione con le metodiche di Hansen, Terzaghi, Meyerhof e Vesic,

considerando carichi di 100 KN/mq.

È stata utilizzata una correzione (Terzaghi) sui valori della coesione e dell'angolo

d'attrito per tener conto del verificarsi di una rottura localizzata nel terreno al di

sotto della fondazione.

La tipologia di fondazione adottata per il calcolo è una plinto di lato pari a 2 m

posto a 2 m da p.c.



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I parametri sismici utilizzati sono stati i seguenti: SISMA ====================================================== Accelerazione massima (ag/g) 0,029 Effetto sismico secondo EC7/8 Coefficiente sismico orizzontale 0,0059 ====================================================== Coefficienti sismici [N.T.C.] ======================================================================== Dati generali Tipo opera: 2 - Opere ordinarie Classe d'uso: Classe II Vita nominale: 50,0 [anni] Vita di riferimento: 50,0 [anni] Parametri sismici su sito di riferimento Categoria sottosuolo: D* ottenuto da dati SPT Categoria topografica: T1

S.L. Stato limite

TR Tempo ritorno

[anni]

ag [m/s²]

F0 [-]

TC* [sec]

S.L.O. 30,0 0,16 2,57 0,16S.L.D. 50,0 0,19 2,55 0,17S.L.V. 475,0 0,39 2,65 0,29S.L.C. 975,0 0,47 2,68 0,31

Coefficienti sismici orizzontali e verticali Opera: Stabilità dei pendii e Fondazioni

S.L. Stato limite

amax [m/s²]

beta [-]

kh [-]

kv [sec]

S.L.O. 0,288 0,2 0,0059 0,0029S.L.D. 0,342 0,2 0,007 0,0035S.L.V. 0,702 0,2 0,0143 0,0072S.L.C. 0,846 0,2 0,0173 0,0086

NB: i parametri sismici sono stati stimati in base alle evidenze della prova. Per la definizione precisa degli stessi sono necessarie analisi geofisiche tipo MASW



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1) Verifica (carichi imposti di 100 KN/mq) utilizzando dati provenienti da DPM1 A1+M1+R 1 A2+M2+R 2

Sisma

Autore Pressione

limite (kN/m²)

Fattore sicurezza

Pressione limite

(kN/m²)

Fattore sicurezza

Pressione limite

(kN/m²)

Fattore sicurezza

HANSEN (1970) 652,52 6,45 391,41 3,87 391,41 3,87

TERZAGHI (1955) 490,72 4,85 303,39 3 303,39 3

MEYERHOF (1963) 581,06 5,75 341,62 3,38 341,62 3,38

VESIC (1975) 690,41 6,83 415,8 4,11 415,8 4,11

Brinch - Hansen

1970 647,45 6,4 390,94 3,87 390,94 3,87

Disponendo di dati ottenuti da prove SPT per il calcolo dei cedimenti è possibile

fare affidamento al metodo di Burland e Burbidge (1985), nel quale viene

correlato un indice di compressibilità Ic al risultato N della prova penetrometrica

dinamica. La stima ottenuta mostra cedimenti pari a 13 mm conseguenti

all’applicazione dei carichi ipotizzati (100 KN/mq).



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CONCLUSIONI

L’area di studio si trova in Classe di Fattibilità Geologica 2A.

Non sono state evidenziati fattori che sconsiglino l’opera in progetto. L’area di

studio presenta in superficie materiali di riporto, anche grossolani. Al di sotto

sono presenti terreni riferibili ad argille, rintracciati fino a circa 1,2-1,5 m da p.c.

Al di sotto sono presenti terreni, riferibili a sabbie e limo o sabbie sciolte, con

caratteristiche geotecniche discrete. All’interno di questa litozona sono presenti

lenti decimetri che con caratteristiche scadenti.

L’assetto individuato è confermato da prove eseguite nelle immediate

vicinanze dell’area di studio, riportate nelle pagine precedenti.

Per la valutazione dei carichi ammissibili, è stata condotta una verifica,

utilizzando i dati ottenuti da DPM1. Considerando un plinto di lato pari a 2 m,

posato a 2 m di profondità, sono risultati accettabili, nelle condizioni

maggiormente cautelative, carichi di 100 KN/mq.

I cedimenti conseguenti all’applicazione dei sopracitati carichi sono stimati pari

a circa 13 mm.

Considerando la presenza di livelli decimetrici con caratteristiche mediocri si

consiglia in ogni caso, in fase di scavo, di effettuare un controllo finalizzato a

verificare eventuali variazioni nei terreni di fondazione.

Si rimanda agli elaborati progettuali per quanto concerne la rappresentazione

di dettaglio delle soluzioni fondali, nonché per quanto concerne la valutazione

dell'entità dei carichi trasmessi. A tale proposito si rileva che, in ogni caso, questi

ultimi dovranno essere compatibili con le caratteristiche meccaniche del

sottofondo, in presenza di cedimenti trascurabili per tutti i tipi di fondazioni,

lasciando al progettista la scelta della tipologia e delle dimensioni più idonee.

Studio Geologico Di Dr. Geol. Giovanni CoduriVia Partigiani 67 - 28925 - Verbania (VB)Tel/ FAX 0323 557599 [email protected]

PROVA PENETROMETRICA DINAMICA DPM 1Strumento utilizzato... DM30 SA-G

Committente: Data: 24/06/2011Cantiere: Località:

Numero di colpi penetrazione punta Rpd (Mpa) Interpretazione Stratigrafica

0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50

1

2

3

4

14

20

22

15

11

8

5

3

3

3

3

3

12

32

50

12

21

21

16

20

19

18

19

19

21

12

11

8

7

11

5

2

13

13

9

9

8

11

8

6

8

12

0 5,6 11,2 16,8 22,4 28,0

1

2

3

4

1 60 c

m

0.00

60,0

limo sabbioso

2 60 c

m

120,0

argilla

3 130

cm

250,0

sabbia debolmenteghiaiosa

4

170

cm

420,0

sabbia e limo

Scala 1:50


PROVA PENETROMETRICA DINAMICA DPM2Strumento utilizzato... DM30 SA-G



0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50

15

22

18

35

28

50

0 5,6 11,2 16,8 22,4 28,0

Scala 1:50


PROVA PENETROMETRICA DINAMICA DPM2Strumento utilizzato... DPSH TG 63-200 PAGANI



0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50

1

2

3

4

5

6

7

8

9

2

2

3

6

4

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4

4

4

2

2

3

3

5

16

34

35

38

27

22

42

26

42

34

33

32

26

20

17

24

23

19

21

12

12

12

9

11

13

13

14

15

18

14

13

13

16

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38

0 5,6 11,2 16,8 22,4 28,0

1

2

3

4

5

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7

8

9

1

140

cm

0.00

140,0

2

130

cm

270,0

3

710

cm

980,0

Scala 1:50


PROVA PENETROMETRICA DINAMICA DPM3Strumento utilizzato... DPSH TG 63-200 PAGANI



0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50

1

2

3

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6

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3

2

5

5

6

5

6

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6

6

7

6

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6

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12

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36

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23

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18

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0 5,6 11,2 16,8 22,4 28,0

1

2

3

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9

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150

cm

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2

120

cm

270,0

3

710

cm

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Scala 1:50

a cura di dr. geol. giovanni coduri - turate

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