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DISEÑO DE LA ESTRUCTURA DE PAVIMENTO FLEXIBLE BARRANCA LEBRIJA 1

DISEÑO DE LA ESTRUCTURA DE PAVIMENTO FLEXIBLE POR MEDIO DE LOS

MÉTODOS INVIAS, AASHTO 93 E INSTITUTO DEL ASFALTO PARA LA VÍA LA YE

- SANTA LUCIA BARRANCA LEBRIJA ENTRE LOS ABSCISAS K19+250 A K25+750

UBICADA EN EL DEPARTAMENTO DEL CESAR

MARÍA ANGÉLICA SALAMANCA NIÑO

SANTIAGO ARTURO ZULUAGA BAUTISTA

UNIVERSIDAD CATÓLICA DE COLOMBIA

FACULTAD DE INGENIERÍA

ESPECIALIZACIÓN EN PAVIMENTOS

BOGOTÁ D.C.

2014


DISEÑO DE LA ESTRUCTURA DE PAVIMENTO FLEXIBLE POR MEDIO DE LOS

MÉTODOS INVIAS, AASHTO 93 E INSTITUTO DEL ASFALTO PARA LA VÍA LA

YE - SANTA LUCIA BARRANCA LEBRIJA ENTRE LOS ABSCISAS K19+250 A

K25+750 UBICADA EN EL DEPARTAMENTO DEL CESAR

MARÍA ANGÉLICA SALAMANCA NIÑO

SANTIAGO ARTURO ZULUAGA BAUTISTA

Trabajo de grado para optar al título de

Especialista en Ingeniería de Pavimentos

Director

SAIETH BAUDILIO CHÁVES PABÓN

Ingeniero Civil

UNIVERSIDAD CATÓLICA DE COLOMBIA

FACULTAD DE INGENIERÍA

PAVIMENTOS

BOGOTÁ D.C.

2014


Nota de aceptación

______________________________________

______________________________________

______________________________________

______________________________________ Director de Investigación

______________________________________ Asesor Métodológico

______________________________________ Jurado Bogotá D.C., diciembre de 2014


Gracias a las personas más importantes en mi vida, mis padres, que siempre me han brindado su apoyo, compañía, comprensión y amor para lograr cada una de las metas que me he

trazado en la vida. A mis hermanos que constantemente están presentes para ayudarme, apoyarme y darme fuerzas en los momentos que he sentido desfallecer, pero sobre todo, gracias por estar en otro momento

tan importante en mi vida. A Lucas un miembro más de la familia Salamanca Niño que cada día nos brinda su compañía y

amor. A mis compañeros Paola, Santiago y Andrés porque sin el equipo que formamos, no hubiéramos

logrado esta meta. Gracias a todos aquellos que no están aquí, pero que me apoyaron a que este gran esfuerzo se

volviera realidad.

ANGÉLICA SALAMANCA


A tu paciencia y comprensión, preferiste sacrificar tu tiempo para que yo pudiera cumplir con el mío. Por tu bondad y sacrificio me inspiraste a ser mejor para tí, ahora puedo decir que esta

tesis lleva mucho de tí, gracias por estar siempre a mi lado, Laura. Con todo mi cariño y mi amor para las personas que hicieron todo en la vida para que yo

pudiera lograr mis sueños, por motivarme y darme la mano cuando sentía que el camino se terminaba, a ustedes por siempre mi corazón y mi agradecimiento, Papá y Mamá.

A Luna, Simón y Jerónimo, quienes me acompañaron en esas largas noches de estudio y trabajo aportando ese cariño canino y ese calor felino.

A mis compañeros de clase, especialmente a Angélica, Paola y Andrés, con quienes cursamos esta especialización y en general a todos aquellos que me acompañaron en esta etapa

profesional de mi vida.

SANTIAGO ZULUAGA


Agradecimientos

A todas las personas que de una u otra manera contribuyeron para hacer posible la

realización de este trabajo con sus valiosos aportes, al calificado grupo de docentes y al director

de la especialización y en general a la UNIVERSIDAD CATÓLICA DE COLOMBIA.


CONTENIDO

pág. 1. INTRODUCCIÓN 16 2. GENERALIDADES DEL TRABAJO DE GRADO 17

2.1 Línea de investigación 17 2.2 Planteamiento del problema 17

2.2.1 Antecedentes del problema 17 2.2.2 Pregunta de investigación 17

2.3 Justificación 18 2.4 Objetivos 18

2.4.1 Objetivo general 18 2.4.2 Objetivos específicos 19

3. MARCOS DE REFERENCIA 20 3.1 Marco conceptual 20

3.1.1 Método AASHTO – 1993 20 3.1.2 Método INVIAS para carreteras con medios y altos volúmenes de tránsito 21 3.1.3 Método del Instituto del Asfalto 22

3.2 Marco geográfico 23 3.3 Marco teórico - Estado del arte 25

4. METODOLOGÍA 29 4.1 Fases del trabajo de grado 29

4.1.1 Método INVIAS para diseño de estructuras de pavimento con volúmenes medios y altos de tránsito 29

4.1.2 Método AASHTO 93 para diseño de estructuras de pavimento flexible 30 4.1.3 Método del Instituto del Asfalto para el diseño de estructuras de pavimento

flexible 31 4.2 Instrumentos o herramientas utilizadas 32

5. DISEÑO DE ESTRUCTURAS DE PAVIMENTOS POR LOS MÉTODOS INVIAS, AASHTO 93 E INSTITUTO DEL ASFALTO 33

5.1 Numero de ejes equivalentes de 8.2 ton para el periodo de diseño 33 5.2 Capacidad portante de la subrasante 36 5.3 Diseño de la estructura de pavimento por el método INVIAS 43

5.3.1 Periodo de diseño 44 5.3.2 Estimación del tránsito de diseño 45 5.3.3 Factores ambientales y climáticos 45 5.3.4 Sectorización y Caracterización de diseño de la subrasante 46 5.3.5 Diseño de la estructura de pavimento flexible 48

5.4 Diseño de la estructura de pavimento por el método de la AASHTO 93 49 5.4.1 Método General de la AASHTO 93 51


5.4.2 Método AASSHTO 93 detallado capa a capa 55 5.4.2.1 Verificación de protección de la base granular por la Carpeta Asfáltica 55 5.4.2.2 Verificación de protección de la Subbase Granular por la Base Granular 56 5.4.2.3 Calculo del SN3 efectivo de la Subbase Granular 58 5.4.2.4 Verificación de SN req de la estructura y el SN efec por capas 58

5.5 Diseño de la estructura de pavimento por el método del Instituto del Asfalto 61 5.5.1 Relación de Poisson de los materiales de las diferentes capas 61 5.5.2 Capacidad de soporte de la subrasante 61 5.5.3 Estimación modulo del concreto asfaltico 62 5.5.4 Determinación del módulo de los granulares 63 5.5.5 Verificación de cumplimiento por ahuellamiento y fisuración 65

5.5.5.1 Chequeo por Ahuellamiento 65 5.5.5.2 Chequeo por fisuramiento 65

5.6 Comparación de diseño de estructuras por el método INVIAS, ASSHTO 93 e Instituto del Asfalto 67

6. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES 70 REFERENCIAS 73 ANEXOS 74


LISTA DE TABLAS

pág. Tabla 1. Tránsito Promedio Diario Anual (La Ye - Santa Licia – Barranca Lebrija) 33

Tabla 2. Proyecciones de tránsito para la vía La Ye – Santa Licia - Barranca Lebrija 34

Tabla 3. Factores Daño 34

Tabla 4. Ejes Equivalentes Tramo La Ye - Santa Lucia - Barranca Lebrija 35

Tabla 5. Número de Ejes Equivalentes a utilizar por método de diseño 36

Tabla 6. Resumen de características geotécnicas 37

Tabla 7. Clasificación de suelos expansivos con base en LL e IP (Snethen y otros) 40

Tabla 8. Grado de expansión a partir del límite de contracción (Holtz y Gibbs) 40

Tabla 9. Expansión libre en probeta (Holtz y Gibbs) 40

Tabla 10. Clasificación de hinchamiento potencial y suelos expansivos 41

Tabla 11. CBR por Tramo Homogéneo 43

Tabla 12. Categoría de la vía 44

Tabla 13. Periodo de diseño 44

Tabla 14. Rangos de tránsito 45

Tabla 15. Regiones climáticas de Colombia 46

Tabla 16. Valores de resistencia de la subrasante 46

Tabla 17. Resumen de parámetros de diseño y espesores calculados por el Método

INVIAS 49

Tabla 18. Módulo resiliente de la subrasante para la vía La Ye Santa Lucia – Barranca

Lebrija 50

Tabla 19. Parámetros para el cálculo del SN 51

Tabla 20. Número estructural requerido por tramo homogéneo 51

Tabla 21. Coeficientes estructurales y de drenaje 52

Tabla 22. Verificación de cumplimiento de numero estructural efectivo y requerido –

AASHTO 93 GENERAL 53

Tabla 23. Espesores de estructura de pavimento – AASHTO 93 GENERAL 53

Tabla 24. Verificación de protección de la base granular por la carpeta asfáltica 55


Tabla 25. Verificación de la protección de la Base granular por la Carpeta Asfáltica 56

Tabla 26. Verificación de la protección de la Subbase granular por la Base granular 57

Tabla 27. Numero estructural efectivo corregido de la Subbase granular 58

Tabla 28. Verificación del numero estructural efectivo vs el número estructural

requerido de la estructura diseñada 59

Tabla 29. Espesores de estructura de pavimento – AASHTO 93 Capa a Capa 59

Tabla 30. Valores típicos Relación de Poisson 61

Tabla 31. Valores de Módulos de subrasante por tramos 62

Tabla 32. Tipo de cemento asfaltico por emplear en mezclas en caliente 62

Tabla 33. Tipo de cemento asfaltico por emplear en mezclas en caliente 64

Tabla 34. Estructuras de pavimento diseñadas por el Método del Instituto del Asfalto 66

Tabla 35. Espesores de estructura de pavimento por Método 68


LISTA DE FIGURAS

pág.

Figura 1. Ubicación del proyecto 23

Figura 2. Ubicación de los 6.5 Km de vía a diseñar 24

Figura 3. Método de diseño INVIAS 30

Figura 4. Método de diseño general de la AASTHO 93 31

Figura 5. Método de diseño del Instituto del Asfalto 32

Figura 6. Perfil Estratigráfico Vía la Ye Santa Lucia (Km 19+250 a Km 25+750 36

Figura 7. Estructura de Pavimento por el Método INVIAS 48

Figura 8. Estructura de Pavimento por el Método general dela AASHTO 93 54

Figura 9. Estructura de Pavimento por el Método AASHTO 93 por Capas 60

Figura 10. Determinación módulo de la mezcla asfáltica 63

Figura 11. Determinación módulo de la capa granular 64

Figura 12. Estructura de Pavimento por el Método Instituto del Asfalto 67


LISTA DE ANEXOS

pág.

Anexo A. Ensayos de laboratorio 74

Anexo B. Resultados de exploración geotécnica 229

Anexo C. Perfil estratigráfico tramo k19+250 a k25+750 231

Anexo D. Memorias de cálculo 233

Anexo D.1. Mejoramiento ivanov 234

Anexo D.2. Método INVIAS. 236

Anexo D.3. Estructura INVIAS 238

Anexo D.4. Método AASHTO 93 general 240

Anexo D.5. Estructura AASHTO 93 general 242

Anexo D.6. Método AASHTO 93 por capas 244

Anexo D.7. Estructura AASHTO 93 por capas 246

Anexo D.8. Método Instituto del Asfalto 248

Anexo D.9. Estructura Instituto del Asfalto 250

Anexo D.10. Corridas weslea 252

Anexo E. Resumen de estructuras por métodos evaluados 288


RESUMEN

Hoy en día el país se encuentra en una etapa de desarrollo muy importante teniendo en

cuenta los tratados de libre comercio TLC firmados con varios países y el proceso de paz que se

adelanta en la habana, cuba. Por lo tanto, Colombia debe invertir en la infraestructura vial de

cada uno de los departamentos que la conforman, como estrategia de movilidad, comunicación,

competitividad y desarrollo, con el fin de cumplir con los compromisos adquiridos ante estos

países y ser reconocido como un país en vía de desarrollo.

Esta inversión en infraestructura vial permitirá la reactivación económica de los

departamentos, permitiendo un óptimo flujo de la producción agropecuaria reduciendo los costos

de transporte, tiempos de desplazamiento y facilidad de acceso para la obtención de alimentos.

De los 7.152 kilómetros de vías que tiene el Departamento del Cesar, más del 88% está sin

pavimentar y en mal estado. La cifra se desprende de un diagnóstico que sirvió como punto de

partida para estructurar un plan de recuperación presentado por la administración seccional, el

cual permitirá un mayor dinamismo de la economía campesina, teniendo en cuenta que las

carreteras y caminos a intervenir pertenecen a la red terciaria del país.

Por lo anterior, se plantea la elaboración del diseño de la estructura de pavimento flexible

por medio de los métodos INVIAS para medios y altos volúmenes de tránsito, AASHTO 93 E

INSTITUTO DEL ASFALTO para la vía la YE - SANTA LUCIA BARRANCA LEBRIJA

entre los abscisas K19+250 A K25+750 ubicadas en el Departamento del Cesar.

Palabras clave: Métodos de Diseño de Pavimentos, Materiales Granulares, Estructura de

Pavimento.


ABSTRACT

Today, the country is in a very important stage of development, due to theFree Trade

Agreement FTAs with several countries and the peace process that is underway in Havana, Cuba.

Therefore, Colombia must invest in road infrastructure in each of its departments, as a strategy

for mobility, communication, competitiveness and development, in order to meet the

commitments made to these countries and be recognized as a country in developing process.

The investment in road infrastructure will enable the economic revival of the departments,

allowing optimum flow of agricultural production by reducing transportation costs, travel times

and ease of access for obtaining food.

Of the 7,152 kilometers of roads that belong to the Department of Cesar, over 88 % are

unpaved and in poor condition. This percentage comes from a diagnosis which served as a basis

for structuring a recovery plan presented by the sectional administration, which will allow

greater dynamism of the rural economy, considering that the highways and byways to intervene

belong to the country’s tertiary network.

Therefore, this work proposes the design development of flexible pavement structure using

the INVIAS methodologies for medium and high traffic volumes, AASHTO 93 E INSTITUTE

OF ASPHALT, for the road known as YE - SANTA LUCIA, between abscissas K19 + 250 and

K25 + 750 located in the Department of Cesar .

Keywords: Pavement Design Methods , Granular Materials , Pavement Structure


1. INTRODUCCIÓN

El estado de la infraestructura vial de nuestro país incide en gran medida en su nivel de

desarrollo, puesto que al tener vías en buen estado se mejora la transitabilidad, costos de

operación, comunicaciones y transporte en general, es por ello, que en primer lugar, debemos

apuntarle a realizar diseños de estructura de pavimentos que cumplan con las solicitaciones

requeridas para determinada vía, con un costo razonable, y garantizando un aceptable índice de

serviciabilidad durante la vida de servicio estimada.

Históricamente el Instituto Nacional de Vías y las Entidades Gubernamentales han

enfocado sus esfuerzos en construir y mantener las vías de primer y segundo orden que

comunican las principales ciudades y las cabeceras municipales, descuidando las de tercer orden

que son la base de toda la red de infraestructura del transporte. En particular las soluciones de

pavimentación para estas vías han sido dejarlas a nivel de afirmado, el cual por sus

características es susceptible a deteriorarse en épocas de invierno, dificultando o impidiendo en

ocasiones la comercialización de los productos, esta situación se refleja en el aumento de los

costos de transporte.

Por lo anterior se requiere cambiar el esquema y plantear soluciones duraderas y eficaces

que disminuyan los costos de operación vehicular y agilicen la evacuación de la producción.

Dentro de estas soluciones la más clara es la construcción de estructuras de pavimento que

contemplen una capa de rodadura que proteja los granulares y garantice seguridad y confort a

quienes la utilicen.

Con el fin de conocer las implicaciones técnicas asociadas a la pavimentación de vías de

tercer orden este trabajo se basó en diseñar la estructura de pavimento de una vía terciaria como

lo es la vía La Ye – Santa Lucia – Barranca Lebrija, para ello y con el fin de establecer

parámetros de selección se diseñó la estructura de pavimento usando los métodos del

INVIASpara medios y altos volúmenes de tránsito, AASHTO 93 e INSTITUTO DEL

ASFALTO, identificando en cada una la estructura de pavimento más óptima.


2. GENERALIDADES DEL TRABAJO DE GRADO

2.1 Línea de investigación

Esta temática se inscribe en línea de investigación de “materiales” avalada por la

Universidad Católica de Colombia.

2.2 Planteamiento del problema

2.2.1 Antecedentes del problema

Actualmente el país está adelantando un proceso de paz el cual permitirá logros

económicos y un mejor nivel de vida para los colombianos. Los recursos que actualmente se

destinan a la guerra se podrán invertir de mejor manera, por ejemplo en la red vial del país, ya

que este sector presenta un atraso notable en materia de infraestructura, ello se refleja en un

porcentaje muy bajo de vías pavimentadas, ya que en la actualidad la mayoría de las estructura

de pavimentos son a nivel de afirmado, factor que limita la aspiración de los municipios a

acceder a los mercados de las grandes ciudades, debido a que se dificulta el poder ingresar sus

productos agrícolas en los mercados dinámicos de las capitales de los departamentos. Dentro de

este marco general, se busca llegar a todos los rincones del país con vías de pavimento flexible y

mantener las existentes en buen estado.

Teniendo en cuenta lo anterior, se presenta la oportunidad de aportar al país el diseño de la

estructura de pavimento flexible por medio de los métodos INVIAS para medios y altos

volúmenes de tránsito, AASHTO 93 e INSTITUTO DEL ASFALTO para la vía La Ye - Santa

Lucia – Barranca Lebrija entre los abscisas K19+250 A K25+750 ubicada en el Departamento

del Cesar.

2.2.2 Pregunta de investigación

¿Mediante qué método propuesto para el diseño, se podrían lograr los resultados más

idóneos para las condiciones propias del sitio bajo estudio?


2.3 Justificación

Como consecuencia de la globalización de la economía y con el fin de cumplir con los

requisitos, que en materia de movilidad se han planteado dentro de las negociaciones de los

tratados de libre comercio, se destaca la necesidad de mejorar la Red Vial Nacional, con el fin de

garantizar un correcto transporte y suministro de los productos.

Históricamente el Instituto Nacional de Vías y las Entidades Gubernamentales han

enfocado sus esfuerzos en construir y mantener las vías de primer y segundo orden que

comunican las principales ciudades y las cabeceras municipales, descuidando las de tercer orden

que son la base de toda la red de infraestructura del transporte. En particular las soluciones de

pavimentación para estas vías han sido dejarlas a nivel de afirmado, el cual por sus

características es susceptible a deteriorarse en épocas de invierno, dificultando o impidiendo en

ocasiones la comercialización de los productos, esta situación se refleja en el aumento de los

costos de transporte.

Por lo tanto se requiere cambiar el esquema y plantear soluciones duraderas y eficaces que

disminuyan los costos de operación vehicular y agilicen la comercialización de los productos.

Dentro de estas soluciones la más clara es la construcción de estructuras de pavimento que

contemplen una capa de rodadura que proteja los granulares y garantice seguridad y confort a

quienes la utilicen.

Debido a lo anterior, es factible realizar el diseño de la estructura de pavimento flexible

por medio de los métodos INVIAS para medios y altos volúmenes de tránsito, AASHTO 93 e

INSTITUTO DEL ASFALTO para la vía La Ye - Santa Lucia Barranca Lebrija entre los

abscisas K19+250 A K25+750 ubicada en el Departamento del Cesar.

2.4 Objetivos

2.4.1 Objetivo general

Diseñar las estructuras de pavimento flexible por medio de los métodos INVIAS para

medios y altos volúmenes de tránsito, AASHTO 93 e INSTITUTO DEL ASFALTO para la vía

La Ye - Santa Lucia – Barranca Lebrija entre los abscisas K19+250 A K25+750 ubicada en el

Departamento del Cesar.


2.4.2 Objetivos específicos

• Analizar información existente requerida para el desarrollo del diseño.

• Diseñar las estructuras de pavimento flexible bajo los métodos propuestos.

• Recomendar la estructura de pavimento flexible adecuada para el tramo de vía en estudio.


3. MARCOS DE REFERENCIA 3.1 Marco conceptual

Los métodos de diseño de pavimentos son guías desarrolladas por diferentes entidades

gubernamentales con el fin de proveer a los especialistas, las herramientas necesarias para el

diseño de estructuras de pavimento. En este caso particular los métodos fueron desarrolladas por

el Instituto Nacional de Vías INVIAS, por la American Association of StateHighway and

TransportationOfficialsAASHTO (Estados Unidos de América), y por el Instituto del Asfalto, a

continuación se presenta una descripción de cada uno de los métodos con los cuales se calcularan

los espesores de la estructura de pavimento asfaltico.

3.1.1 Método AASHTO – 1993

El método de diseño AASHTO, originalmente conocido como AASHO, fue desarrollado

en los Estados Unidos en la década de los 60, basándose en un ensayo a escala real realizado

durante 2 años en el estado de Illinois donde los suelos y climas son típicos para gran parte de

Estados Unidos, esto con el fin de desarrollar tablas, gráficos y fórmulas que representen las

relaciones deterioro-solicitación de las distintas secciones ensayadas.

A partir de la versión del año 1986, y su correspondiente versión mejorada de 1993, el

método AASHTO comenzó a introducir conceptos mecanicistas para adecuar algunos

parámetros a condiciones diferentes a las que imperaron en el lugar del ensayo original.

El método AASHTO-1993 para el diseño de pavimentos flexibles, se basa primordialmente

en identificar un “número estructural (SN)” para el pavimento, que hace referencia a la

resistencia estructural de un pavimento requerido para una combinación de soporte del suelo

(Mr), transito total (W18),de la serviciabilidad terminal y de las condiciones ambientales. Para

determinar el número estructural, el método se apoya en la siguiente ecuación:

( )

( )

07.832.2

1109440.0

5.12.420.0136.9*log

19.5

018 −+

⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛

++

⎟⎠⎞

⎜⎝⎛

−Δ

+−++= LogMr

SN

PSILogSNLogSZW r

Donde


• W18 = número de aplicaciones de ejes simples equivalentes de 18 kip (80 kN) hasta el tiempo

t en el cual se alcanza ISP = pt

• SN = número estructural

• ∆PSI = diferencia entre los índices de servicio inicial y terminal

• MR = módulo resiliente de la subrasante ( libras/pg2)

• So = desviación estándar total de la distribución normal de los erroresasociados con las

predicciones de tránsito y de comportamientodel pavimento (0.44-0.49)

• ZR = parámetro estadístico asociado con distribuciones normales dedatos, que considera la

probabilidad de que el índice de serviciodel pavimento sea superior a pt durante el periodo de

diseño.

Una vez determinado el numero estructural requerido se busca un conjunto de espesores

que combinados adecuadamente y teniendo en cuenta parámetros como los coeficientes

estructurales y de drenajes garanticen un numero estructural efectivo mayor o igual al requerido

para soportar las solicitaciones de transito esperadas en el periodo de diseño. El número

estructural efectivo se determina por medio de la siguiente ecuación.

Donde:

• a1, a2, a3: Coeficientes estructurales de la capa asfáltica, base granular y subbase granular (in)

• D1, D2, D3: Espesores de la capa asfáltica, base granular y subbase granular (in)

• m2, m3: Coeficientes de drenaje para base granular y subbase granular.

3.1.2 Método INVIAS para carreteras con medios y altos volúmenes de tránsito

El método INVIAS está basado en una combinación de métodos y la teoría fundamental de

comportamiento de estructuras y materiales. Las cartas para la determinación de los espesores de

las estructuras se desarrollaron con base en el Método AASHTO. El catalogo cubre los tipos de

pavimentos, suelos, materiales que actualmente se utilizan en el diseño y construcción de vías en

el país.

El diseño considera condiciones ambientales como la temperaturamediaanualque se puede

presentar desde menos de 13 o hasta 30 °C y la precipitación media anual que varía desde menos

2000 a mayor a 4000 mm; en el caso de la resistencia a la subrasante se considera el valor


promedio del suelo predominante en cada sector homogéneo definido y establece diferentes

categorías que inician desde suelos con CBR menores a 3% que requieren la estabilización del

suelo o el reemplazo parcial, o hasta suelos con un CBR mayor a 15%. El siguiente parámetro

que evalúa el Método INVIAS es el tránsito de diseño que corresponde al número de ejes

equivalente de 8.2 Ton en el carril de diseño durante el periodo de diseño del pavimento que

varía desde 0.5 E6 hasta 40 E6 el cual posteriormente para garantizar una confiabilidad del 90%

se mayora por 1.159, lo que nos brinda el tránsito de diseño. Definida la región climática, la

categoría de la subrasante y de transito se determina de las síes (6) cartas de diseño que presenta

el manual cual es la que corresponde a estas características y se procede a observar los espesores

de las capas de pavimento recomendados.

3.1.3 Método del Instituto del Asfalto

El método del Instituto del Asfalto considera al pavimento como como un sistema elástico

multicapa (Capa de rodadura y base de concreto asfaltico, capa de rodadura y bases con

emulsiones asfálticas, así como capa de rodadura asfáltica con base y subbase granulares), en los

cuales se utilizan conceptos teóricos, experimentales, resultados de ensayos de laboratorios y

programas de computador que permiten optimizar los espesores de la estructura de pavimento y

el chequeo del cumplimiento de los criterios de fatiga y ahuellamiento.

El dimensionamiento de la estructura de pavimento que se diseñe debe cumplir que las

deformaciones por tracción producidas en la fibra inferior de las capas asfálticas y las

deformaciones verticales por compresión en la parte superior de la subrasante no superen los

valores admisibles dados por el tránsito de diseño que debe soportar la estructura para el periodo

de servicio definido.

Le primer parámetro a evaluar para el diseño es el Modulo Resiliente (Mr) el cual

cuantifica la capacidad de soporte de la subrasante y en este trabajo se utilizara como 100 * CBR

de cada tramo homogéneo, posteriormente se estima el número acumulado de ejes simples

equivalentes de 8.2 Ton, esperado en el carril de diseño durante el periodo de diseño,

posteriormente se calculan los módulos de la mezcla asfáltica y de la capa granular donde se

requiere conocer el tipo de asfalto a utilizar, los espesores de la estructura de pavimento y la

temperatura de la zona. Posteriormente mediante el programa Weslease realiza el chequeo de por


ahuellameinto y fisuramiento de la estructura donde se verifica que los ejes equivalentes de

diseño no superen los admisibles.

Los métodos descritos anteriormente mencionan términos que a continuación se describen

para permitir claridad en el desarrollo de este trabajo, una estructura de pavimento es un conjunto

de capas superpuestas, normalmente carpeta asfáltica y granulares, que se diseñan y construyen

técnicamente con materiales apropiados y adecuadamente compactados.Los materiales

granulares son agregados naturales clasificados o provenientes de la trituración de rocas o gravas

usados para conformar las capas de apoyo sobre las cuales se construye la carpeta asfáltica.

3.2 Marco geográfico

El área de estudio se encuentra localizada sobre la vertiente oriental del río Magdalena

entre las localidades de Morrison, Ye Santa Lucía y Barranca de Lebrija en el departamento del

Cesar. Limita por el norte con el municipio de La Gloria (Cesar), El Carmen (Norte Santander),

por el este con Rio de Oro (Cesar), por el sur con Rio de Oro, San Martín (Cesar) y Puerto

Wilches (Santander), por el oeste con Gamarra (Cesar) y Morales (Bolívar). Las vías del sector

comunican con Aguachica principal ciudad de la región, situada a 65 kilómetros de San

Alberto.

Figura 1. Ubicación del proyecto.

Fuente. Elaboración propia


La carretera actual discurre por áreas de topografía plana a ligeramente ondulada rasgo

morfológico predominante del Valle Medio del Rio Magdalena. Esta zona de planicies y colinas

suaves y redondeadas corresponde a terrazas aluviales, depósitos fluviolacustres de ciénagas y

pantanos.

La vía La Ye Santa Lucia Barranca Lebrija es una vía de carácter terciaria, la cual

corresponde a un ramal que se desprende de la vía Morrison La Yé , dirigiéndose hacia el sur del

departamento del Cesar. El área del proyecto pertenece a la región andina de nuestro país, el piso

térmico cálido tropical, con temperaturas promedio de 28º C.

El tramo objeto de estudio se encuentra localizado en el sur del departamento del Cesar, en

jurisdicción del Municipio de San Martín. El inicio del tramo (K19+250) se localiza a 12 Km de

la intersección con la Ruta Nacional 45, conocida como La Ye, a la altura del Corregimiento de

Morrison, a unos 10 kilómetros al norte del casco urbano del municipio, e incrementa su

abscisado hasta el (K25+750) en sentido hacia el sitio conocido como Santa Lucía, el recorrido

total de la vía es de 25.5 kilómetros, de los cuales se intervienen 6.500 metros lineales de vía en

este proyecto.

Las principales vías de acceso al área estudiada son: a) Bucaramanga – San Alberto – San

Martín- Morrison b)Morrison – Barranca de Lebrija que comunica con el río Magdalena y la

región occidental; y c) carreteables que unen a Morrison con Santa Lucia y Barranca de Lebrija.

El drenaje de la zona concordante con la topografía se dirige hacia el río Magdalena en

dirección este – oeste (quebradas Tisquirama, al norte y Caimán, al sur).

La Figura 2 muestra los 6.5 Km de la vía La Ye - Santa Lucia objeto de este proyecto.

Figura 2. Ubicación de los 6.5 Km de vía a diseñar.



3.3 Marco teórico - Estado del arte

En cuanto al estado del arte encontramos tesis universitarias realizadas por estudiantes de

posgrado de la Universidad Católica de Colombia en las cuales se desarrollaron soluciones

técnicas a problemáticas similares a la planteada en este trabajo. Fueron consultadas a manera de

guía las siguientes:

• Diseño de la estructura de pavimento en concreto asfáltico de la vía Tabio – Subachoque en el

departamento de Cundinamarca. Jiménez Guzmán, Pablo Abel. Uiversidad católica de

Colombia, 2012.

Con respecto a esta tesis se pudo establecer que el objeto de la misma consistió en buscar

la alternativa más viable desde el punto de vista técnico y económico para la estructura del

pavimento en un tramo de vía que se encuentra a nivel de afirmado, el cual tiene una longitud

aproximada de 4.5 kilómetros.

Para obtener el diseño final se realizaron diversas actividades que incluyeron la

caracterización geotécnica de la vía, las condiciones de clima y tránsito de la vía.

Se utilizaron los métodos de diseño: INVIAS, AASHTO 93, SHELL, INSTITUTO DEL

ASFALTO y métodos racionales para pavimentos (programa DEPAV de la Universidad del

Cauca).

Dentro del estudio geotécnico se identificaron los suelos y rellenos existentes con el fin de

definir zonas homogéneas y determinar las propiedades geomecánicas de la capa de soporte para

la estructura del pavimento.

En cuanto al tránsito, se llevaron a cabo conteos durante 7 días, con clasificación de tipo de

vehículo y sentido de circulación, con los cuales se hizo la estimación del tránsito promedio

diario TPD para el año 2011, posteriormente se tomó como tasa de crecimiento un valor de

4.5%. En cuanto a los factores de daño por tipo de vehículo fueron usados los establecidos en el

Manual de diseño de pavimentos asfálticos en vías con medios y altos volúmenes de tránsito del

INVIAS. Con los datos anteriores se hizo el cálculo del número de ejes equivalentes acumulados

para el periodo de diseñoy se clasificó según el manual del INVIAS.


Una vez obtenido el número de ejes equivalentes y teniendo los factores clima y

temperatura de la zona, al igual que la capacidad de soporte de la subrasante se procedió a

dimensionar la estructura de pavimento mediante la metodología de diseño de pavimentos

asfálticos en vías con medios y altos volúmenes de tránsito del INVIAS.

La estructura obtenida fue la siguiente:

MDC-2 = 10cm

BG – 2 = 30cm

SBG – 1 = 45cm

La estructura obtenida fue verificada por medio del método AASHTO 93 haciendo la

verificación por capas y la estructura obtenida fue la siguiente:

MDC-2 = 16cm

BG – 2 = 16cm

SBG – 1 = 20cm

Así mismo, la estructura calculada también se verificó por medio del método SHELL y el

resultado fue el siguiente:

MDC-2 = 11cm

BG – 2 = 17cm

SBG – 1 = 33cm

De los resultados obtenidos podemos argumentar lo siguiente:

• La alternativas determinadas, básicamente, consistenen una estructura compuesta por una

capa de concreto asfáltico apoyada sobre una capa de base granular y otra capa desubbase

granular.

• Considerando las diferentes metodologías se analizaron las estructuras que cada uno de estos

métodos arrojó, de acuerdo a las propiedades de los suelos existentes, a las características

climáticas de la región, a las características de resistencia de la subrasante, a los materiales

disponibles en la zona de influencia del proyecto y al tráfico que ha de soportar de acuerdo al

estudio de tránsito y a la proyección de este. Encontrando que la aplicación de los métodos de

diseño establecidos cumplen con los requerimientos establecidos y las estructuras obtenidas

por medio de cada uno de los métodos, cumplen con los requerimientos para los cuales fueron

diseñadas.


• Sin embargo, al final no se hace una recomendación o no se puede evidenciar cual de las

estructuras planteadas es la óptima, por lo cual sería un aspecto a mejorar en dicho trabajo, ya

que uno de los objetivos planteados es establecer el diseño más apropiado de acuerdo a las

condiciones generales de la zona en estudio.

• Diseño de la vía Timaná – Cosanza en pavimento flexible. Godoy Bautista, Oscar Javier.

Universidad católica de Colombia, 2013.

En esta tesis se desarrolla el diseño de un tramo de vía en afirmado por medio de los

métodos INVIAS, AASHTO 93 e INSTITUTO DEL ASFALTO. Proyecto que se asemeja al

presente trabajo.

Como desarrollo de la misma se utilizaron datos de conteos de tráfico realizados en el año

2006 por el municipio en un lapso de siete días durante las 24 horas con secuencias de cada hora.

Con estos conteos se llevó a cabo el cálculo del tránsito promedio diario TPD y se determinó la

tasa de crecimiento anual. Aplicando los factores de daño a cada uno de los componentes del

TPD se calculó el número de ejes equivalentes acumulados de 8.2 ton para el periodo el periodo

de diseño.

Posteriormente con los CBR de cada uno de los tramos se calcularon los módulos

resilientes de la subrasante, así mismo se establecieron las características climáticas y de

temperatura media anual con las cuales se procedió a dimensionar la estructura de pavimento

mediante la metodología de diseño de pavimentos asfálticos en vías con medios y altos

volúmenes de tránsito del INVIAS.

La estructura obtenida con los parámetros anteriores fue la siguiente:

MDC-2 = 10cm

BG – 2 = 20cm

SBG – 1 = 40cm

Posteriormente se realizó el diseño de la estructura mediante el método AASHTO 93, en el

cual se implementaron la totalidad de los parámetros que el método exige haciendo la

verificación por capas y la estructura obtenida fue la siguiente:

MDC-2 = 17.5cm

BG – 2 = 10cm

SBG – 1 = 10cm


Así mismo, la estructura calculada también se verificó por medio del método del Instituto

del Asfalto y el resultado fue el siguiente:

MDC-2 = 11cm

BG – 2 = 30cm

SBG – 1 = 30cm

De los resultados obtenidos podemos argumentar lo siguiente:

• Los espesores planteados para las capas granulares en el método AASHTO 93 no cumplen

con los mínimos establecidos en las especificaciones del INVIAS, las cuales establecen un

espesor mínimo constructivo de 15cm.

• Considerando las diferentes metodologías se analizaron las estructuras que cada uno de estos

métodos arrojó, de acuerdo a las propiedades de los suelos existentes, a las características

climáticas de la región, a las características de resistencia de la subrasante, a los materiales

disponibles en la zona de influencia del proyecto y al tráfico que ha de soportar de acuerdo al

estudio de tránsito y a la proyección de este. Encontrando que la aplicación de los métodos de

diseño establecidos cumplen con los requerimientos establecidos y las estructuras obtenidas

por medio de cada uno de los métodos, cumplen con los requerimientos para los cuales fueron

diseñadas.

• Con respecto a las alternativas planteadas y una vez revisadas todas las variablesy

confrontando espesores por cada metodología aplicada y confrontándola con lospresupuestos,

se sugiere la alternativa 1 como la más convenientede realizar en la zona del proyecto según

la metodología del INVÍAS (diseños dePavimentos asfálticos en Vías con Medios y Altos

Volúmenes de Transito).


4. METODOLOGÍA 4.1 Fases del trabajo de grado

Las fases que se implementaron para el desarrollo del presente proyecto fueron las

siguientes:

• Recopilación de información general de la vía La Ye - Santa Lucia – Barranca Lebrija entre

las abscisas K19+250 a K25+750 en el departamento de Cesar.

• Revisión de la información recopilada en oficina.

• Numero de ejes equivalentes de 8.2 ton para el periodo de diseño

• Clasificación de la capacidad portante de la subrasante.

• Diseño de estructura de pavimento flexible bajo los métodos INVIAS para medios y altos

volúmenes de tránsito, AASHTO 93 e INSTITUTO DEL ASFALTO.

• Recomendación de estructura de pavimento para el tramo de vía en estudio.

A continuación se relacionan de forma esquemática el desarrollo de cada uno de los

métodos utilizados para el diseño de las estructuras de pavimento.

4.1.1 Método INVIAS para diseño de estructuras de pavimento con volúmenes medios y

altos de tránsito


Figura 3. Método de diseño INVIAS.



4.1.2 Método AASHTO 93 para diseño de estructuras de pavimento flexible.

Figura 4. Método de diseño general de la AASTHO 93.



4.1.3 Método del Instituto del Asfalto para el diseño de estructuras de pavimento flexible

Figura 5. Método de diseño del Instituto del Asfalto.


4.2 Instrumentos o herramientas utilizadas

• Como herramientas informáticas utilizadas en el desarrollo del presente trabajo se relacionan

las siguientes: Microsoft Excel, Microsoft Word, Programa para el análisis del

comportamiento de pavimentos flexibles WESLEA.


5. DISEÑO DE ESTRUCTURAS DE PAVIMENTOS POR LOS MÉTODOS INVIAS, AASHTO 93 E INSTITUTO DEL ASFALTO

El presente capitulo permite observar el diseño de las estructuras de pavimento bajo los

métodos INVIAS, AASHTO 93 e INSTITUTO DEL ASFALTO y los parámetros requeridos

para el desarrollo de cada uno de ellos.

5.1 Numero de ejes equivalentes de 8.2 ton para el periodo de diseño

El estudio de tránsito se realizó mediante trabajos de campo, ubicando una estación

maestra de conteo en la intersección de la Y – Santa Lucía. Los aforos fueron realizados en

periodos de 24 horas durante 6 días continuos. La disposición de la vía permite conectar

Barranca Lebrija, con Morrison y Pita limón, por lo que no se prevé que existan flujos que

puedan cambiar su ruta de asignación; luego, no se consideró conveniente adelantar encuestas

origen – destino.

Por otra parte, con respecto al tránsito generado, dado el nivel de proyecto de

mejoramiento de la vía, no se espera que este componente de tránsito tenga un alto componente

en el tránsito consolidado de la vía; no obstante el factor de crecimiento adoptado es bastante

generoso, el cual puede asumir un posible tránsito generado por el proyecto. De igual manera por

la disposición de la red vial de acceso en la zona, no existen vías alternas y por lo tanto no es

posible que se llegue a dar un tránsito atraído.

Para la definición de la tasa de crecimiento anual del tránsito y el comportamiento de la

economía regional, se analizaron inicialmente las series históricas de Tránsito Promedio Diario

del INVIAS, observando que el corredor con mayor demanda en el Departamento del Cesar,

independiente de la Ruta del Sol, corresponde a la vía Valledupar - La Paz, donde el mejor ajuste

del modelo de análisis corresponde al crecimiento de tipo exponencial, con un coeficiente de

correlación de 0,91 y un crecimiento anual del TPD del 5,10%.

Bajo las consideraciones establecidas anteriormente se obtuvo la información de tránsito

promedio diario para el proyecto y las proyecciones de tránsito:

Tabla 1. Tránsito Promedio Diario Anual (La Ye - Santa Licia – Barranca Lebrija).

DIA AUTOS BUSES C2P C2G C3-4 >C5 TOTAL TPDA 182 10 24 16 1 6 239

Fuente. Consorcio TITCesar .


Tabla 2. Proyecciones de tránsito para la vía La Ye – Santa Licia - Barranca Lebrija.

AÑO AUTOS BUSES C2P C2G C3-4 ≥C5 TOTAL MIXTOS

2013 182 10 24 16 1 6 239 2014 191 11 25 17 1 6 251 2015 201 12 26 18 1 6 264 2016 211 13 27 19 2 7 279 2017 222 14 28 20 2 7 293 2018 233 15 29 21 2 7 307 2019 245 16 30 22 3 8 324 2020 257 17 32 23 3 8 340 2021 270 18 34 24 3 8 357 2022 284 19 36 25 4 9 377 2023 298 20 38 26 4 9 395 2024 313 21 40 27 4 9 414 2025 329 22 42 28 5 10 436 2026 346 23 44 29 5 11 458 2027 364 24 46 30 5 12 481 2028 383 25 48 32 6 13 507 2029 403 26 50 34 6 14 533 2030 424 27 53 36 6 15 561 2031 446 28 56 38 7 16 591 2032 469 29 59 40 7 17 621 2033 493 30 62 42 7 18 652 2034 518 32 65 44 8 19 686

Fuente. Consorcio TIT Cesar.

De igual forma, del estudio de tránsito se extraen los siguientes datos:

• Clasificación de los vehículos.

• Factores daño por vehículo.

Tabla 3. Factores Daño.

AUTOS BUSES C2P C2G C3-4 >C5 0 1 1,14 2,54 4,07 4,61



El factor de ajuste por carril de diseño es asumido del más crítico de los porcentajes de

distribución direccional.

Se asume el 2014 como año de operación, para lo cual se obtienen los ejes equivalentes

acumulados.

Tabla 4. Ejes Equivalentes Tramo La Ye - Santa Lucia - Barranca Lebrija.

AÑO AUTOS BUSES C2P C2G C3-4 ≥C5 TOTAL MIXTOS

EJES ACUMUL

2013 182 10 24 16 1 6 239 000E+00 2014 191 11 25 17 1 6 251 392E+04 2015 201 12 26 18 1 6 264 799E+04 2016 211 13 27 19 2 7 279 125E+05 2017 222 14 28 20 2 7 293 173E+05 2018 233 15 29 21 2 7 307 221E+05 2019 245 16 30 22 3 8 324 275E+05 2020 257 17 32 23 3 8 340 330E+05 2021 270 18 34 24 3 8 357 388E+05 2022 284 19 36 25 4 9 377 450E+05 2023 298 20 38 26 4 9 395 514E+05 2024 313 21 40 27 4 9 414 581E+05 2025 329 22 42 28 5 10 436 652E+05 2026 346 23 44 29 5 11 458 727E+05 2027 364 24 46 30 5 12 481 806E+05 2028 383 25 48 32 6 13 507 890E+05 2029 403 26 50 34 6 14 533 979E+05 2030 424 27 53 36 6 15 561 107E+06 2031 446 28 56 38 7 16 591 117E+06 2032 469 29 59 40 7 17 621 128E+06 2033 493 30 62 42 7 18 652 139E+06 2034 518 32 65 44 8 19 686 150E+06


De la tabla anterior y teniendo en cuenta el periodo de diseño de la estructura de pavimento

que es de 10 años, se obtiene un número de ejes equivalentes acumulados de 8.2 T durante el

periodo de diseño para cada una de las metodologías a evaluar. Los valores obtenidos se

presentan en la siguiente tabla.


Tabla 5. Número de Ejes Equivalentes a utilizar por método de diseño.

METODOLOGÍA NÚMERO DE EJES EQUIVALENTES INVIAS 596.219

AASHTO 514.425 INSTITUTO DEL ASTALTO 514.425


5.2 Capacidad portante de la subrasante

Con el fin de evaluar la capacidad de soporte de la subrasante se realizaron exploraciones

con un espaciamiento aproximado de 500m y una profundidad de 1.5 m que permitió observar

las propiedades de los materiales gracias a los ensayos de clasificación SUCS y AASHTO,

gradación, límites de Atterberg, expansión libre en probeta, CBR de la subrasante y CBR a los

materiales granulares.

Con el análisis geotécnico realizado se dividió la vía a diseñar en (5) cinco tramos

homogéneos debido a los tipos de suelo y sus características que se evidencian en el perfil

estratigráfico (Anexo C) y en el resumen geotécnico como se presentan a continuación (Anexo

B).

Figura 6. Perfil Estratigráfico Vía la Ye Santa Lucia (Km 19+250 a Km 25+750.

Fuente. Elaboración propia.


Tabla 4. Resumen de características geotécnicas. CLASIFICACIÓN LIMITES DE ATTERBERG

Tramo

Homogéneo

Abscisa

(km)

Profundidad

(m)

Apique

No.

Muestra

No. USC AASHTO % W LL LP IP LC Expansión

LP (%)

CBR

Inalterado

(%)

CBR

Sumergido

(%)

CBR

Método

I

(95%)

19+000 0,00-0,95 189 B13-392 SM A - 4 11.62 N.L.L. N.L.P. N.P.

19+000 0,95-1,50 189 B13-393 CH A - 7 - 5 18.97 68.00 32.00 36.00 45.70 3.10 8.58 1.28 6.36

19+500 0,00-0,39 190 B13-394 CL A - 7 - 6 8.80 49.00 24.00 25.00

19+500 0,39-1,50 190 B13-395 MH A - 7 - 5 16.85 63.00 34.00 29.00 42.40 3.10 4.28 1.29

20+000 0,00-0,57 191 B13-396 CH A - 7 - 6 17.36 53.00 27.00 26.00

20+000 0,57-1,52 191 B13-397 ML A - 4 6.82 N.L.L. N.L.P. N.P. 6

20+500 0,00-0,61 192 B13-398 ML A - 4 15.43 N.L.L. N.L.P. N.P.

20+500 0,61-1,51 192 B13-399 SM A - 4 6.47 N.L.L. N.L.P. N.P. 7

21+000 0,00-0,86 193 B13-400 ML A - 4 13.87 N.L.L. N.L.P. N.P.

1

21+000 0,86-1,50 193 B13-401 CL A - 7 - 6 9.87 46.00 23.00 23.00 28.50 2.10 7.33 2.73

21+500 0,00-0,72 194 B13-402 SM A - 2 - 4 10.23 N.L.L. N.L.P. N.P.

21+500 0,72-1,50 194 B13-355 SM A - 2 - 4 4.09 N.L.L. N.L.P. N.P. 6.8

22+000 0,00-0,41 195 B13-404 SM A - 2 - 4 10.62 N.L.L. N.L.P. N.P. 2

22+000 0,41-1,50 195 B13-405 SM A - 4 11.25 N.L.L. N.L.P. N.P. 7.9

22+500 0,00-0,72 196 B13-414 MH A - 7 - 5 26.21 63.00 32.00 31.00 3

22+500 0,72-1,51 196 B13-415 MH A - 7 - 5 30.58 71.00 35.00 36.00 48.30 3.20 4.40 0.97


CLASIFICACIÓN LIMITES DE ATTERBERG

Tramo

Homogéneo

Abscisa

(km)

Profundidad

(m)

Apique

No.

Muestra

No. USC AASHTO % W LL LP IP LC Expansión

LP (%)

CBR

Inalterado

(%)

CBR

Sumergido

(%)

CBR

Método

I

(95%)

23+000 0,00-1,08 197 B13-406 CL A - 6 15.79 38.00 24.00 14.00

23+000 1,08-1,51 197 B13-407 CL A - 7 - 6 17.62 45.00 26.00 19.00 27.00 3.10 8.43 2.26

23+500 0,00-0,42 198 B13-408 SM A - 2 - 4 7.37 N.L.L. N.L.P. N.P.

23+500 0,42-1,15 198 B13-409 SM A - 4 25.36 N.L.L. N.L.P. N.P. 6.2

24+000 0,00-0,71 199 B13-410 SM A - 2 - 4 6.10 N.L.L. N.L.P. N.P.

24+000 0,71-1,51 199 B13-411 SM A - 4 8.31 N.L.L. N.L.P. N.P. 6.8

24+500 0,00-0,81 200 B13-412 SM A - 2 - 4 8.42 N.L.L. N.L.P. N.P.

4

24+500 0,81-1,52 200 B13-413 SM A - 4 8.95 N.L.L. N.L.P. N.P. 6.8

25+000 0,00-1,08 201 B13-416 CL A - 7 - 6 11.80 47.00 23.00 24.00

25+000 1,08-1,51 201 B13-417 CL A - 7 - 6 26.26 46.00 26.00 20.00 28.60 2.50 8.61 2.13

25+500 0,00-0,35 202 B13-418 CL A - 6 9.25 32.00 20.00 12.00 5

25+500 0,35-1,51 202 B13-419 CL A - 6 13.58 35.00 21.00 14.00 19.40 2.10 7.40 2.43



A continuación se efectúa el análisis de los ensayos de laboratorios que permitieron

identificar los tipos de suelos existentes a lo largo de los 6.5 km de vía y presentar la

tramificación con la cual se desarrollara el diseño de la estructura de pavimento, por ello se

describen las características geotecnicas de cada uno de los tramos.

• Tramo 1 Km 19+250 a Km 21+250: En este sector se encuentran materiales limo arcillosos de

características pobres a malas (SM, CH, CL, ML), el suelo presenta valores de LL que varían

desde 46 % hasta 68 %, LP entre 23 % y 34 %, IP entre 23 % y 36 % y la humedad natural

(Wn) entre 6 % y 26.16 %.

• Tramo 2 Km 21+250 a Km 22+250: En este kilómetro de vía se evidencia la presentica de

arenas limosa, semipermeables a impermeables. Con un porcentaje promedio de gravas del

9%, de arenas de 58% y finos del 33%.

• Tramo 3 Km 22+250 a Km 23+250: En este sector se encuentran materiales limos y arcillas

inorgánicas (MH, CL), el suelo presenta valores de LL que varían desde 38 % hasta 71 %, LP

entre 24 % y 35 %, IP entre 14 % y 36 % y la humedad natural (Wn) entre 15.79 % y 30.59

%.

• Tramo 4 Km 23+250 a Km 24+750: En este kilómetro de vía se evidencia la presentica de

arenas limosa, semipermeables a impermeables. Con un porcentaje promedio de gravas del

3%, de arenas de 63% y finos del 34%.

• Tramo 5 Km 24+750a Km 25+750: El último sector de la vía evaluada se caracteriza por ser

arcillas inorgánicas (CL), el suelo presenta valores de LL que varían desde 32 % hasta 47 %,

LP entre 20 % y 26 %, IP entre 12 % y 24 % y la humedad natural (Wn) entre 9.25 % y 26.26

%.

En general los 6.50 Km de vía tiene una distribución por tipo de suelo relacionada a 3%en

gravas, 41% en arenas y 56% en finos.

Debido a la clasificación de suelos presente en la zona de estudio se realiza el análisis del

potencial contracto-expansivo de los materiales de subrasante, con base en los siguientes

criterios.

• Potencial de hinchamiento a partir de los límites de Atterberg: En la siguiente tabla se

presentan los rangos de límite líquido e índice de plasticidad sugerido por el manual de diseño

del Invias para el análisis del potencial de hinchamiento.


Tabla 5. Clasificación de suelos expansivos con base en LL e IP (Snethen y otros).

Fuente. (Ministerio de Transporte, 1998).

• Límite de contracción: Se realizó el análisis del potencial de expansión conbase en el límite

de contracción, utilizando para tal fin la clasificación sugerida por Holtz y Gibbs.

Tabla 6. Grado de expansión a partir del límite de contracción (Holtz y Gibbs).

Grado de expansión Límite de contracción (%) Índice de plasticidad Muy alto < 10 >32

Alto 6 - 12 23 – 45 Medio 8-18 12 – 34 Bajo > 13 <20

Fuente. (Rico y Del Castillo, 1976, p. 175)

• Potencial de expansión a partir de la expansión libre en probeta: En la siguiente tabla se

presentan la clasificación de suelos expansivos según Holtz y Gibbsparapara el análisis de

expansión a partir de la expansión libre en probeta.

Tabla 7. Expansión libre en probeta (Holtz y Gibbs).

Expansión Libre en Probeta

(%)

Clasificación del hinchamiento potencial

>100 Muy Alto

> 100 Alto

50 - 100 Marginal

< 50 Bajo Fuente. (Rico y Del Castillo, 1976, p. 175)

A continuación se presenta el resumen de los resultados obtenidos bajo cada uno de los

parámetros mencionados anteriormente. En el Anexo A se presentan los resultados de los

ensayos de laboratorio y en el Anexo B el resumen de la exploración geotécnica.

LL (%) IP (%) Hinchamiento potencial (%) Clasificación del hinchamiento potencial> 60 > 35 > 1.5 Alto

50 - 60 25 - 35 0.5 – 1.5 Marginal < 50 < 25 < 0.5 Bajo


Tabla 8. Clasificación de hinchamiento potencial y suelos expansivos.

Clasificación Límites de Atterberg

Clasificación

hinchamiento

potencial

Clasificación

de suelos

expansivos Tramo

Homogéneo

Abscisa

(km)

Profundidad

(m)

USC AASHTO LL LP IP LC Expansión

LP (%) Por LL Por IP

Por

LC Por IP

19+000 0,00-0,95 SM A - 4 N.L.P.

19+000 0,95-1,50 CH A - 7 - 5 68.00 32.00 36.00 45.70 3.10 ALTO ALTO BAJOMUY

ALTO

19+500 0,00-0,39 CL A - 7 - 6 49.00 24.00 25.00 BAJO MARGINAL ALTO

19+500 0,39-1,50 MH A - 7 - 5 63.00 34.00 29.00 42.40 3.10 ALTO MARGINAL BAJO ALTO

20+000 0,00-0,57 CH A - 7 - 6 53.00 27.00 26.00 MARGINAL MARGINAL ALTO

20+000 0,57-1,52 ML A - 4 N.L.P.

20+500 0,00-0,61 ML A - 4 N.L.P.

20+500 0,61-1,51 SM A - 4 N.L.P.

21+000 0,00-0,86 ML A - 4 N.L.P.

1

21+000 0,86-1,50 CL A - 7 - 6 46.00 23.00 23.00 28.50 2.10 BAJO BAJO BAJO ALTO

21+500 0,00-0,72 SM A - 2 - 4 N.L.P.

21+500 0,72-1,50 SM A - 2 - 4 N.L.P.

22+000 0,00-0,41 SM A - 2 - 4 N.L.P. 2

22+000 0,41-1,50 SM A - 4 N.L.P.

22+500 0,00-0,72 MH A - 7 - 5 63.00 32.00 31.00 ALTO MARGINAL ALTO

22+500 0,72-1,51 MH A - 7 - 5 71.00 35.00 36.00 48.30 3.20 ALTO ALTO BAJOMUY

ALTO

3

23+000 0,00-1,08 CL A - 6 38.00 24.00 14.00 BAJO BAJO MEDIO


Clasificación Límites de Atterberg

Clasificación

hinchamiento

potencial

Clasificación

de suelos

expansivos Tramo

Homogéneo

Abscisa

(km)

Profundidad

(m)

USC AASHTO LL LP IP LC Expansión

LP (%) Por LL Por IP

Por

LC Por IP

23+000 1,08-1,51 CL A - 7 - 6 45.00 26.00 19.00 27.00 3.10 BAJO BAJO BAJO MEDIO

23+500 0,00-0,42 SM A - 2 - 4 N.L.P.

23+500 0,42-1,15 SM A - 4 N.L.P.

24+000 0,00-0,71 SM A - 2 - 4 N.L.P.

24+000 0,71-1,51 SM A - 4 N.L.P.

24+500 0,00-0,81 SM A - 2 - 4 N.L.P.

4

24+500 0,81-1,52 SM A - 4 N.L.P.

25+000 0,00-1,08 CL A - 7 - 6 47.00 23.00 24.00 BAJO BAJO ALTO

25+000 1,08-1,51 CL A - 7 - 6 46.00 26.00 20.00 28.60 2.50 BAJO BAJO BAJO MEDIO

25+500 0,00-0,35 CL A - 6 32.00 20.00 12.00 BAJO BAJO MEDIO 5

25+500 0,35-1,51 CL A - 6 35.00 21.00 14.00 19.40 2.10 BAJO BAJO BAJO MEDIO



En general, se puede observar que en todas las zonas donde se presentan arcillas de

plasticidad alta (CH) tiene un coeficiente de hinchamiento alto y marginal y en el caso de los

sectores considerados como suelos de grano fino son potencialmente expansivos.

Finalmente y luego de efectuar los análisis presentados anteriormente se concluye que la

zona en estudio está conformada por materiales que son altamente susceptibles de presentar

deformaciones volumétricas, ya sean estas por contracción o por expansión y bajo este evento se

hace necesario incluir dentro de la estructuras diseñadas un tratamiento por geomallas biaxial y

geotextiles dependiendo la necesidad, su ubicación se presentará en numerales posteriores.

De acuerdo a las características de los materiales como se observó anteriormente se

definieron cinco tramos homogéneos, de los cuales a continuación se presenta la resistencia de

la subrasante; en el caso de suelos finos se tomó el valor promedio del CBR en estado de

inmersión, para un 0.1 pulgadas de penetración del piston y en suelos granulares se toma el

menor valor de los CBRMetodo 1 al 95% de la densidad máxima. A continuación se presenta

los CBR adoptados por tramo homogéneo.

Tabla 9. CBR por Tramo Homogéneo.

Tramo Homogéneo

No.

Abscisa Inicial (Km)

Abscisa Final (Km)

Distancia (m) CBRSBR (%)

1 19+250 21+250 2,000.00 1.77 2 21+250 22+250 1,000.00 6.80 3 22+250 23+250 1,000.00 1.62 4 23+250 24+750 1,500.00 6.20 5 24+750 25+750 1,000.00 2.28


5.3 Diseño de la estructura de pavimento por el método INVIAS

El método de diseño establecido en el Manual de Diseño de Pavimentos Asfálticos para

Vías con Medios y Altos Volúmenes de Tránsito del Instituto Nacional de Vías, consiste

básicamente en determinar el tránsito en el período de diseño, los factores medioambientales

(temperatura y precipitación) y la capacidad de soporte de la subrasante y a partir de estas


variables clasificar cada parámetro en una categoría y determinar la estructura de pavimento por

medio de las cartas de diseño del manual.

5.3.1 Periodo de diseño

De acuerdo con la metodología de diseño a partir del tránsito promedio diario se establece

la categoría de la vía, por medio de la siguiente tabla.

Tabla 10. Categoría de la vía.

Categoría de la vía I II III Especial

Descripción

Autopistas interurbanas

caminos interurbanos principales

Colectoras interurbanas

caminos rurales e industriales principales

Caminos rurales con tránsito

mediano caminos estratégicos

Pavimentos especiales e

innovaciones

Importancia Muy importante Importante Poco importante Importante a poco

importante Tránsito

promedio diario > 5000 1000 – 10000 < 1000 < 10000

Fuente. (Ministerio de Transporte, 1998)

De acuerdo con el TPD establecido en la Tabla 1 , para el año 2014 se tiene un valor de

259 vehículos en el tramo La Ye Santa Lucia - Barranca Lebrija por lo cual la vía clasifica en la

categoría III y se adopta un período de diseño de 10 años.

Tabla 11. Periodo de diseño.

Período de diseño estructural (años) Categoría de la vía Rango Recomendado I 10 - 30 20 II 10 - 20 15 III 10 - 20 10

Especiales 7 - 20 10 – 15 Fuente. (Ministerio de Transporte, 1998)


5.3.2 Estimación del tránsito de diseño

De acuerdo con el capítulo 5.1 el número de ejes equivalentes para el período de diseño en

el tramo La Yé Santa Lucia - Barranca Lebrija es de 5.14 E5 los cuales se deben corregir para

garantizar una confiabilidad del 90% empleando la siguiente ecuación:

Al aplicar la anterior ecuación se obtiene un número de ejes equivalentes de 8.2 toneladas

de 5.96E 5. Con estos valores se ingresa a la siguiente tabla y se determina el rango de tránsito

que corresponde para la vía en estudio:

Tabla 12. Rangos de tránsito.

Designación Rangos de tránsito acumulado

por carril de diseño T1 0.5 - 1 * 106 T2 1 - 2 * 106 T3 2 - 4 * 106 T4 4 - 6 * 106 T5 6 - 10 * 106 T6 10 - 15 * 106 T7 15 - 20 * 106 T8 20 - 30 * 106 T9 30 - 40 * 106

Fuente. (Ministerio de Transporte, 1998).

Finalmente se obtiene que el rango de tránsito para el diseño de la estructura esT1 para el

tramo La Ye Santa Lucia - Barranca Lebrija.

5.3.3 Factores ambientales y climáticos

Según el manual de diseño de pavimentos asfálticos de vías con medios y altos volúmenes

de tránsito del INVIAS el país se divide en seis regiones climáticas determinadas por

condiciones particulares de temperatura y precipitación de acuerdo con la siguiente tabla:


Tabla 13. Regiones climáticas de Colombia.

No Región Temperatura TMAP (ºC)

Precipitación media anual (mm)

R1 Fría seca y fría semihúmeda

< 13 < 2000

R2 Templado seco y

templado semihúmedo 13 – 20 < 2000

R3 Cálido seco y cálido

semihúmedo 20 – 30 < 2000

R4 Templado húmedo 13 – 20 2000 – 4000 R5 Cálido húmedo 20 – 30 2000 – 4000 R6 Cálido muy húmedo 20 - 30 > 4000


De acuerdo a la ubicación de la vía se tiene una precipitación media anual de 1374 mm/año

y una TMAP de 28.3°C los cuales fueron calculados a partir de la estación Aguas Claras en

Aguachica.

Por lo anterior y de acuerdo a la tabla del manual del INVIAS se tiene que la zona

evaluada clasifica en la región R3.

5.3.4 Sectorización y Caracterización de diseño de la subrasante

De acuerdo a la sectorización la cual se explica más adelante en este mismo numeral para

cada tramo homogéneo se determinó la clasificación del material de apoyo equivalente de

acuerdo a los rangos establecidos en el manual del INVIAS que se muestran a continuación:

Tabla 14. Valores de resistencia de la subrasante.

Categoría Intervalo de Módulo Resiliente

(kg/cm2) Intervalo de CBR

(%) S1 300 – 500 3 ≤CBR< 5 S2 500 – 700 5 ≤CBR< 7 S3 700 – 1000 7 ≤CBR< 10 S4 1000 – 1500 10 ≤CBR< 15 S5 > 1500 CBR≥ 15



Como se puedo observar en los análisis realizados en el numeral Fuente. Consorcio TIT Cesar.

capacidad portante de la SUBRASANTE0 los suelos de la vía a diseñar presentan dos

condiciones; la primera consiste en zonas donde los materiales son netamente de carácter fino

con valores de CBR inferiores a 3% y la segunda está conformada por materiales únicamente

granulares con valores de CBR entre 6% y 7%, por lo que el cálculo del material de soporte se

realizó de la siguiente manera:

Para el primer caso se calculó el módulo equivalente de apoyo de la estructura de

pavimento al usar un material de terraplén (CBR>10%) como remplazo o relleno aplicando la

metodología de Ivanov la cual considera la capacidad de soporte de los diferentes estratos y sus

espesores por medio de la siguiente ecuación:

⎟⎠⎞

⎜⎝⎛

⎟⎠⎞

⎜⎝⎛ −−

=

ans

n

EEe

2arctan1121 5.3

0

π

5.2

0

1

EE

n =

Donde:

Ee Módulo equivalente de subrasante mejorada (kg/cm2).

E0 Módulo de elasticidad de la subrasante (kg/cm2).

E1 Módulo de elasticidad del material de terraplén o mejoramiento (kg/cm2).

s Espesor del material de terraplén o mejoramiento (cm).

a Constante con valor igual a 15.

El módulo de cada capa se obtiene a partir de la siguiente correlación con base en el CBR:

Mr (psi) = 2555 * CBR0.64

En el segundo caso se utiliza directamente el valor obtenido del ensayo de CBR Método 1.

Debido a que la vía se encuentra localizada principalmente en terreno plano la

sectorización fue gobernada por las condiciones geotécnicas encontradas de acuerdo a los dos

casos explicados. El proceso de sectorización y los cálculos se pueden consultar en las memorias

de cálculo en los Anexos B y D1.


5.3.5 Diseño de la estructura de pavimento flexible

Con la anterior información, se remite al Manual de diseño de pavimentos asfalticos en

vías con medios y altos volúmenes de tránsito para el diseño de la estructura del pavimento, y se

obtiene:

• RANGO DE TRANSITO: Entre 0.5 y 1 millón, DESIGNACIÓN: T1

• RESISTENCIA DE SUELO TRAMOS 1, 3 Y 5: 3<CBR<5, CATEGORIA: S1

• RESISTENCIA DE SUELO TRAMOS 2 Y 4: 5<CBR<7, CATEGORIA: S2

• REGIÓN CLIMATICA: Temperatura entre 20°C y 30 °C y Precipitación media anual menor

a 2000 mm, REGIÓN: R3 (Cálido seco y cálido semihúmedo).

La carta aplicable para el diseño de la estructura de pavimento según los datos

mencionados anteriormente es la No.3, de la cual las estructuras resultantes son:

A continuación se presentan los tipos de estructuras definidos para cada uno de los tramos

homogéneos de la vía.

Figura 7. Estructura de Pavimento por el Método INVIAS.


Tabla 15. Resumen de parámetros de diseño y espesores calculados por el Método INVIAS.

Tramo Homogéneo

No.


Abscisa Final (Km)

CBRSBR (%)

CBR Tramo

Homogeneo(%)

Clasificación Subrasante

Región Climática N N' Clasificación

Tránsito CA(cm)

BG(cm)

SBG(cm)

Mejoramiento(cm)

1 19+250 21+250 1.77 3.40 S1 R3 514,425 596,219 T1 10 20 35 25

2 21+250 22+250 6.80 6.80 S2 R3 514,425 596,219 T1 7.5 20 35 3 22+250 23+250 1.62 3.15 S1 R3 514,425 596,219 T1 10 20 35 25

4 23+250 24+750 6.20 6.20 S2 R3 514,425 596,219 T1 7.5 20 35 5 24+750 25+750 2.28 3.53 S1 R3 514,425 596,219 T1 10 20 35 20


5.4 Diseño de la estructura de pavimento por el método de la AASHTO 93

Según la sectorización definida en base a los suelos presentes en la zona y la definición de los CBR a continuación se diseña la

estructura de pavimento para los 6.5 Km de vía por el método AASHTO 93.

Los parámetros de cálculo para el desarrollo del diseño se describen a continuación:

• Tránsito de diseño (W18): El número de ejes equivalentes de 8.2 Ton en el carril de diseño para el periodo de diseño (10 años),

obtenido del análisis del estudio de tránsito que se describe en el numeral 5.1y corresponde a 514.425 número de ejes equivalentes

de 8.2 Ton.

• Nivel de Confianza (Zr): Permite incluir un grado de seguridad en el proceso de diseño para que las alternativas de estructuras

propuestas se comporten satisfactoriamente bajo las condiciones de tránsito y ambientales que se generen en el periodo de diseño.

La guía AASHTO-93 recomienda unos valores de confiabilidad, de acuerdo al tipo de vía que se esté analizando en el diseño del

pavimento. Para el caso específico del presente proyecto, se adoptó un valor de 90% de confiabilidad para cada uno de los sectores

con un Zr = 1.282.


• Serviciabilidad (ΔPSI): La Guía AASHTO establece que “La serviciabilidad es la habilidad

específica de una sección de pavimento para servir al tráfico”. Se deben elegir, la

serviciabilidad inicial y final. La inicial es función del diseño del pavimento y de la calidad de

la construcción, y la final está relacionada a la falla funcional del pavimento. Para este caso

específico se fijaron los siguientes valores de PSI inicial 4.2 y PSI final de 2.0, por lo tanto la

pérdida del índice de serviciabilidad es 2.2.

• Error normal combinado (So). Este parámetro tiene en cuenta el error o desviación del diseño,

la variación de las propiedades de los materiales y de la subrasante, y la estimación del

tránsito; para pavimentos flexibles, la AASTHO remienda un So entre 0.40 y 0.50, para este

caso se toma un valor de 0.44.

• Módulo resiliente de la subrasante. Es la propiedad que caracteriza los materiales de la

subrasante y las propiedades elásticas del suelo. El módulo resiliente de la subrasante se

obtuvo mediante la ecuación de la metodología AASHTO 2002:

En la siguiente tabla se observan los valores obtenidos para cada uno de los tramos

homogéneos en estudio.

Tabla 16. Módulo resiliente de la subrasante para la vía La Ye Santa Lucia – Barranca Lebrija.

Tramo Homogéneo

No.

Abscisa Inicial Diseño

Geométrico (Km)

Abscisa FinalDiseño

Geométrico (Km)

Distancia (m) CBR (%)

Módulo

subrasante Mr= 100*CBR

(kg/cm2)

Módulo subrasante

(psi)

1 19+250 21+250 2,000.00 1.77 177 25172 21+250 22+250 1,000.00 6.80 680 96703 22+250 23+250 1,000.00 1.62 162 23044 23+250 24+750 1,500.00 6.20 620 88165 24+750 25+750 1,000.00 2.28 228 3242


Con los parámetros mencionados anteriormente se determina el número estructural del

pavimento (SN), el cual representa la resistencia total de un pavimento para unas condiciones de

subrasante, transito, índices de servicio y caracteristicas ambientales. Según la AASTHO, el SN

de la estructura de pavimento se determina bajo la siguiente relación:


( )

( )

07.832.2

1109440.0

5.12.420.0136.9*log

19.5

018 −+

⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛

++

⎟⎠⎞

⎜⎝⎛

−Δ

+−++= LogMr

SN

PSILogSNLogSZW r

En la siguiente tabla se presentan los datos de entrada de la ecuación.

Tabla 17. Parámetros para el cálculo del SN.

DATOS DE ENTRADA METODO AASHTO-93

R 90.00 Zr 1.282 So 0.44

W18 514425 PSI inicial 4.20 PSI final 2.00

�PSI 2.20 MR (lb/pulg2)


El número estructural requerido por la estructura de pavimento para cada uno de los cinco

tramos homogéneos del proyecto en estudio se presenta a continuación:

Tabla 18. Número estructural requerido por tramo homogéneo.

Tramo Homogéneo No. Abscisa Inicial (Km) Abscisa Final (Km) SNreq1 19+250 21+250 4.342 21+250 22+250 2.743 22+250 23+250 4.474 23+250 24+750 2.835 24+750 25+750 4.0


A continuación se presenta la determinación de espesores de la estructura de pavimento

según el método general y el método por capas de la AASHTO 93.

5.4.1 Método General de la AASHTO 93


El método general se basa en determinar el número estructural efectivo (SN) aplicando la

metodología de coeficientes establecida en la AASHTO 93 que está relacionada con la siguiente

ecuación:

Dónde:

• a1, a2, a3: Coeficientes estructurales de la capa asfáltica, base granular y subbase granular

(in), los cuales se determinan con base en las características mecánicas de los materiales,

según la tabla 8.1 Valores de coeficientes estructurales ai, del Manual de diseño de

pavimentos asfalticos en vías con medios y altos volúmenes de tránsito.

• D1, D2, D3: Espesores de la capa asfáltica, base granular y subbase granular (in)

• m2, m3: Coeficientes de drenaje para base granular y subbase granular, los cuales se

determinan de acuerdo con los niveles de precipitación, calidad de drenaje y considerando que

el pavimento estará a niveles de humedad próximos a la saturación por lapsos cercanos al

15% del tiempo de exposición, los valores a utilizar en este diseño se referencian en la tabla

8.2 Valores del coeficiente de drenaje mi, del Manual de diseño de pavimentos asfalticos en

vías con medios y altos volúmenes de tránsito.

A continuación se presentan los valores adoptados para los coeficientes estructurales y de

drenaje en el diseño

Tabla 19. Coeficientes estructurales y de drenaje.

Capa Coeficientes Estructurales - ai

Coeficientes De Drenaje - mi

Carpeta Asfáltica 0.3

Base Granular 0.14 0.9 Subbase Granular 0.12 0.9

Fuente. (INVIAS, 2014).

El cálculo del número estructural efectivo para cada uno de los tramos homogéneos

correspondientes a los 6.5 km de la vía en estudio se presentan en la siguiente tabla y se calculan

según los espesores de capas definidos por los diseñadores. Posteriormente se realiza la


comprobación de cumplimiento del número estructural requerido y el efectivo que permite

definir si los espesores supuestos inicialmente cumplen las solicitaciones de carga.

Tabla 20. Verificación de cumplimiento de numero estructural efectivo y requerido – AASHTO

93 GENERAL


Abscisa Final (Km)

Espesor CarpertaAsfaltic

a (in)

Espesor Base

Granular (in)

Espesor Sub base Granular

(in)

SNefec SNreq Verificación

19+250 21+250 4.29 11.7 15.6 4.446 4.34 CUMPLE 21+250 22+250 2.93 7.8 13.65 3.336 2.74 CUMPLE 22+250 23+250 3.9 13.65 15.6 4.5747 4.47 CUMPLE 23+250 24+750 2.93 7.8 13.65 3.336 2.83 CUMPLE 24+750 25+750 3.9 11.7 13.65 4.1184 4.00 CUMPLE


Se observa que para los espesores de carpeta asfáltica, base granular y subbase granular

definidos están en la capacidad de soportar 514.425 número de ejes equivalentes de 8.2 ton, en

unas condiciones de suelos tales como arenas, arcillas y limos, en un periodo de 10 años. En la

siguiente tabla se presenta la estructura de pavimento calculada.

Tabla 21. Espesores de estructura de pavimento – AASHTO 93 GENERAL.

CA (cm)

BG (cm)

SBG (cm)

Total Espesor

(cm)

10 30 40 807.5 20 35 6310 35 40 857.5 20 35 6310 30 35 75



Figura 8. Estructura de Pavimento por el Método general dela AASHTO 93.


5.4.2 Método AASSHTO 93 detallado capa a capa

Mediante este método se identifica si los espesores determinados por el método general de

la Aashto 93 protegen adecuadamente las capas subyancentes del pavimento. A continuación se

presenta la evaluación realizada.

5.4.2.1 Verificación de protección de la base granular por la Carpeta Asfáltica

Con el numero estructural de la base granular (a2=0.14) y empleando la siguiente

expresión se determina el módulo dinámico de la base granular que corresponde a Ebg= 30000

psi.

Con la ecuación fundamental de la AASHTO 93 y el valor del Ebg se determina el SN1

requerido y se compara con el SN efec de la carpeta asfáltica y se verifica su cumplimiento como

se observa en la siguiente tabla.

Tabla 22. Verificación de protección de la base granular por la carpeta asfáltica.

Tramo Homogéneo

No.


Abscisa Final (Km)

SN efec CA

Módulo Base

granular(psi)

SN1 req CA

Verificación Protección de BG

por la CA

1 19+250 21+250 1.29 30000 1.8 NO CUMPLE 2 21+250 22+250 0.88 30000 1.8 NO CUMPLE 3 22+250 23+250 1.17 30000 1.8 NO CUMPLE 4 23+250 24+750 0.88 30000 1.8 NO CUMPLE 5 24+750 25+750 1.17 30000 1.8 NO CUMPLE


Se observa que la carpeta asfáltica no protege la base granular, por lo cual es necesario

aumentar el espesor de la misma; el nuevo espesor se calcula despejando su valor de la siguiente

ecuación y posteriormente se corrige el SN1 efec:


Tabla 23. Verificación de la protección de la Base granular por la Carpeta Asfáltica.

Tramo Homogéneo

No.


Abscisa Final (Km)

SN1req Espesor CA (cm)

SN1 efec corregido CA

Verificación de la Protección de BG por la

CA 1 19+250 21+250 1.8 16.0 1.89 CUMPLE 2 21+250 22+250 1.8 16.0 1.89 CUMPLE 3 22+250 23+250 1.8 16.0 1.89 CUMPLE 4 23+250 24+750 1.8 16.0 1.89 CUMPLE 5 24+750 25+750 1.8 16.0 1.89 CUMPLE


5.4.2.2 Verificación de protección de la Subbase Granular por la Base Granular

Con el coeficiente estructural de la subbase granular (a3= 0.12) y la siguiente ecuación se

obtiene el modulo elástico de la subbase (Esbg) que corresponde a 17000 psi.

Por medio de la ecuación fundamental de la AASHTO 93 y el valor del Ebg se determina

el SN3 req y con el valor de SN1 efec corregido (CA) se calcula el SN2 efec (BG).

Posteriormente se determinó el espesor corregido de la base granular por medio de la

siguiente ecuación y se recalculo el número estructural SN2 efec corregido

Es necesario verificar que la capa de base granular este protegiendo la subbase granular,

por tal razón se compara la sumatoria de los SN1 y SN2 efectivos corregidos con el SN3

requerido. En la siguiente tabla se presentan los valores obtenidos del proceso mencionado

anteriormente.


Tabla 24. Verificación de la protección de la Subbase granular por la Base granular.

Tramo Homogéneo

No.


Abscisa Final (Km)

Módulo Subbase granular

(psi)

SN 3

req

SN2 efecBG

Espesor BG

corregido (in)

Espesor BG

corregido (cm)

Espesor BG (cm)

Espesor BG (in)

SN2 efec corregido

BG

SN1 + SN2 efec corregido

Verificación Protección de SBG por

la BG

1 19+250 21+250 17000 2.23 0.34 2.70 6.9 15.0 5.9 0.74 2.63 CUMPLE

2 21+250 22+250 17000 2.23 0.34 2.70 6.9 15.0 5.9 0.74 2.63 CUMPLE

3 22+250 23+250 17000 2.23 0.34 2.70 6.9 15.0 5.9 0.74 2.63 CUMPLE

4 23+250 24+750 17000 2.23 0.34 2.70 6.9 15.0 5.9 0.74 2.63 CUMPLE

5 24+750 25+750 17000 2.23 0.34 2.70 6.9 15.0 5.9 0.74 2.63 CUMPLE


Como se observa en la anterior tabla el espesor determinado para la base granular corresponde a 6.9 cm pero según las

especificaciones generales de construcción de carreteras – INVIAS 2014, no debe ser menor a 15 cm por lo cual se adopta este valor y

se corrige el numero estructural efectivo.


5.4.2.3 Calculo del SN3 efectivo de la Subbase Granular

Teniendo en cuenta que se conoce el número estructural requerido de la estructura total de

pavimento para cada uno de los cinco tramos homogéneos se determinan los SN3 efectivo con la

siguiente ecuación.

Contando con el numero estructural efectivo se calcula el espesor de la subbase granular

por medio de la siguiente ecuación y se determina el SN3 efectivo corregido.

Tabla 25. Numero estructural efectivo corregido de la Subbase granular.

Tramo Homogéneo

No.


Abscisa Final (Km)

SN3 efec

Espesor SBG (in)

Espesor SBG (cm)

Espesor SBG (cm)

Espesor SBG (in)

SN3 efec Corregido

SBG

1 19+250 21+250 1.71 15.80 40.1 41.0 16.14 1.742 21+250 22+250 0.11 0.98 2.5 15.0 5.91 0.643 22+250 23+250 1.84 17.00 43.2 44.0 17.32 1.874 23+250 24+750 0.20 1.82 4.6 15.0 5.91 0.645 24+750 25+750 1.37 12.65 32.1 33.0 12.99 1.40


Como se observa en la tabla anterior en los tramos homogéneos 2 y 4 el espesor

determinado para la subbase granular corresponde a 2.5 y 4.6 cm respectivamente, por lo tanto

para dar cumplimiento a las especificaciones generales de construcción de carreteras –

INVIAS2014, se adopta un valor de 15 cm y se corrige el numero estructural efectivo de la

subbase granular.

5.4.2.4 Verificación de SN req de la estructura y el SN efec por capas

Al realizar la verificación de protección por capas a continuación se presenta para cada

uno de los tramos homogéneos la comprobación que el número estructural efectivo que

corresponde a la necesidades del números de ejes equivalentes, las características de soporte,


temas ambientales es menor que el número estructural efectivo que aportan cada de las capas

que conforman la estructura.

Tabla 26. Verificación del numero estructural efectivo vs el número estructural requerido de la

estructura diseñada.

Tramo Homogéneo

No.


Abscisa Final (Km)

SNreq de la

estructura

SN1 efec corregido

CA

SN2 efec corregido

BG

SN3 efec Corregido

SBG

SN Total por

capas

Verificación de SN req y SN

efec

1 19+250 21+250 4.34 1.89 0.74 1.74 4.38 CUMPLE 2 21+250 22+250 2.74 1.89 0.74 0.64 3.27 CUMPLE 3 22+250 23+250 4.47 1.89 0.74 1.87 4.50 CUMPLE 4 23+250 24+750 2.83 1.89 0.74 0.64 3.27 CUMPLE 5 24+750 25+750 4.00 1.89 0.74 1.40 4.04 CUMPLE


A continuación se presenta la estructura de pavimento determinada por el método de la

AASHTO 93 capa a capa.

Tabla 27. Espesores de estructura de pavimento – AASHTO 93 Capa a Capa.

Tramo Homogéneo

No.

Carpeta Asfáltica

Base Granular

Subbase Granular

1 16 15.0 41.0 2 16 15.0 15.0 3 16 15.0 44.0 4 16 15.0 15.0 5 16 15.0 33.0



Figura 9. Estructura de Pavimento por el Método AASHTO 93 por Capas.


5.5 Diseño de la estructura de pavimento por el método del Instituto del Asfalto

El método del Instituto del Asfalto considera al pavimento como un sistema elástico tricapa

compuesto por una capa asfáltica, una capa granular y la subrasante.

A continuación se relacionan cada uno de los parámetros de diseño que se tuvieron en

cuenta para el dimensionamiento de la estructura de pavimento por este método aplicando el

modelo multicapa.

5.5.1 Relación de Poisson de los materiales de las diferentes capas:

Para la capa asfáltica se selecciona un valor típico de µ = 0,35, para las capas granulares se

asume un valor típico de µ = 0,35, para la subrasante de los tramos 1, 3 y 5 (limos y arcillas) un

valor de µ = 0,40 y para los tramos 2 y 4 (arena limosa) un valor de µ = 0,30, según Huang/93:

Tabla 28. Valores típicos Relación de Poisson.

Fuente. (Huang, 1993). 5.5.2 Capacidad de soporte de la subrasante

La capacidad de la subrasante se determinó para cada uno de los tramos establecidos según

los CBR respectivos mediante la siguiente correlación.


Tabla 29. Valores de Módulos de subrasante por tramos.

Tramo Homogéneo

No.

Abscisa Inicial Diseño

Geométrico (Km)

Abscisa Final Diseño Geométrico

(Km)

Distancia (m)

CBRSBR (%)

Eo Módulo

subrasante Mr= 100*CBR

(kg/cm2)

Eo Módulo

subrasanteMr

(psi)

1 19+250 21+250 2.000,00 1,77 177 2.517 2 21+250 22+250 1.000,00 6,80 680 9.670 3 22+250 23+250 1.000,00 1,62 162 2.304 4 23+250 24+750 1.500,00 6,20 620 8.816 5 24+750 25+750 1.000,00 2,28 228 3.242


5.5.3 Estimación modulo del concreto asfaltico

Teniendo en cuenta que la temperatura del proyecto corresponde a 28.3 °C y haciendo uso

del artículo 400-07, se elige el tipo de asfalto según corresponde:

Tabla 30. Tipo de cemento asfaltico por emplear en mezclas en caliente.

Fuente. (INVIAS, 2014)


La estimación de la temperatura de las capas y el módulo del concreto asfaltico se obtiene

bajo la metodología de la estimación de módulos del Instituto del Asfalto; a continuación se

muestra a manera de ejemplo la Figura 1la hoja electrónica que permitió obtener los módulos

para las diferentes corridas de optimización de espesores realizadas para cada tramo homogéneo.

Figura 10. Determinación módulo de la mezcla asfáltica. Formulaciones para estimar módulos del Instituto del Asfalto

Estimación de la Temperatura del Pavimentot=1/(2*pi*f) donde: f=frecuencia; pi=3,1416; t=tiempo de cargat=0,02 seg (f=8Hz) para V= 45 - 60 kph

Frecuencia de carga, Hz 8Tipo de Asfalto Temperatura mezcla, oC 36,4

APIAY 60-70 Penetracción a 25 oC (orig) 50 Para determinar la temperatura de la mezcla T ó Mp (oF), Viscosidad a 21 oC, 10^6 poises 5,5280559 se emplea la siguiente fórmula en función de la temperatura

Características de la Mezcla del aire Ma (oF) y la profundidad desde la superficie, z (in):% de finos P200 5 B1 0,44634562Vol vacíos, % Va 5 B2 6974,1153 Como temperatura media ponderada de la capa asfáltica Vol asfalto, % Vb 11 B3 1,74977031 se emplea la correspondiente al tercio superiorVol agregado, % Vg 84 B4 5,313Total 100 B5 1,74996459 oC oF

Temperatura media ponderada del aire, Ma 28,3 82,9Sin FS Con FS=1.2 cm pg

Módulo Estimado de la Mezcla, kg/cm2 19.647 16.373 Espesor Capas Asfálticas 13,0 5,12

Profundidad de referencia para la temperatura cm pg (1/3 del espesor de la capa, por defecto) 4,3 1,71

oC oFTemperatura pavimento al tercio capa, Mp 36,4 97,5

64

344

11 ++

−⎟⎠⎞

⎜⎝⎛

++=

zzMaMp 6

434

411 +

+−⎟

⎠⎞

⎜⎝⎛

++=

zzMaMp

Fuente. (Estrada, 2014).

5.5.4 Determinación del módulo de los granulares

El módulo de la capa granular se calcula en función de los módulos de la capa asfáltica y

de subrasante, y de sus espesores correspondientes, con la siguiente expresión:

868.01

287.03

139.01

041.02

471.012 447.10 KEEhhE −−−=

El cálculo de los módulos específicos para el proyecto en estudio se determinóbajo la

metodología del Instituto del Asfalto, a continuación se presenta en la Figura 1 una vista de la

hoja electrónica utilizada para determinar los módulos.


Figura 11. Determinación módulo de la capa granular.

.

h, cm E, kg/cm2 h, pg E, psiCapas Asfálticas a 13,0 16.373 5,12 232.819

b 0,00 0c 0,00 0

Ponderado 13,0 16.373 5,1 232.819

Granulares K1 8.000 55,0 1.245 21,65 17.708K1 IA 8,000 a 12,0000 típico entre 3,000 y 8,000

Subrasante 177 2516,94

Módulo ponderado de Capas Asfálticas

Si la capa asfáltica que se encuentra sobre la capa granular está compuesta por 2 subcapas h1a y h1b con módulos E1a, E1b, se calcula un módulo ponderado E1 para el espesor total h1a + h1b :

Módulo de capas granulares

Siendo h1 y h2 los espesores de la capa asfáltica y granular en pulgadas, y E1, E2 y E3 los módulos de las capas asfáltica, granular y subrasante en psi:

3

11

31

1131

111

)()(

⎥⎥⎥

⎦

⎤

⎢⎢⎢

⎣

⎡

++

=ba

bbaa

hhEhEhE

868.01

287.03

139.01

041.02

471.012 447.10 KEEhhE −−−=

Fuente. (Estrada, 2014).

A continuación se presenta una tabla resumen con los módulos obtenidos, tanto de la

carpeta asfáltica como de los granulares, para cada uno de los tramos homogéneos de la vía en

estudio.

Tabla 31. Tipo de cemento asfaltico por emplear en mezclas en caliente.


Abscisa Final (Km)

CBRSBR (%)

Eo Módulo

subrasanteMr

(Mpa)

Espesor Carpeta Asfaltica

(cm)

Eo Módulo mezcla

Mr (Mpa)

Espesor capa

granular (cm)

Módulo de capas

granulares (Mpa)

19+250 21+250 1.77 17.70 14 1,654 78 118.3 21+250 22+250 6.80 68.00 11 1,601 17 208.6 22+250 23+250 1.62 16.20 14 1,654 78 115.4 23+250 24+750 6.20 62.00 12 1,620 20 193.4 24+750 25+750 2.28 22.80 13 1,637 72 132.4



5.5.5 Verificación de cumplimiento por ahuellamiento y fisuración

Mediante el programa Weslea se determina la deformación vertical en la fibra superior de

la subrasante y la deformación horizontal en la fibra inferior de la carpeta asfáltica, sobre el eje

de la carga y debajo de una de las dos llantas determinando el valor mayor de estos.

Adicionalmente, con los datos anteriores, se calcula el número de ejes equivalentes admisibles

tanto por ahuellamiento como por fisuramiento, y se chequea que los ejes equivalentes de diseño

no superen los admisibles.

5.5.5.1 Chequeo por Ahuellamiento

La evaluación del ahuellamiento se realiza mediante la curva de fatiga que se expresa

mediante la siguiente ecuación.

Donde:

Nd: Numero de ejes equivalentes admisibles por la estructura.

�v = Deformación vertical en la subrasante.

5.5.5.2 Chequeo por fisuramiento

El chequeo de fatiga de las capas asfalticas se expresa como:

Donde:

t: Deformación horizontal en carpeta asfáltica

EA: Modulo de la mezcla asfáltica

C = 10M

Donde: Vb: Volumen de asfalto Va: Volumen de vacíos totales


A continuación se presenta las estructuras de pavimento en las cuales se optimizaron los espesores de carpeta asfáltica y capa

granular para cada uno de los tramos homogéneos evaluados verificando que los mismos cumplieran los chequeos por ahuellamiento

y fisuramiento.

Tabla 32. Estructuras de pavimento diseñadas por el Método del Instituto del Asfalto.

Nrequerido 8.2 T 514,425

1 19+250 21+250 14 78 1654.3 118.3 323.45 550.05 534,998 -0.012 612,567 CUMPLE CUMPLE2 21+250 22+250 11 17 1601.1 208.6 338.69 529.22 635,936 -0.012 541,343 CUMPLE CUMPLE3 22+250 23+250 14 78 1654.3 115.4 327.25 553.58 519,893 -0.012 589,467 CUMPLE CUMPLE4 23+250 24+750 12 20 1619.5 193.4 323.71 519.92 688,470 -0.012 622,143 CUMPLE CUMPLE5 24+750 25+750 13 72 1637.3 132.4 331.73 540.52 578,541 -0.012 568,666 CUMPLE CUMPLE

Chequeo por ahullamiento

Chequeo por fisuramientoM NfTramo

Homogéneo No.

Abscisa Inicial(Km)

Abscisa Final(Km)

Espesor capa

asfáltica (cm)

Espesor granulares

(cm)

Modulo de la Mezcla (Mpa)

Modulo de capas

granulares (Mpa)

t v Nd


A continuación se presentan de forma gráfica las estructuras de pavimento diseñadas por el Metodo del Instituto del Asfalto.


Figura 12. Estructura de Pavimento por el Método Instituto del Asfalto

.

5.6 Comparación de diseño de estructuras por el método INVIAS, ASSHTO 93 e

Instituto del Asfalto

El diseño de los tres métodos permite observar una variación de los espesores de la carpeta

asfáltica y granulares que dependen principalmente de la capacidad portante del suelo donde

estará apoyada la estructura y del número de ejes equivalentes de 8.2 ton que para el proyecto en

estudio para un periodo de 10 años corresponde a 514.425. En la siguiente tabla se observa las

estructuras de pavimento definidas por método.


Tabla 33. Espesores de estructura de pavimento por Método.

CA(cm)

BG(cm)

SBG(cm)

Mejoramiento(cm)

Total Espesor

(cm)

CA(cm)

BG(cm)

SBG(cm)

Total Espesor

(cm)

CA(cm)

BG(cm)

SBG(cm)

Total Espesor

(cm)

CA(cm)

Granulares (cm)

Total Espesor

(cm)

1 19+250 21+250 10 20 35 25 90 11.0 30.0 40.0 81 16 15.0 41.0 72 14 78 922 21+250 22+250 7.5 20 35 63 7.5 20.0 35.0 63 16 15.0 15.0 46 11 17 283 22+250 23+250 10 20 35 25 90 10.0 35.0 40.0 85 16 15.0 44.0 75 14 78 924 23+250 24+750 7.5 20 35 63 7.5 20.0 35.0 63 16 15.0 15.0 46 12 20 325 24+750 25+750 10 20 35 20 85 10.0 30.0 35.0 75 16 15.0 33.0 64 13 72 85

Tramo Homogéneo

No.

Abscisa Inicial(Km)

Abscisa Final(Km)

INVIAS AASHTO GENERAL AASHTO POR CAPAS INSTITUTO DEL ASFALTO


Se observa que los espesores de carpetas asfálticas varían desde 7.5 cm a 16 cm, esta condición es una de las más importantes

para definir en términos económicos la estructura de pavimento a emplear debido a sus costos de fabricación y transporte; en el caso

de los materiales granulares teniendo en cuenta que el Método INVIAS no permite para el diseño contar con CBR menor a 3% fue

necesario mejorar la subrasante por lo tanto los espesores de granulares en algunos tramos es mayor que en otros métodos. En relación

de la estructura de pavimento diseñada por el método general de la AASHTO 93 y la determinación de la protección capa por capa es

evidente que es necesario aumentar desde un 45% a un 113% el espesor de la capa asfáltica para brindar la protección adecuada de la

base granular, lo que a su vez genera una disminución en los espesores de base granular.

Adicionalmente los sectores donde la estructura de pavimento está apoyada en suelos limo-arcillosos se requieren espesores

mayores de carpeta asfáltica y material granular para soportar las cargas del tránsito que serán aplicadas a lo largo de los 10 años de

servicio.

Al evaluar las estructuras de pavimento por los diferentes métodos se evidencia que los

espesores determinados por el método de la AASHTO 93 cumplen con el criterio general pero no

la protección por capas, por lo tanto es necesario aumentar los espesores de carpeta asfáltica; de

igual forma al verificar los espesores obtenidos por el método INVIAS mediante el método del

Instituto del Asfalto se evidenció que los mismos no cumplen con el criterio de falla por

fisuramiento, por lo tanto fue necesario aumentar la carpeta asfáltica y disminuir granulares, lo

que permitió optimizar los espesores obtenidos bajo los otros métodos.

La estructura de pavimento a utilizar en los 6.5 km de la vía la Ye Santa Lucia Barranca

Lebrija es la determinada por el método del Instituto del Asfalto la cual está en la capacidad de

soportar las solicitaciones generadas por un tráfico esperado de 0.51 millones de ejes

equivalentes de 8.2 ton bajo unas características de suelos de tipo limo-arcillosos y areno-

limosos, para un periodo de diseño de 10 años contados a partir del año 2014.


6. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES • Los suelos encontrados en los 6.5 Km de la vía La Ye Santa Lucia Barranca Lebrija

corresponden a limos-arcillosos y arenas limosas en su mayoría.

• La capacidad portante de la subrasante donde estará apoyada la estructura de pavimento

presenta dos condiciones, unos suelos con CBR en condición sumergida menores a 3% con

potencial de hinchamiento alto y marginal que se encuentran en los Tramos homogéneos 1,3 y

5 y otra con CBRMetodo 1 al 95% de la densidad máxima mayor a 6% que corresponden a

los sectores 2 y 4.

• Las estructuras de pavimento definidas por cada uno de los métodos evaluados se basó en un

periodo de diseño de diez años para pavimentos flexibles o su equivalencia en tiempo hasta

acumular el número de ejes equivalentes de 8.2 ton adoptado en el diseño.

• Las estructuras de pavimento diseñadas para la vía la Ye Santa Lucia Barranca Lebrija están

en la capacidad de soportar las solicitaciones generadas por un tráfico esperado de 0.51

millones de ejes equivalentes de 8.2 ton bajo unas características de suelos de tipo limo-

arcillosos y areno- limosos, para un periodo de diseño de 10 años contados a partir del año

2014 según los requerimientos de cada método.

• La estructura recomendada para la construcción en los 6.5 km de vía evaluados es la obtenida

mediante el Método del Instituto del Asfalto debido que se optimizaron los espesores

definidos por el Método AASHTO 93 y se validó el cumplimiento de los parámetros de

fatiga de la subrasantey de la capa asfáltica.

• Debido a la presencia de suelos expansivos entre los tramos del K19+250 a K20+250 y del

K22+250 a K22+750 se debe incluir entre la capa de base y subbase granular una geomalla

biaxial.

• Para los sectores con características de suelos finos como los presentes en los tramos

homogéneos 1, 3 y 5 se debe incluir un geotextil no tejido de separación entre la subbase y la

subrasante.

• Se recomienda que las estructuras diseñadas sean construidas tanto en la calzada como en

las bermas por facilidad de procesos constructivos y mayor vida útil.


• Teniendo en cuenta las condiciones de expansión de los suelos existentes en sectores de la

vía, se recomienda que la estructura de pavimentos esta protegida con un sistema de drenaje

adecuado que permita garantizar el control de la humedad de la subrasante.

• Con el fin de evitar la segregación de los agregados, se recomienda tener un control estricto

en el transporte de la mezcla desde la salida de la planta hasta la colocación de la misma.

• La construcción de las estructuras de pavimento diseñadas para los 6.5 km de la vía La Ye

Santa Lucia Barranca Lebrija se debe enmarcar dentro de las especificaciones generales de

construcción de carreteras del Instituto Nacional de Vias 2014 y las normas de ensayo para

carreteras INVIAS 2014.

• Se recomienda que la construcción de la estructura de pavimento se realice s sobre la cota de

la subrasante actual debido que por el tipo de suelos finos existentes en la zona del proyecto,

no es recomendable excavar.


REFERENCIAS

American Association Of State Of Highway And Transportation. (1993). Guide for design of

pavement structures. Washington: AASHTO.

Asphalt Institute. (1982). Research and Development of the Asphalt Institute’s Thickness Design

Manual.

Das, B. (2001). Fundamentos de ingeniería geotécnica. México: International Thomson

Editores.

Higuera, C. (2011). Nociones sobre métodos de diseño de estructuras de pavimentos para

carreteras. Tunja: UPTC.

Huang, Y. H. (1993). Pavement Analysis and Design. New Yersey: Prentice Hall.

Instituto Nacional de Vías. (2014). Especificaciones generales para la construcción de

carreteras. Bogotá D.C: INVIAS.

Ministerio de Transporte. (1998). Manual de diseño de pavimentos asfálticos en vías con medios

y altos volúmenes de tránsito. Popayán: Ministerio de Transporte.

Montejo, A. (2006). Ingeniería de pavimentos. (3 ed). Bogotá: Universidad Católica de

Colombia.

Rico, A y Del Castillo, H. (1976). La ingeniería de suelos en las vías terrestres: carreteras,

ferrocarriles y aeropistas. México: Limusa.

Anexo A. Ensayos de laboratorio

CÓDIGO:

COMPAÑÍA: CONSORCIO TIT APIQUE Nº. 189

DIRECCION: CRA 11 N° 93B-33 PISO 5 PROFUNDIDAD (m): 1.50

INGENIERO: MAURICIO GALINDO NIVEL FREÁTICO (m): NO SE ENCONTROOBRA: VIA MORRISON- LA Y- SANTA LUCIA-BARRANCA LEBRIJA FECHA:

LOCALIZACIÓN: K19+000 DERECHO INFORME PC Nº: 529-13

COORDENADAS: E 01045002 N 01379517

0.00 SM ARENA LIMOSA

CAFÉ, VETA GRIS

HUMEDAD BAJA

DENSA

11.62 B13-392

CB

R M

ET

OD

O I

CB

R IN

ALT

ER

AD

O

EN

%

EX

PA

NS

ION

LIB

RE

HU

ME

DA

D E

N %

CLASIFICACIÓN Y DESCRIPCIÓN DEL MATERIAL

P-PT-05-F-080

VERSIÓN: 7INFORME DE ENSAYOS

PERFIL ESTRATIGRÁFICO Y CLASIFICACIÓN DE SUELOS

MUESTRA Nº

2013-09-22

NORMA NTC 1504:2000 FECHA ELABORACIÓN:

2009-01-05

PR

OF

UN

DID

AD

(m

)

CO

NV

EN

CIÓ

N

M.O

.P.T

.

SIS

TE

MA

DE

C

LAS

IFIC

AC

IÓN

U

.S.C

.

0.95

CH ARCILLA DE ALTA PLASTICIDAD

GRIS

PRESENCIA DE RAICES

HUMEDAD MEDIA

CONSISTENCIA ALTA 8.58 3.10 18.97 B13-393

1.28

1.50

FIN DEL APIQUE

OBSERVACIONES:

REVISÓ Y APROBÓ:

LOS RESULTADOS PRESENTADOS EN ESTE INFORME CORRESPONDEN UNICAMENTE A LAS MUESTRAS ENSAYADAS.EL PRESENTE INFORME NO ES VALIDO SIN LA FIRMA ORIGINAL.PROHIBIDA LA REPRODUCCION TOTAL O PARCIAL DEL PRESENTE INFORME SIN AUTORIZACION DE LABORATORIOS PAVIM CONC LTDA. Y EL CLIENTE.

GERENTE GENERALJORGE ANDRÉS DAZA ARDILA.

PÁGINA 1 DE 1

OFICINAS Y LABORATORIO CLL 24 B Nº 27 A - 36 TEL: 3 409412 - 3407387 - 3407300 FAX: 3688860 E-mail: pav [email protected]

CÓDIGO:

COMPAÑÍA: CONSORCIO TIT

DIRECCIÓN: CRA 11 N° 93B-33 PISO 5 LOCALIZACIÓN: K19+000 DERECHO

INGENIERO: MAURICIO GALINDO

OBRA: VIA MORRISON- LA Y- SANTA LUCIA-BARRANCA LEBRIJA FECHA DE TOMA: 2013-09-22

DESCRIPCIÓN: ARENA LIMOSA FECHA DE ENSAYO: 2013-10-18

CANTERA: N.A. SONDEO: N.A.

MUESTRA Nº: B13-392 APIQUE: 189

INFORME PC Nº: 529-13 PROFUNDIDAD (m): 0,00-0,95

PRUEBARecipiente Nº:M1= Masa Recipiente + masa húmeda (g):M2= Masa Recipiente + masa seca (g):M3= Masa Recipiente (g):Número de golpes:Masa humeda inicial(g):Agua adicional (cm³):Molde Nº:M4= Masa molde y la base + suelo compactado (g):M5= Masa del molde + base (g):M6= Masa humeda compacta (g):Humedad en el horno (%):Masa seca (g):Volumen del molde (cm³):Densidad seca (g/cm³):Densidad seca (kg/m³):

INFORME DE ENSAYOS P-PT-05-F-022

RELACIÓN DE SOPORTE DEL SUELO VERSIÓN: 9CBR MÉTODO I

1 2 3 4502 609 964 330

NORMA INV E 148:2007FECHA ELABORACIÓN:

2009-04-27

103.4 90.5 70.4 129.556 56 56 56

854.2 786.0 936.1 976.1781.8 704.4 809.8 835.7

10 10 10 109972 10242 10396 10354

6000 6000 6000 60000 120 240 360

10.7 13.3 17.1 19.93654 3808 3816 3692

5928 5928 5928 59284044 4314 4468 4426

1714 1786 1790 1732

2132 2132 2132 21321.714 1.786 1.790 1.732

1800

1810

CURVA PROCTOR

Resolución de Acreditación Nº 12543del 20 de Marzo de 2009

ACREDITADO

DENSIDAD MAXIMA DE LABORATORIO (kg/m³): 1802DENSIDAD MAXIMA DE LABORATORIO (g/cm³): 1.802HUMEDAD OPTIMA (%): 15.2

MASA MATERIAL DE REEMPLAZO (g) 4030

OBSERVACIONES:

REVISÓ Y APROBÓ:

LOS RESULTADOS PRESENTADOS EN ESTE INFORME CORRESPONDEN UNICAMENTE A LAS MUESTRAS ENSAYADAS.

EL PRESENTE INFORME NO ES VALIDO SIN LA FIRMA ORIGINAL.

PROHIBIDA LA REPRODUCCION TOTAL O PARCIAL DEL PRESENTE INFORME SIN AUTORIZACION DE LABORATORIOS PAVIM CONC LTDA. Y EL CLIENTE.

JORGE ANDRÉS DAZA ARDILAGERENTE TECNICO

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1700

1710

1720

1730

1740

1750

1760

1770

1780

1790

1800

1810

10.0 11.0 12.0 13.0 14.0 15.0 16.0 17.0 18.0 19.0 20.0 21.0

DE

NS

IDA

D (k

g/m

³)

HUMEDAD (%)

CURVA PROCTOR


ACREDITADO

1700

1710

1720

1730

1740

1750

1760

1770

1780

1790

1800

1810

10.0 11.0 12.0 13.0 14.0 15.0 16.0 17.0 18.0 19.0 20.0 21.0

DE

NS

IDA

D (k

g/m

³)

HUMEDAD (%)

CURVA PROCTOR


ACREDITADO

OFICINAS Y LABORATORIO CLL 24 B Nº 27 A - 36 TEL: 3 409412 - 3407387 - 3407300 FAX: 3688860 E-mail: pav [email protected] www.pavimconc.com

CÓDIGO:


DIRECCIÓN: CRA 11 No. 93B-33 PISO 5 LOCALIZACIÓN: K19+000 DERECHO

INGENIERO: MAURICIO GALINDO DESCRIPCIÓN: ARENA LIMOSA

OBRA: VIA MORRISON- LA Y- SANTA LUCIA-BARRANCA LEBRIJA CANTERA: N.A

INFORME PC Nº: 529-13 FECHA DE ENSAYO: 2013-09-22

1

K19+000

12.00

UNICA

95

DERECHO

EXISTENTE

1584

7321

3425

2312

1.369

1689

Espesor de la capa ensayada (cm):


DENSIDAD Y PESO UNITARIO EN EL TERRENO, METODO D EL CONO DE ARENA

VERSIÓN: 7


2012-01-25

DATOS DE IDENTIFICACIÓN

Prueba Nº:

Ubicación/Abscisas:

Profundidad (cm):

Capa Nº:

Costado:

Material:

DENSIDAD Y PESO UNITARIO DEL MATERIAL EN EL TERRENO

M1=Constante del cono en (g):

M2=Masa del frasco y arena inicial (g):

M3=Masa del frasco y arena restante (g):

M4=Masa arena utilizada para llenar el hueco (g) (M2-M3-M1)

γarena=Densidad de la arena (g/cm³):

V=Volumen del hueco (cm³): (M4 / γarena)


ACREDITADO

3342

11.6

10.7

2994

1.979

1.773

17.4

1.802

98.4

N.A.

15.2

EQUIPOS UTILIZADOS: BALANZA Nº INV 14086 HUMEDÓMETRO SPEEDY Nº INV 16090

EQUIPO DE CONO DE ARENA Nº INV 11106

OBSERVACIONES: HUMEDAD DETERMINADA MEDIANTE HUMEDÓMETRO

REVISÓ Y APROBÓ:




W=humedad del material removido corregida (%):

M5=Masa húmeda del material removido del hueco (g):

W=humedad del material removido (%):

GERENTE TECNICO

M6=Masa seca del material removido del hueco (g) (M5/(1+(W/100))):

γγγγw=Densidad húmeda del material (g/cm³) M5/V :

γγγγs=Densidad seca del material (g/cm³) M6/V:

Peso unitario seco (kN/m³)

γsmáx=Densidad seca máxima de laboratorio (g/cm³):

Compactación del terreno γs/γsmáx (%):

Porcentaje de compactación especificado (%):

% humedad óptima laboratorio:

PÁGINA 1 DE 1

JORGE ANDRES DAZA ARDILA


ACREDITADO


CÓDIGO:





DESCRIPCIÓN: ARENA LIMOSA FECHA ENSAYO: 2013-10-18

CANTERA: N.A. SONDEO Nº: N.A.

MUESTRA Nº: B13-392 APIQUE Nº: 189


GRADACIÓN INV E 123:2007Masa inicial total seca (g): 390.0

Masa inicial L-T 200 (g): 228.5 0.00

Masa final: L-T 200 (g): 228.5

Tamiz Tamiz (mm) Masa Retenida (g) % Retenido % Acumulado % Pasa % Pasa

unificado

Determinación Nº - - - 3" 75.00 - - 0.0% 100.0% 100.0%

Nº de Golpes - - - 2 ½" 63.00 - - 0.0% 100.0% 100.0%

Nº de Recipiente - - - 2" 50.00 - - 0.0% 100.0% 100.0%

M1 - - - 1 ½" 37.50 - - 0.0% 100.0% 100.0%

M2 - - - 1" 25.00 - - 0.0% 100.0% 100.0%

M3 - - - 3/4" 19.00 - - 0.0% 100.0% 100.0%

MW - - - 1/2" 12.50 - - 0.0% 100.0% 100.0%

MS - - - 3/8" 9.50 - - 0.0% 100.0% 100.0%

W% - - - 1/4" 6.30 - - 0.0% 100.0% 100.0%

Nº 4 4.75 4.0 1.0% 1.0% 99.0% 99.0%

Nº 8 2.36 - - 1.0% 99.0% 99.0%

Nº 10 2.00 23.4 6.0% 7.0% 93.0% 93.0%

Nº12 1.70 - - 7.0% 93.0% 93.0%

INV E 122:2007 Nº16 1.18 - - 7.0% 93.0% 93.0%

Nº de Recipiente - - 257 Nº30 0.600 - - 7.0% 93.0% 93.0%

M1 - - 634.2 Nº40 0.425 118.5 30.4% 37.4% 62.6% 62.6%

M2 - - 581.6 Nº50 0.300 - - 37.4% 62.6% 62.6%

LÍMITE PLÁSTICO - LPW% DE LA MUESTRA

INV E 126:2007

LÍMITES DE CONSISTENCIA

LÍMITE LÍQUIDO - LL

INV E 125:2007

INFORME DE ENSAYOSLÍMITES DE CONSISTENCIA (NORMA INV E 125:2007 - INV E 126:2007)HUMEDAD NATURAL (NORMA INV E

122:2007)GRANULOMETRÍA (NORMA INV E 123:2007)

P-PT-05-F-010

VERSIÓN: 8

FECHA ELABORACIÓN:

2009-06-05Resolución de Acreditación Nº 12543

del 20 de Marzo de 2009

ACREDITADO

M2 - - 581.6 Nº50 0.300 - - 37.4% 62.6% 62.6%

M3 - - 129.1 Nº80 0.180 - - 37.4% 62.6% 62.6%

MW - - 52.60 Nº100 0.150 69.3 17.8% 55.2% 44.8% 44.8%

MS - - 452.50 Nº200 0.075 12.7 3.3% 58.4% 41.6% 41.6%

W% - - 11.62 FONDO - 0.60 - - - -

228.5

L-T 10: Lavado sobre tamiz Nº 10

M1 = Masa Recipiente + Suelo Húmedo, en g L-T 200: Lavado sobre tamiz Nº 200

M2 = Masa Recipiente + Suelo Seco , en gM3 = Masa Recipiente, en g MW = M1 - M2 Límite Líquido N.L.L.MW = Masa del Agua , en g MS = M2 - M3 Límite Plástico N.L.P.MS = Masa Suelo Seco, en g w = (MW / MS) x 100 Índice Plástico N.P.

W = Contenido de agua, en % Gravas 1%Arenas 57%Finos 42%A.A.S.H.T.O. A - 4Índice de Grupo 1U.S.C SMCoeficiente de uniformidad Cu = 9.73Coeficiente de Curvatura Cc = 0.92

OBSERVACIONES:

REVISÓ Y APROBÓ:

LOS RESULTADOS PRESENTADOS EN ESTE INFORME CORRESPONDEN ÚNICAMENTE A LAS MUESTRAS ENSAYADAS.EL PRESENTE INFORME NO ES VALIDO SIN LA FIRMA ORIGINAL.PROHIBIDA LA REPRODUCCIÓN TOTAL O PARCIAL DEL PRESENTE INFORME SIN AUTORIZACIÓN DE LABORATORIOS PAVIM CONC LTDA. Y EL CLIENTE.


PAGINA 1 DE 1

RESULTADOS

0.00.10.20.30.40.50.60.70.80.91.0

10 100

HU

ME

DA

D (

%)

Nº DE GOLPES

LÍMITE LÍQUIDO

25


ACREDITADO


CÓDIGO:





DESCRIPCIÓN: ARCILLA DE ALTA PLASTICIDAD FECHA ENSAYO: 2013-10-18





Masa inicial L-T 200 (g): 52.6 0.00



unificado

Determinación Nº 1 2 3 3" 75.00 - - 0.0% 100.0% 100.0%

Nº de Golpes 30 25 20 2 ½" 63.00 - - 0.0% 100.0% 100.0%

Nº de Recipiente 186 187 188 2" 50.00 - - 0.0% 100.0% 100.0%

M1 38.86 40.88 39.25 1 ½" 37.50 - - 0.0% 100.0% 100.0%

M2 30.77 32.03 30.04 1" 25.00 - - 0.0% 100.0% 100.0%

M3 18.42 18.99 16.88 3/4" 19.00 - - 0.0% 100.0% 100.0%

MW 8.09 8.85 9.21 1/2" 12.50 - - 0.0% 100.0% 100.0%

MS 12.35 13.04 13.16 3/8" 9.50 - - 0.0% 100.0% 100.0%

W% 65.52 67.83 69.99 1/4" 6.30 - - 0.0% 100.0% 100.0%

Nº 4 4.75 1.2 0.2% 0.2% 99.8% 99.8%

Nº 8 2.36 - - 0.2% 99.8% 99.8%

Nº 10 2.00 4.6 0.9% 1.1% 98.9% 98.9%

Nº12 1.70 - - 1.1% 98.9% 98.9%

INV E 122:2007 Nº16 1.18 - - 1.1% 98.9% 98.9%

Nº de Recipiente 189 190 1031 Nº30 0.600 - - 1.1% 98.9% 98.9%

M1 30.85 31.22 647.1 Nº40 0.425 21.4 4.0% 5.0% 95.0% 95.0%

M2 27.47 28.20 562.2 Nº50 0.300 - - 5.0% 95.0% 95.0%


INV E 126:2007



INV E 125:2007



P-PT-05-F-010

VERSIÓN: 8

FECHA ELABORACIÓN:



ACREDITADO

M2 27.47 28.20 562.2 Nº50 0.300 - - 5.0% 95.0% 95.0%

M3 16.99 18.72 114.6 Nº80 0.180 - - 5.0% 95.0% 95.0%

MW 3.38 3.02 84.90 Nº100 0.150 16.3 3.0% 8.1% 91.9% 91.9%

MS 10.48 9.48 447.60 Nº200 0.075 8.4 1.6% 9.6% 90.4% 90.4%

W% 32.25 31.89 18.97 FONDO - 0.70 - - - -

52.6



M2 = Masa Recipiente + Suelo Seco , en gM3 = Masa Recipiente, en g MW = M1 - M2 Límite Líquido 68MW = Masa del Agua , en g MS = M2 - M3 Límite Plástico 32MS = Masa Suelo Seco, en g w = (MW / MS) x 100 Índice Plástico 36

W = Contenido de agua, en % Gravas 0%Arenas 9%Finos 90%A.A.S.H.T.O. A - 7 - 5Índice de Grupo 20U.S.C CHCoeficiente de uniformidad Cu = 6.00Coeficiente de Curvatura Cc = 1.50

OBSERVACIONES:

REVISÓ Y APROBÓ:


GERENTE TECNICO

PAGINA 1 DE 1

RESULTADOS

JORGE ANDRÉS DAZA ARDILA

65.0

66.0

67.0

68.0

69.0

70.0

71.0

10 100

HU

ME

DA

D (

%)

Nº DE GOLPES

LÍMITE LÍQUIDO

25


ACREDITADO


CÓDIGO:


DIRECCIÓN: CRA 11 No. 93B-33 PISO 5 LOCALIZACION: K19+000 DERECHO



DESCRIPCIÓN: ARCILLA DE ALTA PLASTICIDAD FECHA DE ENSAYO: 2013-10-18

CANTERA: N.A.

MUESTRA No.: B13-393

INFORME PC No.: 529-13

VOLUMEN INICIAL (cm 3) 10 VOLUMEN FINAL (cm 3) 31

EXPANSION LIBRE EN PROBETA EP = VF-VI X100

EP(%) = 21010

INFORME DE ENSAYOSEXPANSION LIBRE EN PROBETA

P-PT-05-F-166

VERSIÓN: 5

FECHA ELABORACIÓN:

2009-09-07

EP(%) = 210

INDICE DE EXPANSIÓN EN PROBETA I E P = Volumen Final

10INDICE DE EXPANSIÓN EN PROBETA IEP = 3.1

OBSERVACIONES:

EQUIPO UTILIZADO:

REVISÓ Y APROBÓ:





GERENTE TECNICO

CÓDIGO:









HUMEDAD

RECIPIENTE

W1 = Peso recipiente A + suelo húmedo, en g

W2 = Peso recipiente + suelo seco, en g

W3 = Peso recipiente, en g

W = Peso húmedo de la muestra de suelo, en g

W0 = Peso de la muestra seca, en g

w = Contenido de agua, en %

FACTORES DE CONTRACCIÓN

Masa del Mercurio utilizada para llenar el recipiente A, g

Densidad del Mercurio g/cm3

V = Volumen suelo húmedo, en cm3

67.8

20.4

13.5

275.3

23.4

P-PT-05-F-058

1

39.2

60.3

INFORME DE ENSAYOSDETERMINACIÓN DE LOS FACTORES DE CONTRACCIÓN DE LOS

SUELOS VERSIÓN: 6

21.1


2009-01-05

44.5


Masa del Mercurio utilizada para llenar el recipiente B, g

Vo = Volumen suelo seco, en cm3

Pa = Peso unitario del agua, en g/cm3

LC = Límite de contracción %

R = Relación de contracción

Vs = Cambio volumétrico

CL = Contracción lineal

OBSERVACIONES:

REVISÓ: REVISÓ Y APROBÓ:

LOS RESULTADOS PRESENTADOS EN ESTE INFORME CORRESPONDEN ÚNICAMENTE A LAS MUESTRAS ENSAYADAS.


PROHIBIDA LA REPRODUCCIÓN TOTAL O PARCIAL DEL PRESENTE INFORME SIN AUTORIZACIÓN DE LABORATORIOS PAVIM CONC LTDA. Y EL CLIENTE.

1.5

COORDINADOR DE LABORATORIOJORGE ANDRÉS DAZA ARDILA.

PÁGINA 1 DE 1

34.0

9

20.4

408.0

Masa de Mercurio en el recipiente B después de sumergir la pastilla de suelo seco, g

GERENTE TECNICOFRANCSICO ALDANA GÓMEZ

15.21

202.6

1.0

45.7


CÓDIGO:


DIRECCIÓN: CRA 11 N° 93B-33 PISO 5 LOCALIZACION: K19+000 DERECHO







CARGA PRESIÓN PRESIÓN PRESIÓN

SOBRE LA SOBRE LA SOBRE LA SOBRE LAMUESTRA MUESTRA MUESTRA MUESTRA

INALTERADO P (kN) (MPa) (kgf/cm²) (lbf/pulg²)

MOLDE Nº: 19 0.00 0.000 0.0 0.0 0.00 0.0 0.0

FALSO FONDO Nº: 7 0.64 0.025 421 0.4 0.22 2.2 31.6

MASA MOLDE (g): 9565 1.3 0.050 758 0.8 0.39 4.0 56.8

MASA MOLDE + MUESTRA (g): 13450 1.9 0.075 985 1.0 0.51 5.2 73.8

MASA MUESTRA HUMEDA (g): 3885 2.5 0.100 1145 1.1 0.59 6.0 85.8

VOLUMEN MOLDE (cm³): 2126 3.2 0.125 1254 1.3 0.65 6.6 94.0

HUMEDAD DE LA MUESTRA (%) 19.0 3.8 0.150 1352 1.4 0.70 7.1 101.3DENSIDAD SECA (kg/m³): 1536 4.4 0.175 1451 1.5 0.75 7.6 108.8

C.B.R. A 2,54mm (0,100 pulg) (%): 8.58 5.1 0.200 1520 1.5 0.79 8.0 113.9C.B.R. A 5,08mm (0,200 pulg) (%): 7.59 6.4 0.250 1572 1.6 0.81 8.3 117.8

7.6 0.300 1621 1.6 0.84 8.5 121.5

10.2 0.400 1670 1.7 0.86 8.8 125.212.70 0.500 1720 1.7 0.89 9.1 128.9

(N)(pulg)mm

FECHA ELABORACIÓN:

2009-05-18

P-PT-05-F-072

PENETRACIÓN

INFORME DE ENSAYOS RELACIÓN DE SOPORTE DEL SUELO (CBR) SOBRE

MUESTRAS INALTERADAS

NORMA INV E 148:2007

LECTURA DEL EQUIPO

VERSIÓN: 8

1.00

CURVA DE CBR


ACREDITADO

OBSERVACIONES: CELDA DE CARGA 13061

REVISÓ Y APROBÓ:



PROHIBIDA LA REPRODUCCION TOTAL O PARCIAL DEL PRESENTE INFORME SIN AUTORIZACION DE LABORATORIOS PAVIM CONC LTDA. Y EL CLIENTE. PAGINA 1 DE 2

GERENTE TECNICO

JORGE ANDRÉS DAZA ARDILA.

0.00

0.10

0.20

0.30

0.40

0.50

0.60

0.70

0.80

0.90

1.00

0.00 2.00 4.00 6.00 8.00 10.00 12.00 14.00

PR

ESIÓ

N (M

Pa)

PENETRACIÓN (mm)

CURVA DE CBR


ACREDITADO

OFICINAS Y LABORATORIO CLL 24 B Nº 27 A - 36 Tel: 3 409412 - 3407387 - 3407300 Fax 3688860 E-mail: [email protected]

CÓDIGO:




OBRA: FECHA DE TOMA: 2013-09-22





SUMERGIDO

MOLDE Nº: 19 CARGA PRESIÓN PRESIÓN PRESIÓN

FALSO FONDO Nº: 7 SOBRE LA SOBRE LA SOBRE LA SOBRE LA

MASA MOLDE (g): 9565 MUESTRA MUESTRA MUESTRA MUESTRA

MASA MOLDE + MUESTRA (g): 16005 P (kN) (MPa) (kgf/cm²) (lbf/pulg²)

MASA MUESTRA HUMEDA (g): 6440 0.00 0.000 0.0 0.0 0.00 0.0 0.0HUMEDAD DESPUÉS DE SATURACIÓN (%) 32.8 0.64 0.025 65 0.1 0.03 0.3 4.9


INMERSIÓN (MOLDE SUMERGIDO) 2.5 0.100 171 0.2 0.09 0.9 12.8

Sobrecarga de penetracion (kg) 4.54 3.2 0.125 182 0.2 0.09 1.0 13.6

LECTURA INICIAL (mm) 0.10 3.8 0.150 191 0.2 0.10 1.0 14.3

ALTURA INICIAL DE LA MUESTRA (mm) 116 4.4 0.175 200 0.2 0.10 1.1 15.0

LECTURA 24 HORAS (mm) 1.45 5.1 0.200 209 0.2 0.11 1.1 15.7

LECTURA 48 HORAS (mm) 2.52 6.4 0.250 217 0.2 0.11 1.1 16.3

LECTURA 72 HORAS (mm) 2.86 7.6 0.300 226 0.2 0.12 1.2 16.9

LECTURA 96 HORAS (mm) 3.65 10.2 0.400 234 0.2 0.12 1.2 17.5EXPANSION 24 HORAS (%) 1.16% 12.70 0.500 243 0.2 0.13 1.3 18.2

EXPANSION 48 HORAS (%) 2.08%EXPANSION 72 HORAS (%) 2.37%EXPANSION 96 HORAS (%) 3.05%



PENETRACIÓNLECTURA DEL

EQUIPO

P-PT-05-F-072

VERSIÓN: 8

FECHA ELABORACIÓN:

2009-05-18

VIA MORRISON- LA Y- SANTA LUCIA-BARRANCA LEBRIJA

mm (pulg) (N)

NORMA INV E 148:2007 Resolución de Acreditación Nº 12543del 20 de Marzo de 2009

ACREDITADO







GERENTE TECNICO

0.00

0.02

0.04

0.06

0.08

0.10

0.12

0.14

0.00 2.00 4.00 6.00 8.00 10.00 12.00 14.00

PR

ESIÓ

N (M

Pa)

PENETRACIÓN (mm)

CURVA DE CBR


ACREDITADO


CONSORCIO TIT LOCALIZACIÓN: K19+000 DERECHO

DIRECCIÓN: CRA 11 N° 93B-33 PISO 5 FECHA: 22/09/2013

INGENIERO: MAURICIO GALINDO APIQUE Nº: 189

OBRA: VIA MORRISON- LA Y- SANTA LUCIA-BARRANCA LEBRIJA NIVEL FREÁTICO: NO SE ENCONTRO

Largo (m): 1.00Ancho (m): 1.00

Profundidad (m): 1.50

A ARENA LIMOSA

A

ARCILLA DE ALTA PLASTICIDAD

FOTO 4 DESCRIPCIÓN

1 0,00-0,95

2 0,95-1,50

Nº MUESTR

A

TIPO DE MUESTRE

O

PROFUNDIDAD ( m)

FOTO 1 FOTO 2 FOTO 3

REGISTRO FOTOGRÁFICO APIQUE Nº 189

COMPAÑÍA:

DIMENSIONES:

REVISÓ Y APROBÓ:JORGE ANDRES DAZA ARDILA

GERENTE TECNICO

OBSERVACIONES:

CÓDIGO:




LOCALIZACIÓN: K19+500 IZQUIERDO INFORME PC Nº: 529-13

COORDENADAS: E 01044690 N 01379143

0.00 CL ARCILLA DE BAJA PLASTICIDAD

CAFÉ OSCURO

HUMEDAD BAJA

CONSISTENCIA ALTA

8.80 B13-394

0.39

MH LIMO DE ALTA COMPRESIBILIDAD

CAFÉ CLARO

PRESENCIA DE RAICES

HUMEDAD BAJA


2009-01-05

PR

OF

UN

DID

AD

(m

)

CO

NV

EN

CIÓ

N

M.O

.P.T

.

SIS

TE

MA

DE

C

LAS

IFIC

AC

IÓN

U

.S.C

.

P-PT-05-F-080



MUESTRA Nº

2013-09-22

CB

R M

ET

OD

O I

CB

R IN

ALT

ER

AD

O

EN

%

EX

PA

NS

ION

LIB

RE

HU

ME

DA

D E

N %


HUMEDAD BAJA

CONSISTENCIA ALTA

4.28 3.1 16.85 B13-395

1.29

1.50

FIN DEL APIQUE

OBSERVACIONES:

REVISÓ Y APROBÓ:


PÁGINA 1 DE 1

GERENTE TECNICOJORGE ANDRÉS DAZA ARDILA.


CÓDIGO:


DIRECCIÓN: CRA 11 N° 93B-33 PISO 5 LOCALIZACIÓN: K19+500 IZQUIERDO



DESCRIPCIÓN: ARCILLA DE BAJA PLASTICIDAD FECHA DE ENSAYO: 2013-10-18







1 2 3 4511 995 895 517


2009-04-27

96.7 113.7 116.5 120.356 56 56 56

774.5 706.9 750.7 728.4699.7 630.5 646.9 611.0

10 10 10 109888 10150 10376 10416

6000 6000 6000 60000 120 240 360

12.4 14.8 19.6 23.93523 3678 3720 3622

5928 5928 5928 59283960 4222 4448 4488

1653 1725 1745 1699

2132 2132 2132 21321.653 1.725 1.745 1.699

1750

1760

CURVA PROCTOR


ACREDITADO



OBSERVACIONES:

REVISÓ Y APROBÓ:





PAGINA 1 DE 1

1640

1650

1660

1670

1680

1690

1700

1710

1720

1730

1740

1750

1760

12.0 13.0 14.0 15.0 16.0 17.0 18.0 19.0 20.0 21.0 22.0 23.0 24.0

DE

NS

IDA

D (k

g/m

³)

HUMEDAD (%)

CURVA PROCTOR


ACREDITADO

1640

1650

1660

1670

1680

1690

1700

1710

1720

1730

1740

1750

1760

12.0 13.0 14.0 15.0 16.0 17.0 18.0 19.0 20.0 21.0 22.0 23.0 24.0

DE

NS

IDA

D (k

g/m

³)

HUMEDAD (%)

CURVA PROCTOR


ACREDITADO


CÓDIGO:


DIRECCIÓN: CRA 11 No. 93B-33 PISO 5 LOCALIZACIÓN: K19+500 IZQUIERDO

INGENIERO: MAURICIO GALINDO DESCRIPCIÓN: ARCILLA DE BAJA PLASTICIDAD



1

K19+500

12.00

UNICA

39

IZQUIERDO

EXISTENTE

1584

6825

3420

1821

1.369

1330

Costado:

Material:











VERSIÓN: 7


2012-01-25


Prueba Nº:


Profundidad (cm):

Capa Nº:


ACREDITADO

2488

8.8

8.0

2287

1.870

1.719

16.9

1.752

98.1

N.A.

17.8




REVISÓ Y APROBÓ:




GERENTE









PÁGINA 3 DE 5






ACREDITADO


CÓDIGO:





DESCRIPCIÓN: ARCILLA DE BAJA PLASTICIDAD FECHA ENSAYO: 2013-10-18








unificado


Nº de Golpes 30 25 20 2 ½" 63.00 - - 0.0% 100.0% 100.0%

Nº de Recipiente 161 162 163 2" 50.00 - - 0.0% 100.0% 100.0%

M1 40.12 39.08 41.21 1 ½" 37.50 - - 0.0% 100.0% 100.0%

M2 33.37 32.58 33.73 1" 25.00 - - 0.0% 100.0% 100.0%

M3 18.88 19.23 18.99 3/4" 19.00 - - 0.0% 100.0% 100.0%

MW 6.75 6.50 7.48 1/2" 12.50 - - 0.0% 100.0% 100.0%

MS 14.49 13.35 14.74 3/8" 9.50 - - 0.0% 100.0% 100.0%

W% 46.58 48.65 50.72 1/4" 6.30 - - 0.0% 100.0% 100.0%

Nº 4 4.75 - - 0.0% 100.0% 100.0%

Nº 8 2.36 - - 0.0% 100.0% 100.0%

Nº 10 2.00 1.0 0.3% 0.3% 99.7% 99.7%

Nº12 1.70 - - 0.3% 99.7% 99.7%

INV E 122:2007 Nº16 1.18 - - 0.3% 99.7% 99.7%


M1 30.52 31.12 607.1 Nº40 0.425 8.4 2.1% 2.4% 97.6% 97.6%

M2 28.30 28.78 567.7 Nº50 0.300 - - 2.4% 97.6% 97.6%



P-PT-05-F-010

VERSIÓN: 8

FECHA ELABORACIÓN:

2009-06-05



INV E 125:2007


INV E 126:2007


ACREDITADO

M2 28.30 28.78 567.7 Nº50 0.300 - - 2.4% 97.6% 97.6%

M3 19.02 18.87 120.2 Nº80 0.180 - - 2.4% 97.6% 97.6%

MW 2.22 2.34 39.40 Nº100 0.150 35.7 9.0% 11.3% 88.7% 88.7%

MS 9.28 9.91 447.50 Nº200 0.075 12.4 3.1% 14.4% 85.6% 85.6%

W% 23.89 23.58 8.80 FONDO - 1.20 - - - -

58.7




W = Contenido de agua, en % Gravas 0%Arenas 14%Finos 86%A.A.S.H.T.O. A - 7 - 6Índice de Grupo 16U.S.C CLCoeficiente de uniformidad Cu = 6.00Coeficiente de Curvatura Cc = 1.50

OBSERVACIONES:

REVISÓ Y APROBÓ:


PAGINA 1 DE 1

RESULTADOS


46.046.547.047.548.048.549.049.550.050.551.0

10 100

HU

ME

DA

D (

%)

Nº DE GOLPES

LÍMITE LÍQUIDO

25


ACREDITADO


CÓDIGO:





DESCRIPCIÓN: LIMO DE ALTA COMPRESIBILIDAD FECHA ENSAYO: 2013-10-18








unificado


Nº de Golpes 30 25 20 2 ½" 63.00 - - 0.0% 100.0% 100.0%

Nº de Recipiente 191 192 193 2" 50.00 - - 0.0% 100.0% 100.0%

M1 41.02 40.87 39.99 1 ½" 37.50 - - 0.0% 100.0% 100.0%

M2 32.64 32.43 31.81 1" 25.00 - - 0.0% 100.0% 100.0%

M3 18.87 18.99 19.21 3/4" 19.00 - - 0.0% 100.0% 100.0%

MW 8.38 8.44 8.18 1/2" 12.50 - - 0.0% 100.0% 100.0%

MS 13.77 13.44 12.60 3/8" 9.50 - - 0.0% 100.0% 100.0%

W% 60.81 62.83 64.87 1/4" 6.30 - - 0.0% 100.0% 100.0%

Nº 4 4.75 - - 0.0% 100.0% 100.0%

Nº 8 2.36 - - 0.0% 100.0% 100.0%

Nº 10 2.00 0.5 0.1% 0.1% 99.9% 99.9%

Nº12 1.70 - - 0.1% 99.9% 99.9%

INV E 122:2007 Nº16 1.18 - - 0.1% 99.9% 99.9%

Nº de Recipiente 194 195 1A Nº30 0.600 - - 0.1% 99.9% 99.9%

M1 30.21 29.89 971.1 Nº40 0.425 13.1 2.4% 2.5% 97.5% 97.5%

M2 27.26 26.95 849.8 Nº50 0.300 - - 2.5% 97.5% 97.5%



P-PT-05-F-010

VERSIÓN: 8

FECHA ELABORACIÓN:

2009-06-05



INV E 125:2007


INV E 126:2007


ACREDITADO

M2 27.26 26.95 849.8 Nº50 0.300 - - 2.5% 97.5% 97.5%

M3 18.65 18.42 130.2 Nº80 0.180 - - 2.5% 97.5% 97.5%

MW 2.95 2.94 121.25 Nº100 0.150 33.9 6.3% 8.8% 91.2% 91.2%

MS 8.61 8.53 719.60 Nº200 0.075 19.2 3.6% 12.4% 87.6% 87.6%

W% 34.25 34.42 16.85 FONDO - 1.90 - - - -

68.6




W = Contenido de agua, en % Gravas 0%Arenas 12%Finos 88%A.A.S.H.T.O. A - 7 - 5Índice de Grupo 20U.S.C MHCoeficiente de uniformidad Cu = 6.00Coeficiente de Curvatura Cc = 1.50

OBSERVACIONES:

REVISÓ Y APROBÓ:


GERENTE TECNICO

PAGINA 1 DE 1

RESULTADOS


60.561.061.562.062.563.063.564.064.565.065.5

10 100

HU

ME

DA

D (

%)

Nº DE GOLPES

LÍMITE LÍQUIDO

25


ACREDITADO


CÓDIGO:


DIRECCIÓN: CRA 11 No. 93B-33 PISO 5 LOCALIZACION: K19+500 IZQUIERDO



DESCRIPCIÓN: LIMO DE ALTA COMPRESIBILIDAD FECHA DE ENSAYO: 2013-10-18

CANTERA: N.A.





EP(%) = 21010


P-PT-05-F-166

VERSIÓN: 5

FECHA ELABORACIÓN:

2009-09-07

EP(%) = 210



OBSERVACIONES:

EQUIPO UTILIZADO:

REVISÓ Y APROBÓ:





GERENTE TECNICO

CÓDIGO:









HUMEDAD

RECIPIENTE











P-PT-05-F-058

1

38.9

60.2


SUELOS VERSIÓN: 6

21.3


2009-01-05

45.2

23.9


62.8

19.9

13.5

268.8









OBSERVACIONES:





15.04

202.2

1.0

42.4

1.6


PÁGINA 1 DE 1

32.4

9

19.9

405.2


GERENTEFRANCSICO ALDANA GÓMEZ


CÓDIGO:


DIRECCIÓN: CRA 11 N° 93B-33 PISO 5 LOCALIZACION: K19+500 IZQUIERDO










MOLDE Nº: 32 0.00 0.000 0.0 0.0 0.00 0.0 0.0

FALSO FONDO Nº: 7 0.64 0.025 262 0.3 0.14 1.4 19.6

MASA MOLDE (g): 9504 1.3 0.050 395 0.4 0.20 2.1 29.6



VOLUMEN MOLDE (cm³): 2113 3.2 0.125 621 0.6 0.32 3.3 46.5



7.6 0.300 802 0.8 0.41 4.2 60.1

10.2 0.400 825 0.8 0.43 4.3 61.812.70 0.500 849 0.8 0.44 4.5 63.6

P-PT-05-F-072

PENETRACIÓN




LECTURA DEL EQUIPO

VERSIÓN: 8


FECHA ELABORACIÓN:

2009-05-18

(N)(pulg)mm

0.50

CURVA DE CBR


ACREDITADO


REVISÓ Y APROBÓ:





PAGINA 1 DE 2

GERENTE

0.00

0.05

0.10

0.15

0.20

0.25

0.30

0.35

0.40

0.45

0.50

0.00 2.00 4.00 6.00 8.00 10.00 12.00 14.00

PR

ESIÓ

N (M

Pa)

PENETRACIÓN (mm)

CURVA DE CBR


ACREDITADO


CÓDIGO:









SUMERGIDO











LECTURA 24 HORAS (mm) 1.65 5.1 0.200 225 0.2 0.12 1.2 16.9

LECTURA 48 HORAS (mm) 2.52 6.4 0.250 235 0.2 0.12 1.2 17.6

LECTURA 72 HORAS (mm) 2.98 7.6 0.300 244 0.2 0.13 1.3 18.3



mm (pulg) (N)





EQUIPO

P-PT-05-F-072

VERSIÓN: 8

FECHA ELABORACIÓN:

2009-05-18



ACREDITADO







GERENTE

0.00

0.02

0.04

0.06

0.08

0.10

0.12

0.14

0.16

0.00 2.00 4.00 6.00 8.00 10.00 12.00 14.00

PR

ESIÓ

N (M

Pa)

PENETRACIÓN (mm)

CURVA DE CBR


ACREDITADO


CONSORCIO TIT LOCALIZACIÓN: K19+500 IZQUIERDO






A ARCILLA DE BAJA PLASTICIDAD

A

LIMO DE ALTA COMPRESIBILIDAD

FOTO 3


COMPAÑÍA:

DIMENSIONES:

FOTO 4 DESCRIPCIÓN

1 0,00-0,39

2 0,39-1,50

Nº MUESTR

A

TIPO DE MUESTRE

O

PROFUNDIDAD ( m)

FOTO 1 FOTO 2


GERENTE TECNICO

OBSERVACIONES:

CÓDIGO:





COORDENADAS: E 01045002 N 01379517

0.00 CH ARCILLA DE ALTA PLASTICIDAD

CAFÉ

PRESENCIA DE RAICES

HUMEDAD BAJA

CONSISTENCIA ALTA 17.36 B13-396

0.57

CB

R M

ET

OD

O I

CB

R IN

ALT

ER

AD

O

EN

%

EX

PA

NS

ION

LIB

RE

HU

ME

DA

D E

N %


P-PT-05-F-080



MUESTRA Nº

2013-09-22


2009-01-05

PR

OF

UN

DID

AD

(m

)

CO

NV

EN

CIÓ

N

M.O

.P.T

.

SIS

TE

MA

DE

C

LAS

IFIC

AC

IÓN

U

.S.C

.

0.57

ML LIMO ARENOSO DE BAJA COMPRESIBILIDAD

AMARILLO CLARO

HUMEDAD BAJA

CONSISTENCIA ALTA

8.40 6.82 B13-397

6.00

1.52

FIN DEL APIQUE

OBSERVACIONES:

REVISÓ Y APROBÓ:



PÁGINA 1 DE 1


CÓDIGO:












1 2 3 4788 730 1057 366


2009-04-27

139.4 121.6 141.5 142.256 56 56 56

737.3 952.8 744.2 807.8662.2 826.3 630.6 662.2

10 10 10 109408 9672 9866 9888

6000 6000 6000 60000 120 240 360

14.4 18.0 23.2 28.03043 3174 3196 3094

5928 5928 5928 59283480 3744 3938 3960

1427 1489 1499 1451

2132 2132 2132 21321.427 1.489 1.499 1.451

1500

1510

CURVA PROCTOR


ACREDITADO



OBSERVACIONES:

REVISÓ Y APROBÓ:





PAGINA 1 DE 1

1420

1430

1440

1450

1460

1470

1480

1490

1500

1510

14.0 15.0 16.0 17.0 18.0 19.0 20.0 21.0 22.0 23.0 24.0 25.0 26.0 27.0 28.0 29.0

DE

NS

IDA

D (k

g/m

³)

HUMEDAD (%)

CURVA PROCTOR


ACREDITADO

1420

1430

1440

1450

1460

1470

1480

1490

1500

1510

14.0 15.0 16.0 17.0 18.0 19.0 20.0 21.0 22.0 23.0 24.0 25.0 26.0 27.0 28.0 29.0

DE

NS

IDA

D (k

g/m

³)

HUMEDAD (%)

CURVA PROCTOR


ACREDITADO


CÓDIGO:



INGENIERO: MAURICIO GALINDO DESCRIPCIÓN: ARCILLA DE ALTA PLASTICIDAD



1

K20+000

12.00

UNICA

57

DERECHO

EXISTENTE

1584

7352

3421

2347

1.369

1714




VERSIÓN: 7


2012-01-25


Prueba Nº:


Profundidad (cm):

Capa Nº:

Costado:

Material:









ACREDITADO

2952

17.4

16.3

2515

1.722

1.467

14.4

1.505

97.5

N.A.

21.1




REVISÓ Y APROBÓ:







GERENTE TECNICO









PÁGINA 1 DE 1



ACREDITADO


CÓDIGO:













unificado


Nº de Golpes 30 25 20 2 ½" 63.00 - - 0.0% 100.0% 100.0%

Nº de Recipiente 166 167 168 2" 50.00 - - 0.0% 100.0% 100.0%

M1 40.12 39.7 39.87 1 ½" 37.50 - - 0.0% 100.0% 100.0%

M2 32.82 32.27 32.16 1" 25.00 - - 0.0% 100.0% 100.0%

M3 18.65 18.42 18.32 3/4" 19.00 - - 0.0% 100.0% 100.0%

MW 7.30 7.43 7.71 1/2" 12.50 - - 0.0% 100.0% 100.0%

MS 14.17 13.85 13.84 3/8" 9.50 - - 0.0% 100.0% 100.0%

W% 51.55 53.62 55.73 1/4" 6.30 - - 0.0% 100.0% 100.0%

Nº 4 4.75 9.6 1.6% 1.6% 98.4% 98.4%

Nº 8 2.36 - - 1.6% 98.4% 98.4%

Nº 10 2.00 4.7 0.8% 2.4% 97.6% 97.6%

Nº12 1.70 - - 2.4% 97.6% 97.6%

INV E 122:2007 Nº16 1.18 - - 2.4% 97.6% 97.6%


M1 31.12 30.25 573.1 Nº40 0.425 13.3 2.3% 4.7% 95.3% 95.3%

M2 28.32 27.66 508.2 Nº50 0.300 - - 4.7% 95.3% 95.3%


INV E 126:2007



INV E 125:2007



P-PT-05-F-010

VERSIÓN: 8

FECHA ELABORACIÓN:



ACREDITADO

M2 28.32 27.66 508.2 Nº50 0.300 - - 4.7% 95.3% 95.3%

M3 17.88 17.98 134.4 Nº80 0.180 - - 4.7% 95.3% 95.3%

MW 2.80 2.59 64.90 Nº100 0.150 23.3 3.9% 8.6% 91.4% 91.4%

MS 10.44 9.68 373.80 Nº200 0.075 6.5 1.1% 9.7% 90.3% 90.3%

W% 26.86 26.72 17.36 FONDO - 0.70 - - - -

58.1




W = Contenido de agua, en % Gravas 2%Arenas 8%Finos 90%A.A.S.H.T.O. A - 7 - 6Índice de Grupo 17U.S.C CHCoeficiente de uniformidad Cu = 6.00Coeficiente de Curvatura Cc = 1.50

OBSERVACIONES:

REVISÓ Y APROBÓ:



PAGINA 1 DE 1

RESULTADOS

51.051.552.052.553.053.554.054.555.055.556.0

10 100

HU

ME

DA

D (

%)

Nº DE GOLPES

LÍMITE LÍQUIDO

25


ACREDITADO


CÓDIGO:





DESCRIPCIÓN: LIMO ARENOSO DE BAJA COMPRESIBILIDAD FECHA ENSAYO: 2013-10-18





Masa inicial L-T 200 (g): 263.4 0.00



unificado


Nº de Golpes - - - 2 ½" 63.00 - - 0.0% 100.0% 100.0%

Nº de Recipiente - - - 2" 50.00 - - 0.0% 100.0% 100.0%

M1 - - - 1 ½" 37.50 - - 0.0% 100.0% 100.0%

M2 - - - 1" 25.00 - - 0.0% 100.0% 100.0%

M3 - - - 3/4" 19.00 - - 0.0% 100.0% 100.0%

MW - - - 1/2" 12.50 - - 0.0% 100.0% 100.0%

MS - - - 3/8" 9.50 - - 0.0% 100.0% 100.0%

W% - - - 1/4" 6.30 - - 0.0% 100.0% 100.0%

Nº 4 4.75 - - 0.0% 100.0% 100.0%

Nº 8 2.36 - - 0.0% 100.0% 100.0%

Nº 10 2.00 1.1 0.2% 0.2% 99.8% 99.8%

Nº12 1.70 - - 0.2% 99.8% 99.8%

INV E 122:2007 Nº16 1.18 - - 0.2% 99.8% 99.8%


M1 - - 711.3 Nº40 0.425 39.3 7.1% 7.3% 92.7% 92.7%

M2 - - 674.2 Nº50 0.300 - - 7.3% 92.7% 92.7%


INV E 126:2007



INV E 125:2007



P-PT-05-F-010

VERSIÓN: 8

FECHA ELABORACIÓN:



ACREDITADO

M2 - - 674.2 Nº50 0.300 - - 7.3% 92.7% 92.7%

M3 - - 130.8 Nº80 0.180 - - 7.3% 92.7% 92.7%

MW - - 37.06 Nº100 0.150 158.1 28.5% 35.8% 64.2% 64.2%

MS - - 543.40 Nº200 0.075 61.1 11.0% 46.9% 53.1% 53.1%

W% - - 6.82 FONDO - 3.80 - - - -

263.4




W = Contenido de agua, en % Gravas 0%Arenas 47%Finos 53%A.A.S.H.T.O. A - 4Índice de Grupo 4U.S.C MLCoeficiente de uniformidad Cu = 8.62Coeficiente de Curvatura Cc = 1.04

OBSERVACIONES:

REVISÓ Y APROBÓ:


GERENTE TECNICO

PAGINA 1 DE 1

RESULTADOS


0.00.10.20.30.40.50.60.70.80.91.0

10 100

HU

ME

DA

D (

%)

Nº DE GOLPES

LÍMITE LÍQUIDO

25


ACREDITADO


CÓDIGO:





DESCRIPCIÓN: LIMO ARENOSO DE BAJA COMPRESIBILIDAD FECHA DE ENSAYO: 2013-10-18







1 2 3 4787 38 423 496


2009-04-27

72.8 116.4 93.4 124.156 56 56 56

776.2 939.8 916.1 725.4707.8 843.1 796.5 624.4

10 10 10 109794 10064 10248 10198

6000 6000 6000 60000 120 240 360

10.8 13.3 17.0 20.23490 3650 3692 3553

5928 5928 5928 59283866 4136 4320 4270

1637 1712 1732 1667

2132 2132 2132 21321.637 1.712 1.732 1.667

1740

1750

CURVA PROCTOR


ACREDITADO



OBSERVACIONES:

REVISÓ Y APROBÓ:





PAGINA 2 DE 6

1630

1640

1650

1660

1670

1680

1690

1700

1710

1720

1730

1740

1750

10.0 11.0 12.0 13.0 14.0 15.0 16.0 17.0 18.0 19.0 20.0 21.0

DE

NS

IDA

D (k

g/m

³)

HUMEDAD (%)

CURVA PROCTOR


ACREDITADO


CÓDIGO:



INGENIERO: MAURICIO GALINDO 0








No. GOLPES: 56 MUESTRA MUESTRA MUESTRA MUESTRA

MASA MOLDE (g): 9722 P (kN) (MPa) (kgf/cm²) (lbf/pulg²)

MASA MOLDE + MUESTRA (g): 13960 0.00 0.000 0.0 0.0 0.00 0.0 0.0MASA MUESTRA HUMEDA (g): 4238 0.64 0.025 0.48 0.5 0.25 2.5 36.0

VOLUMEN MOLDE (cm³): 2110 1.3 0.050 0.86 0.9 0.44 4.5 64.5

HUMEDAD DE COMPACTACIÓN (%) 15.7 1.9 0.075 1.16 1.2 0.60 6.1 86.9

DENSIDAD SECA (kg/m³): 1736 2.5 0.100 1.38 1.4 0.71 7.3 103.4

SOBRECARGA (kg) 4.54 3.2 0.125 1.58 1.6 0.82 8.3 118.4

C.B.R. A 2,54mm (0,100 pulg) (%): 10.34 3.8 0.150 1.72 1.7 0.89 9.1 128.9C.B.R. A 5,08mm (0,200 pulg) (%): 9.49 4.4 0.175 1.82 1.8 0.94 9.6 136.4MASA MOLDE+MUESTRA DESPUÉS DE SUMERGIR (g): 14152 5.1 0.200 1.90 1.9 0.98 10.0 142.4MASA MUESTRA HUMEDA DESPUÉS DE SUMERGIR (g): 4430 6.4 0.250 1.98 2.0 1.02 10.4 148.4INMERSIÓN (MOLDE SUMERGIDO) 7.6 0.300 2.00 2.0 1.03 10.5 149.9

LECTURA INICIAL (mm) 4.20 10.2 0.400 2.04 2.0 1.05 10.8 152.9

ALTURA INICIAL DE LA MUESTRA (mm) 116 12.70 0.500 2.06 2.1 1.06 10.9 154.4LECTURA 24 HORAS (mm) 4.70LECTURA 48 HORAS (mm) 5.00LECTURA 72 HORAS (mm) 5.18 ANTES DE COMPACTACION 15.68LECTURA 96 HORAS (mm) 5.32 DESPUES DE COMPACTACION 15.41



2009-04-27



EQUIPO

mm (pulg) (kN)

CONTENIDOS DE HUMEDAD DE LA MUESTRA (%)


ACREDITADO

LECTURA 96 HORAS (mm) 5.32 DESPUES DE COMPACTACION 15.41EXPANSION 24 HORAS (%) 0.43% CAPA SUPERIOR (25,4mm) DESPUES DE SUMERGIR 16.74EXPANSION 48 HORAS (%) 0.69% PROMEDIO DESPUES DE LA SATURACION 15.94EXPANSION 72 HORAS (%) 0.84% DENSIDAD SECA DESPUÉS DE SUMERGIR (kg/m³): 1798EXPANSION 96 HORAS (%) 0.96%

OBSERVACIONES: MÁQUINA DE ENSAYO A COMPRESIÓN VERSATESTER

REVISÓ Y APROBÓ:





PAGINA 4 DE 6

0.00

0.20

0.40

0.60

0.80

1.00

1.20

0.00 2.00 4.00 6.00 8.00 10.00 12.00

PR

ES

IÓN

(MP

a)

PENETRACIÓN (mm)

CURVA DE C.B.R.


ACREDITADO


CÓDIGO:













MASA MOLDE + MUESTRA (g): 13540 0.00 0.000 0.0 0.0 0.00 0.0 0

MASA MUESTRA HUMEDA (g): 4081 0.64 0.025 0.34 0.3 0.18 1.8 25

VOLUMEN MOLDE (cm³): 2101 1.3 0.050 0.60 0.6 0.31 3.2 45

HUMEDAD DE COMPACTACIÓN (%) 15.6 1.9 0.075 0.82 0.8 0.42 4.3 61

DENSIDAD SECA (kg/m³): 1680 2.5 0.100 0.98 1.0 0.51 5.2 73

SOBRECARGA (kg) 4.54 3.2 0.125 1.14 1.1 0.59 6.0 85

C.B.R. A 2,54mm (0,100 pulg) (%): 7.34 3.8 0.150 1.25 1.3 0.65 6.6 94

C.B.R. A 5,08mm (0,200 pulg) (%): 6.79 4.4 0.175 1.32 1.3 0.68 7.0 99

MASA MOLDE+MUESTRA DESPUÉS DE SUMERGIR (g): 13746 5.1 0.200 1.36 1.4 0.70 7.2 102

MASA MUESTRA HUMEDA DESPUÉS DE SUMERGIR (g): 4287 6.4 0.250 1.40 1.4 0.72 7.4 105INMERSIÓN (MOLDE SUMERGIDO) 7.6 0.300 1.44 1.4 0.74 7.6 108

LECTURA INICIAL (mm) 2.85 10.2 0.400 1.48 1.5 0.76 7.8 111

ALTURA INICIAL DE LA MUESTRA (mm) 116 12.70 0.500 1.52 1.5 0.79 8.0 114LECTURA 24 HORAS (mm) 3.00LECTURA 48 HORAS (mm) 3.86LECTURA 72 HORAS (mm) 4.72 ANTES DE COMPACTACION 15.63



EQUIPO

mm (pulg) (kN)




2009-04-27Resolución de Acreditación Nº 12543del 20 de Marzo de 2009

ACREDITADO

LECTURA 72 HORAS (mm) 4.72 ANTES DE COMPACTACION 15.63LECTURA 96 HORAS (mm) 4.94 DESPUES DE COMPACTACION 15.52EXPANSION 24 HORAS (%) 0.13% CAPA SUPERIOR (25,4mm) DESPUES DE SUMERGIR 17.67EXPANSION 48 HORAS (%) 0.87% PROMEDIO DESPUES DE LA SATURACION 16.27EXPANSION 72 HORAS (%) 1.61% DENSIDAD SECA DESPUÉS DE SUMERGIR (kg/m³): 1734EXPANSION 96 HORAS (%) 1.80%


REVISÓ Y APROBÓ:





PAGINA 5 DE 6

0.00

0.10

0.20

0.30

0.40

0.50

0.60

0.70

0.80

0.90

0.00 2.00 4.00 6.00 8.00 10.00 12.00 14.00

PR

ES

IÓN

(MP

a)

PENETRACIÓN (mm)

CURVA DE C.B.R.


ACREDITADO


CÓDIGO:









MOLDE Nº: 14 CARGA PRESIÓN PRESIÓN PRESIÓNFALSO FONDO Nº: 6 SOBRE LA SOBRE LA SOBRE LA SOBRE LANo. GOLPES: 10 MUESTRA MUESTRA MUESTRA MUESTRA MASA MOLDE (g): 9459 P (kN) (MPa) (kgf/cm²) (lbf/pulg²)MASA MOLDE + MUESTRA (g): 13422 0.00 0.000 0.0 0.0 0.00 0.0 0MASA MUESTRA HUMEDA (g): 3963 0.64 0.025 0.22 0.2 0.11 1.2 16VOLUMEN MOLDE (cm³): 2102 1.3 0.050 0.42 0.4 0.22 2.2 31HUMEDAD DE COMPACTACIÓN (%) 15.5 1.9 0.075 0.56 0.6 0.29 2.9 42DENSIDAD SECA (kg/m³): 1632 2.5 0.100 0.70 0.7 0.36 3.7 52SOBRECARGA (kg) 4.54 3.2 0.125 0.82 0.8 0.42 4.3 61C.B.R. A 2,54mm (0,100 pulg) (%): 5.24 3.8 0.150 0.92 0.9 0.48 4.8 69C.B.R. A 5,08mm (0,200 pulg) (%): 4.89 4.4 0.175 0.95 1.0 0.49 5.0 71MASA MOLDE+MUESTRA DESPUÉS DE SUMERGIR (g): 13617 5.1 0.200 0.98 1.0 0.51 5.2 73MASA MUESTRA HUMEDA DESPUÉS DE SUMERGIR (g): 4158 6.4 0.250 1.02 1.0 0.53 5.4 76INMERSIÓN (MOLDE SUMERGIDO) 7.6 0.300 1.04 1.0 0.54 5.5 78


ALTURA INICIAL DE LA MUESTRA (mm) 116 12.70 0.500 1.06 1.1 0.55 5.6 79LECTURA 24 HORAS (mm) 1.65LECTURA 48 HORAS (mm) 2.40LECTURA 72 HORAS (mm) 3.05 ANTES DE COMPACTACION 15.53LECTURA 96 HORAS (mm) 3.20 DESPUES DE COMPACTACION 13.81





2009-04-27


EQUIPO

mm (pulg) (kN)


ACREDITADO



REVISÓ Y APROBÓ:

LOS RESULTADOS PRESENTADOS EN ESTE INFORME CORRESPONDEN UNICAMENTE A LAS MUESTRAS ENSAYADAS.EL PRESENTE INFORME NO ES VALIDO SIN LA FIRMA ORIGINAL.



PAGINA 6 DE 6

0.00

0.10

0.20

0.30

0.40

0.50

0.60

0.00 2.00 4.00 6.00 8.00 10.00 12.00 14.00

PR

ES

IÓN

(MP

a)

PENETRACIÓN (mm)

CURVA DE C.B.R.


ACREDITADO


CÓDIGO: P-PT-05-F-022









10 25 56PRESIÓN PRESIÓN PRESIÓN 25.4SOBRE LA SOBRE LA SOBRE LAMUESTRA MUESTRA MUESTRA

(MPa) (MPa) (MPa)

0 0 0.00 0.00 0.00

0.64 0.025 0.11 0.18 0.25

1.27 0.050 0.22 0.31 0.44

1.91 0.075 0.29 0.42 0.60

2.54 0.100 0.36 0.51 0.71

3.18 0.125 0.42 0.59 0.82

3.81 0.150 0.48 0.65 0.89

4.45 0.175 0.49 0.68 0.94

5.08 0.200 0.51 0.70 0.98

6.35 0.250 0.53 0.72 1.02

Nº GOLPES

INFORME DE ENSAYOS RELACIÓN DE SOPORTE DEL SUELO

VERSIÓN: 9CBR MÉTODO I

NORMA INV E 148:2007FECHA ELABORACION:

2009-04-27

PENETRACION

mm pulg


ACREDITADO

7.62 0.300 0.54 0.74 1.03

10.16 0.400 0.55 0.76 1.05

12.70 0.500 0.55 0.79 1.06

OBSERVACIONES:

REVISÓ Y APROBÓ:




JORGE ANDRÉS DAZA ARDILAGERENTE

PAGINA 3 DE 6

0.00

0.20

0.40

0.60

0.80

1.00

1.20

0.00 2.00 4.00 6.00 8.00 10.00 12.00 14.00

PR

ES

IÓN

(MP

a)

CURVA CBR A 56, 25, 10 GOLPES

PENETRACIÓN (mm)

Nº

DE

GO

LPE

S

56

25

10


ACREDITADO











Nº DE

GOLPES

10

25

56




2009-04-27

DENSIDAD SECA C.B.R. EXPANSIÓN

(kg/m³) % %

1632 5.24 2.67%

1680 7.34 1.80%

1736 10.34 0.96%

CURVA C.B.R.

1710

1720

1730

1740

1750

DE

NS

IDA

D S

EC

A (

kg/m

3 )

CURVA PROCTOR


ACREDITADO

DENSIDAD MAXIMA DE LABORATORIO (kg/m³) 1736DENSIDAD (kg/m³) CBR (%)

CBR AL 100% DE LA DENSIDAD MAXIMA 1736 10.3



ENSAYOS RELACIONADOS: RELACIÓN DE PESO UNITARIO - HUMEDAD EN LOS SUELOS. EQUIPO MODIFICADO.


OBSERVACIONES:

REVISÓ Y APROBÓ:





PAGINA 1 DE 6

5 6 7 8 9 10 11C.B.R. (%)

CURVA C.B.R.

1620

1630

1640

1650

1660

1670

1680

1690

1700

1710

1720

1730

1740

1750

10.0 11.0 12.0 13.0 14.0 15.0 16.0 17.0 18.0 19.0 20.0 21.0

DE

NS

IDA

D S

EC

A (

kg/m

3 )

HUMEDAD (%)

CURVA PROCTOR


ACREDITADO








A ARCILLA DE ALTA PLASTICIDAD

ALIMO ARENOSO DE BAJA

COMPRESIBILIDAD

FOTO 4 DESCRIPCIÓN

1 0,00-0,57

2 0,57-1,52

Nº MUESTR

A

TIPO DE MUESTRE

O

PROFUNDIDAD ( m)



COMPAÑÍA:

DIMENSIONES:


GERENTE TECNICO

OBSERVACIONES:

CÓDIGO:




LOCALIZACIÓN: K20+500 IZQUIERDA INFORME PC Nº: 529-13

COORDENADAS: E 01043960 N 01378530

0.00 ML LIMO DE BAJA COMPRESIBILIDAD CON ARENA

CAFÉ OSCURO

PRESENCIA DE RAICES

HUMEDAD MEDIA

CONSISTENCIA ALTA 15.43 B13-398

0.61C

BR

ME

TO

DO

I

CB

R IN

ALT

ER

AD

O

EN

%

EX

PA

NS

ION

LIB

RE

HU

ME

DA

D E

N %


P-PT-05-F-080



MUESTRA Nº

2013-09-22


2009-01-05

PR

OF

UN

DID

AD

(m

)

CO

NV

EN

CIÓ

N

M.O

.P.T

.

SIS

TE

MA

DE

C

LAS

IFIC

AC

IÓN

U

.S.C

.

SM ARENA LIMOSA

AMARILLO CLARO

HUMEDAD BAJA

DENSA

6.47 B13-399

1.51

FIN DEL APIQUE

OBSERVACIONES:

REVISÓ Y APROBÓ:



PÁGINA 1 DE 1


CÓDIGO:


DIRECCIÓN: CRA 11 N° 93B-33 PISO 5 LOCALIZACIÓN: K20+500 IZQUIERDA



DESCRIPCIÓN: LIMO DE BAJA COMPRESIBILIDAD CON ARENA FECHA DE ENSAYO: 2013-10-18







1 2 3 4560 429 767 485


2009-04-27

150.2 135.6 119.3 145.056 56 56 56

827.6 785.5 721.3 918.6748.5 693.4 615.3 760.1

10 10 10 109386 9642 9822 9834

6000 6000 6000 60000 120 240 360

13.2 16.5 21.4 25.83054 3188 3208 3106

5928 5928 5928 59283458 3714 3894 3906

1433 1495 1505 1457

2132 2132 2132 21321.433 1.495 1.505 1.457

1510

1520

CURVA PROCTOR


ACREDITADO



OBSERVACIONES:

REVISÓ Y APROBÓ:





PAGINA 1 DE 1

1420

1430

1440

1450

1460

1470

1480

1490

1500

1510

1520

13.0 14.0 15.0 16.0 17.0 18.0 19.0 20.0 21.0 22.0 23.0 24.0 25.0 26.0

DE

NS

IDA

D (k

g/m

³)

HUMEDAD (%)

CURVA PROCTOR


ACREDITADO

1420

1430

1440

1450

1460

1470

1480

1490

1500

1510

1520

13.0 14.0 15.0 16.0 17.0 18.0 19.0 20.0 21.0 22.0 23.0 24.0 25.0 26.0

DE

NS

IDA

D (k

g/m

³)

HUMEDAD (%)

CURVA PROCTOR


ACREDITADO


CÓDIGO:


DIRECCIÓN: CRA 11 No. 93B-33 PISO 5 LOCALIZACIÓN: K20+500 IZQUIERDA

INGENIERO: MAURICIO GALINDO DESCRIPCIÓN: LIMO DE BAJA COMPRESIBILIDAD CON ARENA



1

K25+500

12.00

UNICA

61

IZQUIERDA

EXISTENTE

1584

7356

3352

2420

1.369

1768




VERSIÓN: 7


2012-01-25


Prueba Nº:


Profundidad (cm):

Capa Nº:

Costado:

Material:









ACREDITADO

3024

15.4

14.4

2620

1.711

1.482

14.5

1.511

98.1

N.A.

19.6




REVISÓ Y APROBÓ:







GERENTE TECNICO









PÁGINA 1 DE 1



ACREDITADO


CÓDIGO:





DESCRIPCIÓN: LIMO DE BAJA COMPRESIBILIDAD CON ARENA FECHA ENSAYO: 2013-10-18








unificado


Nº de Golpes - - - 2 ½" 63.00 - - 0.0% 100.0% 100.0%

Nº de Recipiente - - - 2" 50.00 - - 0.0% 100.0% 100.0%

M1 - - - 1 ½" 37.50 - - 0.0% 100.0% 100.0%

M2 - - - 1" 25.00 - - 0.0% 100.0% 100.0%

M3 - - - 3/4" 19.00 - - 0.0% 100.0% 100.0%

MW - - - 1/2" 12.50 - - 0.0% 100.0% 100.0%

MS - - - 3/8" 9.50 - - 0.0% 100.0% 100.0%

W% - - - 1/4" 6.30 - - 0.0% 100.0% 100.0%

Nº 4 4.75 1.4 0.4% 0.4% 99.6% 99.6%

Nº 8 2.36 - - 0.4% 99.6% 99.6%

Nº 10 2.00 2.6 0.8% 1.2% 98.8% 98.8%

Nº12 1.70 - - 1.2% 98.8% 98.8%

INV E 122:2007 Nº16 1.18 - - 1.2% 98.8% 98.8%


M1 - - 815.8 Nº40 0.425 26.6 8.3% 9.5% 90.5% 90.5%

M2 - - 722.3 Nº50 0.300 - - 9.5% 90.5% 90.5%


INV E 126:2007



INV E 125:2007



P-PT-05-F-010

VERSIÓN: 8

FECHA ELABORACIÓN:



ACREDITADO

M2 - - 722.3 Nº50 0.300 - - 9.5% 90.5% 90.5%

M3 - - 116.2 Nº80 0.180 - - 9.5% 90.5% 90.5%

MW - - 93.50 Nº100 0.150 20.6 6.4% 15.9% 84.1% 84.1%

MS - - 606.10 Nº200 0.075 8.6 2.7% 18.6% 81.4% 81.4%

W% - - 15.43 FONDO - 0.60 - - - -

60.4





OBSERVACIONES:

REVISÓ Y APROBÓ:



PAGINA 1 DE 1

RESULTADOS

0.00.10.20.30.40.50.60.70.80.91.0

10 100

HU

ME

DA

D (

%)

Nº DE GOLPES

LÍMITE LÍQUIDO

25


ACREDITADO


CÓDIGO:










Masa inicial L-T 200 (g): 419.0 0.00



unificado


Nº de Golpes - - - 2 ½" 63.00 - - 0.0% 100.0% 100.0%

Nº de Recipiente - - - 2" 50.00 - - 0.0% 100.0% 100.0%

M1 - - - 1 ½" 37.50 - - 0.0% 100.0% 100.0%

M2 - - - 1" 25.00 - - 0.0% 100.0% 100.0%

M3 - - - 3/4" 19.00 - - 0.0% 100.0% 100.0%

MW - - - 1/2" 12.50 - - 0.0% 100.0% 100.0%

MS - - - 3/8" 9.50 1.3 0.2% 0.2% 99.8% 99.8%

W% - - - 1/4" 6.30 - - 0.2% 99.8% 99.8%

Nº 4 4.75 10.0 1.5% 1.7% 98.3% 98.3%

Nº 8 2.36 - - 1.7% 98.3% 98.3%

Nº 10 2.00 57.7 8.5% 10.1% 89.9% 89.9%

Nº12 1.70 - - 10.1% 89.9% 89.9%

INV E 122:2007 Nº16 1.18 - - 10.1% 89.9% 89.9%


M1 - - 688 Nº40 0.425 250.8 36.9% 47.0% 53.0% 53.0%

M2 - - 654 Nº50 0.300 - - 47.0% 53.0% 53.0%


INV E 126:2007



INV E 125:2007



P-PT-05-F-010

VERSIÓN: 8

FECHA ELABORACIÓN:



ACREDITADO

M2 - - 654 Nº50 0.300 - - 47.0% 53.0% 53.0%

M3 - - 128.9 Nº80 0.180 - - 47.0% 53.0% 53.0%

MW - - 34.00 Nº100 0.150 80.4 11.8% 58.9% 41.1% 41.1%

MS - - 525.10 Nº200 0.075 17.5 2.6% 61.4% 38.6% 38.6%

W% - - 6.47 FONDO - 1.30 - - - -

419.0





OBSERVACIONES:

REVISÓ Y APROBÓ:


GERENTE TECNICO

PAGINA 1 DE 1

RESULTADOS


0.00.10.20.30.40.50.60.70.80.91.0

10 100

HU

ME

DA

D (

%)

Nº DE GOLPES

LÍMITE LÍQUIDO

25


ACREDITADO


CÓDIGO:












1 2 3 4372 787 659 1048


2009-04-27

97.2 101.7 119.1 157.156 56 56 56

704.0 790.8 773.4 960.2644.9 710.8 676.2 819.2

10 10 10 109870 10134 10336 10358

6000 6000 6000 60000 120 240 360

10.8 13.1 17.4 21.33558 3718 3753 3652

5928 5928 5928 59283942 4206 4408 4430

1669 1744 1761 1713

2132 2132 2132 21321.669 1.744 1.761 1.713

1770

1780

CURVA PROCTOR


ACREDITADO



OBSERVACIONES:

REVISÓ Y APROBÓ:





PAGINA 2 DE 6

1660

1670

1680

1690

1700

1710

1720

1730

1740

1750

1760

1770

1780

10.0 11.0 12.0 13.0 14.0 15.0 16.0 17.0 18.0 19.0 20.0 21.0 22.0

DE

NS

IDA

D (k

g/m

³)

HUMEDAD (%)

CURVA PROCTOR


ACREDITADO


CÓDIGO:


DIRECCIÓN: CRA 11 N° 93B-33 PISO 5 LOCALIZACION: K20+500 IZQUIERDA












VOLUMEN MOLDE (cm³): 2101 1.3 0.050 0.94 0.9 0.49 5.0 70.5



SOBRECARGA (kg) 4.54 3.2 0.125 1.76 1.8 0.91 9.3 131.9






2009-04-27



EQUIPO

mm (pulg) (kN)



ACREDITADO



REVISÓ Y APROBÓ:





PAGINA 4 DE 6

0.00

0.20

0.40

0.60

0.80

1.00

1.20

1.40

0.00 2.00 4.00 6.00 8.00 10.00 12.00

PR

ES

IÓN

(MP

a)

PENETRACIÓN (mm)

CURVA DE C.B.R.


ACREDITADO


CÓDIGO:















VOLUMEN MOLDE (cm³): 2116 1.3 0.050 0.72 0.7 0.37 3.8 54



SOBRECARGA (kg) 4.54 3.2 0.125 1.32 1.3 0.68 7.0 99

C.B.R. A 2,54mm (0,100 pulg) (%): 8.68 3.8 0.150 1.46 1.5 0.75 7.7 109

C.B.R. A 5,08mm (0,200 pulg) (%): 7.98 4.4 0.175 1.54 1.5 0.80 8.1 115







EQUIPO

mm (pulg) (kN)





ACREDITADO



REVISÓ Y APROBÓ:





PAGINA 5 DE 6

0.00

0.10

0.20

0.30

0.40

0.50

0.60

0.70

0.80

0.90

1.00

0.00 2.00 4.00 6.00 8.00 10.00 12.00 14.00

PR

ES

IÓN

(MP

a)

PENETRACIÓN (mm)

CURVA DE C.B.R.


ACREDITADO


CÓDIGO:
















2009-04-27


EQUIPO

mm (pulg) (kN)


ACREDITADO



REVISÓ Y APROBÓ:




PAGINA 6 DE 6

0.00

0.10

0.20

0.30

0.40

0.50

0.60

0.70

0.00 2.00 4.00 6.00 8.00 10.00 12.00 14.00

PR

ES

IÓN

(MP

a)

PENETRACIÓN (mm)

CURVA DE C.B.R.


ACREDITADO












(MPa) (MPa) (MPa)

0 0 0.00 0.00 0.00

0.64 0.025 0.11 0.21 0.26

1.27 0.050 0.23 0.37 0.49

1.91 0.075 0.34 0.51 0.68

2.54 0.100 0.41 0.60 0.80

3.18 0.125 0.49 0.68 0.91

3.81 0.150 0.53 0.75 1.01

4.45 0.175 0.56 0.80 1.07

5.08 0.200 0.59 0.83 1.10

6.35 0.250 0.62 0.86 1.14

Nº GOLPES




2009-04-27

PENETRACION

mm pulg


ACREDITADO

7.62 0.300 0.63 0.88 1.16

10.16 0.400 0.64 0.90 1.18

12.70 0.500 0.65 0.92 1.18

OBSERVACIONES:

REVISÓ Y APROBÓ:





PAGINA 3 DE 6

0.00

0.20

0.40

0.60

0.80

1.00

1.20

1.40

0.00 2.00 4.00 6.00 8.00 10.00 12.00 14.00

PR

ES

IÓN

(MP

a)


PENETRACIÓN (mm)

Nº

DE

GO

LPE

S

56

25

10


ACREDITADO











Nº DE

GOLPES

10

25

56




2009-04-27


(kg/m³) % %

1662 5.99 1.48%

1711 8.68 1.17%

1768 11.53 0.74%

CURVA C.B.R.

1740

1750

1760

1770

1780

DE

NS

IDA

D S

EC

A (

kg/m

3 )

CURVA PROCTOR


ACREDITADO







OBSERVACIONES:

REVISÓ Y APROBÓ:





PAGINA 1 DE 6

5 6 7 8 9 10 11 12C.B.R. (%)

CURVA C.B.R.

1650

1660

1670

1680

1690

1700

1710

1720

1730

1740

1750

1760

1770

1780

10.0 11.0 12.0 13.0 14.0 15.0 16.0 17.0 18.0 19.0 20.0 21.0 22.0

DE

NS

IDA

D S

EC

A (

kg/m

3 )

HUMEDAD (%)

CURVA PROCTOR


ACREDITADO


CONSORCIO TIT LOCALIZACIÓN: K20+500 IZQUIERDA






ALIMO DE BAJA COMPRESIBILIDAD CON

ARENA

A

ARENA LIMOSA

FOTO 4 DESCRIPCIÓN

1 0,00-0,61

2 0,61-1,51

Nº MUESTR

A

TIPO DE MUESTRE

O

PROFUNDIDAD ( m)



COMPAÑÍA:

DIMENSIONES:


GERENTE TECNICO

OBSERVACIONES:

CÓDIGO:





COORDENADAS: E 01043477 N 01378528

0.00 ML LIMO ARENOSO DE BAJA COMPRESIBILIDAD

CAFÉ CLARO

HUMEDAD MEDIA

CONSISTENCIA ALTA

13.87 B13-400

CB

R M

ET

OD

O I

CB

R IN

ALT

ER

AD

O

EN

%

EX

PA

NS

ION

LIB

RE

HU

ME

DA

D E

N %


P-PT-05-F-080



MUESTRA Nº

2013-09-22


2009-01-05

PR

OF

UN

DID

AD

(m

)

CO

NV

EN

CIÓ

N

M.O

.P.T

.

SIS

TE

MA

DE

C

LAS

IFIC

AC

IÓN

U

.S.C

.

0.86

CL ARCILLA ARENOSA DE BAJA PLASTICIDAD

CAFÉ CLARO

HUMEDAD BAJA

CONSISTENCIA MEDIA

7.33 2.10 9.87 B13-401

2.73

1.50

FIN DEL APIQUE

OBSERVACIONES:

REVISÓ Y APROBÓ:



PÁGINA 1 DE 1


CÓDIGO:





DESCRIPCIÓN: LIMO ARENOSO DE BAJA COMPRESIBILIDAD FECHA DE ENSAYO: 2013-10-18







1 2 3 431 3 355 89


2009-04-27

105.2 152.1 132.3 124.656 56 56 56

933.2 707.7 950.0 726.0856.0 642.0 824.2 619.6

10 10 10 109816 10130 10320 10264

6000 6000 6000 60000 120 240 360

10.3 13.4 18.2 21.53525 3705 3716 3569

5928 5928 5928 59283888 4202 4392 4336

1654 1738 1743 1674

2132 2132 2132 21321.654 1.738 1.743 1.674

1750

1760

1770

CURVA PROCTOR


ACREDITADO



OBSERVACIONES:

REVISÓ Y APROBÓ:





PAGINA 1 DE 1

1640

1650

1660

1670

1680

1690

1700

1710

1720

1730

1740

1750

1760

1770

10.0 11.0 12.0 13.0 14.0 15.0 16.0 17.0 18.0 19.0 20.0 21.0 22.0

DE

NS

IDA

D (k

g/m

³)

HUMEDAD (%)

CURVA PROCTOR


ACREDITADO

1640

1650

1660

1670

1680

1690

1700

1710

1720

1730

1740

1750

1760

1770

10.0 11.0 12.0 13.0 14.0 15.0 16.0 17.0 18.0 19.0 20.0 21.0 22.0

DE

NS

IDA

D (k

g/m

³)

HUMEDAD (%)

CURVA PROCTOR


ACREDITADO


CÓDIGO:



INGENIERO: MAURICIO GALINDO DESCRIPCIÓN: LIMO ARENOSO DE BAJA COMPRESIBILIDAD



1

K21+000

12.00

UNICA

86

DERECHO

EXISTENTE

1584

7329

3433

2312

1.369

1689




VERSIÓN: 7


2012-01-25


Prueba Nº:


Profundidad (cm):

Capa Nº:

Costado:

Material:









ACREDITADO

3329

13.9

12.9

2923

1.971

1.731

17.0

1.758

98.5

N.A.

15.9




REVISÓ Y APROBÓ:







GERENTE TECNICO









PÁGINA 1 DE 1



ACREDITADO


CÓDIGO:










Masa inicial L-T 200 (g): 292.1 0.00



unificado


Nº de Golpes - - - 2 ½" 63.00 - - 0.0% 100.0% 100.0%

Nº de Recipiente - - - 2" 50.00 - - 0.0% 100.0% 100.0%

M1 - - - 1 ½" 37.50 - - 0.0% 100.0% 100.0%

M2 - - - 1" 25.00 - - 0.0% 100.0% 100.0%

M3 - - - 3/4" 19.00 - - 0.0% 100.0% 100.0%

MW - - - 1/2" 12.50 9.8 1.7% 1.7% 98.3% 98.3%

MS - - - 3/8" 9.50 3.8 0.6% 2.3% 97.7% 97.7%

W% - - - 1/4" 6.30 - - 2.3% 97.7% 97.7%

Nº 4 4.75 10.2 1.7% 4.0% 96.0% 96.0%

Nº 8 2.36 - - 4.0% 96.0% 96.0%

Nº 10 2.00 32.2 5.4% 9.5% 90.5% 90.5%

Nº12 1.70 - - 9.5% 90.5% 90.5%

INV E 122:2007 Nº16 1.18 - - 9.5% 90.5% 90.5%


M1 - - 782.9 Nº40 0.425 138.2 23.4% 32.9% 67.1% 67.1%

M2 - - 703.8 Nº50 0.300 - - 32.9% 67.1% 67.1%


INV E 126:2007



INV E 125:2007



P-PT-05-F-010

VERSIÓN: 8

FECHA ELABORACIÓN:



ACREDITADO

M2 - - 703.8 Nº50 0.300 - - 32.9% 67.1% 67.1%

M3 - - 133.7 Nº80 0.180 - - 32.9% 67.1% 67.1%

MW - - 79.10 Nº100 0.150 77.3 13.1% 45.9% 54.1% 54.1%

MS - - 570.10 Nº200 0.075 19.8 3.4% 49.3% 50.7% 50.7%

W% - - 13.87 FONDO - 0.80 - - - -

292.1





OBSERVACIONES:

REVISÓ Y APROBÓ:



PAGINA 1 DE 1

RESULTADOS

0.00.10.20.30.40.50.60.70.80.91.0

10 100

HU

ME

DA

D (

%)

Nº DE GOLPES

LÍMITE LÍQUIDO

25


ACREDITADO


CÓDIGO:





DESCRIPCIÓN: ARCILLA ARENOSA DE BAJA PLASTICIDAD FECHA ENSAYO: 2013-10-18





Masa inicial L-T 200 (g): 265.1 0.00



unificado


Nº de Golpes 30 25 20 2 ½" 63.00 - - 0.0% 100.0% 100.0%

Nº de Recipiente 196 197 198 2" 50.00 - - 0.0% 100.0% 100.0%

M1 40.85 40.52 41.23 1 ½" 37.50 - - 0.0% 100.0% 100.0%

M2 34.23 33.46 33.96 1" 25.00 - - 0.0% 100.0% 100.0%

M3 19.63 18.25 18.72 3/4" 19.00 - - 0.0% 100.0% 100.0%

MW 6.62 7.06 7.27 1/2" 12.50 6.5 1.2% 1.2% 98.8% 98.8%

MS 14.60 15.21 15.24 3/8" 9.50 1.4 0.3% 1.4% 98.6% 98.6%

W% 45.32 46.37 47.75 1/4" 6.30 - - 1.4% 98.6% 98.6%

Nº 4 4.75 12.1 2.2% 3.6% 96.4% 96.4%

Nº 8 2.36 - - 3.6% 96.4% 96.4%

Nº 10 2.00 48.1 8.8% 12.4% 87.6% 87.6%

Nº12 1.70 - - 12.4% 87.6% 87.6%

INV E 122:2007 Nº16 1.18 - - 12.4% 87.6% 87.6%


M1 31.02 30.25 815.9 Nº40 0.425 140.0 25.5% 37.9% 62.1% 62.1%

M2 28.81 27.85 753.9 Nº50 0.300 - - 37.9% 62.1% 62.1%


INV E 126:2007



INV E 125:2007



P-PT-05-F-010

VERSIÓN: 8

FECHA ELABORACIÓN:



ACREDITADO

M2 28.81 27.85 753.9 Nº50 0.300 - - 37.9% 62.1% 62.1%

M3 19.23 17.42 126 Nº80 0.180 - - 37.9% 62.1% 62.1%

MW 2.21 2.40 62.00 Nº100 0.150 43.1 7.9% 45.8% 54.2% 54.2%

MS 9.58 10.43 627.90 Nº200 0.075 12.8 2.3% 48.1% 51.9% 51.9%

W% 23.02 22.99 9.87 FONDO - 1.10 - - - -

265.1





OBSERVACIONES:

REVISÓ Y APROBÓ:


GERENTE

PAGINA 1 DE 1

RESULTADOS


45.0

45.5

46.0

46.5

47.0

47.5

48.0

10 100

HU

ME

DA

D (

%)

Nº DE GOLPES

LÍMITE LÍQUIDO

25


ACREDITADO


CÓDIGO:





DESCRIPCIÓN: ARCILLA ARENOSA DE BAJA PLASTICIDAD FECHA DE ENSAYO: 2013-10-18

CANTERA: N.A.





EP(%) = 11010


P-PT-05-F-166

VERSIÓN: 5

FECHA ELABORACIÓN:

2009-09-07

EP(%) = 110



OBSERVACIONES:

EQUIPO UTILIZADO:

REVISÓ Y APROBÓ:





GERENTE TECNICO

CÓDIGO:









HUMEDAD

RECIPIENTE












46.4

19.9

13.5

268.2

26.0

P-PT-05-F-058

1

38.0

59.3


SUELOS VERSIÓN: 6

21.3


2009-01-05

47.3









OBSERVACIONES:





1.7


PÁGINA 1 DE 1

30.6

9

19.9

407.6


GERENTEFRANCSICO ALDANA GÓMEZ

15.21

202.2

1.0

28.5


CÓDIGO:












MOLDE Nº: 31 0.00 0.000 0.0 0.0 0.00 0.0 0.0

FALSO FONDO Nº: 7 0.64 0.025 400 0.4 0.21 2.1 30.0

MASA MOLDE (g): 9556 1.3 0.050 665 0.7 0.34 3.5 49.8



VOLUMEN MOLDE (cm³): 2110 3.2 0.125 1108 1.1 0.57 5.8 83.0



7.6 0.300 1442 1.4 0.75 7.6 108.1

10.2 0.400 1482 1.5 0.77 7.8 111.112.70 0.500 1499 1.5 0.77 7.9 112.4

(N)(pulg)mm

FECHA ELABORACIÓN:

2009-05-18

P-PT-05-F-072

PENETRACIÓN




LECTURA DEL EQUIPO

VERSIÓN: 8


0.90

CURVA DE CBR


ACREDITADO


REVISÓ Y APROBÓ:




GERENTE TECNICO


0.00

0.10

0.20

0.30

0.40

0.50

0.60

0.70

0.80

0.90

0.00 2.00 4.00 6.00 8.00 10.00 12.00 14.00

PR

ESIÓ

N (M

Pa)

PENETRACIÓN (mm)

CURVA DE CBR


ACREDITADO


CÓDIGO:









SUMERGIDO





MASA MUESTRA HUMEDA (g): 4494 0.00 0.000 0 0.0 0.00 0.0 0.0HUMEDAD DESPUÉS DE SATURACIÓN (%) 16.7 0.64 0.025 165 0.2 0.09 0.9 12.4






LECTURA 24 HORAS (mm) 1.56 5.1 0.200 452 0.5 0.23 2.4 33.9

LECTURA 48 HORAS (mm) 2.25 6.4 0.250 481 0.5 0.25 2.5 36.1

LECTURA 72 HORAS (mm) 2.65 7.6 0.300 501 0.5 0.26 2.6 37.6






EQUIPO

P-PT-05-F-072

VERSIÓN: 8

FECHA ELABORACIÓN:

2009-05-18


mm (pulg) (N)


ACREDITADO







GERENTE

0.00

0.05

0.10

0.15

0.20

0.25

0.30

0.00 2.00 4.00 6.00 8.00 10.00 12.00 14.00

PR

ESIÓ

N (M

Pa)

PENETRACIÓN (mm)

CURVA DE CBR


ACREDITADO








ALIMO ARENOSO DE BAJA

COMPRESIBILIDAD

AARCILLA ARENOSA DE BAJA

PLASTICIDAD

FOTO 4 DESCRIPCIÓN

1 0,00-0,86

2 0,86-1,50

Nº MUESTR

A

TIPO DE MUESTRE

O

PROFUNDIDAD ( m)



COMPAÑÍA:

DIMENSIONES:


GERENTE TECNICO

OBSERVACIONES:

CÓDIGO:




LOCALIZACIÓN: K 21+500 IZQUIERDO INFORME PC Nº: 529-13

COORDENADAS: E 01043047 N 01378645


BEIS

PRESENCIA DE RAICES

HUMEDAD BAJA

SEMIDENSA 10.23 B13-402


2009-01-05

PR

OF

UN

DID

AD

(m

)

CO

NV

EN

CIÓ

N

M.O

.P.T

.

SIS

TE

MA

DE

C

LAS

IFIC

AC

IÓN

U

.S.C

.

P-PT-05-F-080



MUESTRA Nº

2013-09-22

CB

R M

ET

OD

O I

CB

R IN

ALT

ER

AD

O

EN

%

EX

PA

NS

ION

LIB

RE

HU

ME

DA

D E

N %


0.72

SM ARENA LIMOSA

AMARILLO CLARO

HUMEDAD BAJA

DENSA

9.40 4.09 B13-403

6.80

1.50

FIN DEL APIQUE

OBSERVACIONES:

REVISÓ Y APROBÓ:


PÁGINA 1 DE 1



CÓDIGO:


DIRECCIÓN: CRA 11 N° 93B-33 PISO 5 LOCALIZACIÓN: K 21+500 IZQUIERDO










1 2 3 4516 46 132 604


2009-04-27

108.6 148.6 127.3 136.456 56 56 56

944.5 722.2 908.5 772.3867.4 655.1 789.6 661.0

10 10 10 109852 10168 10358 10300

6000 6000 6000 60000 120 240 360

10.2 13.2 18.0 21.23562 3744 3756 3607

5928 5928 5928 59283924 4240 4430 4372

1671 1756 1762 1692

2132 2132 2132 21321.671 1.756 1.762 1.692

1770

1780

1790

CURVA PROCTOR


ACREDITADO



OBSERVACIONES:

REVISÓ Y APROBÓ:





PAGINA 1 DE 1

1660

1670

1680

1690

1700

1710

1720

1730

1740

1750

1760

1770

1780

1790

10.0 11.0 12.0 13.0 14.0 15.0 16.0 17.0 18.0 19.0 20.0 21.0 22.0

DE

NS

IDA

D (k

g/m

³)

HUMEDAD (%)

CURVA PROCTOR


ACREDITADO

1660

1670

1680

1690

1700

1710

1720

1730

1740

1750

1760

1770

1780

1790

10.0 11.0 12.0 13.0 14.0 15.0 16.0 17.0 18.0 19.0 20.0 21.0 22.0

DE

NS

IDA

D (k

g/m

³)

HUMEDAD (%)

CURVA PROCTOR


ACREDITADO


CÓDIGO:


DIRECCIÓN: CRA 11 No. 93B-33 PISO 5 LOCALIZACIÓN: K 21+500 IZQUIERDO




1

K21+500

12.00

UNICA

72

IZQUIERDO

EXISTENTE

1584

6923

3362

1977

1.369

1444

Costado:

Material:











VERSIÓN: 7


2012-01-25


Prueba Nº:


Profundidad (cm):

Capa Nº:


ACREDITADO

2725

10.2

9.4

2472

1.887

1.712

16.8

1.777

96.3

N.A.

15.7




REVISÓ Y APROBÓ:




GERENTE TECNICO









PÁGINA 1 DE 1






ACREDITADO


CÓDIGO:










Masa inicial L-T 200 (g): 322.4 0.00



unificado


Nº de Golpes - - - 2 ½" 63.00 - - 0.0% 100.0% 100.0%

Nº de Recipiente - - - 2" 50.00 - - 0.0% 100.0% 100.0%

M1 - - - 1 ½" 37.50 - - 0.0% 100.0% 100.0%

M2 - - - 1" 25.00 - - 0.0% 100.0% 100.0%

M3 - - - 3/4" 19.00 - - 0.0% 100.0% 100.0%

MW - - - 1/2" 12.50 3.3 0.7% 0.7% 99.3% 99.3%

MS - - - 3/8" 9.50 3.1 0.6% 1.3% 98.7% 98.7%

W% - - - 1/4" 6.30 - - 1.3% 98.7% 98.7%

Nº 4 4.75 35.6 7.5% 8.8% 91.2% 91.2%

Nº 8 2.36 - - 8.8% 91.2% 91.2%

Nº 10 2.00 54.7 11.5% 20.3% 79.7% 79.7%

Nº12 1.70 - - 20.3% 79.7% 79.7%

INV E 122:2007 Nº16 1.18 - - 20.3% 79.7% 79.7%


M1 - - 814.0 Nº40 0.425 126.9 26.6% 46.9% 53.1% 53.1%

M2 - - 751.4 Nº50 0.300 - - 46.9% 53.1% 53.1%



P-PT-05-F-010

VERSIÓN: 8

FECHA ELABORACIÓN:

2009-06-05



INV E 125:2007


INV E 126:2007


ACREDITADO

M2 - - 751.4 Nº50 0.300 - - 46.9% 53.1% 53.1%

M3 - - 139.8 Nº80 0.180 - - 46.9% 53.1% 53.1%

MW - - 62.57 Nº100 0.150 79.5 16.7% 63.5% 36.5% 36.5%

MS - - 611.60 Nº200 0.075 18.4 3.9% 67.4% 32.6% 32.6%

W% - - 10.23 FONDO - 0.90 - - - -

322.4




W = Contenido de agua, en % Gravas 9%Arenas 59%Finos 33%A.A.S.H.T.O. A - 2 - 4Índice de Grupo 0U.S.C SMCoeficiente de uniformidad Cu = 20.44Coeficiente de Curvatura Cc = 0.44

OBSERVACIONES:

REVISÓ Y APROBÓ:


PAGINA 1 DE 1

RESULTADOS


0.00.10.20.30.40.50.60.70.80.91.0

10 100

HU

ME

DA

D (

%)

Nº DE GOLPES

LÍMITE LÍQUIDO

25


ACREDITADO


CÓDIGO:








INFORME PC Nº: 529-13 PROFUNDIDAD (m): 072-1,50


Masa inicial L-T 200 (g): 585.7 0.00



unificado


Nº de Golpes - - - 2 ½" 63.00 - - 0.0% 100.0% 100.0%

Nº de Recipiente - - - 2" 50.00 - - 0.0% 100.0% 100.0%

M1 - - - 1 ½" 37.50 - - 0.0% 100.0% 100.0%

M2 - - - 1" 25.00 - - 0.0% 100.0% 100.0%

M3 - - - 3/4" 19.00 - - 0.0% 100.0% 100.0%

MW - - - 1/2" 12.50 10.6 1.3% 1.3% 98.7% 98.7%

MS - - - 3/8" 9.50 13.3 1.6% 2.9% 97.1% 97.1%

W% - - - 1/4" 6.30 - - 2.9% 97.1% 97.1%

Nº 4 4.75 70.5 8.4% 11.3% 88.7% 88.7%

Nº 8 2.36 - - 11.3% 88.7% 88.7%

Nº 10 2.00 103.7 12.4% 23.7% 76.3% 76.3%

Nº12 1.70 - - 23.7% 76.3% 76.3%

INV E 122:2007 Nº16 1.18 - - 23.7% 76.3% 76.3%


M1 - - 765.3 Nº40 0.425 203.9 24.4% 48.1% 51.9% 51.9%

M2 - - 739.2 Nº50 0.300 - - 48.1% 51.9% 51.9%



P-PT-05-F-010

VERSIÓN: 8

FECHA ELABORACIÓN:

2009-06-05



INV E 125:2007


INV E 126:2007


ACREDITADO

M2 - - 739.2 Nº50 0.300 - - 48.1% 51.9% 51.9%

M3 - - 101.3 Nº80 0.180 - - 48.1% 51.9% 51.9%

MW - - 26.10 Nº100 0.150 146.7 17.6% 65.7% 34.3% 34.3%

MS - - 637.90 Nº200 0.075 35.2 4.2% 69.9% 30.1% 30.1%

W% - - 4.09 FONDO - 1.80 - - - -

585.7





OBSERVACIONES:

REVISÓ Y APROBÓ:


GERENTE TECNICO

PAGINA 1 DE 1

RESULTADOS


0.00.10.20.30.40.50.60.70.80.91.0

10 100

HU

ME

DA

D (

%)

Nº DE GOLPES

LÍMITE LÍQUIDO

25


ACREDITADO


CÓDIGO:












1 2 3 4211 482 1090 827


2009-04-27

74.6 157.5 146.5 145.456 56 56 56

967.2 861.5 876.9 771.7883.2 780.8 772.8 670.2

10 10 10 109982 10250 10402 10356

6000 6000 6000 60000 120 240 360

10.4 12.9 16.6 19.33672 3827 3836 3710

5928 5928 5928 59284054 4322 4474 4428

1723 1795 1800 1741

2132 2132 2132 21321.723 1.795 1.800 1.741

1810

1820

CURVA PROCTOR


ACREDITADO



OBSERVACIONES:

REVISÓ Y APROBÓ:





PAGINA 2 DE 6

1710

1720

1730

1740

1750

1760

1770

1780

1790

1800

1810

1820

10.0 11.0 12.0 13.0 14.0 15.0 16.0 17.0 18.0 19.0 20.0

DE

NS

IDA

D (k

g/m

³)

HUMEDAD (%)

CURVA PROCTOR


ACREDITADO


CÓDIGO:


DIRECCIÓN: CRA 11 N° 93B-33 PISO 5 LOCALIZACION: K 21+500 IZQUIERDO












VOLUMEN MOLDE (cm³): 2123 1.3 0.050 0.86 0.9 0.44 4.5 64.5



SOBRECARGA (kg) 4.54 3.2 0.125 1.74 1.7 0.90 9.2 130.4






2009-04-27



EQUIPO

mm (pulg) (kN)



ACREDITADO



REVISÓ Y APROBÓ:





PAGINA 4 DE 6

0.00

0.20

0.40

0.60

0.80

1.00

1.20

1.40

0.00 2.00 4.00 6.00 8.00 10.00 12.00

PR

ES

IÓN

(MP

a)

PENETRACIÓN (mm)

CURVA DE C.B.R.


ACREDITADO


CÓDIGO:















VOLUMEN MOLDE (cm³): 2128 1.3 0.050 0.66 0.7 0.34 3.5 49



SOBRECARGA (kg) 4.54 3.2 0.125 1.30 1.3 0.67 6.8 97

C.B.R. A 2,54mm (0,100 pulg) (%): 8.38 3.8 0.150 1.44 1.4 0.74 7.6 108

C.B.R. A 5,08mm (0,200 pulg) (%): 7.79 4.4 0.175 1.50 1.5 0.77 7.9 112







EQUIPO

mm (pulg) (kN)





ACREDITADO



REVISÓ Y APROBÓ:





PAGINA 5 DE 6

0.00

0.10

0.20

0.30

0.40

0.50

0.60

0.70

0.80

0.90

1.00

0.00 2.00 4.00 6.00 8.00 10.00 12.00 14.00

PR

ES

IÓN

(MP

a)

PENETRACIÓN (mm)

CURVA DE C.B.R.


ACREDITADO


CÓDIGO:
















2009-04-27


EQUIPO

mm (pulg) (kN)


ACREDITADO



REVISÓ Y APROBÓ:




PAGINA 6 DE 6

0.00

0.10

0.20

0.30

0.40

0.50

0.60

0.70

0.00 2.00 4.00 6.00 8.00 10.00 12.00 14.00

PR

ES

IÓN

(MP

a)

PENETRACIÓN (mm)

CURVA DE C.B.R.


ACREDITADO












(MPa) (MPa) (MPa)

0 0 0.00 0.00 0.00

0.64 0.025 0.13 0.20 0.24

1.27 0.050 0.26 0.34 0.44

1.91 0.075 0.34 0.48 0.62

2.54 0.100 0.40 0.58 0.78

3.18 0.125 0.46 0.67 0.90

3.81 0.150 0.51 0.74 0.99

4.45 0.175 0.54 0.77 1.05

5.08 0.200 0.56 0.81 1.09

6.35 0.250 0.59 0.85 1.14

Nº GOLPES




2009-04-27

PENETRACION

mm pulg


ACREDITADO

7.62 0.300 0.60 0.87 1.16

10.16 0.400 0.61 0.89 1.19

12.70 0.500 0.62 0.91 1.21

OBSERVACIONES:

REVISÓ Y APROBÓ:





PAGINA 3 DE 6

0.00

0.20

0.40

0.60

0.80

1.00

1.20

1.40

0.00 2.00 4.00 6.00 8.00 10.00 12.00 14.00

PR

ES

IÓN

(MP

a)


PENETRACIÓN (mm)

Nº

DE

GO

LPE

S

56

25

10


ACREDITADO











Nº DE

GOLPES

10

25

56




2009-04-27


(kg/m³) % %

1701 5.84 1.27%

1752 8.38 0.81%

1811 11.23 0.39%

CURVA C.B.R.

1780

1790

1800

1810

1820

DE

NS

IDA

D S

EC

A (

kg/m

3 )

CURVA PROCTOR


ACREDITADO







OBSERVACIONES:

REVISÓ Y APROBÓ:





PAGINA 1 DE 6

5 6 7 8 9 10 11 12C.B.R. (%)

CURVA C.B.R.

1690

1700

1710

1720

1730

1740

1750

1760

1770

1780

1790

1800

1810

1820

10.0 11.0 12.0 13.0 14.0 15.0 16.0 17.0 18.0 19.0 20.0

DE

NS

IDA

D S

EC

A (

kg/m

3 )

HUMEDAD (%)

CURVA PROCTOR


ACREDITADO


CONSORCIO TIT LOCALIZACIÓN: K 21+500 IZQUIERDO






A ARENA LIMOSA

A

ARENA LIMOSA

FOTO 3


COMPAÑÍA:

DIMENSIONES:

FOTO 4 DESCRIPCIÓN

1 0,00-0,72

2 072-1,50

Nº MUESTR

A

TIPO DE MUESTRE

O

PROFUNDIDAD ( m)

FOTO 1 FOTO 2


GERENTE TECNICO

OBSERVACIONES:

CÓDIGO:





COORDENADAS: E 01042605 N 01378720


CAFÉ OSCURO

HUMEDAD BAJA

DENSA

10.62 B13-404

0.41

SM ARENA LIMOSA

CAFÉ CLARO

HUMEDAD MEDIA

CB

R M

ET

OD

O I

CB

R IN

ALT

ER

AD

O

EN

%

EX

PA

NS

ION

LIB

RE

HU

ME

DA

D E

N %


P-PT-05-F-080



MUESTRA Nº

2013-09-22


2009-01-05

PR

OF

UN

DID

AD

(m

)

CO

NV

EN

CIÓ

N

M.O

.P.T

.

SIS

TE

MA

DE

C

LAS

IFIC

AC

IÓN

U

.S.C

.

HUMEDAD MEDIA

DENSA

9.70 11.25 B13-405

7.90

1.50

FIN DEL APIQUE

OBSERVACIONES:

REVISÓ Y APROBÓ:



PÁGINA 1 DE 1


CÓDIGO:












1 2 3 4924 877 812 571


2009-04-27

117.1 136.9 80.7 80.856 56 56 56

785.5 932.9 896.8 737.2725.2 847.2 784.1 629.9

10 10 10 109988 10254 10450 10462

6000 6000 6000 60000 120 240 360

9.9 12.1 16.0 19.53694 3860 3898 3793

5928 5928 5928 59284060 4326 4522 4534

1733 1811 1828 1779

2132 2132 2132 21321.733 1.811 1.828 1.779

1830

1840

1850

CURVA PROCTOR


ACREDITADO



OBSERVACIONES:

REVISÓ Y APROBÓ:





PAGINA 1 DE 1

1720

1730

1740

1750

1760

1770

1780

1790

1800

1810

1820

1830

1840

1850

9.0 10.0 11.0 12.0 13.0 14.0 15.0 16.0 17.0 18.0 19.0 20.0

DE

NS

IDA

D (k

g/m

³)

HUMEDAD (%)

CURVA PROCTOR


ACREDITADO

1720

1730

1740

1750

1760

1770

1780

1790

1800

1810

1820

1830

1840

1850

9.0 10.0 11.0 12.0 13.0 14.0 15.0 16.0 17.0 18.0 19.0 20.0

DE

NS

IDA

D (k

g/m

³)

HUMEDAD (%)

CURVA PROCTOR


ACREDITADO


CÓDIGO:






1

K22+000

12.00

UNICA

41

DERECHO

EXISTENTE

1584

7212

3353

2275

1.369

1662




VERSIÓN: 7


2012-01-25


Prueba Nº:


Profundidad (cm):

Capa Nº:

Costado:

Material:









ACREDITADO

3288

10.6

9.7

2972

1.979

1.789

17.5

1.836

97.4

N.A.

14.4




REVISÓ Y APROBÓ:







GERENTE TECNICO









PÁGINA 1 DE 1



ACREDITADO


CÓDIGO:










Masa inicial L-T 200 (g): 314.0 0.00



unificado


Nº de Golpes - - - 2 ½" 63.00 - - 0.0% 100.0% 100.0%

Nº de Recipiente - - - 2" 50.00 - - 0.0% 100.0% 100.0%

M1 - - - 1 ½" 37.50 - - 0.0% 100.0% 100.0%

M2 - - - 1" 25.00 - - 0.0% 100.0% 100.0%

M3 - - - 3/4" 19.00 - - 0.0% 100.0% 100.0%

MW - - - 1/2" 12.50 16.3 3.9% 3.9% 96.1% 96.1%

MS - - - 3/8" 9.50 11.1 2.6% 6.5% 93.5% 93.5%

W% - - - 1/4" 6.30 - - 6.5% 93.5% 93.5%

Nº 4 4.75 22.6 5.4% 11.9% 88.1% 88.1%

Nº 8 2.36 - - 11.9% 88.1% 88.1%

Nº 10 2.00 33.9 8.1% 20.0% 80.0% 80.0%

Nº12 1.70 - - 20.0% 80.0% 80.0%

INV E 122:2007 Nº16 1.18 - - 20.0% 80.0% 80.0%


M1 - - 796.7 Nº40 0.425 101.8 24.3% 44.3% 55.7% 55.7%

M2 - - 733.1 Nº50 0.300 - - 44.3% 55.7% 55.7%


INV E 126:2007



INV E 125:2007



P-PT-05-F-010

VERSIÓN: 8

FECHA ELABORACIÓN:



ACREDITADO

M2 - - 733.1 Nº50 0.300 - - 44.3% 55.7% 55.7%

M3 - - 134.6 Nº80 0.180 - - 44.3% 55.7% 55.7%

MW - - 63.56 Nº100 0.150 90.8 21.7% 66.0% 34.0% 34.0%

MS - - 598.50 Nº200 0.075 35.6 8.5% 74.5% 25.5% 25.5%

W% - - 10.62 FONDO - 1.90 - - - -

314.0





OBSERVACIONES:

REVISÓ Y APROBÓ:



PAGINA 1 DE 1

RESULTADOS

0.00.10.20.30.40.50.60.70.80.91.0

10 100

HU

ME

DA

D (

%)

Nº DE GOLPES

LÍMITE LÍQUIDO

25


ACREDITADO


CÓDIGO:










Masa inicial L-T 200 (g): 396.5 0.00



unificado


Nº de Golpes - - - 2 ½" 63.00 - - 0.0% 100.0% 100.0%

Nº de Recipiente - - - 2" 50.00 - - 0.0% 100.0% 100.0%

M1 - - - 1 ½" 37.50 - - 0.0% 100.0% 100.0%

M2 - - - 1" 25.00 - - 0.0% 100.0% 100.0%

M3 - - - 3/4" 19.00 - - 0.0% 100.0% 100.0%

MW - - - 1/2" 12.50 2.8 0.4% 0.4% 99.6% 99.6%

MS - - - 3/8" 9.50 1.8 0.3% 0.6% 99.4% 99.4%

W% - - - 1/4" 6.30 - - 0.6% 99.4% 99.4%

Nº 4 4.75 11.0 1.5% 2.2% 97.8% 97.8%

Nº 8 2.36 - - 2.2% 97.8% 97.8%

Nº 10 2.00 29.5 4.1% 6.3% 93.7% 93.7%

Nº12 1.70 - - 6.3% 93.7% 93.7%

INV E 122:2007 Nº16 1.18 - - 6.3% 93.7% 93.7%


M1 - - 792.9 Nº40 0.425 190.1 26.7% 33.0% 67.0% 67.0%

M2 - - 726.2 Nº50 0.300 - - 33.0% 67.0% 67.0%


INV E 126:2007



INV E 125:2007



P-PT-05-F-010

VERSIÓN: 8

FECHA ELABORACIÓN:



ACREDITADO

M2 - - 726.2 Nº50 0.300 - - 33.0% 67.0% 67.0%

M3 - - 133.6 Nº80 0.180 - - 33.0% 67.0% 67.0%

MW - - 66.67 Nº100 0.150 139.2 19.5% 52.5% 47.5% 47.5%

MS - - 592.60 Nº200 0.075 21.6 3.0% 55.5% 44.5% 44.5%

W% - - 11.25 FONDO - 0.50 - - - -

396.5





OBSERVACIONES:

REVISÓ Y APROBÓ:


GERENTE TECNICO

PAGINA 1 DE 1

RESULTADOS


0.00.10.20.30.40.50.60.70.80.91.0

10 100

HU

ME

DA

D (

%)

Nº DE GOLPES

LÍMITE LÍQUIDO

25


ACREDITADO


CÓDIGO:












1 2 3 4994 591 458 658


2009-04-27

81.1 115.6 103.4 95.356 56 56 56

943.6 724.0 797.4 975.9868.5 658.1 699.0 833.6

10 10 10 1010046 10354 10536 10438

6000 6000 6000 60000 120 240 360

9.5 12.1 16.5 19.33759 3947 3955 3781

5928 5928 5928 59284118 4426 4608 4510

1764 1851 1855 1774

2132 2132 2132 21321.764 1.851 1.855 1.774

1870

1880

1890

CURVA PROCTOR


ACREDITADO



OBSERVACIONES:

REVISÓ Y APROBÓ:





PAGINA 2 DE 6

1750

1760

1770

1780

1790

1800

1810

1820

1830

1840

1850

1860

1870

1880

1890

9.0 10.0 11.0 12.0 13.0 14.0 15.0 16.0 17.0 18.0 19.0 20.0

DE

NS

IDA

D (k

g/m

³)

HUMEDAD (%)

CURVA PROCTOR


ACREDITADO


CÓDIGO:














VOLUMEN MOLDE (cm³): 2110 1.3 0.050 0.96 1.0 0.50 5.1 72.0



SOBRECARGA (kg) 4.54 3.2 0.125 1.80 1.8 0.93 9.5 134.9






2009-04-27



EQUIPO

mm (pulg) (kN)



ACREDITADO



REVISÓ Y APROBÓ:





PAGINA 4 DE 6

0.00

0.20

0.40

0.60

0.80

1.00

1.20

1.40

0.00 2.00 4.00 6.00 8.00 10.00 12.00

PR

ES

IÓN

(MP

a)

PENETRACIÓN (mm)

CURVA DE C.B.R.


ACREDITADO


CÓDIGO:















VOLUMEN MOLDE (cm³): 2125 1.3 0.050 0.64 0.6 0.33 3.4 48



SOBRECARGA (kg) 4.54 3.2 0.125 1.30 1.3 0.67 6.8 97

C.B.R. A 2,54mm (0,100 pulg) (%): 8.53 3.8 0.150 1.42 1.4 0.73 7.5 106

C.B.R. A 5,08mm (0,200 pulg) (%): 7.79 4.4 0.175 1.50 1.5 0.77 7.9 112







EQUIPO

mm (pulg) (kN)





ACREDITADO



REVISÓ Y APROBÓ:





PAGINA 5 DE 6

0.00

0.20

0.40

0.60

0.80

1.00

1.20

0.00 2.00 4.00 6.00 8.00 10.00 12.00 14.00

PR

ES

IÓN

(MP

a)

PENETRACIÓN (mm)

CURVA DE C.B.R.


ACREDITADO


CÓDIGO:
















2009-04-27


EQUIPO

mm (pulg) (kN)


ACREDITADO



REVISÓ Y APROBÓ:




PAGINA 6 DE 6

0.00

0.10

0.20

0.30

0.40

0.50

0.60

0.70

0.80

0.00 2.00 4.00 6.00 8.00 10.00 12.00 14.00

PR

ES

IÓN

(MP

a)

PENETRACIÓN (mm)

CURVA DE C.B.R.


ACREDITADO












(MPa) (MPa) (MPa)

0 0 0.00 0.00 0.00

0.64 0.025 0.13 0.20 0.28

1.27 0.050 0.26 0.33 0.50

1.91 0.075 0.35 0.48 0.67

2.54 0.100 0.42 0.59 0.81

3.18 0.125 0.48 0.67 0.93

3.81 0.150 0.52 0.73 1.03

4.45 0.175 0.55 0.77 1.09

5.08 0.200 0.57 0.81 1.12

6.35 0.250 0.60 0.85 1.17

Nº GOLPES




2009-04-27

PENETRACION

mm pulg


ACREDITADO

7.62 0.300 0.63 0.89 1.21

10.16 0.400 0.66 0.93 1.26

12.70 0.500 0.69 0.96 1.31

OBSERVACIONES:

REVISÓ Y APROBÓ:





PAGINA 3 DE 6

0.00

0.20

0.40

0.60

0.80

1.00

1.20

1.40

0.00 2.00 4.00 6.00 8.00 10.00 12.00 14.00

PR

ES

IÓN

(MP

a)


PENETRACIÓN (mm)

Nº

DE

GO

LPE

S

56

25

10


ACREDITADO











Nº DE

GOLPES

10

25

56




2009-04-27


(kg/m³) % %

1763 6.14 1.05%

1814 8.53 0.71%

1876 11.68 0.33%

CURVA C.B.R.

1850

1860

1870

1880

1890

DE

NS

IDA

D S

EC

A (

kg/m

3 )

CURVA PROCTOR


ACREDITADO







OBSERVACIONES:

REVISÓ Y APROBÓ:





PAGINA 1 DE 6

5 6 7 8 9 10 11 12C.B.R. (%)

CURVA C.B.R.

1750

1760

1770

1780

1790

1800

1810

1820

1830

1840

1850

1860

1870

1880

1890

9.0 10.0 11.0 12.0 13.0 14.0 15.0 16.0 17.0 18.0 19.0 20.0

DE

NS

IDA

D S

EC

A (

kg/m

3 )

HUMEDAD (%)

CURVA PROCTOR


ACREDITADO








A ARENA LIMOSA

A

ARENA LIMOSA

FOTO 4 DESCRIPCIÓN

1 0,00-0,41

2 0,41-1,50

Nº MUESTR

A

TIPO DE MUESTRE

O

PROFUNDIDAD ( m)



COMPAÑÍA:

DIMENSIONES:


GERENTE TECNICO

OBSERVACIONES:

CÓDIGO:





COORDENADAS: E 01042137 N 01378593

0.00 MH LIMO DE ALTA COMPRESIBILIDAD

CAFÉ

HUMEDAD ALTA

CONSISTENCIA BAJA

26.21 B13-414

CB

R M

ET

OD

O I

CB

R IN

ALT

ER

AD

O

EN

%

EX

PA

NS

ION

LIB

RE

HU

ME

DA

D E

N %


P-PT-05-F-080



MUESTRA Nº

2013-09-22


2009-01-05

PR

OF

UN

DID

AD

(m

)

CO

NV

EN

CIÓ

N

M.O

.P.T

.

SIS

TE

MA

DE

C

LAS

IFIC

AC

IÓN

U

.S.C

.

0.72

MH LIMO DE ALTA COMPRESIBILIDAD

GRIS

HUMEDAD MEDIA

CONSISTENCIA ALTA

4.40 3.20 30.58 B13-415

0.97

1.51

FIN DEL APIQUE

OBSERVACIONES:

REVISÓ Y APROBÓ:



PÁGINA 1 DE 1


CÓDIGO:












1 2 3 4922 1143 816 367


2009-04-27

142.4 98.8 90.2 147.856 56 56 56

707.0 922.7 773.0 804.1639.7 792.0 637.5 659.7

10 10 10 109516 9770 9930 9890

6000 6000 6000 60000 120 240 360

13.5 18.9 24.8 28.23160 3233 3208 3090

5928 5928 5928 59283588 3842 4002 3962

1482 1516 1505 1450

2132 2132 2132 21321.482 1.516 1.505 1.450

1520

1530

CURVA PROCTOR


ACREDITADO



OBSERVACIONES:

REVISÓ Y APROBÓ:





PAGINA 1 DE 1

1440

1450

1460

1470

1480

1490

1500

1510

1520

1530

13.0 14.0 15.0 16.0 17.0 18.0 19.0 20.0 21.0 22.0 23.0 24.0 25.0 26.0 27.0 28.0 29.0

DE

NS

IDA

D (k

g/m

³)

HUMEDAD (%)

CURVA PROCTOR


ACREDITADO

1440

1450

1460

1470

1480

1490

1500

1510

1520

1530

13.0 14.0 15.0 16.0 17.0 18.0 19.0 20.0 21.0 22.0 23.0 24.0 25.0 26.0 27.0 28.0 29.0

DE

NS

IDA

D (k

g/m

³)

HUMEDAD (%)

CURVA PROCTOR


ACREDITADO


CÓDIGO:



INGENIERO: MAURICIO GALINDO DESCRIPCIÓN: LIMO DE ALTA COMPRESIBILIDAD



1

K22+500

12.00

UNICA

72

IZQUIERDO

EXISTENTE

1584

7421

3725

2112

1.369

1543




VERSIÓN: 7


2012-01-25


Prueba Nº:


Profundidad (cm):

Capa Nº:

Costado:

Material:









ACREDITADO

2856

26.2

24.8

2263

1.851

1.467

14.4

1.521

96.4

N.A.

21.1




REVISÓ Y APROBÓ:







GERENTE TECNICO









PÁGINA 1 DE 1



ACREDITADO


CÓDIGO:













unificado


Nº de Golpes 30 25 20 2 ½" 63.00 - - 0.0% 100.0% 100.0%

Nº de Recipiente 176 177 178 2" 50.00 - - 0.0% 100.0% 100.0%

M1 41.25 41.1 40.36 1 ½" 37.50 - - 0.0% 100.0% 100.0%

M2 32.60 32.41 31.91 1" 25.00 - - 0.0% 100.0% 100.0%

M3 18.42 18.65 18.95 3/4" 19.00 - - 0.0% 100.0% 100.0%

MW 8.65 8.69 8.45 1/2" 12.50 - - 0.0% 100.0% 100.0%

MS 14.18 13.76 12.96 3/8" 9.50 - - 0.0% 100.0% 100.0%

W% 61.02 63.15 65.25 1/4" 6.30 - - 0.0% 100.0% 100.0%

Nº 4 4.75 - - 0.0% 100.0% 100.0%

Nº 8 2.36 - - 0.0% 100.0% 100.0%

Nº 10 2.00 1.7 0.4% 0.4% 99.6% 99.6%

Nº12 1.70 - - 0.4% 99.6% 99.6%

INV E 122:2007 Nº16 1.18 - - 0.4% 99.6% 99.6%


M1 31.02 29.98 660 Nº40 0.425 13.2 3.1% 3.5% 96.5% 96.5%

M2 28.03 27.17 545.8 Nº50 0.300 - - 3.5% 96.5% 96.5%


INV E 126:2007



INV E 125:2007



P-PT-05-F-010

VERSIÓN: 8

FECHA ELABORACIÓN:



ACREDITADO

M2 28.03 27.17 545.8 Nº50 0.300 - - 3.5% 96.5% 96.5%

M3 18.77 18.43 110.1 Nº80 0.180 - - 3.5% 96.5% 96.5%

MW 2.99 2.81 114.20 Nº100 0.150 25.7 6.1% 9.6% 90.4% 90.4%

MS 9.26 8.74 435.70 Nº200 0.075 12.1 2.9% 12.5% 87.5% 87.5%

W% 32.28 32.15 26.21 FONDO - 1.00 - - - -

53.7





OBSERVACIONES:

REVISÓ Y APROBÓ:



PAGINA 1 DE 1

RESULTADOS

60.561.061.562.062.563.063.564.064.565.065.566.0

10 100

HU

ME

DA

D (

%)

Nº DE GOLPES

LÍMITE LÍQUIDO

25


ACREDITADO


CÓDIGO:










Masa inicial L-T 200 (g): 130.8 0.00



unificado


Nº de Golpes 30 25 20 2 ½" 63.00 - - 0.0% 100.0% 100.0%

Nº de Recipiente 206 207 208 2" 50.00 - - 0.0% 100.0% 100.0%

M1 40.36 39.31 39.25 1 ½" 37.50 - - 0.0% 100.0% 100.0%

M2 31.47 30.41 30.42 1" 25.00 - - 0.0% 100.0% 100.0%

M3 18.636 17.99 18.45 3/4" 19.00 - - 0.0% 100.0% 100.0%

MW 8.89 8.90 8.83 1/2" 12.50 - - 0.0% 100.0% 100.0%

MS 12.83 12.42 11.97 3/8" 9.50 - - 0.0% 100.0% 100.0%

W% 69.32 71.61 73.78 1/4" 6.30 - - 0.0% 100.0% 100.0%

Nº 4 4.75 1.3 0.1% 0.1% 99.9% 99.9%

Nº 8 2.36 - - 0.1% 99.9% 99.9%

Nº 10 2.00 2.7 0.3% 0.4% 99.6% 99.6%

Nº12 1.70 - - 0.4% 99.6% 99.6%

INV E 122:2007 Nº16 1.18 - - 0.4% 99.6% 99.6%


M1 31.25 30.23 526.3 Nº40 0.425 16.3 1.8% 2.2% 97.8% 97.8%

M2 27.43 27.14 430.4 Nº50 0.300 - - 2.2% 97.8% 97.8%


INV E 126:2007



INV E 125:2007



P-PT-05-F-010

VERSIÓN: 8

FECHA ELABORACIÓN:



ACREDITADO

M2 27.43 27.14 430.4 Nº50 0.300 - - 2.2% 97.8% 97.8%

M3 16.55 18.25 116.8 Nº80 0.180 - - 2.2% 97.8% 97.8%

MW 3.82 3.09 95.90 Nº100 0.150 74.1 8.1% 10.4% 89.6% 89.6%

MS 10.88 8.89 313.60 Nº200 0.075 35.5 3.9% 14.2% 85.8% 85.8%

W% 35.12 34.79 30.58 FONDO - 0.90 - - - -

130.8





OBSERVACIONES:

REVISÓ Y APROBÓ:


GERENTE TECNICO

PAGINA 1 DE 1

RESULTADOS


69.069.570.070.571.071.572.072.573.073.574.074.5

10 100

HU

ME

DA

D (

%)

Nº DE GOLPES

LÍMITE LÍQUIDO

25


ACREDITADO


CÓDIGO:






CANTERA: N.A.





EP(%) = 22010


P-PT-05-F-166

VERSIÓN: 5

FECHA ELABORACIÓN:

2009-09-07

EP(%) = 220



OBSERVACIONES:

EQUIPO UTILIZADO:

REVISÓ Y APROBÓ:





GERENTE TECNICO

CÓDIGO:









HUMEDAD

RECIPIENTE












71.6

19.9

13.5

268.2

22.8

P-PT-05-F-058

1

39.1

60.3


SUELOS VERSIÓN: 6

21.2


2009-01-05

44.0









OBSERVACIONES:





1.6


PÁGINA 1 DE 1

36.3

10

19.9

398.2



14.57

201.5

1.0

48.3


CÓDIGO:












MOLDE Nº: 25 0.00 0.000 0.0 0.0 0.00 0.0 0.0

FALSO FONDO Nº: 7 0.64 0.025 202 0.2 0.10 1.1 15.1

MASA MOLDE (g): 9331 1.3 0.050 385 0.4 0.20 2.0 28.9



VOLUMEN MOLDE (cm³): 2108 3.2 0.125 632 0.6 0.33 3.3 47.4



7.6 0.300 730 0.7 0.38 3.8 54.7

10.2 0.400 744 0.7 0.38 3.9 55.812.70 0.500 763 0.8 0.39 4.0 57.2


RELACIÓN DE SOPORTE DEL SUELO (CBR) SOBRE MUESTRAS INALTERADAS

VERSIÓN: 8


EQUIPO

mm (pulg) (N)


2009-05-18

0.45

CURVA DE CBR


ACREDITADO


REVISÓ Y APROBÓ:





GERENTE TECNICO

PAGINA 1 DE 2

0.00

0.05

0.10

0.15

0.20

0.25

0.30

0.35

0.40

0.45

0.00 2.00 4.00 6.00 8.00 10.00 12.00 14.00

PR

ESIÓ

N (M

Pa)

PENETRACIÓN (mm)

CURVA DE CBR


ACREDITADO


CÓDIGO:









SUMERGIDO





MASA MUESTRA HUMEDA (g): 5505 0.00 0.000 0.0 0.0 0.00 0.0 0.0HUMEDAD DESPUÉS DE SATURACIÓN (%) 40.4 0.64 0.025 45.0 0.0 0.02 0.2 3.4

C.B.R. A 2,54mm (0,100 pulg) (%): 0.97 1.3 0.050 88.0 0.1 0.05 0.5 6.6C.B.R. A 5,08mm (0,200 pulg) (%): 0.77 1.9 0.075 115.0 0.1 0.06 0.6 8.6

INMERSIÓN (MOLDE SUMERGIDO) 2.5 0.100 130.0 0.1 0.07 0.7 9.7

Sobrecarga de penetracion (kg) 4.54 3.2 0.125 138.0 0.1 0.07 0.7 10.3


ALTURA INICIAL DE LA MUESTRA (mm) 116 4.4 0.175 149.0 0.1 0.08 0.8 11.2

LECTURA 24 HORAS (mm) 1.52 5.1 0.200 155.0 0.2 0.08 0.8 11.6

LECTURA 48 HORAS (mm) 2.65 6.4 0.250 160.0 0.2 0.08 0.8 12.0

LECTURA 72 HORAS (mm) 3.21 7.6 0.300 165.0 0.2 0.09 0.9 12.4

LECTURA 96 HORAS (mm) 3.52 10.2 0.400 170.0 0.2 0.09 0.9 12.7EXPANSION 24 HORAS (%) 1.22% 12.70 0.500 174.0 0.2 0.09 0.9 13.0



RELACIÓN DE SOPORTE DEL SUELO (CBR) SOBRE MUESTRAS INALTERADAS

VERSIÓN: 8



EQUIPO

mm (pulg) (N)



ACREDITADO







GERENTE TECNICO

0.00

0.01

0.02

0.03

0.04

0.05

0.06

0.07

0.08

0.09

0.10

0.00 2.00 4.00 6.00 8.00 10.00 12.00 14.00

PR

ESIÓ

N (M

Pa)

PENETRACIÓN (mm)

CURVA DE CBR


ACREDITADO








A LIMO DE ALTA COMPRESIBILIDAD

A

LIMO DE ALTA COMPRESIBILIDAD

FOTO 4 DESCRIPCIÓN

1 0,00-0,72

2 0,72-1,51

Nº MUESTR

A

TIPO DE MUESTRE

O

PROFUNDIDAD ( m)



COMPAÑÍA:

DIMENSIONES:


GERENTE TECNICO

OBSERVACIONES:

CÓDIGO:





COORDENADAS: E 01041735 N 01378302

0.00 CL ARCILLA ARENOSA DE BAJA PLASTICIDAD

CAFÉ

HUMEDAD MEDIA

CONSISTENCIA MEDIA

15.79 B13-406

CB

R M

ET

OD

O I

CB

R IN

ALT

ER

AD

O

EN

%

EX

PA

NS

ION

LIB

RE

HU

ME

DA

D E

N %


P-PT-05-F-080



MUESTRA Nº

2013-09-22


2009-01-05

PR

OF

UN

DID

AD

(m

)

CO

NV

EN

CIÓ

N

M.O

.P.T

.

SIS

TE

MA

DE

C

LAS

IFIC

AC

IÓN

U

.S.C

.

1.08

CL ARCILLA DE BAJA PLASTICIDAD

VINOTINTO, VETAS GRIS

HUMEDAD MEDIA

CONSISTENCIA ALTA 8.43 3.10 17.62 B13-407

2.26

1.51

FIN DEL APIQUE

OBSERVACIONES:

REVISÓ Y APROBÓ:



PÁGINA 1 DE 1


CÓDIGO:












1 2 3 4547 1023 262 1133


2009-04-27

75.2 105.4 92.5 74.656 56 56 56

751.9 857.7 802.8 721.3685.9 769.8 699.0 612.2

10 10 10 109812 10016 10186 10092

6000 6000 6000 60000 120 240 360

10.8 13.2 17.1 20.33505 3610 3636 3462

5928 5928 5928 59283884 4088 4258 4164

1644 1694 1706 1624

2132 2132 2132 21321.644 1.694 1.706 1.624

1710

1720

CURVA PROCTOR


ACREDITADO



OBSERVACIONES:

REVISÓ Y APROBÓ:





PAGINA 2 DE 6

1610

1620

1630

1640

1650

1660

1670

1680

1690

1700

1710

1720

10.0 11.0 12.0 13.0 14.0 15.0 16.0 17.0 18.0 19.0 20.0 21.0

DE

NS

IDA

D (k

g/m

³)

HUMEDAD (%)

CURVA PROCTOR


ACREDITADO


CÓDIGO:



INGENIERO: MAURICIO GALINDO DESCRIPCIÓN: ARCILLA ARENOSA DE BAJA PLASTICIDAD



1

K23+000

12.00

UNICA

108

DERECHO

EXISTENTE

1584

7382

3512

2286

1.369

1670




VERSIÓN: 7


2012-01-25


Prueba Nº:


Profundidad (cm):

Capa Nº:

Costado:

Material:









ACREDITADO

3210

15.8

14.8

2772

1.922

1.660

16.3

1.713

96.9

N.A.

15.7




REVISÓ Y APROBÓ:







GERENTE TECNICO









PÁGINA 1 DE 1



ACREDITADO


CÓDIGO:










Masa inicial L-T 200 (g): 120.7 0.00



unificado


Nº de Golpes 31 25 20 2 ½" 63.00 - - 0.0% 100.0% 100.0%

Nº de Recipiente 211 212 213 2" 50.00 - - 0.0% 100.0% 100.0%

M1 40.15 39.83 40.02 1 ½" 37.50 - - 0.0% 100.0% 100.0%

M2 34.26 34.20 34.20 1" 25.00 - - 0.0% 100.0% 100.0%

M3 18.36 19.44 19.37 3/4" 19.00 - - 0.0% 100.0% 100.0%

MW 5.89 5.63 5.82 1/2" 12.50 - - 0.0% 100.0% 100.0%

MS 15.90 14.76 14.83 3/8" 9.50 - - 0.0% 100.0% 100.0%

W% 37.08 38.14 39.25 1/4" 6.30 - - 0.0% 100.0% 100.0%

Nº 4 4.75 1.4 0.4% 0.4% 99.6% 99.6%

Nº 8 2.36 - - 0.4% 99.6% 99.6%

Nº 10 2.00 7.9 2.3% 2.7% 97.3% 97.3%

Nº12 1.70 - - 2.7% 97.3% 97.3%

INV E 122:2007 Nº16 1.18 - - 2.7% 97.3% 97.3%

Nº de Recipiente 214 215 F2 Nº30 0.600 - - 2.7% 97.3% 97.3%

M1 30.25 31.12 712 Nº40 0.425 47.2 13.8% 16.5% 83.5% 83.5%

M2 28.00 28.69 643.7 Nº50 0.300 - - 16.5% 83.5% 83.5%


INV E 126:2007



INV E 125:2007



P-PT-05-F-010

VERSIÓN: 8

FECHA ELABORACIÓN:



ACREDITADO

M2 28.00 28.69 643.7 Nº50 0.300 - - 16.5% 83.5% 83.5%

M3 18.77 18.56 211.1 Nº80 0.180 - - 16.5% 83.5% 83.5%

MW 2.25 2.43 68.30 Nº100 0.150 39.6 11.5% 28.0% 72.0% 72.0%

MS 9.23 10.13 432.60 Nº200 0.075 23.1 6.7% 34.8% 65.2% 65.2%

W% 24.36 23.98 15.79 FONDO - 1.50 - - - -

120.7




W = Contenido de agua, en % Gravas 0%Arenas 34%Finos 65%A.A.S.H.T.O. A - 6Índice de Grupo 8U.S.C CLCoeficiente de uniformidad Cu = 6.00Coeficiente de Curvatura Cc = 1.50

OBSERVACIONES:

REVISÓ Y APROBÓ:



PAGINA 1 DE 1

RESULTADOS

36.5

37.0

37.5

38.0

38.5

39.0

39.5

10 100

HU

ME

DA

D (

%)

Nº DE GOLPES

LÍMITE LÍQUIDO

25


ACREDITADO


CÓDIGO:













unificado


Nº de Golpes 31 25 19 2 ½" 63.00 - - 0.0% 100.0% 100.0%

Nº de Recipiente 241 242 243 2" 50.00 - - 0.0% 100.0% 100.0%

M1 40.21 38.81 39.21 1 ½" 37.50 - - 0.0% 100.0% 100.0%

M2 33.53 32.47 32.87 1" 25.00 - - 0.0% 100.0% 100.0%

M3 18.36 18.42 19.12 3/4" 19.00 - - 0.0% 100.0% 100.0%

MW 6.68 6.34 6.34 1/2" 12.50 - - 0.0% 100.0% 100.0%

MS 15.17 14.05 13.75 3/8" 9.50 - - 0.0% 100.0% 100.0%

W% 44.01 45.08 46.14 1/4" 6.30 - - 0.0% 100.0% 100.0%

Nº 4 4.75 1.3 0.3% 0.3% 99.7% 99.7%

Nº 8 2.36 - - 0.3% 99.7% 99.7%

Nº 10 2.00 2.1 0.5% 0.8% 99.2% 99.2%

Nº12 1.70 - - 0.8% 99.2% 99.2%

INV E 122:2007 Nº16 1.18 - - 0.8% 99.2% 99.2%

Nº de Recipiente 244 245 70A Nº30 0.600 - - 0.8% 99.2% 99.2%

M1 30.25 31.11 740.7 Nº40 0.425 19.1 4.5% 5.4% 94.6% 94.6%

M2 27.96 28.73 659.6 Nº50 0.300 - - 5.4% 94.6% 94.6%


INV E 126:2007



INV E 125:2007



P-PT-05-F-010

VERSIÓN: 8

FECHA ELABORACIÓN:



ACREDITADO

M2 27.96 28.73 659.6 Nº50 0.300 - - 5.4% 94.6% 94.6%

M3 19.21 19.56 199.3 Nº80 0.180 - - 5.4% 94.6% 94.6%

MW 2.29 2.38 81.10 Nº100 0.150 24.3 5.8% 11.1% 88.9% 88.9%

MS 8.75 9.17 460.30 Nº200 0.075 9.2 2.2% 13.3% 86.7% 86.7%

W% 26.21 25.89 17.62 FONDO - 0.50 - - - -

56.5





OBSERVACIONES:

REVISÓ Y APROBÓ:


GERENTE TECNICO

PAGINA 1 DE 1

RESULTADOS


43.5

44.0

44.5

45.0

45.5

46.0

46.5

10 100

HU

ME

DA

D (

%)

Nº DE GOLPES

LÍMITE LÍQUIDO

25


ACREDITADO


CÓDIGO:






CANTERA: N.A.





EP(%) = 21010


P-PT-05-F-166

VERSIÓN: 5

FECHA ELABORACIÓN:

2009-09-07

EP(%) = 210



OBSERVACIONES:

EQUIPO UTILIZADO:

REVISÓ Y APROBÓ:





GERENTE TECNICO

CÓDIGO:









HUMEDAD

RECIPIENTE












45.1

19.9

13.5

268.2

26.3

P-PT-05-F-058

1

38.2

59.4


SUELOS VERSIÓN: 6

21.2


2009-01-05

47.5









OBSERVACIONES:





1.7


PÁGINA 1 DE 1

31.5

9

19.9

406.5



15.11

202.5

1.0

27.0


CÓDIGO:












MOLDE Nº: 38 0.00 0.000 0.0 0.0 0.00 0.0 0.0

FALSO FONDO Nº: 7 0.64 0.025 385 0.4 0.20 2.0 28.9

MASA MOLDE (g): 9316 1.3 0.050 721 0.7 0.37 3.8 54.0



VOLUMEN MOLDE (cm³): 2104 3.2 0.125 1242 1.2 0.64 6.5 93.1



7.6 0.300 1530 1.5 0.79 8.1 114.7

10.2 0.400 1580 1.6 0.82 8.3 118.412.70 0.500 1620 1.6 0.84 8.5 121.4

(N)(pulg)mm

FECHA ELABORACIÓN:

2009-05-18

P-PT-05-F-072

PENETRACIÓN




LECTURA DEL EQUIPO

VERSIÓN: 8


0.90

CURVA DE CBR


ACREDITADO


REVISÓ Y APROBÓ:




GERENTE TECNICO


0.00

0.10

0.20

0.30

0.40

0.50

0.60

0.70

0.80

0.90

0.00 2.00 4.00 6.00 8.00 10.00 12.00 14.00

PR

ESIÓ

N (M

Pa)

PENETRACIÓN (mm)

CURVA DE CBR


ACREDITADO


CÓDIGO:









SUMERGIDO











LECTURA 24 HORAS (mm) 1.40 5.1 0.200 352 0.4 0.18 1.9 26.4

LECTURA 48 HORAS (mm) 2.30 6.4 0.250 362 0.4 0.19 1.9 27.1

LECTURA 72 HORAS (mm) 2.79 7.6 0.300 370 0.4 0.19 1.9 27.7






EQUIPO

P-PT-05-F-072

VERSIÓN: 8

FECHA ELABORACIÓN:

2009-05-18


mm (pulg) (N)


ACREDITADO







GERENTE TECNICO

0.00

0.05

0.10

0.15

0.20

0.25

0.00 2.00 4.00 6.00 8.00 10.00 12.00 14.00

PR

ESIÓ

N (M

Pa)

PENETRACIÓN (mm)

CURVA DE CBR


ACREDITADO









PLASTICIDAD

A

ARCILLA DE BAJA PLASTICIDAD

FOTO 4 DESCRIPCIÓN

1 0,00-1,08

2 1,08-1,51

Nº MUESTR

A

TIPO DE MUESTRE

O

PROFUNDIDAD ( m)



COMPAÑÍA:

DIMENSIONES:


GERENTE TECNICO

OBSERVACIONES:

CÓDIGO:



INGENIERO: MAURICIO GALINDO NIVEL FREÁTICO (m): Presencia de agua a 1.15 mOBRA: VIA MORRISON- LA Y- SANTA LUCIA-BARRANCA LEBRIJA FECHA:

LOCALIZACIÓN: K 23+500 IZQUIERDO INFORME PC Nº: 529-13

COORDENADAS: E 01041326 N 01378025


CAFÉ OSCURO

HUMEDAD MEDIA

DENSA

7.37 B13-408

0.42

SM ARENA LIMOSA

CAFÉ, VETAS DE OXIDACION

HUMEDAD ALTA


2009-01-05

PR

OF

UN

DID

AD

(m

)

CO

NV

EN

CIÓ

N

M.O

.P.T

.

SIS

TE

MA

DE

C

LAS

IFIC

AC

IÓN

U

.S.C

.

P-PT-05-F-080



MUESTRA Nº

2013-09-22

CB

R M

ET

OD

O I

CB

R IN

ALT

ER

AD

O

EN

%

EX

PA

NS

ION

LIB

RE

HU

ME

DA

D E

N %


HUMEDAD ALTA

SEMIDENSA.

25.36 B13-409

1.15 SE ENCONTRO AGUA, DIFICIL DE EXTRAER MUESTRA

FIN DEL APIQUE

OBSERVACIONES:

REVISÓ Y APROBÓ:


PÁGINA 1 DE 1



CÓDIGO:













2009-04-27

1 2 3 4733 573 750 103

800.0 746.2 822.4 890.5744.0 682.8 726.9 774.2159.6 153.4 109.6 151.3

56 56 56 566000 6000 6000 6000

0 120 240 36010 10 10 10

10082 10356 10526 105025928 5928 5928 59284154 4428 4598 45749.6 12.0 15.5 18.7

3791 3954 3982 38542132 2132 2132 21321.778 1.855 1.868 1.8081778 1855 1868 1808

1870

1880

CURVA PROCTOR


ACREDITADO



OBSERVACIONES:

REVISÓ Y APROBÓ:





PAGINA 1 DE 1

1770

1780

1790

1800

1810

1820

1830

1840

1850

1860

1870

1880

9.0 10.0 11.0 12.0 13.0 14.0 15.0 16.0 17.0 18.0 19.0 20.0

DE

NS

IDA

D (k

g/m

³)

HUMEDAD (%)

CURVA PROCTOR


ACREDITADO

1770

1780

1790

1800

1810

1820

1830

1840

1850

1860

1870

1880

9.0 10.0 11.0 12.0 13.0 14.0 15.0 16.0 17.0 18.0 19.0 20.0

DE

NS

IDA

D (k

g/m

³)

HUMEDAD (%)

CURVA PROCTOR


ACREDITADO


CÓDIGO:


DIRECCIÓN: CRA 11 No. 93B-33 PISO 5 LOCALIZACIÓN: K 23+500 IZQUIERDO




1

K23+500

12.00

UNICA

42

IZQUIERDO

EXISTENTE

1584

7312

3212

2516

1.369

1838

Costado:

Material:











VERSIÓN: 7


2012-01-25


Prueba Nº:


Profundidad (cm):

Capa Nº:


ACREDITADO

3636

7.4

6.6

3386

1.978

1.843

18.1

1.875

98.3

N.A.

14.2




REVISÓ Y APROBÓ:




GERENTE TECNICO









PÁGINA 1 DE 1






ACREDITADO


CÓDIGO:










Masa inicial L-T 200 (g): 418.9 0.00



unificado


Nº de Golpes - - - 2 ½" 63.00 - - 0.0% 100.0% 100.0%

Nº de Recipiente - - - 2" 50.00 - - 0.0% 100.0% 100.0%

M1 - - - 1 ½" 37.50 - - 0.0% 100.0% 100.0%

M2 - - - 1" 25.00 - - 0.0% 100.0% 100.0%

M3 - - - 3/4" 19.00 - - 0.0% 100.0% 100.0%

MW - - - 1/2" 12.50 - - 0.0% 100.0% 100.0%

MS - - - 3/8" 9.50 7.6 1.4% 1.4% 98.6% 98.6%

W% - - - 1/4" 6.30 - - 1.4% 98.6% 98.6%

Nº 4 4.75 13.0 2.4% 3.7% 96.3% 96.3%

Nº 8 2.36 - - 3.7% 96.3% 96.3%

Nº 10 2.00 36.5 6.6% 10.4% 89.6% 89.6%

Nº12 1.70 - - 10.4% 89.6% 89.6%

INV E 122:2007 Nº16 1.18 - - 10.4% 89.6% 89.6%


M1 - - 1122.1 Nº40 0.425 153.3 27.9% 38.3% 61.7% 61.7%

M2 - - 1058.2 Nº50 0.300 - - 38.3% 61.7% 61.7%



P-PT-05-F-010

VERSIÓN: 8

FECHA ELABORACIÓN:

2009-06-05



INV E 125:2007


INV E 126:2007


ACREDITADO

M2 - - 1058.2 Nº50 0.300 - - 38.3% 61.7% 61.7%

M3 - - 191.3 Nº80 0.180 - - 38.3% 61.7% 61.7%

MW - - 63.90 Nº100 0.150 178.4 32.4% 70.7% 29.3% 29.3%

MS - - 866.90 Nº200 0.075 28.3 5.1% 75.8% 24.2% 24.2%

W% - - 7.37 FONDO - 1.80 - - - -

418.9





OBSERVACIONES:

REVISÓ Y APROBÓ:


PAGINA 1 DE 1

RESULTADOS


0.00.10.20.30.40.50.60.70.80.91.0

10 100

HU

ME

DA

D (

%)

Nº DE GOLPES

LÍMITE LÍQUIDO

25


ACREDITADO


CÓDIGO:










Masa inicial L-T 200 (g): 193.9 0.00



unificado


Nº de Golpes - - - 2 ½" 63.00 - - 0.0% 100.0% 100.0%

Nº de Recipiente - - - 2" 50.00 - - 0.0% 100.0% 100.0%

M1 - - - 1 ½" 37.50 - - 0.0% 100.0% 100.0%

M2 - - - 1" 25.00 - - 0.0% 100.0% 100.0%

M3 - - - 3/4" 19.00 - - 0.0% 100.0% 100.0%

MW - - - 1/2" 12.50 - - 0.0% 100.0% 100.0%

MS - - - 3/8" 9.50 2.2 0.7% 0.7% 99.3% 99.3%

W% - - - 1/4" 6.30 - - 0.7% 99.3% 99.3%

Nº 4 4.75 2.3 0.7% 1.4% 98.6% 98.6%

Nº 8 2.36 - - 1.4% 98.6% 98.6%

Nº 10 2.00 11.9 3.6% 5.0% 95.0% 95.0%

Nº12 1.70 - - 5.0% 95.0% 95.0%

INV E 122:2007 Nº16 1.18 - - 5.0% 95.0% 95.0%


M1 - - 1023.6 Nº40 0.425 104.3 31.6% 36.6% 63.4% 63.4%

M2 - - 856.4 Nº50 0.300 - - 36.6% 63.4% 63.4%



P-PT-05-F-010

VERSIÓN: 8

FECHA ELABORACIÓN:

2009-06-05



INV E 125:2007


INV E 126:2007


ACREDITADO

M2 - - 856.4 Nº50 0.300 - - 36.6% 63.4% 63.4%

M3 - - 196.9 Nº80 0.180 - - 36.6% 63.4% 63.4%

MW - - 167.24 Nº100 0.150 58.7 17.8% 54.4% 45.6% 45.6%

MS - - 659.46 Nº200 0.075 13.2 4.0% 58.4% 41.6% 41.6%

W% - - 25.36 FONDO - 1.30 - - - -

193.9





OBSERVACIONES:

REVISÓ Y APROBÓ:


GERENTE TECNICO

PAGINA 1 DE 1

RESULTADOS


0.00.10.20.30.40.50.60.70.80.91.0

10 100

HU

ME

DA

D (

%)

Nº DE GOLPES

LÍMITE LÍQUIDO

25


ACREDITADO


CÓDIGO:












1 2 3 4565 919 63 661


2009-04-27

124.0 87.4 117.2 119.356 56 56 56

745.2 940.7 727.4 764.3692.4 845.5 638.6 658.5

10 10 10 109996 10266 10434 10298

6000 6000 6000 60000 120 240 360

9.3 12.6 17.0 19.63722 3854 3850 3653

5928 5928 5928 59284068 4338 4506 4370

1746 1808 1806 1714

2132 2132 2132 21321.746 1.808 1.806 1.714

1820

1830

1840

CURVA PROCTOR


ACREDITADO



OBSERVACIONES:

REVISÓ Y APROBÓ:





PAGINA 2 DE 6

1700

1710

1720

1730

1740

1750

1760

1770

1780

1790

1800

1810

1820

1830

1840

9.0 9.5 10.0 10.5 11.0 11.5 12.0 12.5 13.0 13.5 14.0 14.5 15.0 15.5 16.0 16.5 17.0 17.5 18.0 18.5 19.0 19.5 20.0

DE

NS

IDA

D (k

g/m

³)

HUMEDAD (%)

CURVA PROCTOR


ACREDITADO


CÓDIGO:














VOLUMEN MOLDE (cm³): 2123 1.3 0.050 0.82 0.8 0.42 4.3 61.5



SOBRECARGA (kg) 4.54 3.2 0.125 1.60 1.6 0.83 8.4 119.9






2009-04-27



EQUIPO

mm (pulg) (kN)



ACREDITADO



REVISÓ Y APROBÓ:





PAGINA 4 DE 6

0.00

0.20

0.40

0.60

0.80

1.00

1.20

0.00 2.00 4.00 6.00 8.00 10.00 12.00

PR

ES

IÓN

(MP

a)

PENETRACIÓN (mm)

CURVA DE C.B.R.


ACREDITADO


CÓDIGO:















VOLUMEN MOLDE (cm³): 2134 1.3 0.050 0.58 0.6 0.30 3.1 43



SOBRECARGA (kg) 4.54 3.2 0.125 1.14 1.1 0.59 6.0 85

C.B.R. A 2,54mm (0,100 pulg) (%): 7.49 3.8 0.150 1.26 1.3 0.65 6.6 94

C.B.R. A 5,08mm (0,200 pulg) (%): 6.89 4.4 0.175 1.34 1.3 0.69 7.1 100







EQUIPO

mm (pulg) (kN)





ACREDITADO



REVISÓ Y APROBÓ:





PAGINA 5 DE 6

0.00

0.10

0.20

0.30

0.40

0.50

0.60

0.70

0.80

0.90

0.00 2.00 4.00 6.00 8.00 10.00 12.00 14.00

PR

ES

IÓN

(MP

a)

PENETRACIÓN (mm)

CURVA DE C.B.R.


ACREDITADO


CÓDIGO:
















2009-04-27


EQUIPO

mm (pulg) (kN)


ACREDITADO



REVISÓ Y APROBÓ:




PAGINA 6 DE 6

0.00

0.10

0.20

0.30

0.40

0.50

0.60

0.70

0.00 2.00 4.00 6.00 8.00 10.00 12.00 14.00

PR

ES

IÓN

(MP

a)

PENETRACIÓN (mm)

CURVA DE C.B.R.


ACREDITADO












(MPa) (MPa) (MPa)

0 0 0.00 0.00 0.00

0.64 0.025 0.13 0.15 0.21

1.27 0.050 0.23 0.30 0.42

1.91 0.075 0.31 0.42 0.56

2.54 0.100 0.37 0.52 0.70

3.18 0.125 0.42 0.59 0.83

3.81 0.150 0.48 0.65 0.93

4.45 0.175 0.51 0.69 0.97

5.08 0.200 0.53 0.71 0.99

6.35 0.250 0.55 0.74 1.03

Nº GOLPES




2009-04-27

PENETRACION

mm pulg


ACREDITADO

7.62 0.300 0.56 0.75 1.06

10.16 0.400 0.57 0.76 1.06

12.70 0.500 0.58 0.76 1.07

OBSERVACIONES:

REVISÓ Y APROBÓ:





PAGINA 3 DE 6

0.00

0.20

0.40

0.60

0.80

1.00

1.20

0.00 2.00 4.00 6.00 8.00 10.00 12.00 14.00

PR

ES

IÓN

(MP

a)


PENETRACIÓN (mm)

Nº

DE

GO

LPE

S

56

25

10


ACREDITADO











Nº DE

GOLPES

10

25

56




2009-04-27


(kg/m³) % %

1718 5.39 2.13%

1767 7.49 1.62%

1827 10.19 0.95%

CURVA C.B.R.

1800

1810

1820

1830

1840

DE

NS

IDA

D S

EC

A (

kg/m

3 )

CURVA PROCTOR


ACREDITADO







OBSERVACIONES:

REVISÓ Y APROBÓ:





PAGINA 1 DE 6

5 6 7 8 9 10 11C.B.R. (%)

CURVA C.B.R.

1700

1710

1720

1730

1740

1750

1760

1770

1780

1790

1800

1810

1820

1830

1840

9.0 10.0 11.0 12.0 13.0 14.0 15.0 16.0 17.0 18.0 19.0 20.0

DE

NS

IDA

D S

EC

A (

kg/m

3 )

HUMEDAD (%)

CURVA PROCTOR


ACREDITADO


CONSORCIO TIT LOCALIZACIÓN: K 23+500 IZQUIERDO



OBRA: VIA MORRISON- LA Y- SANTA LUCIA-BARRANCA LEBRIJA NIVEL FREÁTICO: Presencia de agua a 1.15 m



A ARENA LIMOSA

A

ARENA LIMOSA

FOTO 3


COMPAÑÍA:

DIMENSIONES:

FOTO 4 DESCRIPCIÓN

1 0,00-0,42

2 0,42-1,15

Nº MUESTR

A

TIPO DE MUESTRE

O

PROFUNDIDAD ( m)

FOTO 1 FOTO 2


GERENTE TECNICO

OBSERVACIONES:

CÓDIGO:





COORDENADAS: E 01041001 N 01377659


CAFÉ

PRESENCIA DE RAICES

HUMEDAD BAJA

SEMIDENSA 6.10 B13-410


2009-01-05

PR

OF

UN

DID

AD

(m

)

CO

NV

EN

CIÓ

N

M.O

.P.T

.

SIS

TE

MA

DE

C

LAS

IFIC

AC

IÓN

U

.S.C

.

P-PT-05-F-080



MUESTRA Nº

2013-09-22

CB

R M

ET

OD

O I

CB

R IN

ALT

ER

AD

O

EN

%

EX

PA

NS

ION

LIB

RE

HU

ME

DA

D E

N %


0.71

SM ARENA LIMOSA

CAFÉ

PRESENCIA DE RAICES

HUMEDAD BAJA

DENSA 9.30 8.31 B13-411

6.80

1.51

FIN DEL APIQUE

OBSERVACIONES:

REVISÓ Y APROBÓ:


PÁGINA 1 DE 1



CÓDIGO:









PRUEBARecipiente Nº:M1= Masa Recipiente + masa húmeda (g):M2= Masa Recipiente + masa seca (g):M3= Masa Recipiente (g):Número de golpes:Masa humeda inicial(g):Agua adicional (cm³):Molde Nº:M4= Masa molde y la base + suelo compactado (g):M5= Masa del molde + base (g):M6= Masa humeda compacta (g):Humedad en el horno (%):Masa seca (g):Volumen del molde (cm³):Densidad seca (g/cm³):Densidad seca (kg/m³): 1733 1811 1828 1779

2132 2132 2132 21321.733 1.811 1.828 1.779

9.9 12.1 16.0 19.53694 3860 3898 3793

5928 5928 5928 59284060 4326 4522 4534

10 10 10 109988 10254 10450 10462

6000 6000 6000 60000 120 240 360

117.1 136.9 80.7 80.856 56 56 56

785.5 932.9 896.8 737.2725.2 847.2 784.1 629.9

1 2 3 4924 877 812 571


2009-04-27



1830

1840

1850

CURVA PROCTOR


ACREDITADO



OBSERVACIONES:

REVISÓ Y APROBÓ:





PAGINA 1 DE 1

1720

1730

1740

1750

1760

1770

1780

1790

1800

1810

1820

1830

1840

1850

9.0 10.0 11.0 12.0 13.0 14.0 15.0 16.0 17.0 18.0 19.0 20.0

DE

NS

IDA

D (k

g/m

³)

HUMEDAD (%)

CURVA PROCTOR


ACREDITADO

1720

1730

1740

1750

1760

1770

1780

1790

1800

1810

1820

1830

1840

1850

9.0 10.0 11.0 12.0 13.0 14.0 15.0 16.0 17.0 18.0 19.0 20.0

DE

NS

IDA

D (k

g/m

³)

HUMEDAD (%)

CURVA PROCTOR


ACREDITADO


CÓDIGO:






1

K24+000

12.00

UNICA

71

DERECHO

EXISTENTE

1584

7277

3425

2268

1.369

1657




VERSIÓN: 7


2012-01-25


Prueba Nº:


Profundidad (cm):

Capa Nº:

Costado:

Material:









ACREDITADO

3175

6.1

5.4

2993

1.916

1.806

17.7

1.865

96.9

N.A.

14.3




REVISÓ Y APROBÓ:







GERENTE TECNICO









PÁGINA 1 DE 1



ACREDITADO


CÓDIGO:










Masa inicial L-T 200 (g): 388.4 0.00



unificado


Nº de Golpes - - - 2 ½" 63.00 - - 0.0% 100.0% 100.0%

Nº de Recipiente - - - 2" 50.00 - - 0.0% 100.0% 100.0%

M1 - - - 1 ½" 37.50 - - 0.0% 100.0% 100.0%

M2 - - - 1" 25.00 - - 0.0% 100.0% 100.0%

M3 - - - 3/4" 19.00 - - 0.0% 100.0% 100.0%

MW - - - 1/2" 12.50 - - 0.0% 100.0% 100.0%

MS - - - 3/8" 9.50 - - 0.0% 100.0% 100.0%

W% - - - 1/4" 6.30 - - 0.0% 100.0% 100.0%

Nº 4 4.75 2.8 0.5% 0.5% 99.5% 99.5%

Nº 8 2.36 - - 0.5% 99.5% 99.5%

Nº 10 2.00 10.6 2.0% 2.6% 97.4% 97.4%

Nº12 1.70 - - 2.6% 97.4% 97.4%

INV E 122:2007 Nº16 1.18 - - 2.6% 97.4% 97.4%


M1 - - 699.5 Nº40 0.425 117.3 22.3% 24.9% 75.1% 75.1%

M2 - - 670.3 Nº50 0.300 - - 24.9% 75.1% 75.1%



P-PT-05-F-010

VERSIÓN: 8

FECHA ELABORACIÓN:

2009-06-05



INV E 125:2007


INV E 126:2007


ACREDITADO

M2 - - 670.3 Nº50 0.300 - - 24.9% 75.1% 75.1%

M3 - - 191.3 Nº80 0.180 - - 24.9% 75.1% 75.1%

MW - - 29.20 Nº100 0.150 213.4 40.6% 65.5% 34.5% 34.5%

MS - - 479.00 Nº200 0.075 41.1 7.8% 73.4% 26.6% 26.6%

W% - - 6.10 FONDO - 3.20 - - - -

388.4





OBSERVACIONES:

REVISÓ Y APROBÓ:


PAGINA 1 DE 1

RESULTADOS


0.00.10.20.30.40.50.60.70.80.91.0

10 100

HU

ME

DA

D (

%)

Nº DE GOLPES

LÍMITE LÍQUIDO

25


ACREDITADO


CÓDIGO:










Masa inicial L-T 200 (g): 376.4 0.00



unificado


Nº de Golpes - - - 2 ½" 63.00 - - 0.0% 100.0% 100.0%

Nº de Recipiente - - - 2" 50.00 - - 0.0% 100.0% 100.0%

M1 - - - 1 ½" 37.50 - - 0.0% 100.0% 100.0%

M2 - - - 1" 25.00 - - 0.0% 100.0% 100.0%

M3 - - - 3/4" 19.00 29.2 4.2% 4.2% 95.8% 95.8%

MW - - - 1/2" 12.50 4.4 0.6% 4.9% 95.1% 95.1%

MS - - - 3/8" 9.50 2.0 0.3% 5.1% 94.9% 94.9%

W% - - - 1/4" 6.30 - - 5.1% 94.9% 94.9%

Nº 4 4.75 15.6 2.3% 7.4% 92.6% 92.6%

Nº 8 2.36 - - 7.4% 92.6% 92.6%

Nº 10 2.00 29.0 4.2% 11.6% 88.4% 88.4%

Nº12 1.70 - - 11.6% 88.4% 88.4%

INV E 122:2007 Nº16 1.18 - - 11.6% 88.4% 88.4%


M1 - - 716 Nº40 0.425 140.2 20.3% 31.8% 68.2% 68.2%

M2 - - 669.1 Nº50 0.300 - - 31.8% 68.2% 68.2%



P-PT-05-F-010

VERSIÓN: 8

FECHA ELABORACIÓN:

2009-06-05



INV E 125:2007


INV E 126:2007


ACREDITADO

M2 - - 669.1 Nº50 0.300 - - 31.8% 68.2% 68.2%

M3 - - 104.9 Nº80 0.180 - - 31.8% 68.2% 68.2%

MW - - 46.90 Nº100 0.150 138.5 20.0% 51.9% 48.1% 48.1%

MS - - 564.20 Nº200 0.075 16.7 2.4% 54.3% 45.7% 45.7%

W% - - 8.31 FONDO - 0.80 - - - -

376.4





OBSERVACIONES:

REVISÓ Y APROBÓ:


GERENTE TECNICO

PAGINA 1 DE 1

RESULTADOS


0.00.10.20.30.40.50.60.70.80.91.0

10 100

HU

ME

DA

D (

%)

Nº DE GOLPES

LÍMITE LÍQUIDO

25


ACREDITADO


CÓDIGO:












1 2 3 4218 606 350 666


2009-04-27

117.5 93.6 146.1 112.756 56 56 56

751.7 900.0 875.4 767.1692.5 800.7 765.3 657.5

10 10 10 1010118 10400 10466 10370

6000 6000 6000 60000 120 240 360

10.3 14.0 17.8 20.13799 3921 3853 3698

5928 5928 5928 59284190 4472 4538 4442

1782 1839 1807 1735

2132 2132 2132 21321.782 1.839 1.807 1.735

1830

1840

1850

CURVA PROCTOR


ACREDITADO



OBSERVACIONES:

REVISÓ Y APROBÓ:





PAGINA 2 DE 6

1720

1730

1740

1750

1760

1770

1780

1790

1800

1810

1820

1830

1840

1850

10.0 11.0 12.0 13.0 14.0 15.0 16.0 17.0 18.0 19.0 20.0 21.0

DE

NS

IDA

D (k

g/m

³)

HUMEDAD (%)

CURVA PROCTOR


ACREDITADO


CÓDIGO:














VOLUMEN MOLDE (cm³): 2142 1.3 0.050 0.82 0.8 0.42 4.3 61.5



SOBRECARGA (kg) 4.54 3.2 0.125 1.74 1.7 0.90 9.2 130.4






2009-04-27



EQUIPO

mm (pulg) (kN)



ACREDITADO



REVISÓ Y APROBÓ:





PAGINA 4 DE 6

0.00

0.20

0.40

0.60

0.80

1.00

1.20

1.40

0.00 2.00 4.00 6.00 8.00 10.00 12.00

PR

ES

IÓN

(MP

a)

PENETRACIÓN (mm)

CURVA DE C.B.R.


ACREDITADO


CÓDIGO:















VOLUMEN MOLDE (cm³): 2101 1.3 0.050 0.68 0.7 0.35 3.6 51



SOBRECARGA (kg) 4.54 3.2 0.125 1.24 1.2 0.64 6.5 93

C.B.R. A 2,54mm (0,100 pulg) (%): 8.23 3.8 0.150 1.36 1.4 0.70 7.2 102

C.B.R. A 5,08mm (0,200 pulg) (%): 7.59 4.4 0.175 1.48 1.5 0.76 7.8 111







EQUIPO

mm (pulg) (kN)





ACREDITADO



REVISÓ Y APROBÓ:





PAGINA 5 DE 6

0.00

0.10

0.20

0.30

0.40

0.50

0.60

0.70

0.80

0.90

0.00 2.00 4.00 6.00 8.00 10.00 12.00 14.00

PR

ES

IÓN

(MP

a)

PENETRACIÓN (mm)

CURVA DE C.B.R.


ACREDITADO


CÓDIGO:
















2009-04-27


EQUIPO

mm (pulg) (kN)


ACREDITADO



REVISÓ Y APROBÓ:




PAGINA 6 DE 6

0.00

0.10

0.20

0.30

0.40

0.50

0.60

0.70

0.00 2.00 4.00 6.00 8.00 10.00 12.00 14.00

PR

ES

IÓN

(MP

a)

PENETRACIÓN (mm)

CURVA DE C.B.R.


ACREDITADO












(MPa) (MPa) (MPa)

0 0 0.00 0.00 0.00

0.64 0.025 0.13 0.19 0.22

1.27 0.050 0.25 0.35 0.42

1.91 0.075 0.34 0.48 0.62

2.54 0.100 0.42 0.57 0.78

3.18 0.125 0.48 0.64 0.90

3.81 0.150 0.52 0.70 0.97

4.45 0.175 0.54 0.76 1.05

5.08 0.200 0.57 0.79 1.09

6.35 0.250 0.59 0.82 1.14

Nº GOLPES




2009-04-27

PENETRACION

mm pulg


ACREDITADO

7.62 0.300 0.61 0.83 1.15

10.16 0.400 0.63 0.84 1.16

12.70 0.500 0.65 0.85 1.17

OBSERVACIONES:

REVISÓ Y APROBÓ:





PAGINA 3 DE 6

0.00

0.20

0.40

0.60

0.80

1.00

1.20

1.40

0.00 2.00 4.00 6.00 8.00 10.00 12.00 14.00

PR

ES

IÓN

(MP

a)


PENETRACIÓN (mm)

Nº

DE

GO

LPE

S

56

25

10


ACREDITADO











Nº DE

GOLPES

10

25

56




2009-04-27


(kg/m³) % %

1732 6.14 1.74%

1782 8.23 1.14%

1843 11.23 0.46%

CURVA C.B.R.

1810

1820

1830

1840

1850

DE

NS

IDA

D S

EC

A (

kg/m

3 )

CURVA PROCTOR


ACREDITADO







OBSERVACIONES:

REVISÓ Y APROBÓ:





PAGINA 1 DE 6

5 6 7 8 9 10 11 12C.B.R. (%)

CURVA C.B.R.

1720

1730

1740

1750

1760

1770

1780

1790

1800

1810

1820

1830

1840

1850

9.0 10.0 11.0 12.0 13.0 14.0 15.0 16.0 17.0 18.0 19.0 20.0 21.0

DE

NS

IDA

D S

EC

A (

kg/m

3 )

HUMEDAD (%)

CURVA PROCTOR


ACREDITADO








A ARENA LIMOSA

A

ARENA LIMOSA

FOTO 3


COMPAÑÍA:

DIMENSIONES:

FOTO 4 DESCRIPCIÓN

1 0,00-0,71

2 0,71-1,51

Nº MUESTR

A

TIPO DE MUESTRE

O

PROFUNDIDAD ( m)

FOTO 1 FOTO 2


GERENTE TECNICO

OBSERVACIONES:

CÓDIGO:





COORDENADAS: E 01040542 N 01377629


CAFÉ OSCURO

PRESENCIA DE RAICES

HUMEDAD BAJA

DENSA 8.42 B13-412

CB

R M

ET

OD

O I

CB

R IN

ALT

ER

AD

O

EN

%

EX

PA

NS

ION

LIB

RE

HU

ME

DA

D E

N %


P-PT-05-F-080



MUESTRA Nº

2013-09-22


2009-01-05

PR

OF

UN

DID

AD

(m

)

CO

NV

EN

CIÓ

N

M.O

.P.T

.

SIS

TE

MA

DE

C

LAS

IFIC

AC

IÓN

U

.S.C

.

0.81

SM ARENA LIMOSA

CAFÉ

HUMEDAD BAJA

DENSA

9.40 8.95 B13-413

6.80

1.52

FIN DEL APIQUE

OBSERVACIONES:

REVISÓ Y APROBÓ:



PÁGINA 1 DE 1


CÓDIGO:










2132 2132 2132 21321.735 1.842 1.833 1.745

9.7 12.5 16.7 19.63699 3927 3907 3719

5928 5928 5928 59284060 4420 4558 4450

10 10 10 109988 10348 10486 10378

6000 6000 6000 60000 120 240 360

114.8 136.0 109.0 91.856 56 56 56

743.1 801.7 947.3 964.0687.3 727.5 827.5 820.8

1 2 3 4136 225 435 185


2009-04-27



185018601870

CURVA PROCTOR


ACREDITADO



OBSERVACIONES:

REVISÓ Y APROBÓ:





PAGINA 1 DE 1

1720173017401750176017701780179018001810182018301840185018601870

9.0 10.0 11.0 12.0 13.0 14.0 15.0 16.0 17.0 18.0 19.0 20.0

DE

NS

IDA

D (k

g/m

³)

HUMEDAD (%)

CURVA PROCTOR


ACREDITADO

1720173017401750176017701780179018001810182018301840185018601870

9.0 10.0 11.0 12.0 13.0 14.0 15.0 16.0 17.0 18.0 19.0 20.0

DE

NS

IDA

D (k

g/m

³)

HUMEDAD (%)

CURVA PROCTOR


ACREDITADO


CÓDIGO:






1

K24+500

12.00

UNICA

81

IZQUIERDA

EXISTENTE

1584

7215

3352

2279

1.369

1665




VERSIÓN: 7


2012-01-25


Prueba Nº:


Profundidad (cm):

Capa Nº:

Costado:

Material:









ACREDITADO

3258

8.4

7.6

3005

1.957

1.805

17.7

1.859

97.1

N.A.

14.3




REVISÓ Y APROBÓ:







GERENTE TECNICO









PÁGINA 1 DE 1



ACREDITADO


CÓDIGO:










Masa inicial L-T 200 (g): 342.2 0.00



unificado


Nº de Golpes - - - 2 ½" 63.00 - - 0.0% 100.0% 100.0%

Nº de Recipiente - - - 2" 50.00 - - 0.0% 100.0% 100.0%

M1 - - - 1 ½" 37.50 - - 0.0% 100.0% 100.0%

M2 - - - 1" 25.00 - - 0.0% 100.0% 100.0%

M3 - - - 3/4" 19.00 - - 0.0% 100.0% 100.0%

MW - - - 1/2" 12.50 10.9 2.4% 2.4% 97.6% 97.6%

MS - - - 3/8" 9.50 10.5 2.3% 4.7% 95.3% 95.3%

W% - - - 1/4" 6.30 - - 4.7% 95.3% 95.3%

Nº 4 4.75 13.0 2.9% 7.6% 92.4% 92.4%

Nº 8 2.36 - - 7.6% 92.4% 92.4%

Nº 10 2.00 21.0 4.7% 12.3% 87.7% 87.7%

Nº12 1.70 - - 12.3% 87.7% 87.7%

INV E 122:2007 Nº16 1.18 - - 12.3% 87.7% 87.7%


M1 - - 794.2 Nº40 0.425 119.6 26.5% 38.8% 61.2% 61.2%

M2 - - 747.2 Nº50 0.300 - - 38.8% 61.2% 61.2%


INV E 126:2007



INV E 125:2007



P-PT-05-F-010

VERSIÓN: 8

FECHA ELABORACIÓN:



ACREDITADO

M2 - - 747.2 Nº50 0.300 - - 38.8% 61.2% 61.2%

M3 - - 189.2 Nº80 0.180 - - 38.8% 61.2% 61.2%

MW - - 47.00 Nº100 0.150 143.8 31.9% 70.7% 29.3% 29.3%

MS - - 558.00 Nº200 0.075 22.5 5.0% 75.7% 24.3% 24.3%

W% - - 8.42 FONDO - 0.90 - - - -

342.2





OBSERVACIONES:

REVISÓ Y APROBÓ:



PAGINA 1 DE 1

RESULTADOS

0.00.10.20.30.40.50.60.70.80.91.0

10 100

HU

ME

DA

D (

%)

Nº DE GOLPES

LÍMITE LÍQUIDO

25


ACREDITADO


CÓDIGO:










Masa inicial L-T 200 (g): 351.0 0.00



unificado


Nº de Golpes - - - 2 ½" 63.00 - - 0.0% 100.0% 100.0%

Nº de Recipiente - - - 2" 50.00 - - 0.0% 100.0% 100.0%

M1 - - - 1 ½" 37.50 - - 0.0% 100.0% 100.0%

M2 - - - 1" 25.00 - - 0.0% 100.0% 100.0%

M3 - - - 3/4" 19.00 - - 0.0% 100.0% 100.0%

MW - - - 1/2" 12.50 - - 0.0% 100.0% 100.0%

MS - - - 3/8" 9.50 - - 0.0% 100.0% 100.0%

W% - - - 1/4" 6.30 - - 0.0% 100.0% 100.0%

Nº 4 4.75 - - 0.0% 100.0% 100.0%

Nº 8 2.36 - - 0.0% 100.0% 100.0%

Nº 10 2.00 4.2 0.7% 0.7% 99.3% 99.3%

Nº12 1.70 - - 0.7% 99.3% 99.3%

INV E 122:2007 Nº16 1.18 - - 0.7% 99.3% 99.3%


M1 - - 822.4 Nº40 0.425 116.6 20.2% 21.0% 79.0% 79.0%

M2 - - 771.3 Nº50 0.300 - - 21.0% 79.0% 79.0%


INV E 126:2007



INV E 125:2007



P-PT-05-F-010

VERSIÓN: 8

FECHA ELABORACIÓN:



ACREDITADO

M2 - - 771.3 Nº50 0.300 - - 21.0% 79.0% 79.0%

M3 - - 200.2 Nº80 0.180 - - 21.0% 79.0% 79.0%

MW - - 51.10 Nº100 0.150 197.9 34.4% 55.3% 44.7% 44.7%

MS - - 571.10 Nº200 0.075 29.1 5.1% 60.4% 39.6% 39.6%

W% - - 8.95 FONDO - 3.20 - - - -

351.0





OBSERVACIONES:

REVISÓ Y APROBÓ:


GERENTE TECNICO

PAGINA 1 DE 1

RESULTADOS


0.00.10.20.30.40.50.60.70.80.91.0

10 100

HU

ME

DA

D (

%)

Nº DE GOLPES

LÍMITE LÍQUIDO

25


ACREDITADO


CÓDIGO:












1 2 3 41001 939 1017 502


2009-04-27

103.2 83.8 129.1 142.156 56 56 56

947.5 914.7 858.4 823.2874.3 817.7 750.5 710.7

10 10 10 1010094 10336 10462 10388

6000 6000 6000 60000 120 240 360

9.5 13.2 17.4 19.83805 3893 3863 3723

5928 5928 5928 59284166 4408 4534 4460

1785 1826 1812 1747

2132 2132 2132 21321.785 1.826 1.812 1.747

1830

1840

CURVA PROCTOR


ACREDITADO



OBSERVACIONES:

REVISÓ Y APROBÓ:





PAGINA 2 DE 6

1740

1750

1760

1770

1780

1790

1800

1810

1820

1830

1840

9.0 10.0 11.0 12.0 13.0 14.0 15.0 16.0 17.0 18.0 19.0 20.0

DE

NS

IDA

D (k

g/m

³)

HUMEDAD (%)

CURVA PROCTOR


ACREDITADO


CÓDIGO:














VOLUMEN MOLDE (cm³): 2128 1.3 0.050 0.84 0.8 0.43 4.4 63.0



SOBRECARGA (kg) 4.54 3.2 0.125 1.68 1.7 0.87 8.9 125.9






2009-04-27



EQUIPO

mm (pulg) (kN)



ACREDITADO



REVISÓ Y APROBÓ:





PAGINA 4 DE 6

0.00

0.20

0.40

0.60

0.80

1.00

1.20

1.40

0.00 2.00 4.00 6.00 8.00 10.00 12.00

PR

ES

IÓN

(MP

a)

PENETRACIÓN (mm)

CURVA DE C.B.R.


ACREDITADO


CÓDIGO:















VOLUMEN MOLDE (cm³): 2112 1.3 0.050 0.66 0.7 0.34 3.5 49



SOBRECARGA (kg) 4.54 3.2 0.125 1.30 1.3 0.67 6.8 97

C.B.R. A 2,54mm (0,100 pulg) (%): 8.38 3.8 0.150 1.44 1.4 0.74 7.6 108

C.B.R. A 5,08mm (0,200 pulg) (%): 7.79 4.4 0.175 1.52 1.5 0.79 8.0 114







EQUIPO

mm (pulg) (kN)





ACREDITADO



REVISÓ Y APROBÓ:





PAGINA 5 DE 6

0.00

0.10

0.20

0.30

0.40

0.50

0.60

0.70

0.80

0.90

1.00

0.00 2.00 4.00 6.00 8.00 10.00 12.00 14.00

PR

ES

IÓN

(MP

a)

PENETRACIÓN (mm)

CURVA DE C.B.R.


ACREDITADO


CÓDIGO:
















2009-04-27


EQUIPO

mm (pulg) (kN)


ACREDITADO



REVISÓ Y APROBÓ:




PAGINA 6 DE 6

0.00

0.10

0.20

0.30

0.40

0.50

0.60

0.70

0.00 2.00 4.00 6.00 8.00 10.00 12.00 14.00

PR

ES

IÓN

(MP

a)

PENETRACIÓN (mm)

CURVA DE C.B.R.


ACREDITADO












(MPa) (MPa) (MPa)

0 0 0.00 0.00 0.00

0.64 0.025 0.12 0.19 0.22

1.27 0.050 0.25 0.34 0.43

1.91 0.075 0.33 0.49 0.64

2.54 0.100 0.40 0.58 0.76

3.18 0.125 0.45 0.67 0.87

3.81 0.150 0.51 0.74 0.95

4.45 0.175 0.54 0.79 1.02

5.08 0.200 0.55 0.81 1.05

6.35 0.250 0.57 0.85 1.11

Nº GOLPES




2009-04-27

PENETRACION

mm pulg


ACREDITADO

7.62 0.300 0.58 0.86 1.13

10.16 0.400 0.59 0.87 1.15

12.70 0.500 0.60 0.88 1.17

OBSERVACIONES:

REVISÓ Y APROBÓ:





PAGINA 3 DE 6

0.00

0.20

0.40

0.60

0.80

1.00

1.20

1.40

0.00 2.00 4.00 6.00 8.00 10.00 12.00 14.00

PR

ES

IÓN

(MP

a)


PENETRACIÓN (mm)

Nº

DE

GO

LPE

S

56

25

10


ACREDITADO











Nº DE

GOLPES

10

25

56




2009-04-27


(kg/m³) % %

1723 5.84 1.24%

1772 8.38 0.84%

1832 11.08 0.47%

CURVA C.B.R.

1800

1810

1820

1830

1840

DE

NS

IDA

D S

EC

A (

kg/m

3 )

CURVA PROCTOR


ACREDITADO







OBSERVACIONES:

REVISÓ Y APROBÓ:





PAGINA 1 DE 6

4 5 6 7 8 9 10 11 12C.B.R. (%)

CURVA C.B.R.

1710

1720

1730

1740

1750

1760

1770

1780

1790

1800

1810

1820

1830

1840

9.0 10.0 11.0 12.0 13.0 14.0 15.0 16.0 17.0 18.0 19.0 20.0

DE

NS

IDA

D S

EC

A (

kg/m

3 )

HUMEDAD (%)

CURVA PROCTOR


ACREDITADO








A ARENA LIMOSA

A

ARENA LIMOSA

FOTO 4 DESCRIPCIÓN

1 0,00-0,81

2 0,81-1,52

Nº MUESTR

A

TIPO DE MUESTRE

O

PROFUNDIDAD ( m)



COMPAÑÍA:

DIMENSIONES:


GERENTE TECNICO

OBSERVACIONES:

CÓDIGO:





COORDENADAS: E 01040072 N 01377721

0.00 CL ARCILLA DE BAJA PLASTICIDAD CON ARENA

CAFÉ

PRESENCIA DE RAICES

HUMEDAD BAJA

CONSISTENCIA MEDIA 11.80 B13-416

CB

R M

ET

OD

O I

CB

R IN

ALT

ER

AD

O

EN

%

EX

PA

NS

ION

LIB

RE

HU

ME

DA

D E

N %


P-PT-05-F-080



MUESTRA Nº

2013-09-22


2009-01-05

PR

OF

UN

DID

AD

(m

)

CO

NV

EN

CIÓ

N

M.O

.P.T

.

SIS

TE

MA

DE

C

LAS

IFIC

AC

IÓN

U

.S.C

.

1.08


AMARILLO CLARO

HUMEDAD MEDIA

CONSISTENCIA MEDIA

26.26 B13-417

1.51

FIN DEL APIQUE

OBSERVACIONES:

REVISÓ Y APROBÓ:



PÁGINA 1 DE 1


CÓDIGO:





DESCRIPCIÓN: ARCILLA DE BAJA PLASTICIDAD CON ARENA FECHA DE ENSAYO: 2013-10-18







1 2 3 4693 648 593 198


2009-04-27

121.4 145.5 143.8 154.556 56 56 56

841.1 933.4 726.8 720.9782.6 854.7 652.7 638.2

10 10 10 1010118 10416 10572 10512

6000 6000 6000 60000 120 240 360

8.8 11.1 14.6 17.13849 4040 4054 3915

5928 5928 5928 59284190 4488 4644 4584

1806 1895 1902 1836

2132 2132 2132 21321.806 1.895 1.902 1.836

1910

1920

1930

CURVA PROCTOR


ACREDITADO



OBSERVACIONES:

REVISÓ Y APROBÓ:





PAGINA 1 DE 1

1800

1810

1820

1830

1840

1850

1860

1870

1880

1890

1900

1910

1920

1930

8.0 9.0 10.0 11.0 12.0 13.0 14.0 15.0 16.0 17.0 18.0

DE

NS

IDA

D (k

g/m

³)

HUMEDAD (%)

CURVA PROCTOR


ACREDITADO

1800

1810

1820

1830

1840

1850

1860

1870

1880

1890

1900

1910

1920

1930

8.0 9.0 10.0 11.0 12.0 13.0 14.0 15.0 16.0 17.0 18.0

DE

NS

IDA

D (k

g/m

³)

HUMEDAD (%)

CURVA PROCTOR


ACREDITADO


CÓDIGO:



INGENIERO: MAURICIO GALINDO DESCRIPCIÓN: ARCILLA DE BAJA PLASTICIDAD CON ARENA



1

K25+000

12.00

UNICA

108

DERECHO

EXISTENTE

1584

7202

3225

2393

1.369

1748




VERSIÓN: 7


2012-01-25


Prueba Nº:


Profundidad (cm):

Capa Nº:

Costado:

Material:









ACREDITADO

3667

11.8

10.9

3280

2.098

1.876

18.4

1.916

97.9

N.A.

12.9




REVISÓ Y APROBÓ:







GERENTE TECNICO









PÁGINA 1 DE 1



ACREDITADO


CÓDIGO:





DESCRIPCIÓN: ARCILLA DE BAJA PLASTICIDAD CON ARENA FECHA ENSAYO: 2013-10-18





Masa inicial L-T 200 (g): 127.0 0.00



unificado


Nº de Golpes 31 25 21 2 ½" 63.00 - - 0.0% 100.0% 100.0%

Nº de Recipiente 221 222 223 2" 50.00 - - 0.0% 100.0% 100.0%

M1 40.21 39.5 40.36 1 ½" 37.50 - - 0.0% 100.0% 100.0%

M2 33.67 32.91 33.50 1" 25.00 - - 0.0% 100.0% 100.0%

M3 19.05 18.88 19.52 3/4" 19.00 - - 0.0% 100.0% 100.0%

MW 6.54 6.59 6.86 1/2" 12.50 16.0 5.0% 5.0% 95.0% 95.0%

MS 14.62 14.03 13.98 3/8" 9.50 11.8 3.7% 8.7% 91.3% 91.3%

W% 44.78 46.98 49.02 1/4" 6.30 - - 8.7% 91.3% 91.3%

Nº 4 4.75 15.0 4.7% 13.4% 86.6% 86.6%

Nº 8 2.36 - - 13.4% 86.6% 86.6%

Nº 10 2.00 9.9 3.1% 16.5% 83.5% 83.5%

Nº12 1.70 - - 16.5% 83.5% 83.5%

INV E 122:2007 Nº16 1.18 - - 16.5% 83.5% 83.5%


M1 31.05 30.25 772.9 Nº40 0.425 34.9 10.9% 27.4% 72.6% 72.6%

M2 28.84 27.81 712.9 Nº50 0.300 - - 27.4% 72.6% 72.6%


INV E 126:2007



INV E 125:2007



P-PT-05-F-010

VERSIÓN: 8

FECHA ELABORACIÓN:



ACREDITADO

M2 28.84 27.81 712.9 Nº50 0.300 - - 27.4% 72.6% 72.6%

M3 19.36 17.42 204.5 Nº80 0.180 - - 27.4% 72.6% 72.6%

MW 2.21 2.44 60.00 Nº100 0.150 30.7 9.6% 37.0% 63.0% 63.0%

MS 9.48 10.39 508.40 Nº200 0.075 8.4 2.6% 39.6% 60.4% 60.4%

W% 23.25 23.43 11.80 FONDO - 0.30 - - - -

127.0





OBSERVACIONES:

REVISÓ Y APROBÓ:



PAGINA 1 DE 1

RESULTADOS

44.545.045.546.046.547.047.548.048.549.049.5

10 100

HU

ME

DA

D (

%)

Nº DE GOLPES

LÍMITE LÍQUIDO

25


ACREDITADO


CÓDIGO:










Masa inicial L-T 200 (g): 178.1 0.00



unificado


Nº de Golpes 30 25 20 2 ½" 63.00 - - 0.0% 100.0% 100.0%

Nº de Recipiente 216 217 218 2" 50.00 - - 0.0% 100.0% 100.0%

M1 39.36 37.75 38.56 1 ½" 37.50 - - 0.0% 100.0% 100.0%

M2 33.30 32.04 32.37 1" 25.00 - - 0.0% 100.0% 100.0%

M3 19.42 19.56 19.45 3/4" 19.00 - - 0.0% 100.0% 100.0%

MW 6.06 5.71 6.19 1/2" 12.50 - - 0.0% 100.0% 100.0%

MS 13.88 12.48 12.92 3/8" 9.50 5.2 1.0% 1.0% 99.0% 99.0%

W% 43.65 45.73 47.88 1/4" 6.30 - - 1.0% 99.0% 99.0%

Nº 4 4.75 3.8 0.7% 1.8% 98.2% 98.2%

Nº 8 2.36 - - 1.8% 98.2% 98.2%

Nº 10 2.00 4.5 0.9% 2.7% 97.3% 97.3%

Nº12 1.70 - - 2.7% 97.3% 97.3%

INV E 122:2007 Nº16 1.18 - - 2.7% 97.3% 97.3%


M1 30.55 31.02 516.4 Nº40 0.425 66.4 13.1% 15.7% 84.3% 84.3%

M2 27.93 28.46 450.3 Nº50 0.300 - - 15.7% 84.3% 84.3%


INV E 126:2007



INV E 125:2007



P-PT-05-F-010

VERSIÓN: 8

FECHA ELABORACIÓN:



ACREDITADO

M2 27.93 28.46 450.3 Nº50 0.300 - - 15.7% 84.3% 84.3%

M3 17.95 18.56 198.7 Nº80 0.180 - - 15.7% 84.3% 84.3%

MW 2.62 2.56 66.08 Nº100 0.150 75.1 14.8% 30.5% 69.5% 69.5%

MS 9.98 9.90 251.62 Nº200 0.075 21.8 4.3% 34.8% 65.2% 65.2%

W% 26.25 25.88 26.26 FONDO - 1.30 - - - -

178.1





OBSERVACIONES:

REVISÓ Y APROBÓ:


GERENTE TECNICO

PAGINA 1 DE 1

RESULTADOS


43.043.544.044.545.045.546.046.547.047.548.048.5

10 100

HU

ME

DA

D (

%)

Nº DE GOLPES

LÍMITE LÍQUIDO

25


ACREDITADO


CÓDIGO:






CANTERA: N.A.





EP(%) = 15010


P-PT-05-F-166

VERSIÓN: 5

FECHA ELABORACIÓN:

2009-09-07

EP(%) = 150



OBSERVACIONES:

EQUIPO UTILIZADO:

REVISÓ Y APROBÓ:





GERENTE TECNICO

CÓDIGO:









HUMEDAD

RECIPIENTE












45.7

19.9

13.5

268.2

26.0

P-PT-05-F-058

1

37.9

59.2


SUELOS VERSIÓN: 6

21.3


2009-01-05

47.3









OBSERVACIONES:





1.7


PÁGINA 1 DE 1

28.9

8

19.9

409.2



15.41

201.2

1.0

28.6


CÓDIGO:












MOLDE Nº: 22 0.00 0.000 0.0 0.0 0.00 0.0 0.0

FALSO FONDO Nº: 7 0.64 0.025 451 0.5 0.23 2.4 33.8

MASA MOLDE (g): 9366 1.3 0.050 721 0.7 0.37 3.8 54.0



VOLUMEN MOLDE (cm³): 2126 3.2 0.125 1272 1.3 0.66 6.7 95.3



7.6 0.300 1527 1.5 0.79 8.0 114.5

10.2 0.400 1566 1.6 0.81 8.3 117.412.70 0.500 1587 1.6 0.82 8.4 118.9

(N)(pulg)mm

FECHA ELABORACIÓN:

2009-05-18

P-PT-05-F-072

PENETRACIÓN




LECTURA DEL EQUIPO

VERSIÓN: 8


0.90

CURVA DE CBR


ACREDITADO


REVISÓ Y APROBÓ:




GERENTE TECNICO


0.00

0.10

0.20

0.30

0.40

0.50

0.60

0.70

0.80

0.90

0.00 2.00 4.00 6.00 8.00 10.00 12.00 14.00

PR

ESIÓ

N (M

Pa)

PENETRACIÓN (mm)

CURVA DE CBR


ACREDITADO


CÓDIGO:









SUMERGIDO











LECTURA 24 HORAS (mm) 1.45 5.1 0.200 345 0.3 0.18 1.8 25.9

LECTURA 48 HORAS (mm) 2.55 6.4 0.250 360 0.4 0.19 1.9 27.0

LECTURA 72 HORAS (mm) 2.86 7.6 0.300 372 0.4 0.19 2.0 27.9






EQUIPO

P-PT-05-F-072

VERSIÓN: 8

FECHA ELABORACIÓN:

2009-05-18


mm (pulg) (N)


ACREDITADO







GERENTE TECNICO

0.00

0.05

0.10

0.15

0.20

0.25

0.00 2.00 4.00 6.00 8.00 10.00 12.00 14.00

PR

ESIÓ

N (M

Pa)

PENETRACIÓN (mm)

CURVA DE CBR


ACREDITADO








AARCILLA DE BAJA PLASTICIDAD CON

ARENA


PLASTICIDAD

FOTO 4 DESCRIPCIÓN

1 0,00-1,08

2 1,08-1,51

Nº MUESTR

A

TIPO DE MUESTRE

O

PROFUNDIDAD ( m)



COMPAÑÍA:

DIMENSIONES:


GERENTE TECNICO

OBSERVACIONES:

CÓDIGO:





COORDENADAS: E 01039605 N 01377725

0.00 CL ARCILLA ARENOSA DE BAJA PLASTICIDAD

CAFÉ

HUMEDAD BAJA

CONSISTENCIA FIRME

9.25 B13-418

0.35


ROJO, VETAS GRIS

HUMEDAD BAJA

CONSISTENCIA MUY DURA

CB

R M

ET

OD

O I

CB

R IN

ALT

ER

AD

O

EN

%

EX

PA

NS

ION

LIB

RE

HU

ME

DA

D E

N %


P-PT-05-F-080



MUESTRA Nº

2013-09-22


2009-01-05

PR

OF

UN

DID

AD

(m

)

CO

NV

EN

CIÓ

N

M.O

.P.T

.

SIS

TE

MA

DE

C

LAS

IFIC

AC

IÓN

U

.S.C

.

7.40 2.10 13.58 B13-419

2.43

1.51

FIN DEL APIQUE

OBSERVACIONES:

REVISÓ Y APROBÓ:



PÁGINA 1 DE 1


CÓDIGO:










2132 2132 2132 21321.757 1.833 1.845 1.786

9.6 12.0 15.6 18.83745 3907 3933 3807

5928 5928 5928 59284106 4378 4546 4522

10 10 10 1010034 10306 10474 10450

6000 6000 6000 60000 120 240 360

116.1 98.6 155.3 154.356 56 56 56

849.6 776.5 959.7 886.4785.1 703.6 851.2 770.6

1 2 3 4274 1009 509 182


2009-04-27



1850

1860

CURVA PROCTOR


ACREDITADO



OBSERVACIONES:

REVISÓ Y APROBÓ:





PAGINA 1 DE 1

1750

1760

1770

1780

1790

1800

1810

1820

1830

1840

1850

1860

9.0 10.0 11.0 12.0 13.0 14.0 15.0 16.0 17.0 18.0 19.0

DE

NS

IDA

D (k

g/m

³)

HUMEDAD (%)

CURVA PROCTOR


ACREDITADO

1750

1760

1770

1780

1790

1800

1810

1820

1830

1840

1850

1860

9.0 10.0 11.0 12.0 13.0 14.0 15.0 16.0 17.0 18.0 19.0

DE

NS

IDA

D (k

g/m

³)

HUMEDAD (%)

CURVA PROCTOR


ACREDITADO


CÓDIGO:



INGENIERO: MAURICIO GALINDO DESCRIPCIÓN: ARCILLA ARENOSA DE BAJA PLASTICIDAD



1

K25+500

12.00

UNICA

35

IZQUIERDO

EXISTENTE

1584

7425

3425

2416

1.369

1765




VERSIÓN: 7


2012-01-25


Prueba Nº:


Profundidad (cm):

Capa Nº:

Costado:

Material:









ACREDITADO

3410

9.2

8.4

3121

1.932

1.769

17.3

1.853

95.5

N.A.

14.3




REVISÓ Y APROBÓ:







GERENTE TECNICO









PÁGINA 1 DE 1



ACREDITADO


CÓDIGO:










Masa inicial L-T 200 (g): 169.7 0.00



unificado


Nº de Golpes 30 25 20 2 ½" 63.00 - - 0.0% 100.0% 100.0%

Nº de Recipiente 171 172 173 2" 50.00 - - 0.0% 100.0% 100.0%

M1 40.21 39.02 38.38 1 ½" 37.50 - - 0.0% 100.0% 100.0%

M2 35.23 34.24 33.64 1" 25.00 - - 0.0% 100.0% 100.0%

M3 19.25 19.42 19.36 3/4" 19.00 - - 0.0% 100.0% 100.0%

MW 4.98 4.78 4.74 1/2" 12.50 - - 0.0% 100.0% 100.0%

MS 15.98 14.82 14.28 3/8" 9.50 - - 0.0% 100.0% 100.0%

W% 31.18 32.22 33.19 1/4" 6.30 - - 0.0% 100.0% 100.0%

Nº 4 4.75 3.3 0.9% 0.9% 99.1% 99.1%

Nº 8 2.36 - - 0.9% 99.1% 99.1%

Nº 10 2.00 11.4 3.0% 3.9% 96.1% 96.1%

Nº12 1.70 - - 3.9% 96.1% 96.1%

INV E 122:2007 Nº16 1.18 - - 3.9% 96.1% 96.1%


M1 30.59 31.25 606.3 Nº40 0.425 51.7 13.8% 17.7% 82.3% 82.3%

M2 28.80 29.00 571.6 Nº50 0.300 - - 17.7% 82.3% 82.3%


INV E 126:2007



INV E 125:2007



P-PT-05-F-010

VERSIÓN: 8

FECHA ELABORACIÓN:



ACREDITADO

M2 28.80 29.00 571.6 Nº50 0.300 - - 17.7% 82.3% 82.3%

M3 19.52 17.76 196.3 Nº80 0.180 - - 17.7% 82.3% 82.3%

MW 1.79 2.25 34.70 Nº100 0.150 73.5 19.6% 37.3% 62.7% 62.7%

MS 9.28 11.24 375.30 Nº200 0.075 28.5 7.6% 44.9% 55.1% 55.1%

W% 19.23 20.01 9.25 FONDO - 1.30 - - - -

169.7





OBSERVACIONES:

REVISÓ Y APROBÓ:



PAGINA 1 DE 1

RESULTADOS

31.0

31.5

32.0

32.5

33.0

33.5

10 100

HU

ME

DA

D (

%)

Nº DE GOLPES

LÍMITE LÍQUIDO

25


ACREDITADO


CÓDIGO:










Masa inicial L-T 200 (g): 236.6 0.00



unificado


Nº de Golpes 30 25 20 2 ½" 63.00 - - 0.0% 100.0% 100.0%

Nº de Recipiente 201 202 203 2" 50.00 - - 0.0% 100.0% 100.0%

M1 40.57 40.15 39.58 1 ½" 37.50 - - 0.0% 100.0% 100.0%

M2 35.06 34.56 33.96 1" 25.00 - - 0.0% 100.0% 100.0%

M3 18.63 18.55 18.42 3/4" 19.00 - - 0.0% 100.0% 100.0%

MW 5.51 5.59 5.62 1/2" 12.50 - - 0.0% 100.0% 100.0%

MS 16.43 16.01 15.54 3/8" 9.50 - - 0.0% 100.0% 100.0%

W% 33.52 34.91 36.15 1/4" 6.30 - - 0.0% 100.0% 100.0%

Nº 4 4.75 0.3 0.0% 0.0% 100.0% 100.0%

Nº 8 2.36 - - 0.0% 100.0% 100.0%

Nº 10 2.00 2.4 0.4% 0.4% 99.6% 99.6%

Nº12 1.70 - - 0.4% 99.6% 99.6%

INV E 122:2007 Nº16 1.18 - - 0.4% 99.6% 99.6%


M1 29.78 31.25 913.0 Nº40 0.425 48.0 7.7% 8.1% 91.9% 91.9%

M2 27.77 29.19 826.2 Nº50 0.300 - - 8.1% 91.9% 91.9%


INV E 126:2007



INV E 125:2007



P-PT-05-F-010

VERSIÓN: 8

FECHA ELABORACIÓN:



ACREDITADO

M2 27.77 29.19 826.2 Nº50 0.300 - - 8.1% 91.9% 91.9%

M3 18.02 19.23 187.2 Nº80 0.180 - - 8.1% 91.9% 91.9%

MW 2.01 2.06 86.78 Nº100 0.150 144.1 23.1% 31.2% 68.8% 68.8%

MS 9.75 9.96 639.00 Nº200 0.075 40.1 6.4% 37.6% 62.4% 62.4%

W% 20.58 20.72 13.58 FONDO - 1.70 - - - -

236.6





OBSERVACIONES:

REVISÓ Y APROBÓ:


GERENTE TECNICO

PAGINA 1 DE 1

RESULTADOS


33.0

33.5

34.0

34.5

35.0

35.5

36.0

36.5

10 100

HU

ME

DA

D (

%)

Nº DE GOLPES

LÍMITE LÍQUIDO

25


ACREDITADO


CÓDIGO:






CANTERA: N.A.





EP(%) = 11010


P-PT-05-F-166

VERSIÓN: 5

FECHA ELABORACIÓN:

2009-09-07

EP(%) = 110



OBSERVACIONES:

EQUIPO UTILIZADO:

REVISÓ Y APROBÓ:





GERENTE TECNICO

CÓDIGO:









HUMEDAD

RECIPIENTE












34.9

19.9

13.5

268.2

29.1

P-PT-05-F-058

1

39.3

61.1


SUELOS VERSIÓN: 6

21.8


2009-01-05

50.9









OBSERVACIONES:





1.9


PÁGINA 1 DE 1

29.6

8

19.9

409.2



15.33

202.2

1.0

19.4


CÓDIGO:












MOLDE Nº: 11 0.00 0.000 0.0 0.0 0.00 0.0 0.0

FALSO FONDO Nº: 7 0.64 0.025 362 0.4 0.19 1.9 27.1

MASA MOLDE (g): 9096 1.3 0.050 625 0.6 0.32 3.3 46.8



VOLUMEN MOLDE (cm³): 2118 3.2 0.125 1085 1.1 0.56 5.7 81.3



7.6 0.300 1303 1.3 0.67 6.9 97.7

10.2 0.400 1321 1.3 0.68 7.0 99.012.70 0.500 1340 1.3 0.69 7.1 100.4

(N)(pulg)mm

FECHA ELABORACIÓN:

2009-05-18

P-PT-05-F-072

PENETRACIÓN




LECTURA DEL EQUIPO

VERSIÓN: 8


0.80

CURVA DE CBR


ACREDITADO


REVISÓ Y APROBÓ:




GERENTE TECNICO


0.00

0.10

0.20

0.30

0.40

0.50

0.60

0.70

0.80

0.00 2.00 4.00 6.00 8.00 10.00 12.00 14.00

PR

ESIÓ

N (M

Pa)

PENETRACIÓN (mm)

CURVA DE CBR


ACREDITADO


CÓDIGO:









SUMERGIDO





MASA MUESTRA HUMEDA (g): 4641 0.00 0.000 0.0 0.0 0.00 0.0 0.0HUMEDAD DESPUÉS DE SATURACIÓN (%) 16.7 0.64 0.025 105.0 0.1 0.05 0.6 7.9

C.B.R. A 2,54mm (0,100 pulg) (%): 2.43 1.3 0.050 211.0 0.2 0.11 1.1 15.8C.B.R. A 5,08mm (0,200 pulg) (%): 2.00 1.9 0.075 286.0 0.3 0.15 1.5 21.4

INMERSIÓN (MOLDE SUMERGIDO) 2.5 0.100 325.0 0.3 0.17 1.7 24.4

Sobrecarga de penetracion (kg) 4.54 3.2 0.125 352.0 0.4 0.18 1.9 26.4


ALTURA INICIAL DE LA MUESTRA (mm) 116 4.4 0.175 388.0 0.4 0.20 2.0 29.1

LECTURA 24 HORAS (mm) 1.52 5.1 0.200 401.0 0.4 0.21 2.1 30.1

LECTURA 48 HORAS (mm) 2.42 6.4 0.250 415.0 0.4 0.21 2.2 31.1

LECTURA 72 HORAS (mm) 2.83 7.6 0.300 430.0 0.4 0.22 2.3 32.2

LECTURA 96 HORAS (mm) 3.05 10.2 0.400 444.0 0.4 0.23 2.3 33.3EXPANSION 24 HORAS (%) 0.57% 12.70 0.500 453.0 0.5 0.23 2.4 34.0





EQUIPO

P-PT-05-F-072

VERSIÓN: 8

FECHA ELABORACIÓN:

2009-05-18


mm (pulg) (N)


ACREDITADO







GERENTE TECNICO

0.00

0.05

0.10

0.15

0.20

0.25

0.00 2.00 4.00 6.00 8.00 10.00 12.00 14.00

PR

ESIÓ

N (M

Pa)

PENETRACIÓN (mm)

CURVA DE CBR


ACREDITADO









PLASTICIDAD


PLASTICIDAD

FOTO 4 DESCRIPCIÓN

1 0,00-0,35

2 0,35-1,51

Nº MUESTR

A

TIPO DE MUESTRE

O

PROFUNDIDAD ( m)



COMPAÑÍA:

DIMENSIONES:


GERENTE TECNICO

OBSERVACIONES:

Anexo B. Resultados de exploración geotécnica

Toma MuestraEnsayo de la

MuestraUSC AASHTO

Densidad de

Laboratorio (g/cm3)Densidad (%) % W LL LP IP LC

Expansión

LP (%)3" 2

1/2" 2" 1

1/2" 1 " 3/4" 1/2" 3/8" 1/4" Nº 4 Nº 8 Nº 10 Nº 12 Nº 16 Nº 30 Nº 40 Nº 50 Nº 80 Nº 100 Nº 200 Gravas Arenas Finos Por LL Por IP Por LC Por IP

19+000 0,00-0,95 22/09/2013 18/10/2013 189 B13-392 SM A - 4 1,802 98,38 11,62 N.L.P. 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 99,0% 99,0% 93,0% 93,0% 93,0% 93,0% 62,6% 62,6% 62,6% 44,8% 41,6% 1% 57% 42%

19+000 0,95-1,50 22/09/2013 18/10/2013 189 B13-393 CH A - 7 - 5 N.A. N.A. 18,97 68,00 32,00 36,00 45,70 3,10 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 99,8% 99,8% 98,9% 98,9% 98,9% 98,9% 95,0% 95,0% 95,0% 91,9% 90,4% 0% 9% 90% 8,58 1,28 1773 1684,35 6,36 ALTO ALTO BAJO MUY ALTO

19+500 0,00-0,39 22/09/2013 18/10/2013 190 B13-394 CL A - 7 - 6 1,752 98,12 8,80 49,00 24,00 25,00 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 99,7% 99,7% 99,7% 99,7% 97,6% 97,6% 97,6% 88,7% 85,6% 0% 14% 86% BAJO MARGINAL ALTO

19+500 0,39-1,50 22/09/2013 18/10/2013 190 B13-395 MH A - 7 - 5 N.A. N.A. 16,85 63,00 34,00 29,00 42,40 3,10 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 99,9% 99,9% 99,9% 99,9% 97,5% 97,5% 97,5% 91,2% 87,6% 0% 12% 88% 4,28 1,29 1719 ALTO MARGINAL BAJO ALTO

20+000 0,00-0,57 22/09/2013 18/10/2013 191 B13-396 CH A - 7 - 6 1,505 97,49 17,36 53,00 27,00 26,00 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 98,4% 98,4% 97,6% 97,6% 97,6% 97,6% 95,3% 95,3% 95,3% 91,4% 90,3% 2% 8% 90% MARGINAL MARGINAL ALTO

20+000 0,57-1,52 22/09/2013 18/10/2013 191 B13-397 ML A - 4 N.A. N.A. 6,82 N.L.P. 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 99,8% 99,8% 99,8% 99,8% 92,7% 92,7% 92,7% 64,2% 53,1% 0% 47% 53% 1467 6

20+500 0,00-0,61 22/09/2013 18/10/2013 192 B13-398 ML A - 4 1,511 98,08 15,43 N.L.P. 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 99,6% 99,6% 98,8% 98,8% 98,8% 98,8% 90,5% 90,5% 90,5% 84,1% 81,4% 0% 18% 81%

20+500 0,61-1,51 22/09/2013 18/10/2013 192 B13-399 SM A - 4 N.A. N.A. 6,47 N.L.P. 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 99,8% 99,8% 98,3% 98,3% 89,9% 89,9% 89,9% 89,9% 53,0% 53,0% 53,0% 41,1% 38,6% 2% 60% 39% 1482 7

21+000 0,00-0,86 22/09/2013 18/10/2013 193 B13-400 ML A - 4 1,758 98,47 13,87 N.L.P. 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 98,3% 97,7% 97,7% 96,0% 96,0% 90,5% 90,5% 90,5% 90,5% 67,1% 67,1% 67,1% 54,1% 50,7% 4% 45% 51%

21+000 0,86-1,50 22/09/2013 18/10/2013 193 B13-401 CL A - 7 - 6 N.A. N.A. 9,87 46,00 23,00 23,00 28,50 2,10 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 98,8% 98,6% 98,6% 96,4% 96,4% 87,6% 87,6% 87,6% 87,6% 62,1% 62,1% 62,1% 54,2% 51,9% 4% 44% 52% 7,33 2,73 1731 BAJO BAJO BAJO ALTO

21+500 0,00-0,72 22/09/2013 18/10/2013 194 B13-402 SM A - 2 - 4 1,777 96,33 10,23 N.L.P. 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 99,3% 98,7% 98,7% 91,2% 91,2% 79,7% 79,7% 79,7% 79,7% 53,1% 53,1% 53,1% 36,5% 32,6% 9% 59% 33%

21+500 0,72-1,50 22/09/2013 18/10/2013 194 B13-355 SM A - 2 - 4 N.A. N.A. 4,09 N.L.P. 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 98,7% 97,1% 97,1% 88,7% 88,7% 76,3% 76,3% 76,3% 76,3% 51,9% 51,9% 51,9% 34,3% 30,1% 11% 59% 30% 1712 6,8

22+000 0,00-0,41 22/09/2013 18/10/2013 195 B13-404 SM A - 2 - 4 1,836 97,42 10,62 N.L.P. 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 96,1% 93,5% 93,5% 88,1% 88,1% 80,0% 80,0% 80,0% 80,0% 55,7% 55,7% 55,7% 34,0% 25,5% 12% 63% 26%

22+000 0,41-1,50 22/09/2013 18/10/2013 195 B13-405 SM A - 4 N.A. N.A. 11,25 N.L.P. 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 99,6% 99,4% 99,4% 97,8% 97,8% 93,7% 93,7% 93,7% 93,7% 67,0% 67,0% 67,0% 47,5% 44,5% 2% 53% 44% 1789 7,9

22+500 0,00-0,72 22/09/2013 18/10/2013 196 B13-414 MH A - 7 - 5 1,521 96,44 26,21 63,00 32,00 31,00 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 99,6% 99,6% 99,6% 99,6% 96,5% 96,5% 96,5% 90,4% 87,5% 0% 12% 88% ALTO MARGINAL ALTO

22+500 0,72-1,51 22/09/2013 18/10/2013 196 B13-415 MH A - 7 - 5 N.A. N.A. 30,58 71,00 35,00 36,00 48,30 3,20 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 99,9% 99,9% 99,6% 99,6% 99,6% 99,6% 97,8% 97,8% 97,8% 89,6% 85,8% 0% 14% 86% 4,40 0,97 1467 ALTO ALTO BAJO MUY ALTO

23+000 0,00-1,08 22/09/2013 18/10/2013 197 B13-406 CL A - 6 1,713 96,92 15,79 38,00 24,00 14,00 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 99,6% 99,6% 97,3% 97,3% 97,3% 97,3% 83,5% 83,5% 83,5% 72,0% 65,2% 0% 34% 65% BAJO BAJO MEDIO

23+000 1,08-1,51 22/09/2013 18/10/2013 197 B13-407 CL A - 7 - 6 N.A. N.A. 17,62 45,00 26,00 19,00 27,00 3,10 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 99,7% 99,7% 99,2% 99,2% 99,2% 99,2% 94,6% 94,6% 94,6% 88,9% 86,7% 0% 13% 87% 8,43 2,26 1660 BAJO BAJO BAJO MEDIO

23+500 0,00-0,42 22/09/2013 18/10/2013 198 B13-408 SM A - 2 - 4 1,875 98,27 7,37 N.L.P. 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 98,6% 98,6% 96,3% 96,3% 89,6% 89,6% 89,6% 89,6% 61,7% 61,7% 61,7% 29,3% 24,2% 4% 72% 24%

23+500 0,42-1,15 22/09/2013 18/10/2013 198 B13-409 SM A - 4 N.A. N.A. 25,36 N.L.P. 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 99,3% 99,3% 98,6% 98,6% 95,0% 95,0% 95,0% 95,0% 63,4% 63,4% 63,4% 45,6% 41,6% 1% 57% 42% 1843 6,2

24+000 0,00-0,71 22/09/2013 18/10/2013 199 B13-410 SM A - 2 - 4 1,865 96,86 6,10 N.L.P. 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 99,5% 99,5% 97,4% 97,4% 97,4% 97,4% 75,1% 75,1% 75,1% 34,5% 26,6% 1% 73% 27%

24+000 0,71-1,51 22/09/2013 18/10/2013 199 B13-411 SM A - 4 N.A. N.A. 8,31 N.L.P. 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 95,8% 95,1% 94,9% 94,9% 92,6% 92,6% 88,4% 88,4% 88,4% 88,4% 68,2% 68,2% 68,2% 48,1% 45,7% 7% 47% 46% 1806 6,8

24+500 0,00-0,81 22/09/2013 18/10/2013 200 B13-412 SM A - 2 - 4 1,859 97,10 8,42 N.L.P. 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 97,6% 95,3% 95,3% 92,4% 92,4% 87,7% 87,7% 87,7% 87,7% 61,2% 61,2% 61,2% 29,3% 24,3% 8% 68% 24%

24+500 0,81-1,52 22/09/2013 18/10/2013 200 B13-413 SM A - 4 N.A. N.A. 8,95 N.L.P. 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 99,3% 99,3% 99,3% 99,3% 79,0% 79,0% 79,0% 44,7% 39,6% 0% 60% 40% 1805 6,8

25+000 0,00-1,08 22/09/2013 18/10/2013 201 B13-416 CL A - 7 - 6 1,916 97,93 11,80 47,00 23,00 24,00 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 95,0% 91,3% 91,3% 86,6% 86,6% 83,5% 83,5% 83,5% 83,5% 72,6% 72,6% 72,6% 63,0% 60,4% 13% 26% 60% BAJO BAJO ALTO

25+000 1,08-1,51 22/09/2013 18/10/2013 201 B13-417 CL A - 7 - 6 N.A. N.A. 26,26 46,00 26,00 20,00 28,60 2,50 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 99,0% 99,0% 98,2% 98,2% 97,3% 97,3% 97,3% 97,3% 84,3% 84,3% 84,3% 69,5% 65,2% 2% 33% 65% 8,61 2,13 1876 BAJO BAJO BAJO MEDIO

25+500 0,00-0,35 22/09/2013 18/10/2013 202 B13-418 CL A - 6 1,853 95,45 9,25 32,00 20,00 12,00 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 99,1% 99,1% 96,1% 96,1% 96,1% 96,1% 82,3% 82,3% 82,3% 62,7% 55,1% 1% 44% 55% BAJO BAJO MEDIO

25+500 0,35-1,51 22/09/2013 18/10/2013 202 B13-419 CL A - 6 N.A. N.A. 13,58 35,00 21,00 14,00 19,40 2,10 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 99,6% 99,6% 99,6% 99,6% 91,9% 91,9% 91,9% 68,8% 62,4% 0% 38% 62% 7,40 2,43 1769 BAJO BAJO BAJO MEDIO

2

3

4

5

1

CBR

Método I

(95%)

Clasificación hinchamiento

potencial

Clasificación de suelos

expansivos% DE MATERIAL QUE PASA EL TAMIZ RESUMEN GRANULOMETRÍA

CBR Inalterado

(%)

CBR

Sumergido

(%)

Densidad de

Campo (Kg/m3)

Densidad de

Campo al

95% (Kg/m3)

Clasificación COMPACTACION Limites de Atterberg

Tramo Homogeneo Abscisa

(km)

Profundidad

(m)

FECHA

Apique No. Muestra No.

RESUMEN DE EXPLORACIÓN GEOTECNICA

LA YE SANTA LUCIA - BARRANCA LEBRIJA

Anexo C. Perfil estratigráfico tramo k19+250 a k25+750

Anexo D. Memorias de cálculo

Anexo D.1. Mejoramiento Ivanov

Tramo

Homogéneo

No.

Abscisa Inicial

(Km)

Abscisa Final

(Km)

Distancia

(m)Intervención CBR SBR (%)

CBR Granular

Existente

(%)

CBR Granular

Mejoramiento

(Terraplén)

(%)

Eo

Módulo subrasante

Mr= 100*CBR

(kg/cm2)

Eo

Módulo subrasante

Mr (psi)

CBR Granular

Aporte

(%)

Eo

Módulo granular

Mr (psi) = 2555*CBR0.64

(kg/cm2)

Eo

Módulo granular

Mr (psi) = 2555*CBR0.64

(PSI)

n

Espesor material

granular

(cm)

a

Eo

Módulo equivalente

(Subrasante +

Granular)

(kg/cm2)

Eo

Módulo equivalente

(Subrasante + Granular)

(PSI)

CBR

Equivalente

(%)

CBR

Empleado

(%)

CBR

Tramo

Homogeneo

(%)

1 19+250 21+250 2.000,00 Terraplén 1,77 10,00 177 2.513 10,00 785 11.153 1,81 25 15 393 5.587 3,40 1,77 3,40

2 21+250 22+250 1.000,00 Terraplén 6,80 680 9.656 55 15 6,80 6,80

3 22+250 23+250 1.000,00 Terraplén 1,62 10,00 162 2.300 10,00 785 11.153 1,88 25 15 375 5.329 3,15 1,62 3,15

4 23+250 24+750 1.500,00 Terraplén 6,20 620 8.804 40 15 6,20 6,20

5 24+750 25+750 1.000,00 Terraplén 2,28 10,00 228 3.238 10,00 785 11.153 1,64 20 15 403 5.729 3,53 2,28 3,53

MEJORAMIENTO POR METODOLOGIA IVANOV

Formulas Ivanov Aporte Terraplén o Granular Existente

Anexo D.2. Método INVIAS.

Tramo

Homogéneo

No.

Abscisa Inicial

(Km)

Abscisa Final

(Km)

Distancia

(m) CBR SBR (%)

CBR

Tramo

Homogeneo

(%)

Clasificación

Subrasante

TMAP

°C

PMA

(mm/año)

Región

Climática N N'

Clasificación

Tránsito

CA

(cm)

BG

(cm)

SBG

(cm)

Mejoramiento

(cm)

1 19+250 21+250 2.000,00 1,77 3,40 S1 28,3 1.374 R3 514.425 596.219 T1 10 20 35 25

2 21+250 22+250 1.000,00 6,80 6,80 S2 28,3 1.374 R3 514.425 596.219 T1 7,5 20 35

3 22+250 23+250 1.000,00 1,62 3,15 S1 28,3 1.374 R3 514.425 596.219 T1 10 20 35 25

4 23+250 24+750 1.500,00 6,20 6,20 S2 28,3 1.374 R3 514.425 596.219 T1 7,5 20 35

5 24+750 25+750 1.000,00 2,28 3,53 S1 28,3 1.374 R3 514.425 596.219 T1 10 20 35 20

MÉTODO INVIAS

Anexo D.3. Estructura INVIAS

ESTRUCTURA DE PAVIMENTO LA YE SANTA LUCIA BARRANCA LEBRIJA(K19+250 a K25+750)

METODO DE DISEÑO INVIAS

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

1 2 3 4 5

Tramo Homogeneo

Prof

unda

dad

(m)

Carpeta Asfaltica Base Granular Subbase Granular Mejoramiento

Anexo D.4. Método AASHTO 93 general

Tramo

Homogéne

o No.

Abscisa

Inicial

(Km)

Abscisa

Final

(Km)

Distanci

a

(m)

CBR SBR

(%)

Eo

Módulo

subrasante

Mr= 100*CBR

(kg/cm2)

Módulo

subrasante

(psi)

CA

(cm)

BG

(cm)

SBG

(cm) Snreq

Verificación

de SN req y

el SN efec

de la

estructura

1 19+250 21+250 2.000,00 1,77 177 2517 11 30 40 4,34 CUMPLE

2 21+250 22+250 1.000,00 6,80 680 9670 7,5 20 35 2,74 CUMPLE

3 22+250 23+250 1.000,00 1,62 162 2304 10 35 40 4,47 CUMPLE

4 23+250 24+750 1.500,00 6,20 620 8816 7,5 20 35 2,83 CUMPLE

5 24+750 25+750 1.000,00 2,28 228 3242 10 30 35 4,00 CUMPLE

METODO AASHTO 93 GENERAL

Anexo D.5. Estructura AASHTO 93 general

ESTRUCTURA DE PAVIMENTO LA YE SANTA LUCIA BARRANCA LEBRIJA (K19+250 a K25+750)MODELO DE DISEÑO GENERAL AASHTO 93

0,0

10,0

20,0

30,0

40,0

50,0

60,0

70,0

80,0

90,0

1 2 3 4 5

Tramo Homogeneo

Prof

unda

dad

(m)

Carpeta Asfaltica Base Granular Subbase Granular

Anexo D.6. Método AASHTO 93 por capas

Tramo

Homogéneo

No.

Abscisa

Inicial

(Km)

Abscisa

Final

(Km)

Distancia

(m)

CBR

SBR (%)

Eo

Módulo subrasante

Mr= 100*CBR

(kg/cm2)

Módulo

subrasante

(psi)

SNreq de la

estructura

SN efec

CA

SN efec

BG

Espesor

CA

corregido

(in)

Espesor CA

corregido (cm)

Espesor

CA (cm)

Espesor CA

(in)

SN1 efec

corregido CA

Verificación

Protección de BG

por la CA

Módulo

Subbase

granular

(psi)

SN 3 req SN2 efec

BG

Espesor

BG

corregido

(in)

Espesor

BG

corregido

(cm)

Espesor

BG (cm)

Espesor

BG (in)

SN2 efec

corregido

BG

SN1 + SN2 efec

corregido

Verificación

Protección de SBG

por la BG

SN3 efec Espesor

SBG (in)

Espesor

SBG (cm)

Espesor

SBG (cm)

Espesor

SBG (in)

SN3 efec

Corregido

SBG

SN Total

por capas

Verificación de SN

req de la

estructura y el SN

efec corregido por

capas

CA

(cm)

BG

(cm)

SBG

(cm)

Espesor total

estructura (cm)

1 19+250 21+250 2.000,00 1,77 177 2517 4,34 1,29 1,47 6 15,2 16,0 6,3 1,89 CUMPLE 17000 2,23 0,34 2,70 6,9 15,0 5,9 0,74 2,63 CUMPLE 1,71 15,80 40,1 41,0 16,14 1,74 4,38 CUMPLE 16 15,0 41,0 722 21+250 22+250 1.000,00 6,80 680 9670 2,74 0,88 0,98 6 15,2 16,0 6,3 1,89 CUMPLE 17000 2,23 0,34 2,70 6,9 15,0 5,9 0,74 2,63 CUMPLE 0,11 0,98 2,5 15,0 5,91 0,64 3,27 CUMPLE 16 15,0 15,0 463 22+250 23+250 1.000,00 1,62 162 2304 4,47 1,17 1,72 6 15,2 16,0 6,3 1,89 CUMPLE 17000 2,23 0,34 2,70 6,9 15,0 5,9 0,74 2,63 CUMPLE 1,84 17,00 43,2 44,0 17,32 1,87 4,50 CUMPLE 16 15,0 44,0 754 23+250 24+750 1.500,00 6,20 620 8816 2,83 0,88 0,98 6 15,2 16,0 6,3 1,89 CUMPLE 17000 2,23 0,34 2,70 6,9 15,0 5,9 0,74 2,63 CUMPLE 0,20 1,82 4,6 15,0 5,91 0,64 3,27 CUMPLE 16 15,0 15,0 465 24+750 25+750 1.000,00 2,28 228 3242 4,00 1,17 1,47 6 15,2 16,0 6,3 1,89 CUMPLE 17000 2,23 0,34 2,70 6,9 15,0 5,9 0,74 2,63 CUMPLE 1,37 12,65 32,1 33,0 12,99 1,40 4,04 CUMPLE 16 15,0 33,0 64

AASHTO POR CAPAS

Anexo D.7. Estructura AASHTO 93 por capas

Anexo D.8. Método Instituto del Asfalto

Tramo

Homogéneo No.

Tramo

Homogéne

o No.

Abscisa

Inicial

(Km)

Abscisa

Final

(Km)

Distancia

(m)

CBR

SBR

(%)

Eo

Módulo

subrasante

Mr=

100*CBR

(kg/cm2)

Eo

Módulo

subrasante

Mr

(psi)

Eo

Módulo

subrasante

Mr

(Mpa)

Relación de

poisson

CA

Relación de

poisson

BG+SBG

Relación de

poisson

SBR

CA

(cm)

Modulo

de la

mezcla

(kg/cm2)

Modulo de

la mezcla

(psi)

Eo

Módulo

mezcla

Mr

(Mpa)

Total de

granulare

s

(cm)

Modulo de

capas

granulares

(kg/cm2)

Modulo de

capas

granulares

(psi)

Modulo de

capas

granulares

(Mpa)

5 1 19+250 21+250 2.000,00 1,77 177 2.517 17,70 0,35 0,35 0,40 14 16543 235241 1.654 78 1183 16822 118,3

6 2 21+250 22+250 1.000,00 6,80 680 9.670 68,00 0,35 0,35 0,30 11 16011 227676 1.601 17 2086 29663 208,6

7 3 22+250 23+250 1.000,00 1,62 162 2.304 16,20 0,35 0,35 0,40 14 16543 235241 1.654 78 1154 16410 115,4

8 4 23+250 24+750 1.500,00 6,20 620 8.816 62,00 0,35 0,35 0,30 12 16195 230293 1.620 20 1934 27501 193,4

9 5 24+750 25+750 1.000,00 2,28 228 3.242 22,80 0,35 0,35 0,40 13 16373 232824 1.637 72 1324 18827 132,4

MÉTODO INSTITUTO DEL ASFALTO

Anexo D.9. Estructura Instituto del Asfalto

ESTRUCTURA DE PAVIMENTO LA YE SANTA LUCIA BARRANCA LEBRIJA(K19+250 a K25+750)

METODO DE DISEÑO INSTITUTO DEL ASFALTO

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

1 2 3 4 5

Tramo Homogeneo

Prof

unda

dad

(m)

Carpeta Asfaltica Granulares

Anexo D.10. Corridas weslea

TRAMO 1 (K19+250 – K21+250) - CORRIDA 1

TRAMO 1 (K19+250 – K21+250) - CORRIDA 2

RESUMEN DE CORRIDAS REALIZADAS PARA EL TRAMO HOMOGENEO 1 (K19+250 – K21+250)

TRAMO 2 (K21+250 – K22+250) - CORRIDA 1

TRAMO 2 (K21+250 – K22+250) - CORRIDA 2

TRAMO 2 (K21+250 – K22+250) - CORRIDA 3

TRAMO 2 (K21+250 – K22+250) - CORRIDA 4

RESUMEN DE CORRIDAS REALIZADAS PARA EL TRAMO HOMOGENEO 2

CA BG+SBG

Arena

limosa

T2 -T4)

Abscisa

Inicial

(Km)

Abscisa Final

(Km)

Distancia

(m) CBR SBR (%)

Relación de poisson 0.35 0.35 0.3 21+250 22+250 1,000.00 6.80

Alternativa 1 8 40 1,541.5 235.2 364.1 378.05 2,867,112.23 -0.0121 440,701.25 CUMPLE NO CUMPLE

Alternativa 2 10 15 1,582.0 219.7 367.89 574.46 440,480.37 -0.0121 416,605.60 NO CUMPLE NO CUMPLE

Alternativa 3 12 20 1,619.5 198.6 316.52 483.13 956,264.64 -0.0121 669,875.01 CUMPLE CUMPLE


Chequeo

fisuramiento

Nrequerido 8.2 T =

514425

Alternativas tramo 2

Espesor

capa

asfáltica

(cm)

Espesor

granulares

(cm)

Ea (Mpa) E2 (Mpa)

ℰ

t

ℰ

vNd M Nf

Chequeo

ahullamiento

TRAMO 3 (K22+250 – K23+250) - CORRIDA 1

TRAMO 3 (K22+250 – K23+250) - CORRIDA 2

TRAMO 3 (K22+250 – K23+250) - CORRIDA 3

RESUMEN DE CORRIDAS REALIZADAS PARA EL TRAMO HOMOGENEO 2 (K22+250 – K23+250)

CA BG+SBG

Suelos finos

(limos y

arcillas)

T1 -T3 -T5)

Abscisa

Inicial

(Km)

Abscisa Final

(Km)

Distancia

(m) CBR SBR (%)




Chequeo

fisuramiento

Nrequerido 8.2 T =

514425


Espesor

capa

asfáltica

(cm)

Espesor

granulares

(cm)

Ea (Mpa) E2 (Mpa)

ℰ

t

ℰ

vNd M Nf

Chequeo

ahullamiento

TRAMO 4 (K23+250 – K24+750) - CORRIDA 1

TRAMO 4 (K23+250 – K24+750) - CORRIDA 2

TRAMO 4 (K23+250 – K24+750) - CORRIDA 3


CA BG+SBG

Arena

limosa

T2 -T4)

Abscisa

Inicial

(Km)

Abscisa Final

(Km)

Distancia

(m) CBR SBR (%)


Alternativa 1 10 20 1,582.0 211.4 352.88 553.47 520,355.84 -0.0121 477,817.86 CUMPLE NO CUMPLE


Nrequerido 8.2 T =

514425


Espesor

capa

asfáltica

(cm)

Espesor

granulares

(cm)

Ea (Mpa) E2 (Mpa)

ℰ

t

ℰ

vNd M Nf

Chequeo

ahullamiento

Chequeo

fisuramiento

TRAMO 5 (K24+750 – K25+750) - CORRIDA 1

TRAMO 5 (K24+750 – K25+750) - CORRIDA 2

TRAMO 5 (K24+750 – K25+750) - CORRIDA 3


CA BG+SBG

Suelos finos

(limos y

arcillas)

T1 -T3 -T5)

Abscisa

Inicial

(Km)

Abscisa Final

(Km)

Distancia

(m) CBR SBR (%)



Alternativa 2 12 70 1,619.5 137.9 350.15 555.86 510,413.85 -0.0121 480,478.14 NO CUMPLE NO CUMPLE


Chequeo

fisuramiento

Nrequerido 8.2 T =

514425


Espesor

capa

asfáltica

(cm)

Espesor

granulares

(cm)

Ea (Mpa) E2 (Mpa)

ℰ

t

ℰ

vNd M Nf

Chequeo

ahullamiento

Anexo E. Resumen de estructuras por métodos evaluados

CA

(cm)

BG

(cm)

SBG

(cm)

Mejoramiento

(cm)

Total

Espesor

(cm)

CA

(cm)

BG

(cm)

SBG

(cm)

Total

Espesor (cm)

CA

(cm)

BG

(cm)

SBG

(cm)

Total

Espesor

(cm)

CA

(cm)

Granulares

(cm)

Total Espesor

(cm)

1 19+250 21+250 2.000,00 10 20 35 25 90 11,0 30,0 40,0 81 16 15,0 41,0 72 14 78 922 21+250 22+250 1.000,00 7,5 20 35 63 7,5 20,0 35,0 63 16 15,0 15,0 46 11 17 283 22+250 23+250 1.000,00 10 20 35 25 90 10,0 35,0 40,0 85 16 15,0 44,0 75 14 78 924 23+250 24+750 1.500,00 7,5 20 35 63 7,5 20,0 35,0 63 16 15,0 15,0 46 12 20 325 24+750 25+750 1.000,00 10 20 35 20 85 10,0 30,0 35,0 75 16 15,0 33,0 64 13 72 85

RESUMEN DE ESTRUCTURAS DE METODOS EVALUADOS

AASHTO POR CAPAS INSTITUTO DEL ASFALTO

Tramo

Homogéne

o No.

Abscisa

Inicial

(Km)

Abscisa

Final

(Km)

Distancia

(m)

INVIAS AASHTO GENERAL

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