7. teoria delle piastre 7.4.2.4 esercizio sull’instabilità...

7. TEORIA DELLE PIASTRE

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7.4.2.4 Esercizio sull’instabilità piastre sottili

L’asta in Figura 7-69 è vincolata con appoggi ad entrambi gli estremi. Tracciare il diagramma

𝑃𝑐𝑟 ÷ 𝑙, tenendo presente che l’asta può diventare instabile sia per inflessione che per

instabilità locale (comportamento a lastra). Determinare il valore di l al quale si verifica la

transizione tra instabilità locale e globale.

Figura 7-69

Per la sezione in figura (lato esterno di 21 cm ed interno di 19 cm), il momento d’inerzia è lo

stesso in ogni direzione e risulta:

𝐽 = 5333 𝑐𝑚4 (7.256)

Dalla formula di Eulero 𝑃𝑐𝑟 = 𝜋2𝐸𝐽/𝑙2 si ottiene pertanto il carico critico per instabilità

globale (inflessione) come:

𝑃𝑐𝑟

𝐸=

52500

𝑙2 (7.257)

L’instabilità locale si verifica come in Figura 7-70. Da essa si vede che ognuna delle quattro

parti si comporta come una lastra con 𝑏 = 20 𝑐𝑚 e 𝑎 = 𝑙. Il carico p per unità di lunghezza

cui la lastra è sottoposta risulta 𝑝 = 𝑃/80 (essendo 80 cm la lunghezza della linea media

della sezione).


292

Figura 7-70

Il carico critico per questa struttura è dato dalla (7.258):

𝑃𝑐𝑟 = 𝐾𝜋2𝐵

𝑏2 (7.258)

Dove K può essere ricavato dalla Figura 7-72, ponendo 𝑎 = 𝑙 e 𝑏 = 20. Dal momento che nel

nostro caso risulta:

𝐵 =𝐸𝑠3

12(1 − 𝜐2)=

𝐸

10.9 (7.259)

Si ottiene:

𝑃𝑐𝑟

𝐸=

80𝑃𝑐𝑟

𝐸= 0.181𝐾(𝑙) (7.260)

La Figura 7-71 indica il diagramma 𝑃𝑐𝑟 ÷ 𝑙 cercato, dove 𝑃𝑐𝑟 è dato, per ogni l, dal più piccolo

dei due valori forniti da (7.257) e (7.260). Da esso si vede che per 𝑙 < 269 𝑐𝑚 l’instabilità è di

tipo locale, mentre per 𝑙 > 269 𝑐𝑚 l’instabilità avviene per inflessione (instabilità globale).

Si noti che per 𝑙 > 100 𝑐𝑚 (a/b>5), si può porre nella (7.260) 𝐾(𝑙) = 4 = 𝑐𝑜𝑠𝑡. (Figura 7-72). Il

valore 𝑙 = 269 𝑐𝑚 per cui avviene la transizione tra i due fenomeni può essere quindi

ricavato, oltre che graficamente, uguagliando il 𝑃𝑐𝑟 fornito dalla (7.260) con 𝐾 = 4 a quello

dato dalla (7.257).


293

Figura 7-71

Figura 7-72

Capitolo 3 TRAVE SU SUOLO ELASTICO

(3.1)

Combinando la (3.1) con la (3.2) si ottiene:

(3.2)

L’equazione differenziale può essere così riscritta:

(3.3)

La soluzione dell’equazione differenziale di ordine IV a coefficienti costanti (3.3) costituisce la soluzione del

problema della trave su suolo elastico.

La soluzione dell’equazione differenziale sarà la somma di un integrale particolare yP(x) e dell’integrale

generale dell’equazione omogenea associata y0(x), secondo la seguente relazione:

(3.4)

3.1.1.1 Integrale particolare

Si consideri come integrale particolare la seguente espressione:

(3.5)

L’integrale particolare rappresenta l’abbassamento della struttura dovuto alla presenza di un carico

distribuito p(x) di tipo lineare, parabolico o cubico, tale che:

(3.6)

In generale gli effetti del carico distribuito p(x) sono trascurabili rispetto a quelli dovuti ai carichi concentrati.

Ad esempio, in un edificio con struttura in calcestruzzo armato, i carichi distribuiti agenti sulle travi di

fondazione, dovuti agli elementi gravanti direttamente su di esse, risultano ampiamente inferiori ai carichi

concentrati trasmessi dai pilastri.

3.1.1.2 Integrale generale

Trascurando gli effetti del carico distribuito, si consideri l’equazione omogenea associata all’equazione

differenziale (3.3):

(3.7)

Ponendo:

(3.8)

Si può scrivere la (3.7) nella forma:

(3.9)

dove:

è il rapporto fra la rigidezza del supporto elastico (terreno nel caso più frequente) e la

rigidezza della trave.

L’integrale generale è dato dalla seguente relazione:

(3.10)

3.2 Trave illimitata soggetta a carico concentrato

Per semplicità si consideri la trave su suolo elastico di lunghezza illimitata e soggetta ad carico concentrato

Q, indicata nella seguente figura.

Figura 3.1

Posto come asse x l’asse geometrico della trave e come asse y l’asse di applicazione del carico, allora l’asse y

costituisce l’asse di simmetria della deformata della trave.

La soluzione del problema è data dalla somma di un integrale particolare, dovuto alla presenza di carichi

distribuiti, ed un integrale generale. Tuttavia, trascurando la presenza di carichi distribuiti, la soluzione si

riduce all’intergale generale dato dalla (3.10).

La soluzione del problema risulta nota a meno di quattro costanti di integrazione che possono essere

facilmente determinate imponendo la congruenza con le condizioni al contorno che sono sia di tipo statico,

legate alle azioni interne, sia di tipo cinematico, legate alle deformazioni ed alle rotazioni della trave.

3.2.1.1 Condizioni al contorno 1 e 2 (condizioni cinematiche)

A distanza infinita dal punto di applicazione del carico il fenomeno diffusivo potrà considerarsi, a buon

ragione, esaurito e gli spostamenti verticali y(x) della trave potranno considerarsi nulli. Infatti si ha:

Condizione al contorno 1 (3.11)

e per simmetria rispetto all’origine:


Queste condizioni al contorno possono essere verificate solo con l’annullarsi dei termini che moltiplicano

l’esponenziale positivo della (3.10) e quindi si ha:

(3.13)

La soluzione dell’omogenea associata può essere così riscritta:

(3.14)

Derivando la (3.14) rispetto a x si ottiene:

(3.15)

3.2.1.2 Condizione al contorno 3 (condizione cinematica)

Nel punto di applicazione del carico, per la simmetria della deformata rispetto all’orgine, potrà considerasi

nulla la rotazione y’(x). Pertanto si ha:


Questa condizione al contorno si verifica solo con l’annullarsi del termine che moltiplica il coseno della (3.15)

e pertanto:

(3.17)

La soluzione dell’omogenea associata può essere nuovamente riscritta:

(3.18)

Derivando la (3.18) rispetto a x si ottengono le seguenti espressioni:

(3.19)

(3.20)

(3.21)

3.2.1.3 Condizione al contorno 4 (condizione statica)

Si consideri il concio di trave di lunghezza infinitesima nell’intorno dell’origine soggetto all’azione del carico

Q e soggetto a due forze di taglio V sulle estremità del concio.

Figura 3.2

Per equilibrio alla traslazione verticale e alla rotazione le forze di taglio assumono verso concorde e modulo

pari a:


L’equazione della linea elastica alle derivate quarte, stabilendo un legame fra gli spostamenti y della linea elastica

ed i carichi applicati alla trave, ci consente di esprimere l’azione di taglio come:

(3.23)

Sostituendo l’espressione si ottiene:

(3.24)

e quindi:

(3.25)

dove

(3.26)

3.2.1.4 Soluzione del problema

La deformata della struttura risulta infine:

(3.27)

Derivando la (3.27) rispetto a x si ottengono le seguenti espressioni:

(3.28)

(3.29)

(3.30)

Le espressioni del momento flettente M(x) ed del taglio V(x) risultano pertanto:

(3.31)

(3.32)

3.2.1.5 Tracciamento della deformata e delle azioni interne

La deformata e le azioni interne assumono il valore massimo in corrispondenza del punto di applicazione

del carico, per x = 0, ed un andamento periodico smorzato dovuto al prodotto tra le funzioni periodiche e

l’esponenziale negativo.

I valori massimi della deformata e delle azioni interne sono dati dalle seguenti espressioni:

(3.33)

(3.34)

(3.35)

Inoltre se definiamo lunghezza d’onda λ la distanza fra due punti di massimo o di minimo di una funzione

periodica di argomento αx, si ottiene la seguente relazione:

(3.36)

La lunghezza d’onda λ può essere espressa come:

(3.37)

Ad una distanza λ dal punto di applicazione del carico lo smorzamento assume un valore pari al 2 ‰,

infatti:

(3.38)

Inoltre ad una distanza λ/2 dal punto di applicazione del carico lo smorzamento assume un valore pari al 4

%, infatti:

(3.39)

La seguente figura mostra l’andamento qualitativo della deformata strutturale e delle azioni interne sul

semiasse positivo della trave ma, grazie alla simmetria del problema, i risultati ottenuti possono essere estesi

al semiasse negativo.

Figura 3.3

3. TRAVE SU SUOLO ELASTICO

68

3.7 Il graticcio di travi

Il graticcio di travi è un modello strutturale bidimensionale che può essere adottato nel

dimensionamento dei solai con lo scopo di ripartire le sollecitazioni su travi e travetti in

ragione della loro rigidezza flessionale.

Nello schema di solaio classico la trave di spina costituisce un appoggio rigido per il travetto

mentre nello schema di graticcio di travi si considera la deformabilità della trave di spina.

L’utilizzo del modello a graticcio di travi può essere utile quando le travi di spina hanno luci

elevate: considerando il mutuo effetto della trave e dei travetti si può ottenere una

vantaggiosa riduzione delle sollecitazioni sulla trave di spina e, per contro, l’aumento delle

sollecitazioni sui travetti.

Tale modellazione è infine maggiormente sensata in presenza di rigidezze flessionali simili

tra trave principale e secondaria, il che non avviene nei solai in latero-cemento.

Si consideri il solaio schematizzato nella seguente figura:

Figura 3.16

La trave costituisce un appoggio cedevole per i travetti mentre, a sua volta, risulta essere

incastrata agli estremi e appoggiata su una serie di appoggi di continuità cedevoli, costituiti

dai travetti. Se il rapporto d/L fra l’interasse dei travetti e la lunghezza della trave principale

è sufficientemente piccolo, gli appoggi isolati possono essere ricondotti ad un suolo continuo

alla Winkler.

Si assumono alcune ipotesi semplificative:

- I materiali abbiano un comportamento elastico lineare, omogeneo ed isotropo;

- La trave sia soggetta a spostamenti verticali che ricadono nel campo dei piccoli

spostamenti;

- La trave principale e le secondarie siano prismatiche di luce L e l;

- La rigidezza flessionale della trave (EJ)L e dei travetti (EJ)t siano considerati costanti;

- La trave principale sia vincolata nella mezzeria dei travetti;

- Si consideri la presenza di un vincolo sferico bilatero tra la trave principale e le travi

secondarie in modo che si possa trascurare la torsione dei travetti generata dalla flessione


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della trave. Il vincolo pertanto trasmette unicamente forze, non momenti. In realtà, come

già osservato nella teoria delle piastre sottili, la flessione della trave principale torce i

travetti secondari e viceversa. Questo spetto viene qui trascurato, assumendo che la

rigidezza torsionale sia trascurabile (lo è nella realtà soprattutto dopo la fessurazione).

Staticamente, il problema può essere trattato schematizzando la trave principale su letto di

molle elastiche, costituito dalle travi secondarie.

Si assume inoltre convenzionalmente che tutto il carico sia attribuito alle travi secondarie.

Si consideri il travetto del graticcio, a sua volta schematizzato come illustrato in figura:

Figura 3.17

La trave principale viene schematizzata come una molla traslazionale posta nella mezzeria

del travetto. La reazione della molla può essere ottenuta grazie al principio di

sovrapposizione degli effetti:

(3.76)

dove R’ è la reazione del vincolo supposto infinitamente rigido (come nel caso del travetto in

latero-cemento) mentre R’’ rappresenta la reazione della molla elastica dovuta alla

deformabilità y, incognita del problema. R’’ è tanto maggiore quanto più il vincolo è

cedevole, determinando infatti una diminuzione della reazione totale R.

Inoltre,

è il carico totale;


70

γ è il coefficiente di influenza del carico (carico uniformemente distribuito

γ=5/4).

La rigidezza della molla può essere facilmente determinata attraverso il teorema e il corollario

di Mohr, come da figura seguente:

(3.77)

Figura 3.18

La rigidezza della molla risulta:

(3.78)

Osservazione

Dalla relazione (3.78) si può osservare che la rigidezza flessionale (EJ)L della trave non

influenza la rigidezza della molla k.

La rigidezza flessionale (EJ)L della trave influenza, invece, l’abbassamento y dei travetti che,

collocati in punti diversi della trave subiscono abbassamenti diversi. Per questa ragione la

reazione R della trave risulta diversa per ogni travetto.

Se l’interasse dei travetti d risulta molto piccolo rispetto alla luce della trave principale L

allora l’appoggio costituito dai travetti può essere schematizzato come un suolo elastico tipo

Winkler.

Il carico p(x) agente sulla trave è proporzionale alla reazione R che la trave esercita sui

travetti ed inversamente proporzionale alla distanza d tra i travetti. Il carico p(x) è dato dalla

seguente relazione:

(3.79)

L’equazione della linea elastica alle derivate quarte per la struttura in esame risulta:

(3.80)


71

Sostituendo si ottiene:

(3.81)

Definendo le seguenti quantità:

(3.82)

si ottiene la seguente relazione:

(3.83)

La soluzione dell’equazione differenziale di ordine IV a coefficienti costanti (3.83) costituisce

la soluzione del problema del graticcio di travi.

Se tutti i travetti sono soggetti allo stesso carico Q (ipotesi aggiuntiva che viene introdotta

ora), allora la quantità q0 è una quantità costante e la (3.83) può essere riscritta nella forma:

(3.84)

dove:

(3.85)

è il rapporto fra la rigidezza del supporto elastico e la rigidezza della trave (come nel caso

della trave su suolo elastico: il suolo elastico è ora costituito dai travetti secondari).

La soluzione dell’equazione differenziale sarà la somma di un integrale particolare yP(x) e

dell’integrale generale dell’equazione omogenea associata y0(x), secondo la seguente

relazione:

(3.86)

dove:

(3.87)

(3.88)

La soluzione del problema risulta nota a meno di quattro costanti di integrazione che

possono essere determinate imponendo la congruenza con le condizioni al contorno di tipo

cinematico, rappresentate dalle seguenti relazioni:





Osservazione


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L’interazione fra la trave e i travetti dipende principalmente dallo spostamento verticale y(x)

della trave: per i travetti prossimi agli incastri esso sarà ridotto e la trave costituirà un

appoggio più rigido, mentre in corrispondenza della mezzeria, dove la trave si deforma

maggiormente, i travetti trasmetteranno una reazione R minore e risulteranno, quindi, più

sollecitati.

Osservazione

Nel caso in cui la trave principale non abbia gli estremi incastrati ma semplicemente

appoggiati, la trave avrà una rigidezza k diversa e saranno necessarie nuove condizioni al

contorno [y(0) = y’’(0) = y(l) = y’’(l) = 0].

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