53 - dimenzionisanje rama

of 25 /25
DIMENZIONISANJE GREDE I STUBA RAMA KORISTEĆI PRINCIPE METODE PROGRAMIRANOG PONAŠANJA DEFINISANE POMOĆU PRAVILNIKA EC8 I POREĐENJE SA PRINCIPIMA DIMENZIONISANJA DEFINISANIM PRAVILNIKOM PBAB’87 I PIOVS’81 1. STATIČKI UTICAJI U RAMU U OSI B Uticaji usled gravitacionih opterećenja M – stalno (g) T – stalno (g) N – stalno (g)

Author: mevludin82

Post on 21-Apr-2015

181 views

Category:

Documents


11 download

Embed Size (px)

TRANSCRIPT

DIMENZIONISANJE GREDE I STUBA RAMA KORISTEI PRINCIPE METODE PROGRAMIRANOG PONAANJA DEFINISANE POMOU PRAVILNIKA EC8 I POREENJE SA PRINCIPIMA DIMENZIONISANJA DEFINISANIM PRAVILNIKOM PBAB87 I PIOVS81 1. STATIKI UTICAJI U RAMU U OSI B Uticaji usled gravitacionih optereenja M stalno (g) T stalno (g) N stalno (g) M korisno (p) T korisno (p) N korisno (p) Uticaji usled zemljotresa M seizmika (s) T seizmika (s) N seizmika (s) 2. PRORAUN GREDA Izvrie se proraun grede tavanice prvog sprata. 112d2d112l2l 2.1. Proraun na uticaje savijanja 2.1.1. Odreivanje mjerodavnih momenata savijanja za dimenzionisanje Momenti savijanja grede tavanice prvog sprata M stalno (g) M korisno (p) M seizmika (s) Anvelopa graninih momenata savijanja za kombinacije optereenja (1-6) Za dimenzionisanje presjeka grede usvojeno je 6 kombinacija optereenja, uzimajui u obzir povoljno i nepovoljno dejstvo stalnog optereenja. KOMB 1: 1.6 g+ 1.8 p KOMB 2: 1.0 g + 1.8 p KOMB 3: 1.3 g+ 1.3 p/2 + 1.3 s KOMB 4: 1.3 g + 1.3 p/2 - 1.3 s KOMB 5: 1.0 g + 1.3 p/2 + 1.3 s KOMB 6: 1.0 g + 1.3 p/2 - 1.3 s Presjek grede Mg Mp Ms 1.6 x Mg+1.8 x Mp 1.3 x Mg+1.3 x Mp/2+1.3 x Ms 1.0 x Mg+1.3 x Mp/2+1.3 x Ms 1 -52 -18 80 -115.6 -183.3 40.3 2L -53 -18.5 78 -118.1 -182 36.4 2D -53 -18.5 78 -118.1 -182 36.4 3 -52 -18 80 -115.6 -183.3 40.3 Za dimenzionisanje presjeka grede mjerodavna je kombinacija gravitacionih i seizmikih uticaja. 2.1.2. Dimenzionisanje na uticaje savijanja Napomena: - Oblast plastinih zglobova (krajevi greda) dimenzioniu se na momente savijanja dobijene pomou linearne analize. MB30 B2kNf 2.05cm = RA400/500 v2kN40cmo = Presjek 1 (Gornja zona) Uticaji uM 183.3 kNm = uN 0 kN = -presjek: pravougaoni b d 30 50 cm = h 0.9 50 45cm ~ = a b 1MuBh 45k 2.607 10 2.7 16.010% lom po armaturiM 183.30.30 2.05 b fc c = = = = = 2 ba 1Mvf 16.010 2.05A b h 30 45 11.08 cm100 40o= = = Usvojeno: 6R| 16 (12.06cm2) Presjek 1 (Donja zona) Uticaji uM 40.3 kNm = uN 0 kN = -presjek: pravougaoni b d 30 50 cm = h 0.9 50 45cm ~ = a b 1MuBh 45k 5.559 10 0.925 3.312% lom po armaturiM 40.30.30 2.05 b f= = = = = c c 2 ba 1Mvf 3.312 2.05A b h 30 45 2.29 cm100 40= = = o Pritisnuta armatura u zoni oslonca grede mora biti najmanje jednaka 50% zategnute armature u istom presjeku (a2 a1A 0.5 A > ) radi obezbjeenja zahtjevane duktilnosti presjeka greda u zonama plastinih zglobova. (lan 59 - PIOVS81 i EC8) 2 2a 2 a1A 2.29cm 0.5 A 0.5 12.06 6.03cm = s = = Usvojeno: 3R| 16 (6.03cm2) Presjek 2 (Gornja zona) Uticaji uM 182 kNm = uN 0 kN = -presjek: pravougaoni b d 30 50 cm = h 0.9 50 45cm ~ = a b 1MuBh 45k 2.616 10 2.675 15.845% lom po armaturiM 1820.30 2.05 b f= = = = = c c 2 ba 1Mvf 15.845 2.05A b h 30 45 10.96 cm100 40= = = o Usvojeno: 6R| 16 (12.06cm2) Presjek 2 (Donja zona) Uticaji uM 36.4 kNm = uN 0 kN = -presjek: pravougaoni b d 30 50 cm = h 0.9 50 45cm ~ = a b 1MuBh 45k 5.849 10 0.875 3.007% lom po armaturiM 36.40.30 2.05 b f= = = = = c c 2 ba 1Mvf 3.007 2.05A b h 30 45 2.08 cm100 40= = = o 2 2a 2 a1A 2.08cm 0.5 A 0.5 12.06 6.03cm = s = = Usvojeno: 3R| 16 (6.03cm2) Presjek u polju (Donja zona) Za dimenzionisanje je mjerodavna kombinacija KOMB 1: 1.6 g+ 1.8 p Uticaji uM 1.6 37.5 1.8 13 83.4 kNm = + = uN 0 kN = -presjek: pravougaoni b d 30 50 cm = h 0.9 50 45cm ~ = a b 1MuBh 45k 3.864 10 1.45 6.962% lom po armaturiM 83.40.30 2.05 b f= = = = = c c 2 ba 1Mvf 6.962 2.05A b h 30 45 4.82 cm100 40= = = o Usvojeno: 3R| 16 (6.03cm2) 2.2. Kontrola maksimalnih i minimalnih procenata armiranja po EC8 i naem pravilniku (PBAB87 i PIOVS81) EC8 1/ Na mjestima plastinih zglobova (krajevi greda) mora biti zadovoljen uslov maksimalnog procenta armiranja max < bmaxv vf 0, 0018' = +| c o gdje su: ' - koeficijent armiranja pritisnutom armaturom vvaE= oc - proraunska dilatacija na granici teenja - Po EC8 bezbjeivanje lokalne duktilnosti unutar zone plastinog zgloba grede se ostvaruje ako je faktor duktilnosti krivine najmanje jednak 2 R 1 = | za sluaj fleksibilnih konstrukcija. R predstavlja faktor redukcije seizmikog optereenja. presjek 1 6.03' 0.0040230 50= = v400.0019210 100= =c 2 5.5 1 10 = =| max0, 0018 2.050.00402 0.0089 0.89%10 0.0019 40= + = = max12.060.00804 0.804%30 50= = = < presjek 2 Zbog usvojenih istih koliina armature za oba presjeka i za ovaj presjek vai max < . 2/ Du itave duine grede mora biti zadovoljen uslov minimalnog procenta armiranja bzmminvf 2.40, 5 0.5 0.003 0.3%400| | | |= = = = | |\ .\ .o MB30 bzmf 2.4MPa = (srednja vrijednost vrstoe betona na zatezanje) 2min minA b d 0.003 30 50 4.5cm = = = Usvojena armatura zadovoljava propisani minimum armature. Na pravilnik PBAB87 i PIOVS81 Minimalni procenat armiranja greda za RA400/500 iznosi 0.20%. 2min minA b d 0.20% 30 50 3.0cm = = = Maksimalni procenat armiranja nije definisan naim pravilnikom. 2.3. Proraun na uticaje smicanja Transverzalne sile grede tavanice prvog sprata T stalno (g) T korisno (p) T seizmika (SY) Anvelopa graninih transverzalnih sila za kombinacije optereenja (1-6) 2.3.1. Dimenzionisanje grede na uticaje smicanja primjenom metode programiranog ponaanja (EC8) 1/ Proraun mjerodavnih smiuih sila Mjerodavne smiue sile odreuju se metodom programiranog ponaanja (capacity design). Mjerodavne smiue sile odreuju se na osnovu najveih moguih vrijednosti transverzalnih sila grede koje mogu da se jave pri dejstvu zemljotresa , a one se javljaju kada se u plastinim zglobovima dostignu momenti nosivosti na savijanje. Momenti nosivosti na savijanje krajeva greda, gdje su formirani plastini zglobovi, odreuje se na osnovu usvojene armature, uzimajui u obzir i ojaanje armature pri veim dilatacijama. Na ovaj nain spreava se krti lom smicanjem. Procedura: Dimenzionisanje presjeka na savijanje Usvojena poduna armatura Odreivanje momenta nosivosti Odreivanje mjerodavnih transverzalnih sila Dimenzionisanje presjeka na smicanje Usvajanje poprene armature (uzengija) '1 2u,1 R (g 0.5 p)M MT Vl + += + '1 2u,2 R (g 0.5 p)M MT Vl + += '' 1 2u,1 R (g 0.5 p)M MT Vl + += + '' 1 2u,2 R (g 0.5 p)M MT Vl + += gdje su: 1M , 2M , '1M , '2M momenti nosivosti krajeva grede Rd1, 20 = - faktor koji uzima u obzir efekat ojaanja armature pri veim dilatacijama Proraunski dijagram transverzalnih sila Odreivanje momenata nosivosti: Presjek 1 (Gornja zona) aA = 6R| 16 (12.06cm2) a v1MbA 12.06 40100 17.431 % k 2.509b h f 30 45 2.05= = = = o2 21 bh 45M f b 2.05 30 198 kNmk 2.509| | | |= = = | |\ . \ . Presjek 1 (Donja zona) aA =3R| 16 (6.03cm2) a v1MbA 6.03 40100 8.715 % k 3.4725b h f 30 45 2.05= = = = o2 2'1 bh 45M f b 2.05 30 103 kNmk 3.4725| | | |= = = | |\ . \ . Presjek 2 (Gornja zona) aA =6R| 16 (12.06cm2) a v1MbA 12.06 40100 17.431 % k 2.509b h f 30 45 2.05= = = = o2 22 bh 45M f b 2.05 30 198 kNmk 2.509| | | |= = = | |\ . \ . Presjek 2 (Donja zona) aA =3R| 16 (6.03cm2) a v1MbA 6.03 40100 8.715 % k 3.4725b h f 30 45 2.05= = = = o2 2'2 bh 45M f b 2.05 30 103 kNmk 3.4725| | | |= = = | |\ . \ . -Maksimalne i minimalne smiue sile Presjek1 ' '1 2 1 2u,1 R (g 0.5 p) RM M M M g 0.5pT V 1.3 ll l 2198 103 21.5 0.5 8.61.2 1.3 6.0 60.2 1.3 77.4 161kN6.0 2+ + + += + = + =+ + = + = + = '' 1 2u,1 R (g 0.5 p)M M 103 198 21.5 0.5 8.6T V 1.2 1.3 6.0 60.2 1.3 77.4 40.4kNl 6.0 2+ + + + = + = + = + = Presjek 2 '1 2u,2 R (g 0.5 p)M M 103 198 21.5 0.5 8.6T V 1.2 1.3 6.0 60.2 1.3 77.4 161kNl 6.0 2+ + + + = = = = '' 1 2u,2 R (g 0.5 p)M M 198 103 21.5 0.5 8.6T V 1.2 1.3 6.0 60.2 1.3 77.4 40.4kNl 6.0 2+ + + + = = = = Osiguranje od smiuih sila Po pravilniku EC8 na mjestima plastinih zglobova cijela transverzalna sila se predaje poprenoj armaturi (uzengijama), odnosno zanemaruje se doprinos betona otpornou na smicanje. MB30 R1.1MPa = t un 2T 161 kN0.132z b 0.9 45 30 cm= = = t R n R3 s s t t t 2 u nve b 10 0.132 30a 0.825cmm 2 24 = = = | to Usvojeno: U| 12 Razmak uzengija ne smije biti vei od: bwbLd 5012.5cm4 424 d 24 1.2 28.8cms min17.5cm6 d 6 1.6 9.6cm = = = == ` = = ) usvojeno s=7.5cm Duina kritine zone (zone plastinog zgloba) kod greda je crl 1, 5 d 1.5 50 75cm = = = Usvojeno: U| 12/7.5cm na duini 0.75m od oslonca, a na ostalom dijelu grede U| 12/15cm. Po pravilniku EC8 u zonama plastinih zglobova potrebno je provjeriti da li je potrebna bi-dijagonalna armatura minmaxT 40.40.25 0, 5T 161= = = > , u zonama plastinih zglobova nije potrebna bi-dijagonalna armatura 2.3.2. Dimenzionisanje grede na uticaje smicanja po PBAB87 i PIOVS81 1/ Proraun mjerodavnih smiuih sila Mjerodavna kombinacija za dimenzionisanje je KOMB 1: 1.6 g+ 1.8 p. u g pT 1.6 T 1.8 T 1.6 66.89 1.8 23.10 148.6kN = + = + = MB30 R1.1MPa = t un 2T 148.6 kN0.122z b 0.9 45 30 cm= = = t R n R3 s s t t t Bu R n1 1T (3 ) b z (3 0.11 0.122) 30 0.9 45 126.36kN2 2= = = t t Ru u BuT T T 148.6 126.36 22.24kN = = = uRu 2T 22.24 kN0.018z b 0.9 45 30 cm= = = t 2 u nve b 10 0.018 30a 0.1125cmm 2 24 = = = | to Usvojeno: U| 8/10cm Minimalni procenat armiranja uzengijama prema PBAB87 lan94 iznosi: uum amin 100 0.2%b e2 0.5min 100 0.33% 0.2%30 10= >= = >| Po lanu 60 pravilnika (PIOVS81) maksimalni razmak uzengija greda iznosi 20cm, dok se u zoni oslonaca, na duini 0.2l razmak dvostruko smanjuje i iznosi 10cm. Po istom lanu uzengije se preklapaju po kraoj strani. Usvojeno: U| 8/10cm na duini 0.2x6.0m=1.2m od oslonca, a na ostalom dijelu grede U| 8/20cm 3. PRORAUN STUBOVA Izvrie se proraun stubova prvog sprata. 3.1. Proraun stubova primjenom metode programiranog ponaanja (EC8) 3.1.1. Odreivanje mjerodavnih momenata savijanja Mjerodavni momenti savijanja nalaze se primjenom metode programiranog ponaanja (capacity design method). U pravilniku EC8 se za ramovske konstrukcije zahtjeva da se disipacija seizmike energije vri preko grednog mehanizma, jer je u sluaju spratnog mehanizma mnogo tee obezbjediti zahtjevani kapacitet rotacije. Da bi se sprijeio spratni mehanizam u svakom voru mora biti zadovoljen uslov: nos nosst grM 1.3 M > Uticaji usled gravitacionih optereenja u stubovima prva dva sprata M stalno (g) T stalno (g) N stalno (g) M korisno (p) T korisno (p) N korisno (p) Uticaji usled zemljotresa M seizmika (s) T seizmika (s) N seizmika (s) vor 2 st st gr gru,d u,g u,l u,dM M 1.3 (M M ) + > +st stu,d u,gM M 1.3 (198 103) 391.3kNm + > + =st stu,d u,gM : M 52.76:190.17 ~ st stu,d u,g52.76M M190.17= st stu,g u,g52.76M M 391.3kNm190.17 > stu,gM 541.5kNm > stu,dM 150.2kNm > vor 1 st st gru,d u,g u,dM M 1.3 M + > st stu,d u,gM M 1.3 198 257.4kNm + > =st stu,d u,gM : M 78.7 :138.31 ~ st stu,d u,g78.7M M138.31= st stu,g u,g78.7M M 257kNm138.31 > stu,gM 597kNm > stu,dM 340kNm > vor 1 st st gru,d u,g u,dM M 1.3 M + > st stu,d u,gM M 1.3 103 134kNm + > =st stu,d u,gM : M 78.7 :138.31 ~ st stu,d u,g78.7M M138.31= st stu,g u,g78.7M M 134kNm138.31 > stu,gM 311kNm > stu,dM 177kNm > 3.1.2. Dimenzionisanje na uticaje savijanja Presjek 2g-2g uM 541.5kNm = u g p/ 2 smin N 1.0 N 1.3N 1.3N 1.0 1217 1.3 305 / 2 0 1415.25kN = + = + + = Presjek: pravougaoni b=60cm d=60cm u2 2bub1 2M 541.5 1000.122b d f 60 60 2.05N 1415.250.192b d f 60 60 2.05a a0,1d d = = = = ` = ~ ) 1 20.06 = = 2 1a1 a2vbb d 0.06 60 60A A 11.07cm402.05 f = = = =o Usvojeno 4R 19 | (11.32cm2) Presjek 2d-2d uM 150.2kNm = u g p/ 2 smin N 1.0 N 1.3N 1.3N 1.0 1371 1.3 356.3/ 2 0 1603kN = + = + + = Presjek: pravougaoni b=60cm d=60cm u2 2bub1 2M 150.2 1000.034b d f 60 60 2.05N 16030.217b d f 60 60 2.05a a0,1d d = = = = ` = ~ ) 1 20 = = Usvojeno 4R 19 | (11.32cm2) Presjek 1g-1g I varijanta uM 597kNm = u g p/ 2 smin N 1.0 N 1.3N 1.3N 1.0 720 1.3 157 / 2 1.3 226 1115.85kN = + = + + = Presjek: pravougaoni b=60cm d=60cm u2 2bub1 2M 597 1000.135b d f 60 60 2.05N 1115.850.151b d f 60 60 2.05a a0,1d d = = = = ` = ~ ) 1 20.08 = = 2 1a1 a2vbb d 0.08 60 60A A 14.76cm402.05 f = = = =o Usvojeno 6R 19 | (16.98cm2) II varijanta uM 311kNm = u g p/ 2 smin N 1.0 N 1.3N 1.3N 1.0 720 1.3 157 / 2 1.3 226 528.25kN = + = + = Presjek: pravougaoni b=60cm d=60cm u2 2bub1 2M 311 1000.070b d f 60 60 2.05N 528.250.072b d f 60 60 2.05a a0,1d d = = = = ` = ~ ) 1 20.04 = = Usvojeno 6R 19 | (16.98cm2) Presjek 1d-1d I varijanta uM 340kNm = u g p/ 2 smin N 1.0 N 1.3N 1.3N 1.0 798 1.3 183/ 2 1.3 255 1248.45kN = + = + + = Presjek: pravougaoni b=60cm d=60cm u2 2bub1 2M 340 1000.077b d f 60 60 2.05N 1248.450.169b d f 60 60 2.05a a0,1d d = = = = ` = ~ ) 1 20 = = Usvojeno 6R 19 | (16.98cm2) II varijanta uM 177kNm = u g p/ 2 smin N 1.0 N 1.3N 1.3N 1.0 798 1.3 183/ 2 1.3 255 585.45kN = + = + = Presjek: pravougaoni b=60cm d=60cm u2 2bub1 2M 177 1000.040b d f 60 60 2.05N 585.450.080b d f 60 60 2.05a a0,1d d = = = = ` = ~ ) 1 20 = = Usvojeno 6R 19 | (16.98cm2) Presjek a-a Na mjestima ukljetenja stubova u temelje, gdje se oekuje pojava plastinih zglobova mjerodavni uticaji se dobijaju na osnovu linearne analize iz mjerodavne kombinacije gravitavionog i seizmikog optereenja. Za odreivanje mjerodavnih uticaja za dimenzionisanje usvojeno je osam kombinacija optereenja, pri emu se uzima u obzir i povoljno i nepovoljno dejstvo stalnog optereenja. KOMB 1: 1.6 g+ 1.8 p KOMB 2: 1.0 g + 1.8 p KOMB 3: 1.9 g+ 2.1 p KOMB 4: 1.2 g + 2.1 p KOMB 5: 1.3 g+ 1.3 p/2 + 1.3 s KOMB 6: 1.3 g + 1.3 p/2 - 1.3 s KOMB 7: 1.0 g + 1.3 p/2 + 1.3 s KOMB 8: 1.0 g + 1.3 p/2 - 1.3 s Presjek a-a Mjerodavna kombinacija je KOMB 8. uM 1.0 14.13 1.3 4.87 / 2 1.3 244.44 300.5kNm = + = uodgN 1.0 821 1.3 183/ 2 1.3 255 608.45kN = + = Presjek: pravougaoni b=60cm d=60cm u2 2bub1 2M 300.5 1000.068b d f 60 60 2.05N 608.450.082b d f 60 60 2.05a a0,1d d = = = = ` = ~ ) 1 20.04 = = Usvojeno 6R 19 | (16.98cm2) Presjek b-b Mjerodavne kombinacije su KOMB 7 i KOMB 8. uM 1.0 0 1.3 0 1.3 260 338kNm = + = uodgN 1.0 1394 1.3 356.3/ 2 1.3 0 1625.6kN = + = Presjek: pravougaoni b=60cm d=60cm u2 2bub1 2M 338 1000.076b d f 60 60 2.05N 1625.60.22b d f 60 60 2.05a a0,1d d = = = = ` = ~ ) 1 20 = = Usvojeno 4R 19 | (11.32cm2) 3.1.3. Kontrola minimalnih i maksimalnih procenata armiranja po pravilniku EC8 Minimalni procenat armiranja stubova iznosi 1.0%. Maksimalni procenat armiranja stubova iznosi 4.0%. 2min minA b d 1% 60 60 36cm = = = 2max maxA b d 4% 60 60 144cm = = = U spoljanjem stubu (presjeci 1-1 i a-a) usvojeno je ukupno 20R 19 | , to je u granicama minimalnog i maksimalnog procenta armiranja. U unutranjem stubu (presjeci 2-2 i b-b) usvojeno je ukupno 12R 19 | , to je u granicama minimalnog i maksimalnog procenta armiranja. 3.1.4. Dimenzionisanje na uticaje smicanja 1/ Proraun mjerodavnih smiuih sila Mjerodavne smiue sile odreuju se metodom programiranog ponaanja. Smiua sila se sraunava na osnovu stvarnih momenata koj se javljaju na krajevima stubova pri formiranju plastinih zglobova u gredama, a ne na osnovu obezbjeene nosivosti krajeva stubova. st stg duM MTL+= vor 2 st st gr gru,d u,g u,l u,dM M M M + = +st stu,d u,gM M 198 103 301kNm + = + =st stu,d u,gM : M 52.76:190.17 ~ st stu,d u,g52.76M M190.17= st stu,g u,g52.76M M 301kNm190.17 = stu,gM 417kNm = stu,dM 116kNm = st stg u,dM M 116kNm = = st std g259.65 259.65M M 116 571kNm52.76 52.76= = = (stdstgM 259.65M 52.76= ) u116 571T 152kN3.0 += = Osiguranje od smiuih sila unutranjeg stuba MB30 R1.1MPa = t un R 2T 152 kN0.052z b 0.81 60 60 cm= = = < t t Razmak uzengija ne smije biti vei od: 0bLb 6020cm3 3s min 12.5cm6 d 6 1.9 11.4cm = == = = usvojeno s=10cm Da bi se obezbjedila zahtjevana duktilnost i sprijeilo bono izvijanje podunih ipki prenik usvojenih uzengija mora biti najmanje jednak: vb bl,maxv(pod.arm)d 0.4 d(pop.arm)> e oo b400d 0.4 1.9 0.98cm240> =e Usvojeno bd e=1cm. Duina kritine zone kod stubova se sraunava kao: ccr1.5 h 1.5 60 90cml max L 6 300 6 50cm60cm = = = = = crl 90cm = Za prva dva sprata usvojena poprena armatura se postavlja u zoni 1.5 crl =135cm. Po pravilniku EC8 rastojanje izmeu podunih ipki treba da se kree maksimalno od 15cm do 20cm i svaka ipka treba da bude obuhvaena uglom uzengija, ime su sve podune ipke armature bono pridrane uzengijama i usidrene u jezgro presjeka. Usvojeno: 2U| 10/10cm na duini 1.35m od krajeva stubova, a na ostalom dijelu stuba 2U| 10/20cm. 3.2. Proraun stubova po naim propisima (PBAB87 i PIOVS81) 3.2.1. Kontrola aksijalnog optereenja stubova Zbog obezbjeenja duktilnosti presjeka stuba ograniava se iznos aksijalnog naprezanja stuba usled gravitacionog optereenja. (PIOVS81, lan61) oB0.35 so| gdje je oNA= o i B k0.7 = | |, k| vrstoa kocke. gg ppmax N 1394kNN N 1750kNmax N 356kN= + =`= ) MB30 B0.7 30 21MPa = = | o 2 2 21750 kN kN0.486 0.35 2.1 0.73560 cm cm= = s = o 3.2.2. Dimenzionisanje stubova Mjerodavni uticaji za dimenzionisanje stubova se dobijaju na osnovu linearne analize iz mjerodavne kombinacije gravitavionog i seizmikog optereenja. Za odreivanje mjerodavnih uticaja za dimenzionisanje usvojeno je osam kombinacija optereenja, pri emu se uzima u obzir i povoljno i nepovoljno dejstvo stalnog optereenja. KOMB 1: 1.6 g+ 1.8 p KOMB 2: 1.0 g + 1.8 p KOMB 3: 1.9 g+ 2.1 p KOMB 4: 1.2 g + 2.1 p KOMB 5: 1.3 g+ 1.3 p/2 + 1.3 s KOMB 6: 1.3 g + 1.3 p/2 - 1.3 s KOMB 7: 1.0 g + 1.3 p/2 + 1.3 s KOMB 8: 1.0 g + 1.3 p/2 - 1.3 s Minimalni procenat armiranja stubova iznosi | |imin% 0.4 0.6%50= > 2min minA b d 0.6% 60 60 21.6cm = = = Maksimalni procenat armiranja stubova iznosi 6.0%. Razmak poprene armature (uzengija) u stubovima ne smije biti vei od 15cm, dok se u blizini vora, na duini od 1.0m, razmak uzengija dvostruko smanjuje. Zatvaranje uzengija u stubovima se vri preklopom po itavoj duini krae strane. (PIOVS81, lan62) vorovi se projektuju tako da ostanu u linearnom podruju i pri pojavi nelinearnih deformacija u elementima koje vor spaja. (PIOVS81, lan58) Poprena armatura stubova produava se kroz vorove. (PIOVS81, lan64) Presjek b-b (Unutrani stub) Mjerodavne kombinacije su KOMB 7 i KOMB 8. uM 1.0 0 1.3 0 1.3 260 338kNm = + = uodgN 1.0 1394 1.3 356.3/ 2 1.3 0 1625.6kN = + = Presjek: pravougaoni b=60cm d=60cm u2 2bub1 2M 338 1000.076b d f 60 60 2.05N 1625.60.22b d f 60 60 2.05a a0,1d d = = = = ` = ~ ) 1 20 = = Usvojeno ukupno 8R 19 | (22.64cm2) Osiguranje od smiuih sila unutranjeg stuba umax T 0 0 1.3 81.13 105.5kN = + + = MB30 R1.1MPa = t un R 2T 105.5 kN0.036z b 0.81 60 60 cm= = = < t t Usvojeno: U| 8/7.5cm na duini 1.0m od vorova, a na ostalom dijelu stuba U| 8/15cm. Presjek a-a (Spoljanji stub) Mjerodavna kombinacija je KOMB 8. uM 1.0 14.13 1.3 4.87 / 2 1.3 244.44 300.5kNm = + = uodgN 1.0 821 1.3 183/ 2 1.3 255 608.45kN = + = Presjek: pravougaoni b=60cm d=60cm u2 2bub1 2M 300.5 1000.068b d f 60 60 2.05N 608.450.082b d f 60 60 2.05a a0,1d d = = = = ` = ~ ) 1 20.04 = = 2 1a1 a2vbb d 0.04 60 60A A 7.38cm402.05 f = = = =o Usvojeno 3R 19 | (8.49cm2) Usvojeno ukupno 8R 19 | (22.64cm2) Osiguranje od smiuih sila spoljanjeg stuba umax T 1.3 15 0.65 5.17 1.3 65 107.4kN = + + = MB30 R1.1MPa = t un R 2T 107.4 kN0.037z b 0.81 60 60 cm= = = < t t Usvojeno: U| 8/7.5cm na duini 1.0m od vorova, a na ostalom dijelu stuba U| 8/15cm. 4. KONTROLA POMJERANJA PRI ZEMLJOTRESU Pomjeranje vrha konstrukcije usled projektnog optereenja (zemljotresa) treba da je manje od H/600. ( PIOVS81, lan16) xH 24 100d 3.56cm 4cm600 600= < = = Maksimalno relativno pomjeranje spratova (spratni drift) za linearno ponaanje konstrukcije ne smije biti vee od hi/350. ( PIOVS81, lan41) rH 24 100d 0.1942cm 6.86cm350 350= < = =