53 - dimenzionisanje rama

DIMENZIONISANJE GREDE I STUBA RAMA KORISTEĆI PRINCIPE METODE

PROGRAMIRANOG PONAŠANJA DEFINISANE POMOĆU PRAVILNIKA EC8 I

POREĐENJE SA PRINCIPIMA DIMENZIONISANJA DEFINISANIM PRAVILNIKOM

PBAB’87 I PIOVS’81

1. STATIČKI UTICAJI U RAMU U OSI B

Uticaji usled gravitacionih opterećenja

M – stalno (g) T – stalno (g) N – stalno (g)

M – korisno (p) T – korisno (p) N – korisno (p)

Uticaji usled zemljotresa

M – seizmika (s) T – seizmika (s) N – seizmika (s)

2. PRORAČUN GREDA

Izvršiće se proračun grede tavanice prvog sprata.

1

1

2d

2d

1

1

2l

2l

2.1. Proračun na uticaje savijanja

2.1.1. Određivanje mjerodavnih momenata savijanja za dimenzionisanje

Momenti savijanja grede tavanice prvog sprata

M – stalno (g)

M – korisno (p)

M – seizmika (s)

Anvelopa graničnih momenata savijanja za kombinacije opterećenja (1-6)

Za dimenzionisanje presjeka grede usvojeno je 6 kombinacija opterećenja, uzimajući u obzir

povoljno i nepovoljno dejstvo stalnog opterećenja.

KOMB 1: 1.6 х g+ 1.8 х p

KOMB 2: 1.0 х g + 1.8 х p

KOMB 3: 1.3 х g+ 1.3 х p/2 + 1.3 х s

KOMB 4: 1.3 х g + 1.3 х p/2 - 1.3 х s

KOMB 5: 1.0 х g + 1.3 х p/2 + 1.3 х s

KOMB 6: 1.0 х g + 1.3 х p/2 - 1.3 х s

Presjek grede Mg Mp Ms 1.6 x Mg+1.8 x Mp 1.3 x Mg+1.3 x Mp/2+1.3 x Ms 1.0 x Mg+1.3 x Mp/2+1.3 x Ms

1 -52 -18 ±80 -115.6 -183.3 40.3

2L -53 -18.5 ±78 -118.1 -182 36.4

2D -53 -18.5 ±78 -118.1 -182 36.4

3 -52 -18 ±80 -115.6 -183.3 40.3

Za dimenzionisanje presjeka grede mjerodavna je kombinacija gravitacionih i seizmičkih uticaja.

2.1.2. Dimenzionisanje na uticaje savijanja

Napomena: - Oblast plastičnih zglobova (krajevi greda) dimenzionišu se na

momente savijanja dobijene pomoću linearne analize.

MB30 B 2kNf 2.05

cm

RA400/500 v 2kN40cm

Presjek 1 (Gornja zona)

Uticaji uM 183.3 kNm

uN 0 kN

-presjek: pravougaoni b d 30 50 cm h 0.9 50 45cm

a b 1Mu

B

h 45k 2.607 10 2.7 16.010% lom po armaturiM 183.3

0.30 2.05b f

2ba 1M

v

f 16.010 2.05A b h 30 45 11.08 cm100 40

Usvojeno: 6R 16 (12.06cm2 )

Presjek 1 (Donja zona)

Uticaji uM 40.3 kNm

uN 0 kN


a b 1Mu

B


0.30 2.05b f

2ba 1M

v

f 3.312 2.05A b h 30 45 2.29 cm100 40

Pritisnuta armatura u zoni oslonca grede mora biti najmanje jednaka 50% zategnute armature u istom presjeku ( a2 a1A 0.5 A ) radi obezbjeđenja zahtjevane duktilnosti presjeka greda u zonama plastičnih zglobova. (Član 59 - PIOVS’81 i EC8)

2 2a 2 a1A 2.29cm 0.5 A 0.5 12.06 6.03cm Usvojeno: 3R 16 (6.03 cm2 )


Uticaji uM 182 kNm

uN 0 kN


a b 1Mu

B

h 45k 2.616 10 2.675 15.845% lom po armaturiM 182

0.30 2.05b f

2ba 1M

v

f 15.845 2.05A b h 30 45 10.96 cm100 40

Usvojeno: 6R 16 (12.06cm2 )


Uticaji uM 36.4 kNm

uN 0 kN


a b 1Mu

B


0.30 2.05b f

2ba 1M

v

f 3.007 2.05A b h 30 45 2.08 cm100 40

2 2a 2 a1A 2.08cm 0.5 A 0.5 12.06 6.03cm Usvojeno: 3R 16 (6.03 cm2 )

Presjek u polju (Donja zona)

Za dimenzionisanje je mjerodavna kombinacija KOMB 1: 1.6 х g+ 1.8 х p Uticaji uM 1.6 37.5 1.8 13 83.4 kNm

uN 0 kN


a b 1Mu

B


0.30 2.05b f

2ba 1M

v

f 6.962 2.05A b h 30 45 4.82 cm100 40

Usvojeno: 3R 16 (6.03 cm2 )

2.2. Kontrola maksimalnih i minimalnih procenata armiranja po EC8 i našem pravilniku

(PBAB’87 i PIOVS’81)

EC8

1/ Na mjestima plastičnih zglobova (krajevi greda) mora biti zadovoljen uslov maksimalnog

procenta armiranja

max

bmax

v v

f0,0018'

gdje su: ' - koeficijent armiranja pritisnutom armaturom

vv

aE

- proračunska dilatacija na granici tečenja

- Po EC8 bezbjeđivanje lokalne duktilnosti unutar zone plastičnog zgloba grede se ostvaruje

ako je faktor duktilnosti krivine najmanje jednak 2 R 1 za slučaj fleksibilnih

konstrukcija. R predstavlja faktor redukcije seizmičkog opterećenja.

presjek 1

6.03' 0.00402

30 50

v

40 0.0019210 100

2 5.5 1 10

max0,0018 2.050.00402 0.0089 0.89%

10 0.0019 40

max12.06 0.00804 0.804%30 50

presjek 2

Zbog usvojenih istih količina armature za oba presjeka i za ovaj presjek važi max . 2/ Duž čitave dužine grede mora biti zadovoljen uslov minimalnog procenta armiranja

bzmmin

v

f 2.40,5 0.5 0.003 0.3%400

MB30 bzmf 2.4MPa (srednja vrijednost čvrstoće betona na zatezanje)

2min minA b d 0.003 30 50 4.5cm

Usvojena armatura zadovoljava propisani minimum armature.

Naš pravilnik PBAB’87 i PIOVS’81

Minimalni procenat armiranja greda za RA400/500 iznosi 0.20%. 2

min minA b d 0.20% 30 50 3.0cm Maksimalni procenat armiranja nije definisan našim pravilnikom.

2.3. Proračun na uticaje smicanja

Transverzalne sile grede tavanice prvog sprata

T – stalno (g)

T – korisno (p)

T– seizmika (SY)

Anvelopa graničnih transverzalnih sila za kombinacije opterećenja (1-6)

2.3.1. Dimenzionisanje grede na uticaje smicanja primjenom metode programiranog

ponašanja (EC8)

1/ Proračun mjerodavnih smičućih sila

Mjerodavne smičuće sile određuju se metodom programiranog ponašanja (capacity design).

Mjerodavne smičuće sile određuju se na osnovu najvećih mogućih vrijednosti transverzalnih sila

grede koje mogu da se jave pri dejstvu zemljotresa , a one se javljaju kada se u plastičnim

zglobovima dostignu momenti nosivosti na savijanje. Momenti nosivosti na savijanje krajeva greda,

gdje su formirani plastični zglobovi, određuje se na osnovu usvojene armature, uzimajući u obzir i

ojačanje armature pri većim dilatacijama. Na ovaj način sprečava se krti lom “smicanjem”.

Procedura: Dimenzionisanje presjeka na savijanje Usvojena podužna armatura Određivanje

momenta nosivosti Određivanje mjerodavnih transverzalnih sila Dimenzionisanje presjeka

na smicanje Usvajanje poprečne armature (uzengija)

'

1 2u,1 R (g 0.5 p)

M MT Vl

'1 2

u,2 R (g 0.5 p)M MT V

l

'

' 1 2u,1 R (g 0.5 p)

M MT Vl

'' 1 2u,2 R (g 0.5 p)

M MT Vl

gdje su: 1M , 2M , '1M , '

2M momenti nosivosti krajeva grede

Rd 1, 20 - faktor koji uzima u obzir efekat ojačanja armature pri većim dilatacijama

Proračunski dijagram transverzalnih sila

Određivanje momenata nosivosti:


aA 6R 16 (12.06cm2 )

a v1M

b

A 12.06 40 100 17.431 % k 2.509b h f 30 45 2.05

2 2

1 bh 45M f b 2.05 30 198 kNmk 2.509


aA 3R 16 (6.03 cm2 )

a v1M

b

A 6.03 40 100 8.715 % k 3.4725b h f 30 45 2.05

2 2'1 b

h 45M f b 2.05 30 103 kNmk 3.4725


aA 6R 16 (12.06cm2 )

a v1M

b

A 12.06 40 100 17.431 % k 2.509b h f 30 45 2.05

2 2

2 bh 45M f b 2.05 30 198 kNmk 2.509


aA 3R 16 (6.03 cm2 )

a v1M

b

A 6.03 40 100 8.715 % k 3.4725b h f 30 45 2.05

2 2'2 b

h 45M f b 2.05 30 103 kNmk 3.4725

-Maksimalne i minimalne smičuće sile

Presjek1

' '

1 2 1 2u,1 R (g 0.5 p) R

M M M M g 0.5pT V 1.3 ll l 2

198 103 21.5 0.5 8.61.2 1.3 6.0 60.2 1.3 77.4 161kN6.0 2

'' 1 2u,1 R (g 0.5 p)

M M 103 198 21.5 0.5 8.6T V 1.2 1.3 6.0 60.2 1.3 77.4 40.4kNl 6.0 2

Presjek 2

'1 2

u,2 R (g 0.5 p)M M 103 198 21.5 0.5 8.6T V 1.2 1.3 6.0 60.2 1.3 77.4 161kN

l 6.0 2

'' 1 2u,2 R (g 0.5 p)

M M 198 103 21.5 0.5 8.6T V 1.2 1.3 6.0 60.2 1.3 77.4 40.4kNl 6.0 2

Osiguranje od smičućih sila

Po pravilniku EC8 na mjestima plastičnih zglobova cijela transverzalna sila se predaje poprečnoj

armaturi (uzengijama), odnosno zanemaruje se doprinos betona otpornošću na smicanje.

MB30 R 1.1MPa

un 2

T 161 kN0.132z b 0.9 45 30 cm

R n R3

2u n

v

e b 10 0.132 30a 0.825cmm 2 24

Usvojeno: U 12

Razmak uzengija ne smije biti veći od:

bw

bL

d 50 12.5cm4 424 d 24 1.2 28.8cms min17.5cm6 d 6 1.6 9.6cm

usvojeno s=7.5cm

Dužina kritične zone (zone plastičnog zgloba) kod greda je crl 1,5 d 1.5 50 75cm Usvojeno: U 12/7.5cm na dužini 0.75m od oslonca, a na ostalom dijelu grede U 12/15cm.

Po pravilniku EC8 u zonama plastičnih zglobova potrebno je provjeriti da li je potrebna bi-

dijagonalna armatura

min

max

T 40.4 0.25 0,5T 161

u zonama plastičnih zglobova nije potrebna bi-dijagonalna

armatura

2.3.2. Dimenzionisanje grede na uticaje smicanja po PBAB’87 i PIOVS’81


Mjerodavna kombinacija za dimenzionisanje je KOMB 1: 1.6 х g+ 1.8 х p.

u g pT 1.6 T 1.8 T 1.6 66.89 1.8 23.10 148.6kN

MB30 R 1.1MPa

un 2

T 148.6 kN0.122z b 0.9 45 30 cm

R n R3

Bu R n1 1T (3 ) b z (3 0.11 0.122) 30 0.9 45 126.36kN2 2

Ru u BuT T T 148.6 126.36 22.24kN

uRu 2

T 22.24 kN0.018z b 0.9 45 30 cm

2u n

v

e b 10 0.018 30a 0.1125cmm 2 24

Usvojeno: U 8/10cm

Minimalni procenat armiranja uzengijama prema PBAB’87 član94 iznosi:

u

u

m amin 100 0.2%

b e2 0.5min 100 0.33% 0.2%30 10

Po članu 60 pravilnika (PIOVS’81) maksimalni razmak uzengija greda iznosi 20cm, dok se u zoni

oslonaca, na dužini 0.2l razmak dvostruko smanjuje i iznosi 10cm. Po istom članu uzengije se

preklapaju po kraćoj strani.

Usvojeno: U 8/10cm na dužini 0.2x6.0m=1.2m od oslonca, a na ostalom dijelu grede U 8/20cm

3. PRORAČUN STUBOVA

Izvršiće se proračun stubova prvog sprata.

3.1. Proračun stubova primjenom metode programiranog ponašanja (EC8)

3.1.1. Određivanje mjerodavnih momenata savijanja

Mjerodavni momenti savijanja nalaze se primjenom metode programiranog ponašanja (capacity

design method).

U pravilniku EC8 se za ramovske konstrukcije zahtjeva da se disipacija seizmičke energije vrši

preko grednog mehanizma, jer je u slučaju spratnog mehanizma mnogo teže obezbjediti zahtjevani

kapacitet rotacije.

Da bi se spriječio spratni mehanizam u svakom čvoru mora biti zadovoljen uslov:

nos nosst grM 1.3 M

Uticaji usled gravitacionih opterećenja u stubovima prva dva sprata

M – stalno (g) T – stalno (g)

N – stalno (g)

M – korisno (p) T – korisno (p)

N – korisno (p)

Uticaji usled zemljotresa

M – seizmika (s) T – seizmika (s)

N – seizmika (s)

Čvor 2

st st gr gru,d u,g u,l u,dM M 1.3 (M M )

st stu,d u,gM M 1.3 (198 103) 391.3kNm

st stu,d u,gM : M 52.76 :190.17

st stu,d u,g

52.76M M190.17

st stu,g u,g

52.76M M 391.3kNm190.17

stu,gM 541.5kNm st

u,dM 150.2kNm

Čvor 1

st st gru,d u,g u,dM M 1.3 M st stu,d u,gM M 1.3 198 257.4kNm st stu,d u,gM : M 78.7 :138.31

st stu,d u,g

78.7M M138.31

st stu,g u,g

78.7M M 257kNm138.31

stu,gM 597kNm st

u,dM 340kNm

Čvor 1

st st gru,d u,g u,dM M 1.3 M st stu,d u,gM M 1.3 103 134kNm

st stu,d u,gM : M 78.7 :138.31

st stu,d u,g

78.7M M138.31

st stu,g u,g

78.7M M 134kNm138.31

stu,gM 311kNm st

u,dM 177kNm

3.1.2. Dimenzionisanje na uticaje savijanja

Presjek 2g-2g

uM 541.5kNm

u g p/2 smin N 1.0 N 1.3N 1.3N 1.0 1217 1.3 305 / 2 0 1415.25kN Presjek: pravougaoni b=60cm d=60cm

u2 2

b

u

b

1 2

M 541.5 100 0.122b d f 60 60 2.05

N 1415.25 0.192b d f 60 60 2.05a a 0,1d d

1 2 0.06

21a1 a2

v

b

b d 0.06 60 60A A 11.07cm40

2.05f

Usvojeno 4R 19 (11.32cm 2 )

Presjek 2d-2d

uM 150.2kNm

u g p/2 smin N 1.0 N 1.3N 1.3N 1.0 1371 1.3 356.3 / 2 0 1603kN Presjek: pravougaoni b=60cm d=60cm

u2 2

b

u

b

1 2

M 150.2 100 0.034b d f 60 60 2.05

N 1603 0.217b d f 60 60 2.05a a 0,1d d

1 2 0 Usvojeno 4R 19 (11.32cm 2 )

Presjek 1g-1g

I varijanta

uM 597kNm

u g p/2 smin N 1.0 N 1.3N 1.3N 1.0 720 1.3 157 / 2 1.3 226 1115.85kN Presjek: pravougaoni b=60cm d=60cm

u2 2

b

u

b

1 2

M 597 100 0.135b d f 60 60 2.05

N 1115.85 0.151b d f 60 60 2.05a a 0,1d d

1 2 0.08

21a1 a2

v

b

b d 0.08 60 60A A 14.76cm40

2.05f

Usvojeno 6R 19 (16.98cm 2 )

II varijanta

uM 311kNm

u g p/ 2 smin N 1.0 N 1.3N 1.3N 1.0 720 1.3 157 / 2 1.3 226 528.25kN Presjek: pravougaoni b=60cm d=60cm

u2 2

b

u

b

1 2

M 311 100 0.070b d f 60 60 2.05

N 528.25 0.072b d f 60 60 2.05a a 0,1d d

1 2 0.04 Usvojeno 6R 19 (16.98cm 2 )

Presjek 1d-1d

I varijanta

uM 340kNm


u2 2

b

u

b

1 2

M 340 100 0.077b d f 60 60 2.05

N 1248.45 0.169b d f 60 60 2.05a a 0,1d d

1 2 0 Usvojeno 6R 19 (16.98cm 2 )

II varijanta

uM 177kNm


u2 2

b

u

b

1 2

M 177 100 0.040b d f 60 60 2.05

N 585.45 0.080b d f 60 60 2.05a a 0,1d d

1 2 0 Usvojeno 6R 19 (16.98cm 2 )

Presjek a-a

Na mjestima uklještenja stubova u temelje, gdje se očekuje pojava plastičnih zglobova mjerodavni

uticaji se dobijaju na osnovu linearne analize iz mjerodavne kombinacije gravitavionog i

seizmičkog opterećenja.

Za određivanje mjerodavnih uticaja za dimenzionisanje usvojeno je osam kombinacija opterećenja,

pri čemu se uzima u obzir i povoljno i nepovoljno dejstvo stalnog opterećenja.

KOMB 1: 1.6 х g+ 1.8 х p KOMB 2: 1.0 х g + 1.8 х p KOMB 3: 1.9 х g+ 2.1 х p KOMB 4: 1.2 х g + 2.1 х p KOMB 5: 1.3 х g+ 1.3 х p/2 + 1.3 х s KOMB 6: 1.3 х g + 1.3 х p/2 - 1.3 х s KOMB 7: 1.0 х g + 1.3 х p/2 + 1.3 х s KOMB 8: 1.0 х g + 1.3 х p/2 - 1.3 х s

Presjek a-a

Mjerodavna kombinacija je KOMB 8.

uM 1.0 14.13 1.3 4.87 / 2 1.3 244.44 300.5kNm

uodgN 1.0 821 1.3 183 / 2 1.3 255 608.45kN Presjek: pravougaoni b=60cm d=60cm

u2 2

b

u

b

1 2

M 300.5 100 0.068b d f 60 60 2.05

N 608.45 0.082b d f 60 60 2.05a a 0,1d d

1 2 0.04 Usvojeno 6R 19 (16.98cm 2 )

Presjek b-b

Mjerodavne kombinacije su KOMB 7 i KOMB 8.

uM 1.0 0 1.3 0 1.3 260 338kNm

uodgN 1.0 1394 1.3 356.3 / 2 1.3 0 1625.6kN Presjek: pravougaoni b=60cm d=60cm

u2 2

b

u

b

1 2

M 338 100 0.076b d f 60 60 2.05

N 1625.6 0.22b d f 60 60 2.05a a 0,1d d

1 2 0 Usvojeno 4R 19 (11.32cm 2 )

3.1.3. Kontrola minimalnih i maksimalnih procenata armiranja po pravilniku EC8

Minimalni procenat armiranja stubova iznosi 1.0%.

Maksimalni procenat armiranja stubova iznosi 4.0%.

2min minA b d 1% 60 60 36cm

2max maxA b d 4% 60 60 144cm

U spoljašnjem stubu (presjeci 1-1 i a-a) usvojeno je ukupno 20R 19 , što je u granicama minimalnog i maksimalnog procenta armiranja.

U unutrašnjem stubu (presjeci 2-2 i b-b) usvojeno je ukupno 12R 19 , što je u granicama minimalnog i maksimalnog procenta armiranja.

3.1.4. Dimenzionisanje na uticaje smicanja


Mjerodavne smičuće sile određuju se metodom programiranog ponašanja.

Smičuća sila se sračunava na osnovu stvarnih momenata koj se javljaju na krajevima stubova pri

formiranju plastičnih zglobova u gredama, a ne na osnovu obezbjeđene nosivosti krajeva stubova.

st stg d

u

M MT

L

Čvor 2

st st gr gru,d u,g u,l u ,dM M M M st stu,d u,gM M 198 103 301kNm st stu,d u,gM : M 52.76 :190.17

st stu,d u,g

52.76M M190.17

st stu,g u,g

52.76M M 301kNm190.17

stu,gM 417kNm st

u,dM 116kNm st stg u,dM M 116kNm

st std g

259.65 259.65M M 116 571kNm52.76 52.76

(stdstg

M 259.65M 52.76

)

u116 571T 152kN

3.0

Osiguranje od smičućih sila unutrašnjeg stuba

MB30 R 1.1MPa

un R2

T 152 kN0.052z b 0.81 60 60 cm

Razmak uzengija ne smije biti veći od:

0

bL

b 60 20cm3 3

s min 12.5cm6 d 6 1.9 11.4cm

usvojeno s=10cm

Da bi se obezbjedila zahtjevana duktilnost i spriječilo bočno izvijanje podužnih šipki prečnik usvojenih uzengija mora biti najmanje jednak:

vb bl,max

v

(pod.arm)d 0.4 d(pop.arm)

b400d 0.4 1.9 0.98cm240

Usvojeno bd =1cm.

Dužina kritične zone kod stubova se sračunava kao:

c

cr

1.5 h 1.5 60 90cml max L 6 300 6 50cm

60cm

crl 90cm

Za prva dva sprata usvojena poprečna armatura se postavlja u zoni 1.5 crl =135cm.

Po pravilniku EC8 rastojanje između podužnih šipki treba da se kreće maksimalno od 15cm do

20cm i svaka šipka treba da bude obuhvaćena uglom uzengija, čime su sve podužne šipke armature

bočno pridržane uzengijama i usidrene u jezgro presjeka.

Usvojeno: 2U 10/10cm na dužini 1.35m od krajeva stubova, a na ostalom dijelu stuba 2U 10/20cm.

3.2. Proračun stubova po našim propisima (PBAB’87 i PIOVS’81)

3.2.1. Kontrola aksijalnog opterećenja stubova

Zbog obezbjeđenja duktilnosti presjeka stuba ograničava se iznos aksijalnog naprezanja stuba usled

gravitacionog opterećenja. (PIOVS’81, član61)

o

B

0.35

gdje je oNA

i B k0.7 , k čvrstoća kocke.

gg p

p

max N 1394kNN N 1750kN

max N 356kN

MB30 B 0.7 30 21MPa

o 2 2 2

1750 kN kN0.486 0.35 2.1 0.73560 cm cm

3.2.2. Dimenzionisanje stubova

Mjerodavni uticaji za dimenzionisanje stubova se dobijaju na osnovu linearne analize iz

mjerodavne kombinacije gravitavionog i seizmičkog opterećenja.

Za određivanje mjerodavnih uticaja za dimenzionisanje usvojeno je osam kombinacija opterećenja,

pri čemu se uzima u obzir i povoljno i nepovoljno dejstvo stalnog opterećenja.

KOMB 1: 1.6 х g+ 1.8 х p KOMB 2: 1.0 х g + 1.8 х p KOMB 3: 1.9 х g+ 2.1 х p KOMB 4: 1.2 х g + 2.1 х p KOMB 5: 1.3 х g+ 1.3 х p/2 + 1.3 х s KOMB 6: 1.3 х g + 1.3 х p/2 - 1.3 х s KOMB 7: 1.0 х g + 1.3 х p/2 + 1.3 х s KOMB 8: 1.0 х g + 1.3 х p/2 - 1.3 х s

Minimalni procenat armiranja stubova iznosi imin % 0.4 0.6%

50

2min minA b d 0.6% 60 60 21.6cm

Maksimalni procenat armiranja stubova iznosi 6.0%.

Razmak poprečne armature (uzengija) u stubovima ne smije biti veći od 15cm, dok se u blizini

čvora, na dužini od 1.0m, razmak uzengija dvostruko smanjuje. Zatvaranje uzengija u stubovima se

vrši preklopom po čitavoj dužini kraće strane. (PIOVS’81, član62)

Čvorovi se projektuju tako da ostanu u linearnom području i pri pojavi nelinearnih deformacija u

elementima koje čvor spaja. (PIOVS’81, član58)

Poprečna armatura stubova produžava se kroz čvorove. (PIOVS’81, član64)

Presjek b-b (Unutrašni stub)

Mjerodavne kombinacije su KOMB 7 i KOMB 8.

uM 1.0 0 1.3 0 1.3 260 338kNm

uodgN 1.0 1394 1.3 356.3 / 2 1.3 0 1625.6kN Presjek: pravougaoni b=60cm d=60cm

u2 2

b

u

b

1 2

M 338 100 0.076b d f 60 60 2.05

N 1625.6 0.22b d f 60 60 2.05a a 0,1d d

1 2 0 Usvojeno ukupno 8R 19 (22.64cm 2 )

Osiguranje od smičućih sila unutrašnjeg stuba

umax T 0 0 1.3 81.13 105.5kN

MB30 R 1.1MPa

un R2

T 105.5 kN0.036z b 0.81 60 60 cm

Usvojeno: U 8/7.5cm na dužini 1.0m od čvorova, a na ostalom dijelu stuba U 8/15cm.

Presjek a-a (Spoljašnji stub)

Mjerodavna kombinacija je KOMB 8.

uM 1.0 14.13 1.3 4.87 / 2 1.3 244.44 300.5kNm

uodgN 1.0 821 1.3 183 / 2 1.3 255 608.45kN Presjek: pravougaoni b=60cm d=60cm

u2 2

b

u

b

1 2

M 300.5 100 0.068b d f 60 60 2.05

N 608.45 0.082b d f 60 60 2.05a a 0,1d d

1 2 0.04

21a1 a2

v

b

b d 0.04 60 60A A 7.38cm402.05f

Usvojeno 3R 19 (8.49cm 2 ) Usvojeno

ukupno 8R 19 (22.64cm 2 )

Osiguranje od smičućih sila spoljašnjeg stuba

umax T 1.3 15 0.65 5.17 1.3 65 107.4kN

MB30 R 1.1MPa

un R2

T 107.4 kN0.037z b 0.81 60 60 cm

Usvojeno: U 8/7.5cm na dužini 1.0m od čvorova, a na ostalom dijelu stuba U 8/15cm.

4. KONTROLA POMJERANJA PRI ZEMLJOTRESU

Pomjeranje vrha konstrukcije usled projektnog opterećenja (zemljotresa) treba da je manje od

H/600. ( PIOVS’81, član16)

xH 24 100d 3.56cm 4cm

600 600

Maksimalno relativno pomjeranje spratova (spratni drift) za linearno ponašanje konstrukcije ne

smije biti veće od hi/350. ( PIOVS’81, član41)

rH 24 100d 0.1942cm 6.86cm

350 350

53 - dimenzionisanje rama

Documents