2 construction metallique raport
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8/22/2019 2 Construction Metallique Raport
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MINI PROJET DE
CONSTRUCTION METALLIQUE(Dimensionnement dun Pylne)
Ralispar : Encadrpar :
DAMANE Hicham Mme AMGAADEL BAJNOUNI Mohamed
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REMERCIEMENTS:
Au terme de ce travail, nous tenons tmoigner notre
profondes gratitudes et reconnaissances Mme AMGAAD ,
pour son aide, des directives, son disponibilit tout
moment, et surtout son attachement suivre de prs le
droulement de cette tude.
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Chapitre 1 : conception et
choix des matriaux
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11..11FFiinnaalliittssddeellaaccoonnssttrruuccttiioonn::
Le pylne est destin supporter une herse mtallique, pesant 600
kg et de dimension 4*5m2, une hauteur de 36m pour assurer lclairage du
terrain de football dans la ville de Knitra.
Le pylne doit rpondre aux exigences suivantes :
Rsistant et stable: On doit pour cela avoir une scurit suffisante avec
limpratif de lconomie.
Economique: on ne doit pas perdre de vue dans la conception tout ce qui
pourrait augmenter le cot du projet, notamment, le surdimensionnement,
les dlais dexcution, le type de matriau utiliser, le moyen de
transport, la main d'uvre
Durable: pour viter des entretiens trop frquents.
Rigide : non dformable cest dire quaucune oscillation ou vibration
nest tolre.
Accessibilit: Pour facilit lentretien des projecteurs et le changement
ventuel des profils qui constituent le pylne.
Esthtique et non encombrant : tant donn quil sera interpos entre les
gradins et la pelouse.
LLeennccoommbbrreemmeennttppeeuuttttrree::
- A la vue : le pylne est interne mais ne doit pas obstruer la vue
des spectateurs.
- A la circulation des personnes.
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www.Almohandiss.com11..22MMaattrriiaauuxxssttrruuccttuurraauuxx..
Les matriaux envisager sont le bois, le bton arm et le mtal.
Le bois:
Choix rejeter car il nest pas assez rsistant pour des hauteurs
importantes (h>10m) et reprsente par ailleurs des difficults de point de vue
ralisation donc non conomique, Prsentement on peut liminer le bois qui va
revenir trs cher vu limportance de la structure et en plus cette structure va tre
limiter dans le temps.
Le bton arm:
Vu la hauteur du pylne le bton arm ne sera pas conomique, en effet la
pression du vent va entraner des grandes sollicitations ce qui va aboutir des
sections importantes donc de poids propre plus important, ajoutant les
inconvnients suivant :
Faible rsistance la traction
Structure lourd
Difficile excuter (le coffrage et l'chafaudage)
Lacier
C'est la meilleure solution utiliser, en effet vu les avantages suivants :
Lgret et rsistance.
Surfaces exposes au vent sont rduites, pour le cas des trlli, cest un
grand avantage car la structure et trs lance et par consquent les effets
du vent sont prpondrants pour le dimensionnement de la structure.
Facilit de montage et de dmontage.
L'acier prsente toutefois un inconvnient majeur celui de la corrosion. En
revanche toutes les prcautions seront prises pour lutter contre.
Concernant la nuance dacier, il est recommand dutiliser lacier doux au
lieu de lacier haute rsistance, pour la construction des pylnes, vu que ce
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www.Almohandiss.comdernier prsente linconvnient dtre plus fragiles aux basses tempratures et
vulnrable aux chocs lors de la construction et le transport.
Lacier doux et dailleurs mois corrodants. On utilisera lacier doux de la nuance
E24 car il est disponible sur le march marocain et moins cher.
11..33 lleessiittee
La ville de Kenitra est proche de locan, daprs le NV65 1,242, page 58,
le site est considr comme expos, la dtermination du type de site nous
permettra, par la suite de dterminer le coefficient de site KS.
D'aprs "la carte de la rpartition rgionale des maximums de vitesses de
vent", la ville de Kenitra se trouve dans la rgion I qu' une vitesse maximale
de 39 m/s.
11..44 TTrraannssppoorrtt::
Le pylne sera ralis en atelier et assembl sur chantier. Le transport se ferapar camion avec Remorque ce qui rduit la longueur, la largeur et le poids
transportable, ils seront limits respectivement 12 m; 3.5 m et 15 tonnes. Vu
la hauteur du pylne une subdivision en plusieurs tronons simpose.
11..55 ssyyssttmmeessssttrruuccttuurraauuxx::
Pour opter pour un mode dappui, il faut examiner les sollicitations:
Verticales : poids de la herse et poids propre du pylne.
Horizontales: vent et surcharges climatiques.
On a le choix entre les trois solutions pour transmettre ces diffrentes charges et
surcharge :
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Pylne hauban
Ce type de pylne nest pas assez rigide, au-del de 100 m ce systme
reste la meilleure solution, donc il convient plutt pour les grandes hauteurs et
les cbles sont encombrants. Il est en plus trs flexible.
Pylne autostable
Le pylne autostable rsiste par le poids des fondations. Il convient pour
les petites hauteurs. Les effets du vent devenant importants avec la hauteur du
pylne conduit des blocs de fondation massifs pour viter le renverssement., ce
qui nuit lsthetique de la structure puisque ces dernieres seront visibles et
encombrante. Donc il reste la solution encastr libre.
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www.Almohandiss.comPylne encastr libre
Cette solution convient bien car nest pas encombrante, stable et
sthtique.
Lallure des diagrammes des lments de rductions (fig 1) et la grande hauteur
nous incite dans le souci dtre conomique dadopter un pylne enertie
variable, Puisquon voit bien que les sollicitations diminuent rapidement avec la
hauteur. Il serait plus conomique de raliser un pylne inertie variable.
Diagramme de sollicitations M,N et T
On distingue quatre cas:
1. Inertie variable par variation de la largeur et des sections des barres.
(fig 3):conomique mais prsente linconvnient dtre difficile raliser.
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www.Almohandiss.com2. La largeur est constante sur une hauteur et on fait varier la largeur partir
dune
certaine hauteur (fig 4) conomique, mais difficile raliser.
3. Inertie variable par variation de la section des barres tout en gardant la
largeur
constante (fig 2):
Dans notre cas on va opter pour cette solution car facile executer et
conomique.
On va changer la section des barres chaque 6m.
11..66 DDeessccrriippttiioonnsseettjjuussttiiffiiccaattiioonnddeellaassoolluuttiioonn::
11..66..11 ffoorrmmeessccoonnssttrruuccttiivveessddeessppyyllnneess::
trois types de formes constructives sont envisageable:
les pylnes tubulaires section circulaires.
Pylnes constitus par un ou plusieurs profils me pleine.
Pylnes en treillis spacial section transversalle triangulaire ou carre.
a)- pylne tubulair e section cir culair e:
Pour notre pylne les effets des pressions du vent sont prpondrants et
pour les vaincre, il faut utiliser des formes convenables capable de rsister aux
effets du vent, les tubes peuvent jouer ce rle vue leur forme arodynamique.
F ig. 3F ig. 2 F ig. 4
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www.Almohandiss.comCes tubes seront reconstitus par des tles, une telle structure est ouvrageuse et
coteuse car elle ncessite des assemblages et une main doeuvre spcialise
chres.
Ainsi, malgr que ce type de pylne prsente une bonne rsistance au
flambement, on rejetra cette solution vue quil sagit de grande hauteur ce qui va
aboutir des sections (diamtres) importantes.
b)- pylne constitupar un ou plusieurs prof i ls me pleine:
Ce genre de pylneest lourd et plus adapt pour des petites hauteurs.Si on
lutilise dans notre cas les surfaces xposes au vent seront trs importantes et
les fondations trop massives et on aura en consquence un pylne non
conomique.
c)- pylne en trei l l is spacial:
Ce genre de pylne est plus adapt pour les grandes hauters, il reprsente
lavantage dtre lgr non encombrant, sthetique et ne prsente pas une grande
surface expose au vent, ainsi notre choix definitif a t fix sur ce type depylne.
11..66..22 SSeeccttiioonnttrraannssvveerrssaalleedduummtt::
aa))-- ffoorrmmeeddeellaasseeccttiioonnttrraannssvveerrssaallee::
Trois formes de section envisageable :
Triangulaire.
Carre Hexagonale.
Notre choix a t fix sur une section transversale de forme triangulairepour
les raisons suivantes :
- Le nombre rduit des membrures et des plans de treillis implique une
conomie sur la main duvre.
- La forme triangulaire est une forme gomtriquement stable ce qui permettra
daugmenter la rigidit de lensemble.
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www.Almohandiss.com- Les coefficients de trane Ct sont plus faibles pour une section triangulaire
que pour une section carre. ( Cf. NV65 5.23 5.24).
En ce qui concerne la forme du triangle il sera quilatral, car le vent na pas de
direction privilgie.
b)- cotat ion :
La largeur de la section se trouve contrainte par trois conditions :
Condition de non - flambement de lensemble de pylne:
1020
ha
h (Formule de bonne pratique)
O h est la hauteur du mt de pylne et a la largeur de la section.
Condition de non-encombrement en effet le pylne ne doit pas tre
encombrant vu son emplacement lintrieur du terrain.
condition de transport :
ma 5.3
Ces deux conditions donnent :
mm
m
mm
3.5a23.5a
4a23.5atransportdeconditionla
1020
h
aoncommem40
h
ah
Pour notre cas on prend a=2m
11..66..33 CChhooiixxddeellaammaaiilllleeeettddeessaalloonngguueeuurr:: Maille
La triangulation de la maille peut tre:
- X : avec ou sans montants: Elle est hyperstatique et prsente une
difficult de ralisation au niveau du croisement des tubes.
- N :Les nuds sont uniformes ,quatre barres y arrivent plus la
membrure.
- V :avec ou sans montants: Simple et facile dessiner et raliser.
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www.Almohandiss.comNotre pylne aura une triangulation en Vavec montants, cette tr iangulation a
timpose par le professeur
On va dtailler le cas de triangulation en V avec montant.
Avantage :
Facile calculer
Facile assembler
Moins encombrent
Inconvinient :
Moins rgide par rapport la triangulation en X
Risque de flombement des diagonales
Conception
Longueur b
Pour des raisons de transport on prvoit de diviser le mt en 4 tronons:
3 de 12 m de hauteur et 1 de 4 m. Si b est grande la longueur de flambement
augmente. Par contre si b est petite on aura besoin de plus de barres ce qui
engendrera un problme dexcution. Pour ne pas avoir des barres coupesau
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www.Almohandiss.comniveau des extrmits des tronons, la longueur de la maille doit tre diviseur de
12 et de 4 soit une longeur de 2 m ou de 1 m.
En outre pour minimiser des efforts sur les diagonales:
Si > 45 N devient trs grand
Si < 30 Il y aura un problme dxcution de soudage
Les formules de bonne pratique donnent donc les limites suivantes
30 < < 45
b
On va prend=45 donc b sera gale 2m.
11..66..44 NNaattuurreeddeessbbaarrrreess
Membrures
Pour les hauteurs suprieures 30 m les tubes prsentent un grand
avantage par rapport aux autres profils,car ils se comportent bien en traction et
en compression et offrent une bonne rsistance au flambement et la corrosion
du faite quelle prsente une seule face xterieure expose. Larodynamisme de
leur forme donne un grand avantage sur les autres profils en offrant une
moindre rsistance lcoulement de lair.
Pour les mmes raisons on utilise pour les diagonales des tubes circulaires..
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www.Almohandiss.com11..66..55 PPrrootteeccttiioonnccoonnttrreellaaccoorrrroossiioonn
Le pylne sera soumis une corrosion intense, Pour minimiser la
frquence des entretiens on utilisera une double protection savoir la
galvanisation et la peinture.tant donn quil sera difi dans une rgion cotire.Les tubes uliliss seront dune paisseur comme indiqu dans le tableau.
ConditionExpositions
Condition normaleOu construction
intrieures
Corrosion forte ouconstructions
lexterieure
Corrosion forte etconstructions
lexterieure
Deux face exposes 4 mm 5 6 mm 8 mm
Surface intrieurexposes
3 mm 4 mm 5 6 mm
Par ailleurs, toutes les les barres seront galvanises puis peints. La
peinture sera faite en trois couches et sera renouvele chaque 3 ans.
11..66..66 MMooddeeddAAsssseemmbbllaaggee
Le mode dassemblage qui convient le mieux pour les tubes est le
soudage. Les barres de triangulation seront assembls aux membrures par
soudage. Les membrures de deux tronons seront assembls par deux platines.
Chaque platine sera soude sur une membrure puis boulonne 2 2 .
11..66..77 FFoonnddaattiioonn
Puisque les donnes gotechniques du sol ( nature et la portance) ne sont
connues qu une profondeur de 1 m au dessous de la surface du terrain naturel
et tant donn que la nappe phratique se trouve 5 m de profondeur la
fondation du pylne sera superficielle.
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www.Almohandiss.comPour notre cas de pylne ( 5.3a m; petite largeure ) la solution de
fondation unique est plus conomique que celle qui consiste avoir une
fondation sur blocs spars. La liaison pylne fondation sera assure par une
platine avec boulons ancrs dans le massif de bton.
Le matriau qui convient la fondation est le bton arm de caratristique
fc28=30MP avec un acier de s=348MP.
20cm
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Chapitre2 : Sollicitations
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www.Almohandiss.comEnumration des effets pris en compte dans les
calculs
Le CM66 1.10 page 21, prcise les charges, les surcharges que on doit prendre
en compte dans les calculs de vrification :
Charge permanentes (Poids propre de la structure et influence du mode de
construction)
Surcharges climatiques (neige et vent)
Surcharge dexploitation ou dessai
Variation de temprature
Eventuellement sisme.
11 CChhaarrggeessppeerrmmaannaatteessGG- poids propre de la herse et des accessoires estim 600 kg
- poids propre du mt : on suppose quil est de 80 Kg/ml.
Note
Le pois du mat est estim laide de la masse volumique de lacier qui estgale 7850 kg/m3.comme on ne connat pas les dimensions de profils,on
utilise ltape de prdimensionnement un poids linque de 80 kg / ml pour le
calcul du premier tronon et on procdera par des itrations
-on ne tient pas compte de linfluence du mode de construction
22SSuurrcchhaarrggeeddeexxppllooiittaattiioonnoouuddeessssaaii
Les surcharges dexploitation et les coefficients de majoration
dynamiques eventuels sont fixs par le cahier des chrges particuliers
Seuls les montants seront vrifis ce type de surcharge .En effet ,il
pourront servir de marches dchelle. Par consquent on va vrifier les
montants la flexion pour une charge concentre de 100 kg au milieu.
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33SSuurrcchhaarrggeesscclliimmaattiiqquueess
aa// TTeemmpprraattuurree
- On doit tenir compte des effets de la dilatation thermique chaque fois qu ils
risquent dengendrer des efforts anomaux
- le pylne peut se dilater librement vers le sommet.donc, dans le sens de la
hauteur , les effets de variation de temprature sont nuls (Le CM66 1.14
page 23)
- Dans le sens transversal, ses effet sont ngligeables car la largeur du pylne est
trs faible
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www.Almohandiss.comExposition des surfaces
- les surfaces exposes au vent sont dites au vent
- les surfaces non exposes au vent sont dites sous vent
Laction du vent sur une des faces dun lment de paroi est considre
comme normale cet element,elle est fonction de :
- la vitesse du vent
- la catgorie de la construction et de ses proportions densemble
- lemplacemet de llment considr dans la construction et de son
orientation par rapport au vent
- des dimensions de llment considr
- la forme de la paroi
11 PPrreessssiioonnddyynnaammiiqquueeddeebbaasseeqq1100
Daprs le NV65
.
Larticle 1,21: la pression dynamique en daN / m2 en fonction de la vitesse V
du vent en m / s Q =3.16
2V
larticle 12,2: on doit envisager dans les calculs une pression dynamique
normale et une pression dynamique extrme ou Qext /Qn= 1.75.
La carte du vent donne Vext
Larticle 1,231 : les pressions dynamiques de base normale et extrme sont
celles qui sexercent une hauteur de 10 m au dessus du sol pour un site normal,sans effet de masque,sur un lment dont la plus grande dimension est gale
0.5 m. Il savre donc ncessaire dadapter la pression par des coefficients
multiplicateurs.
Note : La prssion dynamique de base a t definie pour un lment particulier,
dans des conditions particulires
22// MMooddiiffiiccaattiioonnddeellaapprreessssiioonnddyynnaammiiqquueeddeebbaassee
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www.Almohandiss.com. Il y a lieu oprer quelques modifications pour tenir compte des proprits
relatives notre pylne.
a) Ef fet de la hauteur au-dessus du sol
article 1,241soit qh la pression dynamique agissant la hauteur h audessus du sol et q10 la pression dynamique de base 10 m de hauteur
m500h10q1060
18h2.5qh
m10hq10qh
h
Note :h est compte partir du sol environnant suppos sensiblement horizontal
dans un grand primtre en plaine autour de la construction
b) Effet de site
Larticle 1,242: il faut tenir compte de la nature du site dimplantation
(obstacles naturels) de la construction par un coefficient multiplicateur appel
coefficient de site Ks. Il est fonction de la rgion et du site.La carte est divise
en plusieurs rgions et le site est aussi devis en trois ordres: protg,normal ou
expos.
le sol est horizontal au voisinage du pylne sur une grande tendue (voir
la partie precedente) . Ainsi on peut dire que le site est expos et comme
Knitra est de la rgion 1 donc Ks = 1.35
c) Effet de rgion
Il est exprim par la vitesse relative chaque rgion . la rgion de Kntra
a une vitesse extrme de :
Vext = 39 m/ s Rgion 1
32.5475.1/
06.9516/2
qextq
Vextqext
d) Effet de masque
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www.Almohandiss.comarticle 1,243 : on doit tenir compte des obstacles non naturels , le pylne
se trouve lintrieur du stade donc seuls les tribunes qui peuvent jouer le rle
de masque . Le stade nest pas trs grand et la hauteur des tribunes nest pas trs
considrable par rapport celle du pylne .
Ainsi on prend Km = 1
e) Ef fet de dimension
article 1,244 : on doit tenir compte de la variation de la pression dynamique
moyenne du vent en fonction de la dimension de la surface frappe, on doitmultiplier
qh par un coefficient rducteur donn par labaque R III. 2 de larticle 1,244,le
coefficient correspond une moyenne entre une pression leve en certainspoints
et une pression rduite en dautres pointsCeci est d au fait que la turbulence cre au contact de la surface diminuequand les dimensions augmentent. est fonction de la plus grande dimension (
horizontale ou verticale ) de la surface offerte au vent intressant llmentconsidr et de la cote h du point le plus haut de cette surface.On distinguera leseffets sur la herse et ceux sur le pylne.
HERSE
Elle est installe 36 m dimension maximale = 5 m
H ( m ) 37 40
0,88 0.885
PYLONE
La dimension maximale est de 40 m
H(m) 0 - 30 36
0.75 0.785
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NOTES :pour les constrution dfiniti ves la total i tdes reductions autor ises
par leffet de masque et leffet de dimensions ne doit pas dpasser 33%
f) Coeff icient dynamique
Larticle 1.5/ on doit dajouter des effets dynamiques aux effets statiques
qui dpend des caractristiques mcaniques et arodynamiques de la
construction mais aussi de la priode du mode fondamental doscillation de la
structure dans la direction tudie.crainte que on peut avoir le phnomne de
rsonancek,
Les actions perpendiculaires la direction du vent seront ngliges vu que
le pylne est en treillis , daprs lannexe 8,1 .
On va dterminer pour des actions dynamiques parallles la direction du
vent.
On distinguera les 2 cas de surcharge:
Sur charges normales
= )1(
: coefficient de rponse est donn en fonction de la priode T du mode
fondamental doscillation pour divers degrs damortissement (figure RIII 3 p
83)
: coefficient de pulsation est dtermin chaque niveau considr en fonction
de sa cote au-dessus du sol (figure RIII 4 p 83)
: coefficient global dpendant du type de construction
daprs larticle 1,511 = 1 car pylne base triangulaire do 1
Surcharges Extrmes
ext = max ( 1, ( 0.5 + )2
)
= 1 = Max ( 1 , ) =
A cette tape de prdimensionnement on ne connat pas la masse de ce faitla priode est inconnue .
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www.Almohandiss.comAinsi on va estimer qui appartient [1.3 ;1.4 ] daprs des rsultats
empiriques. sera dtermin par itration. On fixe = 1. 3 et la fin du
dimensionnement on doit le recalculer.
Si exact > 1.3 on a sous estim la pression de ce fait il ya un sous
dimensionnement
Si exact < 1.3 il ya un sur dimensionnement.
Conclusion
q = qhKsKm (kg/m2)
Pression dynamique extrme et normale pour dif frentes ctes de la herse
H(m) qh
(daN/m2)
qn=
hms qKK
(daN/m)
)(mah hn aq
(daN/m)
he aq
(daN/m)
37 0,88 75,58 116,73 5 583,97 1021,42
38 0,8815 76,17 117,83 5 589,18 1031,07
39 0,883 76,75 118,93 5 594,67 1040,67
40 0,885 77,31 120,08 5 600,41 1050,72
Pression dynamique extrmes et normales pour dif frentes ctes du mt
Vext =39m/s ; Km=1 ; Ks=1.35 ; 3.1
Ve =39m/s ; Km=1 ; Ks=1.35 ; 3.1 ; 1863 h
a
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H(m) qh
(daN/m2)
qn=
hms qKK
(daN/m)
)(mah hn aq
(daN/m)
he aq
(daN/m)
0 0,75 53,32 70,18 3,5 245.63 429.85
2 0,75 53,32 70,18 3,38 237.2 415.1
4 0,75 53,32 70,18 3,27 229.48 401.59
6 0,75 53,32 70,18 3,16 221.76 388.088 0,75 53,32 70,18 3,05 214.05 374.58
10 0,75 53,32 70,18 2.94 206.32 361.06
12 0,75 55,54 73,1 2,83 206.87 362.02
14 0,75 57,64 75,86 2,72 206.33 361.07
16 0,75 59,63 78,48 2,61 204.83 358.45
18 0,75 61,52 80,97 2,5 202.42 354.23
20 0,75 63,32 83.34 2,38 198.35 347.11
22 0,75 65,02 85,58 2,27 194.26 339.95
24 0,75 66,65 87,72 2,16 189.47 331.57
26 0,75 68,20 89,76 2,05 184 322
28 0,75 69,68 91,71 1.94 177.91 311.34
30 0,75 71,09 93.57 1.83 171.23 299.65
32 0,76 72,45 96,63 1.72 166.2 290.85
34 0,772 73,74 99,90 1.61 160.84 281.47
36 0,784 74,98 103,16 1.5 154.74 270.81
Action statique
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www.Almohandiss.comQuelque soit la construction la face extrieure de ses parois est soumise des
succions si les parois sont sous le vent des pressions sils sont au vent .
Ces actions sont dites extrieures relatives la face A . Pour la face B on
parle dactions internes.
Face A Face B
Les volumes interieurs compris entre les parois peuvent etre dans un etat de
surpression ou depression suivant lorientation et des ouvertures par rapport auvent donc il resulte des actions dites action interieure
Action sur les parois
Laction lmentaire unitaire P du vent sur une paroi est donne par :
P = c q
c: coefficient arodynamique
q : pression de base
Action rsultante unitaire sur une paroi
Pr = ( C1 - C2) q
C1 et C2 caractrisent respectivement les actions sur la face au vent et
celles sur la face sous le vent .
Action rsultante totale sur une paroi
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www.Almohandiss.comSoit s la section dune paroi plane frappe par le vent
P = Pr S
Action densemble sur une construction
Laction densemble du vent soufflant dans une direction donne sur une
construction est la rsultante R de toutes les actions P sur les diffrentes parois
de la construction . la direction de cette rsultante diffre gnralement de celle
du vent ,elle peut se dcomposer :
- suivant la direction horizontale du vent dite trane Tr produisant un effet
dentranement et de renversement.
- suivant la direction verticale ascendante appele portanceU produisant un
effet de soulvement et ventuellement de renversement.
Su
St
Sp reprsente la projection de la surface S de la construction sur un plan
perpendiculaire au vent et Ct le coefficient arodynamique correspondant . Sp
est appel surface du matrecouple . Su dsigne la projection de S sur un
plan horizontal et Cu son coefficient arodynamique , on a:
T = Ct q Sp trane
U = Cu q Su portance
Pour le pylne en treillis on a Su est nettement ngligeable devant Sp . On
tiendra donc compte que de la composante T = Ct q Sp
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www.Almohandiss.comCeci est aussi vrai pour la herse.
coeficient arodynamique pour la herse
T = Ct q Sp
Surface offerte au vent par les barres devant celle du projecteur:
herseladehauteurdedan/mq0.321.6T'
6.1
Cdeantecorrespondvaleurladonnenous179page5.122NV65le0.900.25
0.3220
4.6
S
Scomme
m2045
4.68.05.016
h
t
t
lahersesm
t
t
aKKod
C
ona
S
mS
coeficient arodynamique pour le mt:
tC est dfini par le tableau du 5.241 du NV 65 lorsque 35.008.0 suivant
les diffrentes directions du vent.
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Chapitre3 : Etude du pylne
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PPrriinncciippee
Le pylne tudi est un treillis spatial encastr- libre de section transversaletriangulaire encastre. Les efforts internes dans les barres peuvent trecalculs de 2 mthodes:
- La mthode analytique exacte mais laborieuse lorsquelle se faitmanuellement
- La mthode approche assez prcise et bien adapte au calcul des pylnes.Elle consiste ramener le treillis spatial en un treillis plan en partageant lesefforts globaux dus au vent suivant 3 ou 4 plans du treillis selon le cas. Elle est
bien adapte pour l'tude du vent. De plus NV65 est base sur cette mthode etles coefficients arodynamiques Ct y font rfrence.
r1.T
T r3.T
r4 T
Rpartition des efforts globaux entres les plans du
treillis
HypothseOn suppose que chaque tr eil l is plan correspondant une face ne peut
opposer aucune rsistance un effort perpendi culaire son plan. Ce qui
revient dir e que la r igidi test nul le dans le plan perpendiculair e au plan du
treil l is. I l ne reprend que l'ef fort exercdans son plan.
Pour pouvoir appliquer cette mthode, il faut supposer que les diagonales
(comprims et tendues) sont suffisamment trs mince (c d >100).
NB : I l ne faut pas oublier le poids propre de la structure qui sera suppos
supporter par les membrur es.
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22//IInncciiddeenncceeppeerrppeennddiiccuullaaiirreeuunneeffaaccee
ySuivant(symtrie)
Suivant x30cos)(
BCAB
BCAB
TT
TTT
22//IInncciiddeenncceessuuiivvaannttuunneebbiisssseeccttrriiccee
ySuivant0sin3030sin
Suivant x30cos)(
ACAB
ACAB
TT
TTT
Pour des raisons de symtrie
33//IInncciiddeenncceeppaarraalllllleeuunneeffaaccee
1) On dcompose T en Txet Ty.
2) On dcompose Tx en Tx1 et Tx2.
3) On dcompose Ty en Ty1 et Ty2.
4) On superpose des diffrentes composantes.
on a vu dans 4.2.2 que :
( 2)
3
TTT ACAB
321
xxx
TTT
3
TTT CBAB
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( 4 )
Ty1 et Ty2 sont suivant la normale une face (voir 4.2.1).
3
2T30cos
3T30
y11
y2
2
y
y
y
y
y
T
T
T
T
T
Ttg
On trouve daprs la supesposition des diffrentes composantes on trouve:
B
33
yx TT
=3
2 yT c
A33
yx TT
EEffffoorrttss iinntteerrnneessddaannsslleessbbaarrrreessdduussMM,,NNeettTT
Lobjectif est de dterminer lesefforts internes dus au vent.
Il existe 2 mthodes :
- graphique : elle devient complique vu la hauteur du pylne.
- Analytique ( coupe de Ritter )
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www.Almohandiss.comElle est intressante vu quon tudie uniquement la maille infrieure de chaque
tronon ce qui limite les calculs . Elle exige de connatre leffort tranchant et le
moment renversant la base .
On distingue 3 cas
maille V avec montant
maille X avec montant
maille X sans montant
dans notre cas et sous les exigences du professeur,on a V avec montant dont la
mthode est valable car le systme est isostatique
N.B
Les montants ne reprennent pas leffet du vent , ils pemettent juste de diminuer
la longueur de flambement des membrures et dassurer laccssibilit du pylne.
Ils seront dimensionns un effort de compression gal au centime de leffort
de compression dans la membrure puis vrifis une surcharge de montage
calcul par la methode de ri t ter
Membrure
0CD
cos
Ncos 22
C
ADA
a
MaNM
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de mme on trouvecos
N1
D
B
a
M
Diagonale
sin)(cos
1
sincosN0
213
213
NNTN
NNTF
r
rx
En emplaant 1N et 2Non trouve:
)(cos
13
D
D
C
C
r a
M
a
M
tgTN
note
Comme la hauteur de point C est un peu grande celle de point B.
Donc CD MM ,vue que cette diffrence de la hauteur nest pas assez
importante, et pour des raisons pratiques on prend CD MM
Rsultats
D
Dr
D
D
D
D
a
MtgTdiagonaleN
a
M
a
M
Membrures
2cos
1
cos
1
N
cos
1N
3
2
1
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www.Almohandiss.comEEffffoorrttssiinntteerrnneessrreellssddaannsslleessbbaarrrreessaapprrss
ppaarrttaaggeeddeesseeffffoorrttsseexxttrriieeuurrss
Soient:
M : le moment flchissant pondrd aux pressions du vent sur le mt du
pylne.
T: L 'effort tr anchant pondrd aux pressions du vent sur le mt du
pylne.
N: L 'ef fort normal d au poids propre de la herse et au poids propre du
mt du pylne.
On adoptera la convention de signe de R.D.M .
Mh : Le moment f lchissant pondrd aux pressions du vent sur la herse.
Th : Leffort tranchant pondr d aux pressions du vent sur la herse.
Leffort normal est repris par ts gales par les trois membrures, tant donn
que le problme est symtr ique.
NOTES GENERALE
La structure est lgre et les pressions du vent sont
prpondrants, donc cest la combinaison (G) + (Ve),
donc 1.75 (V) + (G) qui est la plus dfavorable.
EEffffoorrttssddaannsslleessmmeemmbbrruurreess
Notes :on doit retrancher ou ajouter leffort d MhPour obtenir leffortdans la membrur e la plus soll iciten compression ou traction
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Schma efforts
Incidence
normale
une face
AT
B
C herse
3)
cos3
2(75.1
3)
cos3(*75.1
N
ah
M
a
MN
Nah
Ma
MNN
B
hCA
Incidence
parallle
une face
33cos275.1
3cos33coscos33cos75.1
3cos3
2
cos33cos
75.1
3cos32
cos33cos75.1
N
a
M
a
MN
N
a
M
a
M
a
M
a
M
a
MN
N
a
M
a
M
a
M
a
MN
N
a
M
a
M
a
M
a
MN
h
hx
C
h
hyxyx
C
h
hyyx
A
h
hyyx
B
(*)
Incidence
suivant
une
bissectrice
A
B
C herse
3)
cos32(75.1
3)
cos3(*75.1
NahM
aMN
N
ah
M
a
MNN
B
hCA
(* ) Selon quand on a une traction ou une compression on ajoute ou on
retrancheh
h
a
Mdans NA et NC
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EEffffoorrttssddaannsslleessddiiaaggoonnaalleess
Schma Efforts
Incidence
normale
une face
A
TB
C herse
)cos
2cos3
(75.1N 3
hT
a
Mtg
T
Incidence
parallle
une face
coscos3
2.Mtg2
cos.3.
2
;coscos3
M
3cosM2tg-
cos.33.cos.sup75.1
y
yx
3
hy
hyx
T
a
T
Taa
TT
N
Incidence
suivant
une
bissectrice
A
B
C herse
)cos
2cos3
(75.1N 3
hT
a
Mtg
T
DDtteerrmmiinnaattiioonnddeelliinncciiddeenncceellaapplluussddffaavvoorraabbllee
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www.Almohandiss.comPour le mt : lincidence la plus dangereuse sera celle
correspondra au coeff icient de trane le plus lev.
Ce coeff icient est donnpar (NV65 5.241)
I ncidence normale une face :
- 8.224.21 Ct
I ncidence sui vant une bissectri ce :
- 4.182.12 Ct
I ncidence paral lle une face
4.182.1
56.0
1y
x
C
C (Notation inverse de celle du NV65)
Comparons Ct1et Ct2 en fonction de.
On a
3.01.4
0.42
0
1.4-0.42
)4.18.2(82.124.2
21
21
CtCt
CtCt
Pour 0
-
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www.Almohandiss.com- l e mt de pylne sera divisen quatre tronons.
- Chaque tronon sera dimensionnsui vant ses lments les plus
soll ici ts donc on prendra les mmes tubes pour toutes les mai l les du mme
tronon.
- le pylne sera calcultronon par tr onon du haut vers le bas.
Donc on r echerchera les soll icitations les plus dfavorables la base de
chaque tronon,on va dimensionner et garder les mmes barres pour tout le
tronon.
hypothse
- la di str ibuti on des pressions dynamiques du vent est tr apzodale pour
chaque tr onon.
notes
- la distr ibution trapzodale est non scur itai re mais elle sera compense
par un surdimensionnement des barres
- Les moments et les efforts tranchants au ni veau de la mai l le infrieur e de
chaque tronon seront dtermins deux coeff icients prs ( et Ct) quand onappel lera moments et efforts tranchants fictif s.
- Avant de les substituer dans les formules donnant les efforts internes dans
les barres (N1, N2, N3) ils seront multipl is par des coeff icients et Ct
correspondants...NNoottaattiioonn
i : tronon numro i ou 40 i .Lindice 0 est affect la herse.P1i pression dynamique normale lextrmit suprieure du tronon i.
P2i pression dynamique normale lextrmit infrieure du tronon i
Ri Rsultante des pressions dynamiques normales sure le tronon i
Yij bras de levier de la rsultante Ridans la maille infrieure du tronon j
Mij Moment d la rsultante Ri dans la maille infrieure du tronon j.
hi hauteur du tronon i
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Note: - Ri et Mij sont f icti fs.
- iet Ctisont relati f au tronon i.
DDtteerrmmiinnaattiioonnddeessssoolllliicciittaattiioonnss
a)rsultante Ri (effor ts tranchants f icti fs non pondr)
AvecRi= h ( P1i+ P2i) / 2
P1i
hi Ri
YiP2i
Les diffrentes Ri sont donnes dans le tableau suivant:
Tronon L ahauteurhi
ChargeP1i
ChargeP2i
RsultanteRi
0 4 600,41583,98 2368,78
1 12 154,74 189,17 2063,462 12 189,47 206,87 2378,04
3 12 206,87 245,63 2715
DEMONSTRATIONb) Bras de levier Yij (j>i)
OOnnaa
j
imjk
kiiij hYY
DDoonnccoonnddtteerrmmiinnee ijY
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OOnnaa dxxxPYRhi
iiii )(0
Oi
iii
i
i
iii
hPP
etR
Pxh
PPxp
2
)()(
21
221
Donc
dxxPhi
PPxYR i
ii
hi
iii ))(( 2212
0
Ce qui donne 63)( 2
212 hiPhi
PPhiYR i
iiiii
Par sui te)1)(
3 21
1
ii
iiii
PP
PhY
Les bras de levier Yij (m) sont prsents dans le tableau ci dessous
Tronon 0 1 2 3
0 2,01 14,01 26,01 38,01
1 - 5,79 17,79 29,792 - - 5,91 17,91
3 - - - 5,82
C) les moments Mij (daN.m)
j
i
iijiijij RYRYM0
Le tableau suivant donne les valeur s des dif frents )( ijMij en daN.m.
).( mdaNMij Non pondrs
tr onon 0 1 2 3
0 4247,0898 29602,8498 54958,6098 80314,3698
1 - 10670,7384 32786,2584 54901,7784
2 - - 12541,4928 38006,45283 - - - 14099,9976
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PPrriinncciippeeddeeddiimmeennssiioonnnneemmeenntt
Le dimensionnement se fait dune manire itrative, pour chaque tronon,
en commenant par le tr onon suprieur ide la manire suivante1/ on dtermine
- leffort tranchant et le moment rsultant des tronons suprieurs dj
connus pour chaque incidence ( Ct spcifique chaque incidence )
Ti =
i
j
TjCtjj1
** Mi =
i
j
MjCtjj1
**
- le moment M et leffort tranchant T concernant le tronon tudier
- le moment et leffort tranchant ds la herse Mh et Th
2/ on estime le poids propre de la partie du mt du pylne considre . Ainsi
on dtermine le poids propre total qui est la rsultante du :
poids propre des tronons dj calculs
poids popre estim du tronon calculer
poids propre de la herse
3/ on estime . puis pour chaque incidence on dtermine Ct,Cxet Cy.
4/ on calcule leffort extrme et le moment extrme la base du tronon
considr pour chaque incidence
TG= Ct * *T + Th
MG= Ct * *M + Mh
5/ on utilise les formules dj tablies afin de dterminer les efforts dans les
membrures et les diagonales et on dimensionne avec les efforts les plus
dfavorables.
6/ On dimensionne les barres pour satisfaire aux conditions de rsistance et de
non flambement en tenant compte lpaisseur minimale de corrosion.
7/ on utilise les courbes A2CEC pour dimensionner les membrures et les
diagonales
Source: www almohandiss com
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www.Almohandiss.com8/ on trouve le nouveau et on reitre jusqu ce que les profils obtenus soient
les mme que ceux de la dernire itration.
9/ Une fois la convergence obtenue, on passe au tronon suivant en considrant
les poids et les rels des tronons prcdents.
Vu limportence des calculs on a realis un programme en excel pour rendre le
travail moins laborieux. Ainsi on va dtailler le dimensionnement de premier
tronon et pour le reste on se contentera de prsenter leffort le plus dfavorable
et les diamtres choisis
LLoonngguueeuurrddeeffllaammbbeemmeenntt
Pour toutes les barres (membrures & diagonales) les longueurs de flambement
sont identiques. La longueur de flambement est tel que 00 9.07.0 lll f
Pour les raisons de scurit on prend pour les membrures
- lf=0.9 l0pour les membrures
- lf=0.8l0 pour les diagonal es (les diamtres des diagonales sontinfrieurs ceux des membrures).
I / DIM ENSIONNEMENT PAR CM66
DDiimmeennssiioonnnneemmeennttdduupprreemmiieerrttrroonnoonn
Premire itration
Membrure:
Incidence normale une face
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www.Almohandiss.comVu la conception quon a adopt, le premier tronon a une largeur qui
var ie de 1.5 2.16m
Daprs la paragraphe des efforts dans les membrures
- l a membrur e B est la plus sol l icite.
3)
3cos
2(75.1
N
a
M
a
MN
h
h
g
g
B
Donc en appliquant les caractristiques de notre tronon sur lquation ci
dessus
On a 99.0)cos(36
1)( tg
16.2
16.2
5.1
2
1
ha
a
a
effet de la herse :
herse.la6.1
32.0
:donc183)page(NV656.132.045
8.05.016
0
0
00
Ct
CtS
S
t
p
daNm16991.546.132.06.33186.. 0001 CtMMh
effet du premier tronon :
On estime 12.01
2.16m
1.5m
12m
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daN15606001280daN.m2732.1212.0904.185.11957..
)NV65(904.18.224.2Ct12.0
1
1111
11
hPhPNCtMM
Donc on a pour le premier tronon 1:daN16868
3
1560
16.2
54.16991
399.0.16.2
12.2732275.1NB
Do NB= -16868 daN
2/ Incidence parallle une face :
B33
yx TT
A33
yx TT
La membrure B est la plus soll icit
3cos32
cos33cos75.1
)65NVdecelledeinversenotationavec(4.182.1
56.0
N
a
M
a
M
a
M
a
MN
C
C
h
hyyxB
y
x
effet de la herse
3
2 yT
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herse.la6.1
32.0
:donc183)page(NV656.132.045
8.05.016
0
0
00
Ct
CtS
S
t
p
daNm16991.546.132.06.33186.. 0001 CtMMh
effet du 1ertronon
daNm2370.52.11957.851.652.0.121M11CyMydaNm803.5611957.850.56.0.12.1M11CxMx
1.652Cy0.56Cx0.121
N=1560 daN
Donc
3
1560
16.2
54.16991
99.0.16.2
52.2370
.399.0.16.2
56.80375.1
BN
Do NB= -16605.92 daN
Rsultats
- lincidence normale une face, est la plus dfavorable, donc on
dimensionne la membrure avec leffort:
NN==--16868ddaaNN ..
- La longueur de flambement :
On a m82.1cos
20.9l0.9l 0f
Do
mL
daNN
f
B
82.1
1.16868
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La courbe A2CECM nous donne le tube 76.1/4.5
Diagonale
Incidence normale une face
3
rT
3
rT
Ef fet de la herse :
Daprs ce qui prcde, on a
herse.la6.1
32.0
0
0
Ct
Donc
daN82.121278.236832.06.1.. 000 RCtTh
Ef fet du 1ertronon
Daprs ce qui prcde, on a
daN87.47126.206512.0904.1.. 111 RCtT
calcul
Source: www almohandiss com
Source: www almohandiss com
-
8/22/2019 2 Construction Metallique Raport
47/103
www.Almohandiss.com
daN17.35497078.0
82.1212
16.2
12.2732
36
2
37078.0
87.471
75.1
23
75.1N 3
Cos
T
a
Mtg
Cos
T h
2/ Incidence parallle une face :
3
2 yT 33
yx TT
33
yx TT
Daprs ce qui precede,on a
daNRCT
daNRCT
yy
xX
41.40926.206512.0652.1
78.13826.206512.056.0
daN2350.72My
daN803.56Mx
11
11
calcul
coscos3
2.Mtg2
cos.3.
2
;coscos3
M
3cos
M2tg-
cos.33.cos.sup75.1
y
yx
3
hy
hyx
T
a
T
T
aa
TT
N
Source: www almohandiss com
Source: www almohandiss com
-
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48/103
www.Almohandiss.com
7078.0
81.1212
7078.0.16.2.3
2.2350.722
7078.0.3.
47.1362
;7078.0
81.121236/
7078.0.16.2.3
72.2350
37078.0.16.2
897.322-
7078.0
47.136
7078.0
47.89
sup75.1
y
3
y
hx
N
Donc N3= sup(3454.41 ;3573.03)=-3573.03daN
Rsultats
- lincidence parallle une face, est la plus dfavorable, donc on
dimensionne la diagonale avec leffort:
NN33==--33557733..0033ddaaNN
- La longueur de flambement est
L f= m44,2)cos(
16.20.88.0 0
l
La courbe A2CECM nous donne le tube 48.3/4.
Deuxime itration
1/ calcul de 1
On a daprs la dfinition
11
11
1
11
totaledesurface:
depleinesurface:Avec
St
Sp
StSp
- la longueur de membrure
mlm 12
- la longueur de diagonale ld
Source: www almohandiss com
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-
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49/103
www.Almohandiss.com
ml
tgl
tgl
tgl
tgl
tgl
tgl
i
i 95.147078.0
70106l
donc
m2,2cos
261.1
m36.2cos
273.1
m52,2cos
284.1
m67,2cos
295.1
m83,2cos
206.2
m97,2cos
216.2
3
d
6
5
4
3
2
1
Calcul de Sp1
m546.2261 MMDD llSp
Calcul de Sp2
22 96.212
120.332-122.16Sp m
Donc
116,096.21
546.2 1
Membrure:
Incidence normale une face
De mme on a
3)
3cos
2(75.1
N
a
M
a
MN
h
h
g
g
B
Donc en appl iquant les caractristiques de notre tronon sur lquation ci
dessus
Source: www almohandiss com
Source: www almohandiss com
-
8/22/2019 2 Construction Metallique Raport
50/103
www.Almohandiss.com
effet de la herse :
herse.la6.1
32.0
:donc183)page(NV656.132.045
8.05.016
0
0
00
Ct
CtS
S
t
p
daNm16991.546.132.06.33186..
0001 CtMM
h
effet du 1ertr onon :
On a
daN1560
daN.m2656,59..
)NV65(9152.18.224.2Ct116.0
1111
11
N
CtMM
Do NB= -16797.46 daN
2/ Incidence parallle une face :
effet de la herse
herse.la6.1
32.0
:donc183)page(NV656.132.045
8.05.016
0
0
00
Ct
CtS
S
t
p
daNm16991.546.132.06.33186.. 0001 CtMMh
effet du 1ertronon
161.01
Source: www almohandiss com
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-
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51/103
www.Almohandiss.com
daNm2299,27516.11957.81.6576.0.11M11CyMy
daNm776,78.11957.850.56.0.1161M11CxMx
1.6576Cy0.56Cx0.1161
N=1560 daN
Donc
NB= -16535,12 daN
Rsultats
- lincidence normale une face, est la plus dfavorable, donc on
dimensionne la membrure avec leffort:
NN==--1166779977,,4466ddaaNN ..
Do
mL
daNN
f
B
82.1
46,16797
La courbe A2CECM nous donne le tube 76,1/4.5
Diagonale
Incidence normale une face
On a
daN82.121278.236832.06.1.. 000
RCtTh
Source: www almohandiss com
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-
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52/103
www.Almohandiss.com
Ef fet du 1ertronon
Daprs ce qui prcde, on a
daN8,45826.2065116.09152.1.. 111 RCtTT r
calcul
daN93.3533N 3
2/ Incidence parallle une face
daNRCT
daNRCT
yy
xX
09,39726.2065116.06576.1
15,13426.2065116.056.0
daN2299,27My
daN776,78Mx
11
11
calcul
Donc N3= sup(3533,95 ;3555,76)=-3555.76daN
Rsultats
- lincidence parallle une face, est la plus dangereuse, donc on
dimensionne la diagonale avec leffort:
NN33==--33555555,,7766ddaaNN
Source: www almohandiss com
Source: www almohandiss com
-
8/22/2019 2 Construction Metallique Raport
53/103
www.Almohandiss.comLa courbe A2CECM nous donne le tube 48.3/4.
DDoonnccoonnssaarrrrtteeiicciippuuiissqquuoonnaattrroouuvvlleessmmmmeesspprrooffiillssppoouurr 12.01 .
MMoonnttaanntt
--CCoommmmeeoonn ddjjddiittddaannsslleessppaarrttiieesspprrccddeenntteessoonnvvaaddiimmeennssiioonnnneerrlleess
mmoonnttaannttppaarruunneeffffoorrttddeeccoommpprreessssiioonnddeelloorrddrreeddeeNNmmeemmbbrruurree//110000
DDoonncc NN==116666,,77ddaaNNeettlloonngguueeuurrddeeffllaammbbeemmeennttllff==11..9944mm
La courbe A2CECM nous donne le tube 38.7/4
-- llaafflleexxiioonn
OOnnddooiittvvrriiffiieerrqquuee eVI
M
/
En comparant entre une charge concentre de 100kg et une charge
repartie de 20 kg /m on tr ouve que c est l a charge concentre est la plus
dfavorabl e
Calcul de M
daNmPLM 1082
16.2*1002/
La relation est vrifie partir tube 48.3/3.2
245.228.4
108 e
Donc on prend tube 48.3/3.2
LLeeppooiiddssdduupprreemmiieerrttrroonnoonn::
DDaapprrsslleesspprrooffiillssoonnrreepprrsseenntteelleessppooiiddsslliinnaaiirreessddeessttuubbeessddaannsslleettaabblleeaauu
ssuuiivvaanntt
ttuubbee PPooiiddss
lliinnaaiirree
ddaaNN//mm
7766//44..55 77..9922ddaaNN//mmll
4488..33//44 44..4411ddaaNN//mmll
Source: www almohandiss com
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-
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54/103
www.Almohandiss.com
24,482)92.71241.49.14(3 P kkgg
DDiimmeennssiioonnnneemmeennttdduuddeeuuxxiimmeettrroonnoonn 2
Premire itration
Membrure:
Incidence normale une face
Vu la conception quon a adopt, le premier tronon a une largeur qui
var ie de 2.16 2.826m
Daprs la paragraphe des efforts dans les membrures
- l a membrur e B est la plus sol l icite.
3)
3cos
2(75.1
N
a
M
a
MN
h
h
g
g
B
Donc en appliquant les caractristiques de notre tronon sur lquation ci
dessus
On a 99.0)cos(361
)( tg
Pour la herse :2.826m
2.16m
12m
Source: www almohandiss com
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-
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55/103
www.Almohandiss.com
herse.la6.1
32.0
:donc183)page(NV656.132.045
8.05.016
0
0
00
Ct
CtS
S
t
p
daNm31545.326.132.096.61611.. 0001 CtMMh
Leffet du 1retr onon :
daN482,25
daN.m8162,49116.09152.197.36740..
)NV65(1529.18.224.2Ct116.0
1
1112
1
11
N
CtMM
Leffet du 2re tronon:
daN9601280
daN.m3211.0612.0904.121.14054..
)NV65(904.18.224.2Ct12.0
2
2
2222
2
22
hPN
CtMM
Donc on a
25,2042600
48.10959
21
21
daNNNN
daNmMMM
Donc on a pour le deuxime tronon 2:daN433,528
3
25,2042
826.2
32.31545
399.0.826.2
59,11373275.1NB
Do NB= -28433.5 daN
Incidence parallle une face:
Source: www almohandiss com
Source: www almohandiss com
-
8/22/2019 2 Construction Metallique Raport
56/103
www.Almohandiss.com
B
33
yx TT
A33
yx TT
La membrure B est la plus soll icit
3cos32
cos33cos75.1
)65NVdecelledeinversenotationavec(4.182.1
56.0
N
a
M
a
M
a
M
a
MN
C
C
h
hyyxB
y
x
Pour la herse :
herse.la6.1
32.0
:donc183)page(NV656.132.045
8.05.016
0
0
00
Ct
CtS
S
t
p
daNm31545.326.132.096.61611.. 0001 CtMMh
Ef fet du 1ertronon:
daNm7064,61716.36740.91.6576.0.11M12CyyM
daNm2386,69.36740.970.56.0.1161M12CxxM
1.6576Cy0.56Cx0.1161
1
1
1
1
3
2 yT
Source: www almohandiss com
Source: www almohandiss com
-
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www.Almohandiss.comEf fet du 2emetronon
daNm2786.1.14054.211.652.0.122M22CyyM
daNm944.4414054.210.56.0.12.2M22CxxM
1.652Cy0.56Cx0.122
2
2
2
Donc
25,2042600
71,9850
13,3331
21
21
21
daNNNN
daNmMyMyMy
daNmMxMxMx
calcul
on a3
25.2042
826.2
32.31545
99.0.826.2
71.9850
.399.0.826.2
13,333175.1
BN
Do NB= -27580,36 daN
Rsultats
- lincidence normale une face, est la plus dfavorable, donc on
dimensionne la membrure avec leffort:
NN==--2288443333..55ddaaNN ..
- La longueur de flambement :
On a m82.1cos
20.9l0.9l 0f
Do
mLdaNN
f
B
82.15.28433
La courbe A2CECM nous donne le tube 101.6/5
Source: www almohandiss com
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-
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www.Almohandiss.com
Diagonale
Incidence normale une face
3
rT
3
rT
Pour la herse :
Daprs ce qui prcde,on a
herse.la6.1
32.0
0
0
Ct
Donc
daN82.121278.236832.06.1.. 000 RCtTh
Ef fet du 1ertr onon
Daprs ce qui prcde, on a
daN82,45826.2065116.09152.1.. 1111 RCtTT r
Ef fet du 2emetronon
Source: www almohandiss com
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-
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59/103
www.Almohandiss.com
daN33.54304.237812.0904.1.. 2222 RCtT
Donc on a
daNTTT 15,100221
calcul
daN78,40377078.0
82.1212
16.2
59,11373
36
2
37078.0
15,100275.1
23
75.1N 3
Cos
T
a
Mtg
Cos
T h
Incidence parallle une face:
32 yT
33
yx TT
33
yx TT
Daprs ce qui precede,on a
Ef fet du 1ertronon:
daNm397,1116.2065.261.6576.0.1Ty
daNm134,162065.26*0.116*0.56Tx
1.6576Cy0.56Cx0.1161
1
1
1
Ef fet du 2emetronon:
Source: www almohandiss com
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-
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60/103
www.Almohandiss.com
daNRCT
daNRCT
yy
xX
42.47104.237812.0652.1
8.15904.237812.056.0
22
2
22
2
1
calcul
53,868
96,293
72,9850
13,3331
21
21
daNTyTyTy
daNTxTxTx
daNmMy
daNmMx
coscos3
2.Mtg2
cos.3.
2
;
coscos3
M
3cos
M2tg-
cos.33.cos.sup75.1
y
yx
3
hy
hyx
T
a
T
T
aa
TT
N
Donc N3= sup(3881,02 ;4111,19)=-4111,19daN
Rsultats
- lincidence parallle une face, est la plus dfavorable, donc on
dimensionne la diagonale avec leffort:
NN33==--44111111,,1199ddaaNN
- La longueur de flambement est
L f= m19.3)cos(
826.20.88.0 0
l
La courbe A2CECM nous donne le tube 60.3/4.5
Deuxime itration
1/ calcul de2
Source: www almohandiss com
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-
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www.Almohandiss.com
On a daprs la dfinition
12
12
2
2
2
totaledesurface:
depleinesurface:Avec
St
Sp
St
Sp
- la longueur de membrure
mlm 12
- la longueur de diagonale ld
ml
tgl
tgl
tgl
tgl
tgl
tgl
i
i 24.207078.0
610.1016l
donc
m13.3cos
227.2
m28.3cos
238.2
m44.3cos
249.2
m59.3cos
26.2
m75.3cos
271.2
m91.3cos
2826.2
3
d
6
5
4
3
2
1
Calcul de Sp1
m658.3261 MMDD llSp
Calcul de Sp2
2
2 95.292
120.332-122.16Sp m
Donc
122,095.29
658.3 2
Source: www almohandiss com
Source: www almohandiss com
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62/103
www.Almohandiss.com
DONC ON N EST PAS BESOIN DE FAIRE UNE
DEUXIEME ITERATION : ON S ARRETE
LLeeppooiiddssdduuddeeuuxxiieemmeettrroonnoonn::
DDaapprrsslleesspprrooffiillssoonnrreepprrsseenntteelleessppooiiddsslliinnaaiirreessddeessttuubbeessddaannsslleettaabblleeaauu
ssuuiivvaanntt
daNP 04,803)9.111217.624.20(3
MMoonnttaanntt
Leffort de compression est 281,57 daN et la longueur de flambement est
lf=2.54m
La courbe A2CECM nous donne le tube 42.4/4
-- llaafflleexxiioonn
oonnddooiittvveerriiffiieerrqquuee eVI
M
/
En comparant entre une charge concentre de 100kg et une charge
repartie de 20 kg /m on tr ouve que c est l a charge concentre est la plusdfavorabl e
Calcul de M
daNmPLM 3.1412
826.2*1002/
La relation est vrifie partir du tube 57/3
2464.21
53.6
3.141 e
ttuubbee PPooiiddss
lliinnaaiirree
ddaaNN//mm
6600..33//44..55 66..1177
110011..66//55 1111..99
Source: www almohandiss com
Source: www almohandiss com
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www.Almohandiss.comDonc on prend tube 57/3
DDiimmeennssiioonnnneemmeennttddeettrrooiissiimmeettrroonnoonn::
OOnneessttiimmee 12.0
Donc en faisant les mmes dmarches de calcul que celles de 1eret 2me
tronon, on aura les rsultats reprsents ci dessous
EEnnccaallccuullaanntton trouve
128.0
LLeeppooiiddsslliinnaaiirreeeexxaaccttdduuttrrooiissiimmee ttrroonnoonn::
OOnnaa::
LLff NN ((iinncciiddeennccee
nnoorrmmaallee))
NN ((iinncciiddeennccee
ppaarraallllllee))
ttuubbeess
mmeemmbbrruurree 11..8822 --3399883333,,9955 --3388118888,,1111 113333//55
ddiiaaggoonnaallee 33..99 --44557711..1166 --44771133..5599 7700//44..55
LLff NN ((iinncciiddeennccee
nnoorrmmaallee))
NN ((iinncciiddeennccee
ppaarraallllllee))
ttuubbeess
mmeemmbbrruurree 11..8822 --3399992277,,8833 --3388330011,,5522 113333//55
ddiiaaggoonnaallee 33..99 --44440000,,2266 --44776611,,4466 7700//44..55
Source: www almohandiss com
Source: www almohandiss com
-
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www.Almohandiss.com
MMoonnttaanntt
NN==--339966..0077ddaaNNeettllff==33..1155mm
La courbe A2CECM nous donne le tube 48.3/4
-- llaafflleexxiioonn
OOnnddooiittvvrriiffiieerrqquuee eVI
M
/
En comparant entre une charge concentre de 100kg et une charge
repartie de 20 kg /m on tr ouve que c est l a charge concentre est la plus
dfavorabl e
Cal
cul
de
M
PLM2
*1002/
La relation est vrifie partir tube 60.3/3.2
245.2278.7
175 e
Donc on prend tube 60.3/3.2
RRccaappiittuullaattiioonn
ttuubbee PPooiiddss
lliinnaaiirree
7700//44..55 77..2244ddaaNN//mmll
113333//55 2200,,11ddaaNN//mmll
TTrroonnoonnii LL aahhaauutteeuurr((mm)) MMeemmbbrruurree DDiiaaggoonnaallee MMoonnttaanntt11 1122 7766..11//44..55 4488..33//44 4488..33//33..2222 1122 110011..66//55 6600..33//44..55 5577//3333 1122 113333//55 7700//44..55 6600..33//33..22
daN1335,18
24.71.2033
ldlP M
Source: www almohandiss com
Source: www almohandiss com
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LLeeppooiiddssddeessmmoonnttaannttss
584)54.4*26.194*276.1559.3*85.12(33
1
KgPPi
i
Le poids total du mt de pylne
47.320458418,13354,80325,4823
1
KgPi
i
ccaallccuulldduuccooeeffiicciieennttddyynnaammiiqquuee::
Le coefficient est donn par la formule =(1+)
: Coefficient de rponse il est fonction de la priode T, du mode fondamentale
d'oscillation et du degr d'amortissement.
: Coefficient de pulsation il est fonction de H.
: Coefficient global, pour les pylnes est prise gale 1.
Pour calculer il faut tout d'abord calculer T la priode fondamentale
d'oscillation, pour ce faire on utilisera l'annexe 4, plus prcisment 4,221 qui,
nous donne :
gEI
lPT
3
'2
3^
Avec P'= P+140
33P" o P" : le poids total du pylne P : le poids de la masse
concentre.
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8/22/2019 2 Construction Metallique Raport
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www.Almohandiss.coml : la longueur du support compte de l'encastrement au
Centre de gravit de la masse oscillante.
I: le moment d'inertie de la section du support.
E: le module de Young.
Ii: le moment d'inertie du mei tronon.
Toujours selon l'annexe 4 paragraphe 4,422 on doit calculer l'inertie
quivalente puisque le pylne a une inertie variable, l'inertie quivalente est
obtenue par la mthode d'galisation des flches
Dans le cas d'une colonne encastre libre
la flche son extrmit suprieure est donne par la formule suivante:
IE
l3)F(54f
Avec F est l'effort appliqu son extrmit
La flche est fonction de la longueur et le moment d'inertie de chaque tronon.
Calcul de l'inertie quivalente
Le dplacement dans un tronon est donnpar
ii
i
i bhchEI
Mhy 2
2)(
Condition aux limites du 3me
trononF3 = 0 et dy / dh = 0
Avec
f3 est la flche au point de liaison (barres - fondation).
dy / dh la drive de la dforme par rappor t la hauteur
I(m4) ci bi fi (mm) dy/dh
Tronon 1 4169.03
0 0 6 1.39 310
Tronon 2 4103.48 -2 .57 310 0.0133 46 5.35 310 Tronon 3 4916.29 4.87 310 - 0.076 110 ---------
F
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www.Almohandiss.com
1
3
**162
**54
fE
lfI
Donc I = 45
3
2.1144711.0*210*162
10*36*34.1619*54m
Calcul de T
IEg
lP
T
3
'
2
3
p=600 Kg
P"=2620 ,47Kg
P' = P'= P+140
33P" =1217.6 kg
T = 0.57 s
Donc d'aprs le diagramme donn la page 83 du NV 65 on lit = 0.9
Dans la mme page on lit aussi le coefficient = 0.32
Donc = 1+ .= 1.288
Et comme on a pris =0.30 donc on n a pas besoin de fai re des itrations sur
I I / DIMENSIONNEMENT PAR L EUROCODE3
Principe : leuro code se base sur le faite que lacier continue travailler
mme si on dpasse la limite dlasticit
Note
On va se baser sur la mthode suivante
- choix du profi le
- dtermination de llancement maximal
- dtermination de llancement rduit
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www.Almohandiss.com- dtermination de leffort normal de plastification
- dtermination du coeff icient de rducti on
- dtermination de leffort maximal quil peut prendre
Dimensionnement du 1ertronon
Membrure
N = - 16797.46
Lf=1.82m
Tube 70/4.5 ( A=9.26cm,i=2.32)
-
daNNdonc
NNquefautildonc
obtientonpour
KNfAN
i
lf
M
pl
yPL
08.13650
69.084.0
61.2175.23*26.9
84.093
44.7832.2
182
max
1
min
Tube 76.1/4.5 ( A=10.1cm,i=2.54)
daNNdonc
NNquefautildonc
obtientonpour
KNfAN
i
lf
M
pl
yPL
59.17477
81.084.0
35.2375.23*1.10
77.093
65.7154.2
182
max
1
min
Donc on prend le tube 76.1/4.5
Diagonale
N = - 3555.76 daN
Lf=2.44m
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www.Almohandiss.comTube 48/3.5 ( A=4.92cm,i=1.59)
max
max
1
min
6.3324
3163.065.1
62.1155.23*92.4
65.193
45.15359.1
244
NNdonc
daNNdonc
NNquefautildonc
obtientonpour
KNfAN
i
lf
M
pl
yPL
Tube 48.3/4 ( A=5.57cm,i=1.57)
daNNdonc
NNquefautildonc
obtientonpour
KNfAN
i
lf
M
pl
yPL
86.3688
31.084.0
89.1305.23*57.5
67.193
41.15557.1
244
max
1
min
Donc on prend le tube 48.3/4
Calcul de
Comme on remarque on a trouvles mmes prof i ls que pour la mthode de
cm66
Donc 116,0
D aprs le calcul de cm66 on prend
- membrure 76.1/4.5
- diagonale 48.3/4
Dimensionnement du 2emetronon
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www.Almohandiss.comMembrure
N = - 28433.5
Lf=1.82m
Tube 88.9/5 ( A=13.2cm,i=2.97)
daNNdonc
NNquefautildonc
obtientonpour
KNfAN
i
lf
M
pl
yPL
24252
86.065.0
2.3105.23*2.13
65.093
28.6197.2
182
max
1
min
Tube 101.6/4.5 ( A=15.2cm,i=3.42)
daNNdonc
NNquefautildonc
obtientonpour
KNfAN
i
lf
M
pl
yPL
45.29225
9.057.0
2.3575.23*1.10
57.093
21.5342.3
182
max
1
min
Donc on prend le tube 1 ?1.6/5
Diagonale
N = - 4111.19 daN
Lf=3.19m
Tube 57/3 ( A=5.09cm,i=1.91)
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www.Almohandiss.com
max
max
1
min
2936
27.079.161.1195.23*09.5
79.193
01.16791.1
319
NNdonc
daNNdonc
NNquefautildonc
obtientonpourKNfAN
i
lf
M
pl
yPL
Tube 60.3/4.5 ( A=7.89cm,i=1.98)
daNNdonc
NNquefautildonc
obtientonpour
KNfAN
i
lf
M
pl
yPL
93.4803
285.073.1
41.1855.23*89.7
73.193
41.15598.1
319
max
1
min
Donc on prend le tube 60.3/4.5
Calcul de
Comme on remarque on a trouvles mmes prof i ls que pour la mthode de
cm66
Donc 121,0
D aprs le calcul de cm66 on prend
- membrure 101.6/5
- diagonale 60.3/4.5
Dimensionnement du 3emetronon
Membrure
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72/103
www.Almohandiss.com N = - 39927.83
Lf=1.82m
Tube 114/5.6 ( A=19.1cm,i=3.85)
max
max
1
min
18.37540
92.05.0
85.4485.23*1.19
5.093
27.4785.3
182
NNdaNNdonc
NNquefautildonc
obtientonpour
KNfAN
i
lf
M
pl
yPL
Tube 133/5 (A=20.1cm,i=4.53)
daNNdonc
NNquefautildonc
obtientonpour
KNfAN
i
lf
M
pl
yPL
59.39935
93.043.0
35.4725.23*1.20
43.093
17.4053.4
182
max
1
min
Donc on prend le tube 133/5
Diagonale
N = - 4761 .46 daN
Lf=3.9m
Tube 63.5/3 ( A=5.7cm,i=2.14)
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www.Almohandiss.com
max
max
1
min
77.2800
23.096.195.1335.23*7.5
959.193
24.18214.2
390
NNdonc
daNNdonc
NNquefautildonc
obtientonpourKNfAN
i
lf
M
pl
yPL
Tube 70/4.5 ( A=9.26cm,i=2.32)
daNNdonc
NNquefautildonc
obtientonpour
KNfAN
i
lf
M
pl
yPL
33.5341
27.08.1
61.2175.23*26.9
8.193
1.16832.2
390
max
1
min
Donc on prend le tube 70/4.5
Calcul de
Comme on remarque on a trouvles mmes prof i ls que pour la mthode de
cm66
Donc 128,0
D aprs le calcul de cm66, on sarrte au niveau de cette itration et on prend
- membrure 133/5
- diagonale 70//4.5
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www.Almohandiss.comI I I / COMPARAI SON ENTRE LES RESULTATS ENTRE CM66 ET L
EUROCODE
- on remarque que les rsultats sont analogues mme qu on devrait avoir des
tubes de diamtres plus petits pour leuro code que pour CM66, cela peut tre
expliquer de faite de lincertitude des rsultats pris du courbe A2CECM
NOTES
Vu la faiblesse de la valeur de leur valeur ninfluence pas sur les calculs et
aussi il rend lexcution plus difficile
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Chapitre 4 : Fondation
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www.Almohandiss.comII//rrlleeddeeffoonnddaattiioonn
Les fondations ont Pour rle la transmission des efforts chargeant le pylne au
solII/ttyyppeessddeeffoonnddaattiioonn
Il existe dans la pratique plusieurs types de fondations dont le choix dpend de
plusieurs facteurs selon l'importance des efforts transmettre au sol,les
caractristiques gotechniques du sol,le cot de la fondation et la largeur de
pylne.
1-Fondation sur blocs spars
a- Blocs spars poss sur le sol
b- Blocs ancrs dans le sol
c- avantagesElles sont conomiques lorsque la largeur du pylne dpasse 4 m
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2- Fondation uniques
a- Blocs unique pos sur le sol
b- Bloc unique ancr dans le sol, et largi la base pour sopposer aurenversement
c- Blocs unique ancr dans le sol
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d- avantages
Elles sont conomiques lorsque la largeur du pylne est compris entre 2 m et 3.5
m
III/Calcul et dimensionnement
1/positionnement du problme
L'effort sollicitant le bloc de fondation (M,N ,T) sont calculs dans les
paragraphes prcdentes la base du pylne dans le cas dincidence la plus
dangereuse
2/vrification de la fondation
Le bloc de fondation doit tre vrifi au:
Non soulvement
Non renversement
Non glissement
Non poinonnement
Ladmissibilit des contraintes au sol (c'est dire pas de risque de rupture du
sol)
Tassement
Notes
Les vrifications suivantes ne sont pas ncessaires Le glissement la bute du sol va vaincre leffet de leffort tranchant.
Le tassement la structure est lgre et le sol est dassez bonne qualit.
Le soulvement dans le cas dun bloc unique, leffort global de traction
(rsultante gomtrique des efforts de traction et de compression, exercs
par les membrures sur le bloc, et de leffort normal N), est gnralement
vaincu par le poids propre du bloc.
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Dtermination des dimensions du coffrage
Donnes
Les caractristiques du sol ne sont connues qu une profondeur de 1 m
on prvoit de faire sortir le bloc du sol dune hauteur de 20 cm
Rsultats
on fixera la hauteur h de la fondation 1.20 m et on dterminera la largeur A
du bloc tel que les conditions prcites dans ($ 5.3.1) seraient remplies.
Condition de non- renversement
Notation
Ns: l'effort normal d au poids propre de la fondation.
Mst: moment stabilisant par rapport l'arrt de la semelle.
Mmt: moment moteur qui gal au moment M transmis par la structure augment
de 20 %
( il reprsente une surcharge d'exploitation pour la fondation CCBA 68 7.5 ).
M: moment la base de la structure d au vent normal suivant l'incidence la
plus
dangereuse.
Calcul
M=71664.21daN.m
On doit avoir:
(1) Mst/aa'1.5 Mmt (Condition de non-renversement.)
mdaNM .05.8599721.716642.1Mtm
Mst/aa'
= 2)( A
NN s 2)2.1250047.3804(2 A
A
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(1) 05.859975.12
)300047.3804( AA
1500A3+1902.2A128995.57 > 0
0)99.85268.1(
3 AA
Daprs la mthode graphique lingalit est vrifi ds que 4.4A
Donc on prendra alors A=4.5 m
Condition de non poinonnement
Notation
Q : la charge localise
Pc :primtre du conteur considrer.
ht : l'paisseur totale de la semelle.
b : Contrainte de traction de rfrence du bton.
)2
(2Pcthr
Avec r est le rayon de la platine; c'est le rayon du cercle circonscrit au carr,
dont les sommets sont traverss par des axes de membrure, augment par 30 cm
pour mettre en place les boulons d'ancrage et pour tenir compte le diamtre de
membrure.
m32.23.02
5.35.3
3
22
rr
On prendra r=2.4 m (rayon minimal de la platine)
Condition de vrification
La condition de scurit vis vis du poinonnement sous charges localises doit
tre satisfaite sous les sollicitations de 1er genre, cette condition s'exprime
comme suit:
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b
tchP
Q2.15.1 (CCBA 39.54 page XXVII)
O:
eest verificonditionladonc20.1hcasnotredans
cm4.161hsieest vrifintpoionnemenondeconditionLa
0)96.18)(16.14(
035/1284.22
kg3804.47
)kg/m350doscourant(bton9.5
04.2
5.1
2
2
22.1
5.1
2.1
)2
(2
5.12.15.1
t
t
3
b
m
htht
hh
Q
barsAvec
Qrh
h
hrh
Q
hh
r
QhP
Q
tt
b
tt
tt
b
b
tt
b
tc
Vrification des contraintes au sol
Le moment M et l'effort normal N rapports au centre de gravit du bloc de
bton sont quivalent un effort normal ( N) excentr de
75.06
5.4
632.1
A
N
Me
Donc on a le diagramme des contraintes suivant:
1.2325.35.233.133.1
33.1quevrifier;04.15.4)328.125.2(5.1
78.64730
)2
(2
3
22
33
2
3
22
323 x
23
x0
RN0
/
sol
solMM
MMM
O
doitonbars
AeA
N
AeA
AeAAxNR
eA
eA
M
F
Donc la contrainte au sol restant admissible.
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B) FERRAILLAGE DE LA FONDATION:
Dimensions :
Hauteur : 120cmLargeur : 100cm
100cm
d
120 cmaaffjjjjj;k;;!
5cm
On a NmMtM 8.967466*35.1
(a) Dtermination de la section des armatures longitudinales :E.L.U
On a Mu=967466.8
Vu=1.35*28321.5=38234.02 N
Donc 392.0056.0115*100*2.14
8.9674662
l
Donc les armatures comprimes ne sont pas ncessaires
A'
A
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D aprs le tableau on a 98.0
266.24348*115*98.0
8.967466cmA
(b) Dtermination de la section des armatures transversales
Vrification vis vis l effort tranchant
u = Vu/b0d =38234.02/1150*1000 = 0.033MPa
*La fissuration tant prjudiciable, la contrainte limite de cisaillement est :
u = min(0.15fc28/b, 4)
= min(0.15*25/1.5 , 4)
do u =2.5MPa
*donc : u < u
Dautre part: u < 0.05fc28= 1.25 MPa
C/c : aucune armature transversale nest ncessaire
c) vrification aux E.L.S
On aMs=716642.1 Nm
0026.0**
12
sdb
Ms
D aprs le tableau on a 915.01 et k=0.023
MPak sb 1564.4202*023.0
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les armatures de rpartitionLa section des armatures de rpartitions est prise gale
4
AB =6.16cm
2soit :
2012 =37.70cm2par mtre.
Rcapitulatif:
On utilisera un bloc de fondation unique de forme
carre, de hauteur 1.20 m et de ct A =4.5 m, la
platine est circulaire de rayon r>2.32m.
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Chapitre5 :Tchnologie
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II//AAsssseemmbbllaaggeess
- Les diagonales sont assembls par soudure en atelier.
- Les longueurs utiles seront prises gales au primtre des tubes(Pour
viter les problmes dinfiltration deau)
JJoonnccttiioonnss ttrroonnoonn ssuurr ttrroonnoonn
Daprs notre conception notre pylne est subdivis en plusieurstronons,donc on a besion de faire la jonction de deux tronons successifs qui
sera effectue laide de deux platines soudes chacune sur une membrure en
atelier et assembles par boulonnage au chantier.
recommandation
- On disposera de trois goussets par platine pour viter leurs flexions
parasites sous leffet de la compression et de la traction et pour assurer plus
dadhrence entre la membrure et la platine.
- On fixe la distance entre le nud et la jonction des platines 20 cm.
Les diagonales sont aussi coupes en 2 et sont soudes sur des platines en atelier
puis assembles par boulonnage au chantier .
Br ide deboulonnag
Membrure dutronon
infrieur
Membrure dutr ononsuprieur
Br ide deboulonnage
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- La jonction entre deux tronons successifs sera assure par des brides de
boulonnage (paisseur 5mm), soudes aux extrmits des membrures et de la
diagonale commune aux deux tronons.- On prvoit lutilisation des goussets pour empcher toute flexion secondaire
des brides.
- La diagonale commune tant coupe en deux parties la plus courte est soude
au tronon infrieur ; lautre partie est soude au tronon suprieur et retenu
provisoirement par un fil pour viter toute dformation avant le montage final.
Calcul
Les efforts de traction dans les membrures sont donns dans la partie concernant
le dimensionnement du pylne, donc on va prsenter les efforts au niveau de
chaque jonction dans le tableau suivant
Jonction N incidence normale uneface
N incidence suivant unbissectrice
N incidence parallle une face
1 et 2 15629.34 15300 14679.97
2 et 3 26777.57 25697.17 23630.42
.
Pour le dimensionnement nous allons considrer les efforts les plus
dfavorables.Le nombre de boulons est donn par lannexe 14,12 du CM66 page282
MEMBRURES
Les incidences les plus dfavorables sont les efforts de traction donns par
lincidence bissectrice
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www.Almohandiss.comJonction entre EFFORT (daN) BOULONS NORMAUX
1 et 2 15629.34 8 BO 14
2 et 3 26777.57 6 BO 20
DIAGONALES
- Les boulons utiliser sont dtermins de la mme faon que prcedement.
- Sous la demande du professeur,et vu le manque du temps on va pas
dimensionner lassemblage dans les diagonales car on a fait un travail
semblable dans des projets prcdentsDimensionnement des platines et des soudures
Epaisseur des platines:
La condition de corrosion impose e > 5 6 mm
Puisque leffet de flexion est limine par la prsence des goussets, on
dimensionne les platines un effort de cisaillement gal la traction dans le
boulon agissant sur une surface de dchirure.Pour un boulon 24 le plus
sollicitant utilis , leffort normal est N = 6280 kg. En prenant un coefficient de
scurit s=2 pour leffort de cisaillement, on doit avoir
N / (2 de)< e /2
Ce qui donne e > 3.33mm
Cest donc la condition de corrosion qui dimensionne les platines. Il en est de
mme pour les goussets et les platines qui joignent les diagonales.Toutes les platinese et tous les goussets servant aux assemblages tronon-
tronon seront dpaisseur g