04027 hb34191 passer ella ciclopedonale alpago

5/7/2018 04027 HB34191 Passer Ella Ciclopedonale Alpago - slidepdf.com

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Passerella Ciclopedonalesul torrente Tesa in Alpago (BL)

B D L P R O G E T T I

i n g e g n e r i a a r c h i t e t t u r a u r b a n i s t i c aB O R A N G A D E C O L L A Z ZA R E TTI A S SO C I A TI

V i a M o n t e G r a p p a , 1 6 8 - 3 2 1 0 0 B E L L U N O

T e l 0 4 3 7 9 2 0 0 8 4 f a x 0 4 3 7 9 2 7 6 2 7



PASSERELLA CICLOPEDONALE IN ALPAGO 2 di 13

Il manufatto in oggetto costituisce l’elemento principale e di maggior prestigio

nell’ambito di un progetto promosso dalla regione Veneto, dalla Comunità Montana

dell’Alpago e dal Comune di Farra d’Alpago, che vede la realizzazione di una rete di

itinerari cicloturistici montani in tutta la zona dell’Alpago.

La passerella è un ponte strallato che si sviluppa su tre campate per una

lunghezza complessiva di 110 m di impalcato ed una luce massima della campata

centrale di 65m, ponendosi così tra le opere più rilevanti della sua categoria, sia per

tipologia costruttiva, sia per luce netta superata.




P i a n t a

e

p r o s p e t t o

n e i d i s e g n i d i p r o g e t t o




La struttura principale è costituita da

due portali reggistralli in acciaio che

si innalzano per 16 m a partire dalle

pile in calcestruzzo armato su cui

poggia l’impalcato che è costituito da

due travi curve a parete piena di

dimensioni 18 x 123.8 cm aventi

anche funzione di parapetto. Gli

stralli, 16 in tutto, in fune spiroidale

zincata, connettono la sommità dei

portali con l’impalcato e, lateralmente

con le spalle e consentono con il loro

contributo statico di limitare l’altezza

dell’impalcato riducendo al minimo

l’impatto visivo del manufatto e

conferendo allo stesso l’aspetto

slanciato tipico di questa tipologia

strutturale.

Per garantire un comportamento uniforme sotto le deformazioni indotte dai

carichi accidentali e dalle azioni termiche si è adottato uno schema statico

perfettamente simmetrico

per tutti gli elementi

costituivi, in particolare

l’impalcato risulta essere

una trave continua vincolata

in semplice appoggio

scorrevole sia sulle pile che

sulle spalle. La labilità del

sistema è stata evitata

connettendo gli stralli laterali

direttamente sulle spalle.




L’aspetto più delicato nella progettazione e nella realizzazione della struttura è

stato quello di garantire un adeguato controventamento contro le azioni orizzontali.

Infatti le dimensioni ridotte della larghezza dell’impalcato (2.50 m di luce netta

percorribile) se rapportate con la luce

dello stesso, inducono forti

sollecitazioni nei tiranti d’acciaio che

costituiscono la travata di controvento

e che sono posizionati al lembo

inferiore dell’impalcato stesso.

L’eccentricità del sistema di

controventamento rispetto all’asse

delle travi principali causa inoltre un

apprezzabile influenza delle azioni

trasversali (vento) sul regime

tensionale delle strutture longitudinali

(travate e stralli). Le considerazioni

sopra esposte hanno portato

all’adozione di un sistema di traversi

in tubolare metallico aventi il compito

sia di sostenere l’orditura secondaria

(tavolato e travetti), sia di raccogliere le sollecitazioni del controvento e trasferirle in




asse alle travate principali. I traversi sono stati disposti a interasse 250cm e

costituiscono anche la struttura di appoggio su pile e spalle.

Ciascuna delle travate principali è

stata suddivisa, per esigenze di

montaggio e di trasporto, in cinque

conci distinti giuntati tra loro con un

sistema di piastre, spinotti e perni

d’acciaio atto a ripristinare la sezione

staticamente necessaria nella posizionedel giunto. Il concio più lungo, quello

centrale raggiunge una lunghezza di

27.25m. Si noti che in fase di

montaggio tale giunzione è risultata

particolarmente versatile consentendo

la collocazione in opera dei soli due

perni principali (φ60)

Gli stralli si dividono in stralli

primari (φ44) e secondari (φ32) per il

diverso impegno statico a cui sono

sottoposti e si connettono ad alcuni

traversi opportunamente modificati per

ospitare il sistema di tesatura degli

stralli stessi. In tali traversi, denominati“traversi reggistralli”, si è anche resa

necessaria la progettazione di un

opportuno sistema di diffusione delle

ingenti forze scaricate dagli stralli sulle

travate principali. Tali giunzioni sono

particolarmente delicate in quanto

connettono elementi strutturali costituitida materiali di caratteristiche




sensibilmente diverse: il legno lamellare, l’acciaio da carpenteria e l’acciaio

armonico delle funi.

Le ristrette tempistiche di cantiere,

unitamente alle particolari condizioni

ambientali costituite dal tempo

atmosferico, instabile durante il periodo

della realizzazione, e all’anomalo

comportamento idraulico del torrente

Tesa, soggetto a repentine e violentepiene, hanno suggerito di realizzare il

montaggio senza utilizzare strutture di

supporto intermedie. Ciò si è reso

possibile assemblando e piè d’opera i

cinque conci di impalcato e studiando 9

diverse fasi costruttive a partire dal

montaggio dei portali reggistralli fino

alla configurazione finale della struttura.

Seguendo tali fasi, giocando sulla tesatura degli stralli e misurando in continuo le

deformazioni mediante un distanziometro laser di alta precisione puntato su mirini

appositamente collocati nei punti critici della struttura, si è proceduto fino al

completamento del montaggio. Tale sistema oltre a consentire il varo dell’intera




struttura in soli tre giorni, ha consentito già in fase di montaggio di verificare la

correttezza delle calcolazioni statiche effettuate grazie al raffronto tra le

deformazioni misurate e quelle previste dal calcolo. Il tutto è stato ulteriormente

confermato dalla prova di carico effettuata a fine lavori durante la quale si è

riscontrato un abbassamento di 14.50cm al centro del ponte a fronte del carico

massimo previsto durante l’esercizio del manufatto. Il carico di collaudo è stato

raggiunto facendo stazionare sul ponte 28 piattaforme elevatrici di diverse

dimensioni e opportunamente posizionate lungo l’intera lunghezza dell’impalcato.

FASE 1

B

A A'

B'Sinistra Orografica Destra Orografica

Z

Y

X

FASE 2

B

A A'

B'C'C

Z

Y

X

Sinistra Orografica Destra Orografica

FASE 3

B

A A'

B'C'C


Z

Y

X

FASI 4 e 5

B

D D'

A A'

B'C'C

N3

N1

N'3N'1


Z

Y

X

FASE 6

B

D D'

A A'

B'C'C

N3N1

N'3N'1


Z

Y

X

FASE 7

B

D D'

A A'

B'C'C

N3N1

N'3N'1

M


Z

Y

X

FASE 8

B

D D'

A A'

B'C'C

N4

N3N2

N1

N'4

N'3 N'2N'1

M


Z

Y

X

FASE 9

B

D D'

A A'

B'C'C

N4

N3N2

N1

N'4

N'3 N'2N'1

M


Z

Y

X




- Operazioni di tesatura di uno degli stralli primari in corrispondenza della

spalla in destra orografica

- Particolare dell’impalcato visto in

sezione con attacco del controvento

di piano e dello strallo secondario

- Movimentazione del concio di

sbalzo della campata centrale in

sinistra orografica ( L= 18.5 m)




- Prova di carico effettuata mediante piattaforme elevatrici

I notevoli problemi geometrici, l’elevata precisione richiesta e le ristrette

tolleranze in fase di montaggio (dell’ordine dei 2-3 mm per tutta la struttura) hanno

richiesto una progettazione grafica costruttiva totalmente tridimensionale con

restituzione di ogni singolo componente in maniera di poter utilizzare al meglio le

macchine a controllo numerico utilizzate per il taglio dei materiali.

La progettazione statica della struttura ha richiesto una modellazione

tridimensionale agli elementi finiti con analisi statica non lineare per simulare il

comportamento a sola trazione degli stralli sia nelle fasi di montaggio che nella

configurazione finale. Per la sola configurazione finale sono state studiate 47

combinazioni di carico comprendenti carichi termici, vento, sisma e le principali

diverse disposizioni del carico accidentale. Nella modellazione si sono inoltre

considerate ed opportunamente schematizzate tutte le eccentricità tra controventi,

travi e stralli per poter valutare correttamente il regime tensionale delle singole parti.




Deformazioni dell’impalcato soggetto al massimo carico accidentale ed al vento trasversale (Scala grafica maggiorata di un fattore 10)

Le singole fasi di montaggio hanno richiesto uno studio ed una modellazione a

parte per simulare la struttura parzialmente funzionante sotto il regime di carico

effettivamente presente durante il varo.




Per l’intera progettazione statica si è utilizzato il programma di calcolo

STRAUS7 ed in particolare si è utilizzato il modulo per il calcolo non lineare (“Non

Linear Static Solver”) per poter schematizzare gli elementi reagenti a sola trazione

come le funi di strallo ed i controventi di piano dell’impalcato. Si è anche utilizzato il

modulo per l’analisi modale (“Natural Frequency Solver”) per indagare circa il

possibile effetto di vento e sisma sull’intera struttura.

Dato l’elevato numero di combinazioni di carico e volendo prediligere la facilità

di consultazione ed interpretazione dei risultati, nella modellazione si è optato per

l’utilizzo di elementi tipo Beam per le travi principali in legno lamellare adottandodegli elementi rigidi (“Rigid Link”) per schematizzare le eccentricità di connessione

tra stralli travi principali e controventi di impalcato. Ciò, a scapito di una non

apprezzabile perdita di precisione, ha consentito una notevole riduzione degli

elementi finiti utilizzati con conseguente contenimento dei tempi di calcolo e

maggior chiarezza e confrontabilità dei risultati.

Riepilogo elementi utilizzatiNodi 228Elementi Beam 239Rigid Link 86

Schematizzazione delle eccentricità di connessione tra Legno Lamellare e Acciaio effettuata mediante “Rigid Link”




SCHEDA RIASSUNTIVA DELLA STRUTTURA

Destinazione d’uso Passerella ciclopedonaleTipologia strutturale Ponte strallato a tre campate con impalcato a doppia trave in parete

pienaLarghezza percorribile 2.50 mLunghezza complessiva 110 mLuce massima 65 mPortali reggi stralli Tubolare metallico tondo φ457.2x12.5mm altezza 16 mSchema statico impalcato Trave continua su quattro appoggiTipologia vincoli impalcato Appoggio scorrevole in senso longitudinale fisso in senso trasversaleTravi principali Trave a parete piena in lamellare di Larice 18x123.8cm suddivisa in 5

conciTravetti di impalcato In legno lamellare di larice sezione 10x16.3 interasse 70 cmTavolato di impalcato In tavole di larice massiccio spessore 4 cmTraverso standard Tubo in acciaio a sezione rettangolare TR 100x200x5 mm a passo

250 cmTraverso reggistralli Tubo in acciaio a sezione rettangolare TR 400x200x12 mmAppoggi In neoprene non armato collocato sotto i traversi metalliciDiagonali di controvento In tondino d’acciaio con tenditore posizionato sotto l’impalcato

(sezioni diversificate φ20-φ24-φ27-φ30)Stralli primari In fune spiroidale zincata tipo Tensoteci φ44Stralli secondari In fune spiroidale zincata tipo Tensoteci φ32Capicorda fissi stralli Tipo “Fork” in corrispondenza dei portali reggistralliCapicorda regolabili stralli Tipo “A Ponte” sulle spalle

Tipo “Cilindrico” sui traversi dell’impalcatoTrattamenti per il legno

lamellare

Trattamento protettivo Hydro HSL impregnante ad acqua a base

acrilica per la protezione dall’attacco del fungo dall’azzurramento edalle muffe

Progettazione e DL Architettonica Arch. Lio Parcianello, Arch. Renato Da Re

Farra d’Alpago (BL)

Redazione progetto costruttivo di Cantiere

Calcoli Statici esecutivi

Supervisione al Montaggio

Verifiche fasi di Varo Per Holzbau S.p.A. Ingg. Stefano Boranga – Stefano Canal

DL opere in acciaio e legno lamellare Ing. Paolo Dal Pont – Belluno

Collaudatore Ing. Walter Mazzoran – Belluno

Impresa esecutrice opere in c.a. Bortoluzzi Francesco S.a.s.

Project manager per Holzbau S.p.A. Ing. Paolo Sieni - Treviso

Impresa esecutrice opere in acciaio e Legno Lamellare

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