04-reparación de vigas de hormigón armado con hormigón reforzado con fibras
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REFUERZO Y REPARACIÓN DE VIGAS DE HORMIGÓN ARMADO CON HORMIGÓN REFORZADO CON FIBRAS
Gonzalo Ruano
Instituto de Estructuras, Universidad Nacional de Tucumán, Av. Roca 1800, 4000 S.M. de Tucumán, Argentina.
CONICET, Av Rivadavia 1917, Cdad de Bs As.
Andrés Isla
Instituto de Estructuras, Universidad Nacional de Tucumán, Av. Roca 1800, 4000 S.M. de Tucumán, Argentina.
CONICET, Av Rivadavia 1917, Cdad de Bs As.
Bibiana Luccioni
Instituto de Estructuras, Universidad Nacional de Tucumán, Av. Roca 1800, 4000 S.M. de Tucumán, Argentina.
CONICET, Av Rivadavia 1917, Cdad de Bs As
RESUMEN La reparación y el refuerzo de estructuras son actividades crecientes dentro de la industria de la construcción. Una forma de reforzar o reparar estructuras de hormigón armado es mediante un encamisado que envuelva la estructura original. El Hormigón Reforzado con Fibras (HRF) es un material compatible con el hormigón armado y aporta propiedades estructurales y de durabilidad que lo hacen apto para actividades de refuerzo y reparación. En el presente trabajo se muestran los resultados experimentales de una serie de vigas de hormigón armado ensayadas a corte en flexión simple asimétrica. Las vigas poseen baja relación a/d y elevada cuantía longitudinal de forma tal que la falla se produzca por corte. Se presentan dos casos de estudio, uno correspondiente a la reparación de vigas previamente ensayadas a rotura y otro de refuerzo de vigas que no han sufrido solicitación previa. En ambos casos las vigas son rodeadas mediante un encamisado de HRF de pequeño espesor. Para el HRF del encamisado se utiliza hormigón de alto desempeño reforzado con 60 kg/m3 de fibras de acero. El elevado porcentaje de restitución de la capacidad portante de las vigas reparadas y la comparación de las respuestas de las vigas reforzadas con las de referencia prueba la eficiencia del método.
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INTRODUCCIÓN Las construcciones pueden necesitar refuerzo como sucede en el caso de cambio de destino de la estructura, actualización de códigos de construcción o ante la aparición de solicitaciones no previstas durante el proyecto, o también necesitar reparación debido a evidencias como lo son las manifestaciones patológicas del tipo estético o de reducción de capacidad resistente. En general los problemas patológicos son evolutivos y tienden a agravarse con el tiempo, además de la posibilidad de acarrear otros problemas asociados al inicial (Helene 2002). Refuerzo y Reparación son actividades crecientes dentro de la industria de la construcción (Li et al 2000). El HRF es un material compuesto por hormigón más la adición de fibras. Resulta apto para refuerzo y/o reparación debido a que presenta mayor tenacidad que el hormigón convencional, patrón de fisuración extendido pero con fisuras de menor ancho (Altun et al., 2007), modo de falla dúctil (Lee, 2006), capacidad para resistir al corte (Juárez et al., 2006), resistencia a cargas cíclicas y mantenimiento de integridad (Campione y Mangiavillano, 2008), alta resistencia a abrasión, excelente desempeño frente a ciclos de congelación y deshielo, resistencia al arrancamiento de barras, buen desempeño en ensayos de adherencia con diferentes substratos (Wang y Lee, 2007). Otra ventaja de las fibras es que, a diferencia de las armaduras convencionales, prácticamente no presentan riesgos de corrosión. Además el HRF puede ser colocado en espesores menores que una capa de hormigón con armadura tradicional (Nguyen et al., 2010). Otra de las tendencias, en lo que respecta al uso del hormigón con fibras como material de refuerzo y/o reparación, es el uso de un hormigón de característica autocompactable que lo convierte en un material cómodo para trabajar sobre todo en espesores pequeños (Massicotte y Boucher-Proulx 2008, Mesbah et al 2000, Cunha et al 2010). En el hormigón autocompactante la zona de interfaz entre la los agregados y la pasta es mejor que en el hormigón tradicional, presentando, además, menos defectos internos (Ding et al 2011). En la bibliografía existen pocos trabajos referidos a reparación con HRF, y menos aún trabajos que traten daño frente a solicitaciones mecánicas, en especial de corte. Se destaca el trabajo de Martinola et al., (2010) que trata el refuerzo de vigas de hormigón armado sometidas a flexión de cuatro puntos con hormigón de alta performance reforzado con fibras presentando la simulación numérica y comparación con la reparación de una viga solicitada inicialmente hasta alcanzar la fluencia de la armadura longitudinal. En este trabajo se presesntan los resultados experimentales de vigas de hormigón armado reforzadas y reparadas con HRF ensayadas a corte por flexión. PROGRAMA EXPERIMENTAL Los resultados mostrados en este trabajo forman parte de un proyecto de mayor alcance que pretende estudiar la aptitud del HRF como material de refuerzo y reparación de vigas de hormigón armado ensayadas a corte por flexión. Se aborda este proyecto inspirado en una experiencia piloto previa (Ruano et al, 2010). El experimento completo comprende la construcción de vigas de hormigón armado con y sin armadura de corte que son reforzadas o reparadas con HRF, se utilizarán dos calidades de hormigón de resistencias medias de 50MPa y 70MPa con dos dosificaciones de fibras de acero 30kg/m3 y 60 kg/m3 por cada hormigón. Se construyeron en total 21 vigas de hormigón armado de las cuales 8 con armadura de corte serán ensayadas, luego reparadas con HRF y ensayadas nuevamente; otras 11 vigas son reforzadas con HRF habiendo 4 sin estribos y 7 con estribos; una viga sin estribos será reforzada con hormigón convencional y otra viga sin estribos y sin refuerzo serán ensayadas a modo de comparación. En Tabla 1 se muestra un cuadro resumen del programa experimental completo, allí se pueden ver
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las cantidades de especímenes según cada configuración de ensayo y por otra parte se resalta que el total de ensayos que se realizarán es 29, dado que algunas de las vigas serán ensayadas 2 veces.
Configuración [1] [2] [3] [4]
Sin Estribos
Sin Estribos
Reforzada
Con Estribos
Reforzada
Con Estribos Reparada Hormigón
(1) HºAº Sin Refuerzo 1 (2) HRF: H50 + 30kg/m 3 1 1 2 (3) HRF: H50 + 60kg/m 3 1 2 2 (4) HRF: H70 + 30kg/m 3 1 2 2 (5) HRF: H70 + 60kg/m 3 1 2 2 (6) H50 Sin Fibras 1 (Reforzada)
Tabla 1. Programa Experimental.
En este trabajo se presentan los resultados Tabla 1 fila (1) y Fila (5) resaltados con sombra. Geometría de las Vigas Se construyeron vigas de hormigón armado de dimensiones 1600x250x150mm bajo la premisa de que estas fallen por corte y no por flexión. Para lograr esto se usó elevada cuantía longitudinal y para las vigas con armadura transversal estribado mínimo según norma (CIRSOC 201, 2005). El hormigón usado en la construcción corresponde a un H-30. Se utilizó acero conformado tipo ADN-420 nervurado en barras. La armadura longitudinal de todas las vigas estaba compuesta por tres barras φ 16mm con anclaje de gancho en ángulo recto en la parte inferior y dos barras rectas φ 8mm en la parte superior; como armadura transversal se usaron estribos (φ 6mm) de dos ramas cada 125mm y para el caso de vigas sin estribos solamente se colocaron estribos en los extremos de las vigas. Ver Figura 1a. El colado del hormigón de las vigas se realizó en una planta de elaboración de productos prefabricados de hormigón y las vigas fueron curadas a vapor. Apoyos, carga e instrumentación Las vigas fueron ensayadas a flexión de tres puntos con luz entre apoyos de 1200mm y relación a/d=1.78 como se ilustra en la Figura 1b. Para los apoyos de la viga de hormigón armado se utilizaron dos rodillos de acero de diámetro 45mm con casquetes de acero inferior y superior de cara plana. La aplicación de la carga se realizó mediante un sistema compuesto por una serie de una rótula de acero más un rodillo de acero en el extremo como se ilustra en la Figura 1b. Las vigas fueron instrumentadas en ambas caras laterales de igual manera. Se registró la flecha en el punto de aplicación de la carga mediante un transductor de desplazamientos potenciométrico colocado de forma tal de que medía los desplazamientos verticales a la altura del eje longitudinal de la viga. Este transductor estaba montado sobre una regla metálica con un extremo que permite giros y el otro extremo con una corredera, este sistema es similar al propuesto por la norma EN 14651:2005. Además se montó un sistema en forma de triángulo isósceles que mide el desplazamiento de los vértices mediante transductores LVDT. Uno de los lados del triángulo es perpendicular a la zona donde se forman la mayoría de las fisuras de corte (LVDT Fisura), la base del triángulo coincide con la posición de la armadura inferior (LVDT Base) y el lado restante cierra el sistema (LVDT Diagonal), ver Figura 1b. Paralelamente, se registraron los desplazamientos verticales y carga medidos mediante la celda de carga de la máquina.
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Las vigas fueron ensayadas hasta pasar el pico de carga, obtener parte de la rama descendente y luego descargadas de manera controlada. La forma de carga estaba compuesta por una carga inicial creciente a velocidad de 0.167kN/s desde cero hasta alcanzar los 30kN; desde ese punto se continuó con control de desplazamiento a velocidad de 0.5mm/min; para la descarga se controló que la fuerza disminuya hasta 0 en una duración de 3 minutos.
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Figura 1. (a) Detalle armadura. (b) Esquema de montaje e instrumentación. (c) Detalle Viga
Reparada con HRF. REFUERZO Y REPARACIÓN Se realizó el refuerzo y la reparación de las vigas mediante un encamisado de hormigón de alto desempeño reforzado con fibras de acero y autocompactante. El espesor del encamisado usado fue de 3cm en los laterales y fondo de las vigas. Ver Figura 1c. Como se trata de vigas sometidas predominantemente a corte se espera que el HRF colocado en los laterales de las vigas sea el que colabore en la restitución de la capacidad portante y el hormigón del fondo de las vigas sirva como recubrimiento y para hacer efectiva la reparación, pues las vigas ensayadas tenían fisuras en las caras laterales que se continuaban en el fondo. Preparación de la Superficie Como primera medida en las vigas ya ensayadas se quitó manualmente el hormigón suelto con ayuda de martillo y cincel. Seguidamente, para todas las vigas, se utilizó cepillo de acero giratorio y manual para soltar aquel material polvoriento que pudiera haber quedado pegado y luego se utilizó agua a presión para lograr que la superficie quede libre de material suelto y polvo. Finalmente se secó la superficie con aire a presión. El resultado de este procedimiento fue una superficie libre de material suelto y con cierta rugosidad. Para evitar la falla de la interfaz de los materiales de distinta edad se utilizó en ambas caras laterales y fondo un puente de adherencia. Este consistió en un producto comercial a base de resinas epoxídicas modificadas que se aplicó con pincel en el momento previo al colado del
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hormigón. Hormigón Reforzado con fibras Para la capa de reparación/refuerzo se utilizó un hormigón de alta resistencia y autocompactante pero con adición de fibras metálicas. Se utilizaron fibras de acero de 1.0mm de diámetro y 50 mm de longitud con ganchos en los extremos, en una proporción de 60 kg fibra/m3
de hormigón lo cual equivale a una proporción de 0.75% en volumen. Las propiedades de las fibras utilizadas se muestran en Tabla 2.
Tabla 2. Propiedades de las Fibras. Para la caracterización del hormigón HRF utilizado en la reparación se moldearon probetas cilíndricas de 100x200mm y vigas prismáticas 150x150x600mm para ser ensayadas a compresión uniaxial y flexión respectivamente. RESULTADOS EXPERIMENTALES VIGAS SIN REFUERZO Con Estribos Las vigas sin refuerzos alcanzaron cargas máximas de 189kN y 190kN en el caso de la Viga 5 y Viga 11 respectivamente. En la Figura 5 se muestran las curvas carga-desplazamiento del punto de aplicación de la carga obtenidas para las dos vigas sin reuferzo. Se puede observar que a medida que aumenta el desplazamiento impuesto ambas vigas llegan a una carga máxima, luego se produce un descenso de la carga y finalmente la descarga de manera controlada. En estas vigas se vio marcada fisuración diagonal del lado de menor relación luz de corte / altura útil (a/d) en una banda que unía los puntos de aplicación de carga y el borde del casquete del apoyo. Este tipo de falla es similar a la falla Tipo III observada en vigas sin armadura transversal (Llopiz 2008) pero sin llegar a darse falla por compresión del hormigón. Las fisuras aumentaban en ancho y número con el incremento de desplazamiento impuesto, además en algunos lugares se dio desprendimiento del recubrimiento como en la zona de aplicación de carga. Del lado de mayor luz de corte la fisuración fue diagonal en la parte superior y media de la viga y vertical en la parte inferior (fisuras de corte por flexión). Estas fisuras eran menos, de menor ancho y prácticamente desaparecieron al retirar la carga. El ensayo fue estable sin roturas bruscas hasta rotura total. La carga cayó hasta 134kN para la Viga 5 y 142kN para la Viga 11. En las Figuras 2 y 3 se ilustra el estado final de las Vigas 5 y 11 respectivamente. En Figura 4 se puede observar el relevamiento de las fisuras de las vigas sin refuerzo en ambas caras, se ven además los apoyos y la posición de los estribos en la zona de mayor fisuración. Las Figuras 6 y 7 muestran las curvas Carga Desplazamiento de los transductores colocados en forma de triángulo en Viga 5 y Viga 11 respectivamente. Se puede observar que los mayores desplazamientos se producen en los LVDT Fisura, son menores los correspondientes a los LVDT
Largo (L) 50mm Diámetro (d) 1.0mm Relación L/d 50 Extremos Ganchos Resistencia a Tracción (σut 1000MPa ) Módulo de Elasticidad (E) 200000MPa
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Base y los de los LVDT Diagonal nunca superan los 100 micrones. Es posible ver que en ambas vigas los LVDT Fisura presentan un crecimiento lineal hasta alcanzar los 70kN, pasado este valor comienzan a aumentar los desplazamientos juntamente con la apreciación visual de las primeras fisuras, esto sucede hasta alcanzar el pico de carga, los desplazamientos continúan aumentando en la etapa de merme de carga, se reducen aproximadamente 1000 micrones durante la descarga y al finalizar el ensayo es posible ver los desplazamientos remanentes debidos a las todas fisuras medidas en la dirección del LVDT Fisura.
Figura 2. Viga 5. Figura 3. Viga 11.
DerechaIzquierda
Viga05
Viga11
DerechaIzquierda
Figura 4. Relevamiento Fisuras Vigas Sin Refuerzo 5 y 11.
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Desplazamiento [micrón]
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Figura 5. Carga Desplazamiento Vigas Sin Refuerzo.
Figura 6. Carga Desp. LVDT Viga 5. Figura 7. Carga Desp. LVDT Viga 11. Sin Estribos En la Figura 11 es posible observar la curva carga desplazamiento del la Viga 21. Este espécimen no posee armadura transversal y llegó a una carga máxima de 116kN, pasado este valor la carga cae rápidamente hasta aproximadamente 80kN, luego continúa descendiendo de manera más lenta y finalmente durante la descarga es posible observar la pérdida de rigidez de la viga. La parte de la curva comprendida entre los 2500 micrones de flecha hasta la descarga responde a un mecanismo resistente de flexión formado por dos bloques donde el hormigón en la parte superior de la viga está comprimido y la armadura inferior trabaja a tracción, esto se deduce ya que era posible ver a través de la fisura diagonal de la viga. En este caso se presentó una fisura diagonal importante que crecía a medida que se aumentaba el desplazamiento impuesto acompañada de algunas otras fisuras diagonales. Cerca del apoyo se produjo una zona de mayor fisuración donde cambia la orientación de las fisuras volviéndose horizontales y estas fisuras acompañan la forma de la figura de la armadura inferior hasta el anclaje extremo. Del lado de mayor luz no se aprecian fisuras. La Figura 8 muestra el estado final de la Viga 21 y en Figura 9 es posible ver el relevamiento de
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Carg
a [k
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Desplazamiento [micrón]
Fisura
Base
Diagonal
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las fisuras en ambas caras laterales. En Figura 10 se ven los desplazamientos registrados por los LVDT donde son claramente superiores los correspondientes al LVDT Fisura.
Figura 8. Viga 21 Original y Sin Estribos.
Viga21
DerechaIzquierda Figura 9. Relevamiento Fisuras Viga 21 Original y Sin Estribos.
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Desplazamiento [micrón]
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Figura 10. Carga Desp. LVDT Viga 21 Sin Estribos.
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Desplazamiento [micrón]
Viga 21
Figura 11. Carga Desplazamiento Viga 21 Sin Estribos.
VIGAS REPARADAS En la Figura 15 se ve la curva carga desplazamiento de la Viga5 Reparada y la comparación con la curva del primer ensayo. Es posible observar que esta viga reparada presenta mayor rigidez inicial y el pico de carga supera al alcanzado por la viga original llegando a los 294kN, esto corresponde a un incremento en carga del 55%. El cuadro de fisuración de este caso presentaba en general más fisuras que para el ensayo original. A medida que aumentaba el desplazamiento impuesto se podía observar la aparición de una fisura diagonal importante acompañada de otras fisuras diagonales de menor ancho y también la aparición de fisuras verticales y fisuras de menor inclinación por debajo de la fisura diagonal de mayor espesor. Se destaca la aparición de una fisura vertical bajo el punto de aplicación de la carga y del lado de mayor relación a/d se presentaron fisuras diagonales en la parte superior que tomaban orientación vertical en la parte inferior. También se observaron, en la zona comprendida entre el punto de aplicación de la carga y el apoyo, delgadas fisuras de orientación predominantemente horizontal, ver Figura 14. Además durante la parte del proceso de carga en que era posible observar las fisuras se escuchaban crujidos atribuibles al proceso de arrancamiento de las fibras. En Figuras 12 y 13 se ve el estado final de Viga 5 Reparada en ambas caras laterales. En figura 16 se ven los desplazamientos de los LVDT, es de destacar que en este caso el LVDT Diagonal se acorta en la primera parte del ensayo y luego con la aparición de fisuras que lo atraviesan sufre un alargamiento quedando incluso un valor remanente positivo al concluir el ensayo
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Figura 12. Viga 5 Reparada Izquierda. Figura 13. Viga 5 Reparada Derecha.
Viga 5 Reparada
DerechaIzquierda Figura 14. Relevamiento Fisuras Viga 5 Reparada.
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Carg
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Desplazamiento [micrón]
Viga 5 OriginalViga 5 Reparada
Figura 15. Carga Desplazamiento Viga 5 Original y Reparada.
Figura 16. Carga Desp. LVDT Viga 5 Reparada. VIGAS REFORZADAS Sin Estribos En la Figura 18 se ve la curva carga desplazamiento de la viga 18 y su comparación con la viga
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Carg
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Desplazamiento [micrón]
Fisura
Base
Diagonal
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21 sin estribos y sin refuerzo. Se puede observar que el comportamiento es prácticamente lineal hasta alcanzar los 120kN donde se produce una disminución de rigidez coincidente con la aparición de las primeras fisuras, luego la carga llega a su pico de 252kN y repentinamente cae debido a la falla por corte pero que extrañamente se produjo del lado de mayor relación a/d. A medida que aumentaba el desplazamiento impuesto se podían observar una fisura diagonal y una vertical bajo el punto de aplicación de la carga, cerca de los 180kN se vieron fisuras verticales del lado de mayor relación a/d, sin embargo hasta ese punto la fisura más notoria era la diagonal del lado de menor relación a/d y llegando a los 240kN se observaron fisuras de flexión en el lado de mayor luz. Juntamente con la carga máxima se produjo la aparición de una fisura de corte del lado de mayor relación a/d que provocó la caída de la carga y formó un mecanismo separando la viga en dos bloques, la aparición de esta fisura fue repentina y además se presentó pandeo de la armadura superior en ese mismo lado. Este tipo de falla es similar a la falla Tipo I observada en vigas sin armadura transversal (Llopiz 2008). En Figura 19 es posible observar los desplazamientos de los LVDT, allí se aprecia que a los 125kN aproximadamente se producen las primeras fisuras que continúan creciendo hasta alcanzar la carga máxima, luego el ancho de las fisuras disminuye debido a que la falla ocurrida del lado de mayor luz las relaja. En Figura 18 se puede observar el relevamiento final de fisuras.
Viga 18
DerechaIzquierda Figura 17. Relevamiento Fisuras Viga 18.
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Desplazamiento [micrón]
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Viga18
Figura 18. Carga Desplazamiento Vigas Sin Estribos Original y Reforzada.
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Desplazamiento [micrón]
Fisura
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Figura 19. Carga Desp. LVDT Viga 18 Reforzada.
Con Estribos En Figura 23 se ve la curva carga desplazamiento para la viga 4. Esta viga posee armadura transversal, no fue ensayada previamente y se le realizó un refuerzo con HRF. Esta viga llegó a una carga máxima de 298kN y presentó la particularidad de mantener la carga prácticamente hasta la descarga. A esta viga se la exigió hasta llegar a los 14000micrones por lo que el cuadro de fisuración es también el que presenta las fisuras más grandes, es por eso que de uno de los lados se despegó una de las fijaciones del triángulo de LVDT. En esta viga a medida que aumentaba el desplazamiento impuesto se podían ver primero las fisuras de flexión que eran las más notorias, luego apareció una fisura de corte en cada cara lateral. Cerca de comenzar la descarga aparecieron fisuras diagonales a los lados de la fisura diagonal principal y se dio astilló el hormigón cerca del punto de aplicación de carga, ver Figura 20 y 21. Durante el ensayo de este espécimen también era posible escuchar crujidos de las fibras cuando las fisuras aumentaban de ancho. En Figura 24 se ven las curvas carga desplazamiento de los LVDT donde se ve que esta viga fue la más solicitada en desplazamientos.
Figura 20. Viga 5 Reforzada Izquierda. Figura 21. Viga 5 Reforzada Derecha.
ESTE GRÁFICO LO COMPLETO AHORA Figura 22. Relevamiento Fisuras Viga 5 Reparada.
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Desplazamiento [micrón]
Viga 5
Viga11
Viga4
Figura 23. Carga Desplazamiento Vigas Con Estribos Sin y con Refuerzo.
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Desplazamiento [micrón]
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Figura 24. Carga Desp. LVDT Viga 18 Reforzada. CONCLUSIONES En el presenta trabajo se muestran los resultados experimentales parciales de un experimento que estudia el refuerzo y la reparación de vigas de hormigón armado solicitadas a esfuerzo de corte por flexión con un encamisado de pequeño espesor de HRF. En general todas las vigas con sección recrecida con HRF brindaron mayor carga y también más rigidez en la respuesta carga desplazamiento que las vigas tomadas como referencia y además fueron exigidas a flechas mayores. Para el caso de reparación se observó excelente restitución de la capacidad superándose incluso la resistencia inicial de la viga en un 55%. También aumentó la rigidez de la respuesta y el área bajo la curva carga desplazamiento. Además el patrón de fisuración presentaba más fisuras que en el ensayo original manteniéndose incluso la integridad de las vigas. El caso de refuerzo del ejemplar sin estribos también presentó mayor carga y rigidez que la viga sin estribos y sin refuerzo tomado como referencia. Si bien este caso presentó mejoras respecto al de referencia la forma de falla producida merece un estudio más profundo que se complementará con el experimento concluido.
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El refuerzo del modelo con estribos presentó la mayor resistencia, la rigidez también fue incrementada y el área bajo la curva carga desplazamiento es la más grande de todas las curvas mostradas pues se mantuvo la carga. AGRADECIMIENTOS Los autores agradecen al Consejo de Investigaciones de la Universidad Nacional de Tucumán (CIUNT), a la Agencia Nacional de Promoción Científica y Tecnológica y al Consejo Nacional de Investigaciones Científico Técnicas (CONICET) por el apoyo económico recibido. Agradecen especialmente a Tensolite S.A. que realizó el hormigonado y curado de las vigas sin refuerzo, a Cemento Avellaneda S.A. que proveyó el cemento utilizado para el hormigón de reparación y refuerzo y a Maccaferri de Argentina S.A. que proveyó las fibras de acero para los ensayos. REFERENCIAS Altun Fatih, Haktanir Tefaruk, Ari Kamura, Effects of steel fiber addition on mechanical properties of concrete and RC beams, Construction and Building Materials 21, 654–661, 2007. Campione Giuseppe, Mangiavillano Maria Letizia, Fibrous reinforced concrete beams in flexure: Experimental investigation, analytical modelling and design considerations, Engineering Structures 30, 2970–2980, 2008. CIRSOC (2005). Reglamento Argentino para Estructuras de Hormigón. Cunha V.M.C.F., Barros J.A.O., Sena-Cruz J.M.. An integrated approach for modelling the tensile behaviour of steel fibre reinforced self-compacting concrete. Cem. Concr. Res. (2010), doi:10.1016/j.cemconres.2010.09.007 Ding Y., You Z., Jalali S. The composite effect of steel fibers and stirrups on the shear behavior of beams using self-consolidating concrete. Engineering Structures 33(2011) 107-117. EN 14651:2005:E. Test method for metallic fibered concrete – Measuring the flexural tensile strength (limit of proportionality (LOP), residual). CEN 2005. Helene P. Manual para Reparo, Reforço e Proteção de Estruturas de Concreto. Pini Editora. Abr/02. Juárez C., Valdez P., Durán A., and Sobolev K., The diagonal tension behavior of fiber reinforced concrete beams, doi:10.1016/j.cemconcomp.2006.12.009, 2006. Lee Hyun-Ho, Shear strength and behavior of steel fiber reinforced concrete columns under seismic loading, doi:10.1016/j.engstruct.2006.08.016, 2006. Li V. C., Horii H., Kabele P., Kanda T., Lim Y.M. Repair and retrofit with engineered cementitious composites. Engineering Fracture Mechanics 65 (2000) 317-334. Llopiz Carlos Ricardo (2008). Hormigón I Unidad 6: Análisis y Diseño al Corte. Facultad de Ingeniería, Universidad Nacional de Cuyo, Mendoza Argentina. Martinola G., Meda A., Plizzari G. A., Rinaldi Z. Strengthening and repair of RC beams with fiber reinforced concrete Original Research Article. Cement and Concrete Composites, Volume 32, Issue 9, October 2010, Pages 731-739. Mesbah H. A., Kassimi F., Yahia A. and Khayat K. H. Flexural performance of reinforced concrete beams repaired with fiber-reinforced SCC. Fifth Intnl. RILEM Symp. On Self Compacting Concrete 2000. Nguyen T-H., Toumi A. and Turatsinze. A., Mechanical properties of steel fibre reinforced and rubberised cement-based mortars, Materials & Design Vol. 31 Issue1, January 2010, Pages 641-647, 2010. Ruano G., Isla F., Sfer D., Luccioni B. Vigas de hormigón armado reparadas con hormigón
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