02 relazione geotecnica sulle fondazioni - porto.salerno.it · un peso specifico medio di 1900...

INDICE

1. Premesse pag. 2

2. Normativa di riferimento pag. 4

3. Teorie per il calcolo del carico limite delle fondazioni profonde pag. 5

4. Calcolo del carico limite delle fondazioni profonde. pag. 14

4.1 Verifiche del palo n°5 corpo A da Ф1200 e L=1965cm pag. 16





4.6 Verifiche del palo n°63 corpo B tratto 3 da Ф800 e L=390cm pag. 53

4.7 Verifiche pali plinti torre faro da Ф400 e L=1200cm pag. 61

5. Calcolo portanza micropali. pag. 69

6. Conclusioni. pag. 72

2

1. Premesse

La presente relazione contiene le verifiche geotecniche e i calcoli necessari per

il corretto dimensionamento delle opere di fondazioni dei corpi previsti nei lavori

di realizzazione di un sistema di accosto ed ormeggio per l’attracco di navi Ro-

Ro Pax al molo di sottoflutto del porto commerciale di Salerno.

Tutte le opere di fondazione saranno realizzati con pali trivellati in cemento

armato con camicia a perdere in acciaio.

Fig. 1 – Planimetria di progetto

In figura 1 si individuano i corpi previsti in progetto.

3

Per il corpo A sono stati utilizzati pali con diametro nominale esterno Ф812.8

con camicia da 11mm, Ф1016 con camicia da 12.5mm, Ф1219.2 con camicia da

12.5mm, per il corpo B sono stati utilizzati pali con diametro Ф812.8 con

camicia da 11mm mentre per i corpi C sono stati utilizzati pali con diametro

nominale esterno Ф2032 con camicia da 16mm

La presente relazione geotecnica è stata redatta in modo da soddisfare le

prescrizioni del capitolo 6 del D.M. 14/01/08 e del punto 3.1 della OPCM n°3274

Le caratteristiche meccaniche dei terreni sono quelle esposte nello studio

geologico tecnico redatto dal Dott. Geologo Lambiase Rosario

Il terreno di sedime, come riportato nella relazione geologica, ai fini della

definizione dell’azione sismica, secondo il punto 3.1 della O.P.C.M. 3274 e

successive modifiche ed integrazioni, può essere definito come di tipo C ovvero:

“Depositi di terreni a grana grossa mediamente addensati o terreni a grana fina

mediamente consistenti con spessori superiori a 30 m, caratterizzati da un

graduale miglioramento delle proprietà meccaniche con la profondità e da valori

di Vs,30 compresi tra 180 m/s e 360 m/s (ovvero 15 < NSPT,30 < 50 nei terreni a

grana grossa e 70 < cu,30 < 250 kPa nei terreni a grana fina).”

La stratigrafia del terreno di fondazione, così come riportata nella relazione

geologica redatta dal Dott. Geologo Lambiase Rosario, risulta costituita da 2

principali strati:

1. complesso A: sono caratterizzate da un angolo di attrito intero pari a 36°,

un peso specifico medio di 1900 kg/mc ed un modulo edometrico medio

pari a 160 kg/cmq

2. complesso B: sono caratterizzate da un angolo di attrito interno pari a

37°, un peso specifico medio di 2000 kg/mc ed un modulo edometrico

medio pari a 300 kg/cmq

Le verifiche sono state effettuate con l’ausilio del software MP della Geostru, di

cui si possiede regolare licenza intestata De Cola Associati.

4

2. Normativa di riferimento

Ordinanza P.C.M. n. 3274del 20.3.2003

Primi elementi in materia di criteri generali per la classificazione sismica del

territorio nazionale e di normative tecniche per le costruzioni in zona sismica.

Norme tecniche per le costruzioni

Documento con gli allegati relativi alla Pericolosità sismica trasmesso per la

discussione in sede di Conferenza Unificata del 20 dicembre 2007 - versione del

18/12/2007 (versione aggiornata rispetto a quella approvata dal Cons.

Sup.LL.PP. con Voto n. 74 del 27.07.2007)

Eurocodice 7: Progettazione geotecnica – Parte 1: Regole generali.

Eurocodice 8: Indicazioni progettuali per la resistenza sismica delle strutture -

Parte 5: Fondazioni, strutture di contenimento ed aspetti geotecnici.

5

3. Teorie per il calcolo del carico limite delle fondazioni profonde.

Carico limite verticale

Il carico limite verticale è stato calcolato con le formule statiche, che

esprimono il medesimo in funzione della geometria del palo, delle

caratteristiche del terreno e dell'interfaccia palo-terreno. A riguardo, poiché

la realizzazione di un palo, sia esso infisso o trivellato, modifica sempre le

caratteristiche del terreno nell’intorno dello stesso, si propone di assumere

un angolo di resistenza a taglio pari a:

104

3' nei pali infissi

3' nei pali trivellati

dove f è l’angolo di resistenza a taglio prima dell’esecuzione del palo. Di

seguito indicheremo con f il parametro di resistenza scelto.te.

Ai fini del calcolo, il carico limite Qlim viene convenzionalmente suddiviso

in due aliquote, la resistenza alla punta Qp e la resistenza laterale Ql.

Resistenza unitaria alla punta:

Formula di Terzaghi

La soluzione proposta da Terzaghi assume che il terreno esistente al disopra

della profondità raggiunta dalla punta del palo possa essere sostituito da un

sovraccarico equivalente pari alla tensione verticale efficace (trascurando

pertanto il fatto che l’interazione tra palo e terreno di fondazione possa

modificare tale valore) e riconduce l’analisi al problema di capacità portante

di una fondazione superficiale.

La formula di Terzaghi può essere scritta:

Qp = c ´ Nc ´ sc + g ´ L ´ Nq + 0.5 ´ g ´ D ´ Ng ´sg

dove:

1cos2

tan

cot)1(

)2/45(cos2

2

tan)2/75.0(

2

2

p

qc

KN

NN

ea

aNq

6

Metodo di Berezantzev

Fondamentalmente Berezantzev fa riferimento ad una superficie di

scorrimento “alla Terzaghi” che si arresta sul piano di posa (punta del

palo); tuttavia egli considera che il cilindro di terreno coassiale al palo ed

avente diametro pari all’estensione in sezione della superficie di

scorrimento, sia in parte “sostenuto” per azione tangenziale dal rimanente

terreno lungo la superficie laterale. Ne consegue un valore della pressione

alla base inferiore a gD, e tanto minore quanto più questo “effetto silo” è

marcato, cioè quanto più grande è il rapporto D/B; di ciò tiene conto il

coefficiente Nq, che quindi è funzione decrescente di D/B.

La resistenza unitaria Qp alla punta, per il caso di terreno dotato di attrito

(f) e di coesione (c), è data dall'espressione:

Qp = c ´ Nc + g ´ L ´ Nq

Avendo indicato con:

g peso unità di volume del terreno;

L lunghezza del palo;

Nc e Nq sono i fattori di capacità portante già comprensivi dell'effetto

forma (circolare);

Metodo di Vesic

Vesic ha assimilato il problema della rottura intorno alla punta del palo a quello

di espansione di una cavità cilindrica in mezzo elasto-plastico, in modo da tener

conto anche della compressibilità del mezzo.

Secondo Vesic i coefficienti di capacità portante Nq e Nc si possono calcolare

come segue:

sin13/sin42

245tantan

2exp

sin3

3rrq IN

L’indice di rigidezza ridotto Irr nella precedente espressione viene calcolato a

partire dalla deformazione volumetrica ev.

L’indice di rigidezza Ir si calcola utilizzando il modulo di elasticità tangenziale G’

e la resistenza a taglio s del terreno.

Quando si hanno condizioni non drenate o il suolo il suolo si trova in uno stato

addensato, il termine ev può essere assunto pari a zero e si ottiene Irr=Ir

E’ possibile fare una stima di Ir con i valori seguenti:

7

TERRENO Ir

Sabbia 75-150

Limo 50-75

Argilla 150-250

Il termine Nc della capacità portante viene calcolato:

cot1 qc NN (a)

Quando f =0 (condizioni non drenate)

12

113

4

rrc nIN

Metodo di Janbu

Janbu calcola Nq (con l’angolo y espresso in radianti) come segue:

tan2exptan1tan2

2qN

Nc si può ricavare dalla (a) quando f > 0.

Per f = 0 si usa Nc = 5.74

Formula di Hansen

La formula di Hansen vale per qualsiasi rapporto D/B, quindi sia per

fondazioni superficiali che profonde, ma lo stesso autore introdusse dei

coefficienti per meglio interpretare il comportamento reale della fondazione,

senza di essi, infatti, si avrebbe un aumento troppo forte del carico limite con

la profondità.

Per valori L/D>1:

D

Ld

D

Ld

q

c

12

1

tan)sin1(tan21

tan4.01

Nel caso f = 0

D/B 0 1 1.1 2 5 10 20 100

d'c 0 0.40 0.33 0.44 0.55 0.59 0.61 0.62

Nei fattori seguenti le espressioni con apici (') valgono quando f =0.

Fattore di forma:

8

L

Ds

L

DL

D

L

D

N

Ns

L

Ds

c

qc

c

4.01

tan1s

tan1s

1

2.0

q

q

''

Fattore di profondità:

1 se tan

qualsiasiper 1

)sin1(tan21

4.01

4.0

1

''

D

L

D

Lk

d

kd

kd

kd

q

c

c

Resistenza del fusto

Il metodo utilizzato per il calcolo della capacità portante laterale è il metodo A,

proposto da Tomlinson (1971); la resistenza laterale viene calcolata nel

seguente modo:

wl fAlKcQ tan

Al = superficie laterale del palo;

fw = fattore di correzione legato alla tronco-conicità del palo, ossia la

diminuzione percentuale del diametro del palo con

c = valore medio della coesione (o della resistenza a taglio in condizioni

non drenate);

s = pressione verticale efficace del terreno;

K = coefficiente di spinta orizzontale, dipendente dalla tecnologia di

esecuzione del palo e dal precedente stato di addensamento, viene

calcolato come segue:

Per pali infissi

K = 1 - tan2f

o, nel caso specifico, è possibile assegnare i seguenti valori proposti in

tabella:

9

Palo K

Terreno sciolto

Terreno denso

Acciaio 0.5 1

Calcestr.

Pref.

1 2

Legno 1 3

Per pali trivellati

K = 1 - senf

d = attrito palo-terreno funzione della scabrezza della superficie del palo;

Per pali infissi

d= 3/4tanf

Per pali trivellati

d= tanf

a = coefficiente d’adesione ricavato come di seguito riportato:

Pali trivellati:

Caquot – Kerisel 2

2

c7100

c100

Meyerhof – Murdock (1963) c1.01 per c<5 t/m2

c005.0525.0 per c³ 5 t/m2

Whitaker – Cooke (1966) a = 0.9 per c < 2.5 t/m2

a = 0.8 per 2.5 ≤ c < 5 t/m2

a = 0.6 per 5 ≤ c ≤ 7.5 t/m2

a = 0.9 per c > 7.5 t/m2

Woodward (1961) a = 0.9 per c < 4 t/m2

a = 0.6 per 4 ≤ c < 8 t/m2

a = 0.5 per 8 ≤ c <12 t/m2

a = 0.4 per 12 ≤ c ≤ 20 t/m2

a = 0.20 per c > 20 t/m2

10

Pali infissi

Coefficiente a per palo infisso

2.5 ≤ c < 5 t/m2 a = 1.00

5 ≤ c < 10 a = 0.70

10 ≤ c < 15 a = 0.50

15 ≤ c < 20 a = 0.40

c ³ 20 a = 0.30

Attrito negativo

Quando un palo viene infisso o passa attraverso uno strato di materiale

compressibile prima che si sia esaurito il processo di consolidazione, il terreno

si muoverà rispetto al palo facendo insorgere sforzi attritivi tra palo e terreno

che inducono al cosiddetto fenomeno dell’attrito negativo. L’effetto dell’attrito

negativo è quello di aumentare il carico assiale sul palo, con conseguente

aumento del cedimento, dovuto all’accorciamento elastico del palo stesso per

effetto dell’aumento di carico. La forza che nasce per effetto dell’attrito negativo

è stimata pari alla componente attritiva della resistenza laterale (vedi

Resistenza del fusto) lungo la superficie laterale a contatto con lo strato in cui si

genera tale fenomeno, ma di verso opposto all’attrito positivo. La risultante così

determinata non viene detratta dal carico limite, ma da quello di esercizio.

Fattore di correzione in condizioni sismiche.

Criterio di Vesic

Secondo questo autore per tenere conto del fenomeno della dilatanza nel

calcolo della capacità portante è sufficiente diminuire di 2° l’angolo d’attrito

degli strati di fondazione. Il limite di questo suggerimento è nel fatto che

non tiene conto dell’intensità della sollecitazione sismica (espressa

attraverso il parametro dell’accelerazione sismica orizzontale massima).

Questo criterio pare però trovare conferma nelle osservazioni fatte in

occasione di diversi eventi sismici.

Criterio di Sano

L’autore propone di diminuire l’angolo d’attrito degli strati portanti di una

quantità data dalla relazione:

11

2maxA

arctgpD

dove Amax è l’accelerazione sismica orizzontale massima.

Questo criterio, rispetto a quello di Vesic, ha il vantaggio di prendere in

considerazione anche l’intensità della sollecitazione sismica. L’esperienza

però dimostra che l’applicazione acritica di questa relazione può condurre a

valori eccessivamente cautelativi di Qlim.

Le correzioni di Sano e di Vesic si applicano esclusivamente a terreni

incoerenti ben addensati. È errato applicarle a terreni sciolti o mediamente

addensati, dove le vibrazioni sismiche producono il fenomeno opposto a

quello della dilatanza, con aumento del grado di addensamento e

dell’angolo d’attrito.

CEDIMENTI

Il cedimento verticale è stato calcolato con il metodo di Davis-Poulos,

secondo il quale il palo viene considerato rigido (indeformabile) immerso

in un mezzo elastico, semispazio o strato di spessore finito.

Si ipotizza che l'interazione palo-terreno sia costante a tratti lungo n

superfici cilindriche in cui viene suddivisa la superficie laterale del palo.

Il cedimento della generica superficie i per effetto del carico trasmesso dal

palo al terreno lungo la superficie j-esima può essere espresso:

Wi,j = (tj / E ) ´ B ´Ii,j

Avendo indicato con:

tj = Incremento di tensione relativo al punto medio della striscia

E = Modulo elastico del terreno

B = Diametro del palo

Ii,j = Coefficiente di influenza

Il cedimento complessivo si ottiene sommando Wi,j per tutte le j aree

CARICO LIMITE ORIZZONTALE

Il carico limite orizzontale è stato calcolato secondo la teoria sviluppata da

Broms il quale assume che il comportamento dell'interfaccia palo-terreno

sia di tipo rigido perfettamente plastico, e cioè che la resistenza del

terreno si mobiliti interamente per un qualsiasi valore non nullo dello

12

spostamento a rimanga costante al crescere dello spostamento stesso.

Si assume che il comportamento flessionale del palo sia di tipo rigido-

perfettamente plastico, vale a dire che le rotazioni elastiche del palo sono

trascurabili finché il momento flettente non raggiunge il valore My di

plasticizzazione.

Per i terreni coesivi Broms propone di adottare una reazione del terreno

costante con la profondità pari a:

p = 9 ´ cu ´ B

con reazione nulla fino alla profondità di 1.5 d; avendo indicato con:

cu = Coesione non drenata,

B = Diametro del palo

p = Reazione del terreno per unità di lunghezza del palo.

Per i terreni incoerenti si assume che la resistenza vari linearmente con la

profondità secondo la legge:

p = 3Kp g zB

avendo indicato con:

p = Reazione del terreno per unità di lunghezza del palo;

Kp = Coefficiente di spinta passiva;

g = Peso unità di volume del terreno;

z = Profondità;

B = Diametro del palo.

Palo in condizioni d’esercizio

Analisi del palo in condizioni di esercizio: Metodo degli elementi finiti.

Il metodo degli elementi finiti modella il palo di fondazione, sottoposto a

carichi trasversali, in modo realistico in quanto fa uso sia degli

spostamenti che delle rotazioni ai nodi per definire la linea elastica del

palo, pertanto rappresenta il metodo più razionale ed efficace attualmente

disponibile per analizzare questo tipo di strutture.

Di seguito si richiamano i fondamenti teorici del metodo indicando con P la

matrice delle forze nodali esterne, con F quella delle forze interne e con A

la matrice dei coefficienti di influenza che, per l’equilibrio tra forze esterne

ed interne, lega le prime due secondo la ben nota forma:

P = AF

13

Gli spostamenti interni e (traslazioni e rotazioni) dell’elemento nel

generico nodo sono legati agli spostamenti esterni X (traslazioni e

rotazioni) applicati ai nodi, dalla seguente relazione:

e = BX

dove la matrice B è dimostrato essere la trasposta della matrice A.

D’altra parte, le forze interne F sono legate agli spostamenti interni e dalla

seguente espressione:

F = Se

Applicando le consuete sostituzioni, si ottiene:

F = SATX

e quindi

P = AF = A SATX

Pertanto, calcolando l’inversa della matrice A SAT si ricava l’espressione degli

spostamenti esterni X:

X = (A SAT)-1P

Noti, quindi, gli spostamenti X è possibile ricavare le forze interne F necessarie

per il progetto della struttura.

La matrice A SAT è nota come matrice di rigidezza globale in quanto

caratterizza il legame tra spostamenti e forze esterni nodali.

Il metodo ad elementi finiti ha, tra l’altro, il vantaggio di consentire di mettere in

conto, come condizioni al contorno, rotazioni e spostamenti noti.

Le reazioni nodali delle molle che schematizzano il terreno vengono

considerate come forze globali legate al modulo di reazione e all’area

d’influenza del nodo. Nella soluzione ad elementi finiti per pali soggetti a carichi

trasversali, il modulo di reazione viene considerato nella forma:

ks = As + BsZn o non volendo far crescere illimitatamente il ks con la

profondità, nella forma: ks = As + Bstan-1(Z/B) nella quale Z è la profondità e B

è il diametro del palo. I valori di As e BsZn sono ottenuti dall’espressione della

capacità portante (Bowles) con fattori correttivi si, di, e ii pari a 1:

ks = qult/DH = C(cNc + 0.5gBNg)

BsZn = C(gNqZ1)

Dove C = 40 è ottenuto in corrispondenza di un cedimento massimo di 25 mm.

14

4. Calcolo del carico limite delle fondazioni profonde.

In questo paragrafo si affronterà il calcolo della lunghezza di infissione

necessaria affinché il carico limite di progetto dei pali sia maggiore alla

sollecitazione massima di progetto, ovvero CR,d ≥ CS,d.

Si riporta in forma tabellare per le 3 combinazioni di carico, di seguito riportate, i

pali più sollecitati e le rispettive sollecitazioni.

1. Combinazione A1 = 1.3*Gk + 1.5*Qk + (0.6*1.5)*Vento su torre faro

2. Combinazione D1 =Dx+Gk+0.3*Qk

3. Combinazione D2 = Dy+Gk+0.3*Qk

Gk= valore caratteristico dei carichi permanenti

Qk= valore caratteristico dei carichi variabili

Dx= effetto dell’azione dovuta al sisma in direzione x

Dx= effetto dell’azione dovuta al sisma in direzione y

A1= combinazione statica agli SLU

D1= combinazione dell’azione sismica in direzione x con le altre azioni agli SLU

D2= combinazione dell’azione sismica in direzione y con le altre azioni agli SLU

La combinazione di tipo A1 utilizzata per le verifiche è definita nel punto 6.4.2.1

del D.M. 14/01/08. I coefficienti parziali utilizzati per formare la combinazione

A1 sono riportati nella seguente tabella del D.M. 14/01/08

15

I coefficienti utilizzati nelle combinazioni D1 e D2 che moltiplicano il valore

caratteristico Qk sono definiti nella tabella 2.5.I del D.M. 14/01/08

La seguente tabella si riferisce ai pali del corpo A

Combinazione A1

Numero Palo

Diametro [mm]

L affiorante [cm] N [kg]

29 1200 1090 870570 43 1000 1150 854540 54 800 465 624850

Combinazione D1

Numero Palo

Diametro [mm]

L affiorante [cm] N [kg] Vx[kg] Vy[kg] V [kg]

5 1200 1890 54983 5981 1171 6095 38 1200 195 99257 14776 1825 14888 66 1200 60 55229 329840 37825 33200248 1000 1060 128686 7115 854 7166 50 800 60 136399 55364 6574 55753

Combinazione D2

Numero Palo

Diametro [mm]

L affiorante [cm] N [kg] Vx[kg] Vy[kg] V [kg]

5 1200 1890 55056 4046 10301 11067 38 1200 195 97856 13767 1171 13817 49 1200 60 50510 260980 192100 32405748 1000 1060 128324 6198 4999 7963 50 800 60 144442 41242 37578 55794

16

La seguente tabella si riferisce ai pali del corpo B

Combinazione A1

Numero Palo

Diametro [mm]

L affiorante

[cm] N [kg] 68 - tratto 1 800 195 185783 84 - tratto 2 800 195 192485 105 - tratto

3 800 50 161876

Combinazione D1

Numero Palo

Diametro [mm]

L affiorante

[cm] N [kg] Vx[kg] Vy[kg] V [kg]81 - tratto 1 800 50 38461 31541 14350 3465295 - tratto 2 800 50 46087 33407 20536 39214103 - tratto

3 800 50 55229 46052 45338 64624

Combinazione D2

Numero Palo

Diametro [mm]

L affiorante

[cm] N [kg] Vx[kg] Vy[kg] V [kg]81 - tratto 1 800 50 38461 14296 32278 3530295 - tratto 2 800 50 110812 25 14230 14230103 - tratto

3 800 50 52229 532 56520 56523

Nelle precedenti tabelle con L si indica la lunghezza di affioramento del palo.

Di seguito per ogni tipologia di palo si riporterà la verifica della condizione di

carico più gravosa.

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4.1 Verifiche del palo n°5 corpo A da Ф1200

Fig. 2 – Schematizzazione del palo con diametro 1200mm con la relativa stratigrafia

Dati generali

Descrizione palo trivellato D1200

Diametro punta 1,20 m

18

Lunghezza 16,00 m

Sporgenza dal terreno 18,90 m

Accellerazione sismica 0,35

Coeff. Poisson strato punta palo (max 0.5)0,50

Profondità falda da piano campagna 0,01 m

Fattori di sicurezza

Sicurezza instabilità 5,00

Carico limite laterale 1,00

Carico limite punta 1,00

Caratteristiche dei materiali

Calcestruzzo

Rck 350,00 kg/cm²

Modulo elastico 336749,20 kg/cm²

Peso Specifico 2500,00 kg/m³

Armatura

B450C

Fyk (Tensione caratteristica di snervamento) 4300,00 kg/cm²


Modello ad elementi finiti

Max spostamento lineare del terreno 0,01 m

Tipo analisi Lineare

Massimo numero di iterazioni 60,00

Fattore di riduzione molla fondo scavo 1,00

Numero di elementi 40,00

Nodo sulla superficie del terreno [< n° nodi] 10,00

Modulo di reazione Ks Bowles

Carichi

Forze orizzontali (Fo) positive dirette da destra a sinistra. Forze

verticali (Fv) positive dirette verso il basso. Coppie (M) positive

orarie.

Nodo Fo M Fv

(kg) (kgm) (kg) 1 11067 0 55056

19

Stratigrafia

Nr.: Numero dello strato. Hs: Spessore dello strato. Fi: Angolo di

attrito. c: Coesione Alfa: Coefficiente di adesione dell'attrito

laterale lungo il fusto

Nr. Hs Peso unità di

Volume

Peso Unità di volume Saturo

c Fi Attrito

negativo Alfa

Modulo elastico

Descrizione litologica

(kg/m³) (kg/m³) (kg/cm²) (°) (kg/cm²)

1 11 1900 2100 0 36 No 0 600

Ghiaia con sabbia o ghiaia

sabbiosa

2 35 2000 2100 0 37 No 0 700 Sabbia o sabbia

limosa densa

20

Carico limite (Berezantzev)

D. L. Nq Nc Fi/C strato punta Palo

Peso paloCarico limite punta

Carico limite laterale

Carico limite

Carico ammissibile

punta

Carico ammissibile

laterale

Carico ammissibile

Cedimento max

Cedimento Attrito

negativo

(m) (m) (°)/kg/cm² (kg) (kg) (kg) (kg) (kg) (kg) (kg) (cm) (cm) (kg)

1,2 14 21,21 32,34 32/0,00 39584,07 395954,9 103295,9 459666,8 395954,9 103295,9 459666,8 1,01 0,11 0

1,2 16 21,06 32,11 32/0,00 45238,94 445694,4 132397,4 532852,9 445694,4 132397,4 532852,9 1,17 0,11 0

1,2 18 20,92 31,88 32/0,00 50893,8 494721,6 165134,9 608962,6 494721,6 165134,9 608962,6 1,34 0,11 0

1,2 20 20,78 31,65 32/0,00 56548,67 543036,3 201508,5 687996 543036,3 201508,5 687996 1,51 0,11 0

1,2 22 20,64 31,42 32/0,00 62203,54 590638,6 241518 769953,1 590638,6 241518 769953,1 1,69 0,11 0

1,2 24 20,49 31,19 32/0,00 67858,41 637528,6 285163,6 854833,8 637528,6 285163,6 854833,8 1,87 0,11 0

1,2 26 20,35 30,97 32/0,00 73513,27 683706,1 332445,3 942638,2 683706,1 332445,3 942638,2 2,06 0,11 0

1,2 28 20,21 30,74 32/0,00 79168,14 729171,4 383363 1033366 729171,4 383363 1033366 2,25 0,11 0

Carico limite orizzontale (Broms)


Diametro 1,20 m

Lunghezza 16,00 m

Momento ultimo sezione 223780,80kgm

Meccanismo di rottura Lungo

Carico limite 95609,59kg

Coefficiente di sicurezza per i carichi laterali 8,7

21

ANALISI AD ELEMENTI FINITI

L. Ks Sforzo normale

Momento Taglio Reazione Molla

Rotaz. Spost. Pressione terreno

El. No

(m) kg/cm³ (kg) (kgm) (kg) (kg) (°) (m) (kg/cm²)

1 1,85 0 55056 3,19 11070 0 -0,415 0,0939 0

2 1,85 0 60286,8 -20473,7 11067 0 -0,411 0,0805 0

3 1,85 0 65517,5 -40950,5 11065 0 -0,4 0,0674 0

4 1,85 0 70748,3 -61422,6 11065 0 -0,381 0,0547 0

5 1,85 0 75979 -81894,7 11067 0 -0,355 0,0428 0

6 1,85 0 81209,8 -102368 11066 0 -0,321 0,0319 0

7 1,85 0 86440,5 -122842 11067 0 -0,28 0,0222 0

8 1,85 0 91671,3 -143315 18700 -7633,84 -0,231 0,0139 0

9 1,85 0 96902 -177910 4760,4 13939,75 -0,172 0,0073 0

10 0,9 5,941 102133 -186717 -19299

24057,74 -0,106 0,0028 1,691

11 0,9 9,178 104687 -169286 -33610

14310,72 -0,074 0,0014 1,32

12 0,9 12,415 107240 -138929 -40365

6754,88 -0,046 0,0005 0,623

13 0,9 15,652 109794 -102470 -39593

-771,58 -0,024 0 -0,071

14 0,9 18,889 112348 -66708,4 -33379

-6213,67 -0,009 -0,0003 -0,573

15 0,9 22,126 114902 -36559,3 -24491

-8889,21 0 -0,0004 -0,82

16 0,9 25,363 117456 -14438,9 -15394

-9096,6 0,004 -0,0003 -0,839

17 0,9 28,6 120009 -534,62 -7751,7

-7642,36 0,006 -0,0002 -0,705

18 0,9 31,837 122563 6466,84 -2319,6

-5432,08 0,005 -0,0002 -0,501

19 0,9 35,074 125117 8562 882,81 -3202,39 0,004 -0,0001 -0,295

20 0,9 38,311 127671 7764,63 2274,6 -1391,85 0,002 0 -0,13

21 0,9 41,548 130225 5710,12 2498,1 -223,44 0,001 0 -0,02

22 0,9 53,928 132779 3453,79 2024,7 473,37 0 0 0,045

23 0,9 57,816 135332 1625,04 1312,5 712,24 0 0 0,066

24 0,9 61,703 137886 439,59 671,58 640,89 0 0 0,059

25 0,9 65,59 140440 -166,99 224,59 446,99 0 0 0,041

26 0,9 69,478 142994 -369,85 -21,92 246,51 0 0 0,023

27 0,9 73,365 145548 -350,05 -117,2 95,28 0 0 0,009

28 0,9 77,252 148101 -244,2 -123,07

5,87 0 0 0,001

29 0,9 81,14 150655 -133,04 -90,4 -32,67 0 0 -0,003

30 0,9 85,027 153209 -51,39 -51,34 -39,06 0 0 -0,004

31 0,9 88,914 155763 -5,02 -21,03 -30,31 0 0 -0,003

32 0,9 92,802 158317 13,97 -3,09 -17,93 0 0 -0,002

33 0,9 96,689 160870 16,77 4,64 -7,73 0 0 -0,001

34 0,9 100,58 163424 12,58 6,09 -1,45 0 0 0

35 0,9 104,46 165978 7,08 4,69 1,39 0 0 0

36 0,9 108,35 168532 2,84 2,66 2,04 0 0 0

37 0,9 112,24 171086 0,44 1,02 1,64 0 0 0

38 0,9 116,13 173640 -0,48 0,04 0,97 0 0 0

39 0,9 120,01 176193 -0,52 -0,33 0,37 0 0 0

40 0,9 123,9 178747 -0,22 -0,24 -0,09 0 0 0

41 127,79 181301 0 0 0 0 0 0

22

ARMATURE

Sforzo normale ultimo

Momento flettente ultimo Nodo Armatura

(kg) (kgm)

Deform. unitaria

max conglom.

Deform. unitaria

max acciaio

Misura Sicurezza Flessione (VERIF. SE

>=1)

Verifica combinaz. a Presso-Flessione

Resistenza a taglio

conglom. Vcd

Resistenza a taglio staffe Vwd

Misura Sicurezza Taglio (Vcd+Vwd)/Vsdu

(VERIF. SE >=1)

Verifica combinazione

a Taglio

1 20ø22 Staffe 10/26 55063 163744 0,003 0,002 51384,1 Verificata 25911,5 23226,68 4,44 Verificata

2 20ø22 Staffe 10/26 60285 -165878 0,003 0,002 8,1 Verificata 26258,2 23226,68 4,47 Verificata





















23















37 20ø22 Staffe 10/26 171094 207357 0,004 0,003 20735 Verificata 33602,01 23226,68 55958,15 Verificata

38 20ø22 Staffe 10/26 173649 -208171 0,004 0,003 20817,81 Verificata 33771,28 23226,68 1298097 Verificata



41 20ø22 Staffe 10/26 181303 210597 0,004 0,003 21058,88 Verificata 34279,08 23226,68 1 Verificata

24



Dati generali



Lunghezza 16,00 m




25







Calcestruzzo

Rck 400,00 kg/cm²



Armatura

B450C











Carichi



orarie.

Fo M Fv Nodo

(kg) (kgm) (kg)

1 14888 0 99257

26

Stratigrafia




Nr. Hs Peso

unità di Volume

Peso Unità

di volume Saturo

c Fi Attrito

negativo Alfa

Modulo elastico


(kg/m³) (kg/m³) (kg/cm²) (°) (kg/cm²)

1 11 1900 2100 0 36 No 0 600

Ghiaia con sabbia o

ghaia sabbiosa

2 35 2000 2100 0 37 No 0 700

Sabbia o sabbia limosa densa

27





Carico limite

Carico ammissibile

punta

Carico ammissibile

laterale

Carico ammissibile

Cedimento max

Cedimento Attrito

negativo


1,2 14 21,21 32,34 32/0,00 39584,07 395954,9 103295,9 459666,8 395954,9 103295,9 459666,8 1,01 0,11 0

1,2 16 21,06 32,11 32/0,00 45238,94 445694,4 132397,4 532852,9 445694,4 132397,4 532852,9 1,17 0,11 0

1,2 18 20,92 31,88 32/0,00 50893,8 494721,6 165134,9 608962,6 494721,6 165134,9 608962,6 1,34 0,11 0

1,2 20 20,78 31,65 32/0,00 56548,67 543036,3 201508,5 687996 543036,3 201508,5 687996 1,51 0,11 0

1,2 22 20,64 31,42 32/0,00 62203,54 590638,6 241518 769953,1 590638,6 241518 769953,1 1,69 0,11 0

1,2 24 20,49 31,19 32/0,00 67858,41 637528,6 285163,6 854833,8 637528,6 285163,6 854833,8 1,87 0,11 0

1,2 26 20,35 30,97 32/0,00 73513,27 683706,1 332445,3 942638,2 683706,1 332445,3 942638,2 2,06 0,11 0

1,2 28 20,21 30,74 32/0,00 79168,14 729171,4 383363 1033366 729171,4 383363 1033366 2,25 0,11 0



Diametro 1,20 m Carico limite orizzontale (Broms)

Lunghezza 16,00 m

Momento ultimo sezione 223780,80kgm


Carico limite 95609,59kg


28


L. Ks Sforzo

normale Momento Taglio

Reazione Molla

Rotazione Spostamento Pressione

terreno El. No


1 1,28 0 99257 3,19 14891 0 -0,303 0,051 0

2 1,28 0 102886 -19113 14878 0 -0,301 0,0442 0

3 1,28 0 106514 -38213,3 14886 0 -0,294 0,0376 0

4 1,28 0 110143 -57316,7 14890 0 -0,282 0,0311 0

5 1,28 0 113771 -76424,9 14887 0 -0,265 0,025 0

6 1,28 0 117400 -95530 14887 0 -0,243 0,0193 0

7 1,28 0 121028 -114636 14887 0 -0,216 0,0141 0

8 1,28 0 124657 -133742 18564 -3676,83 -0,184 0,0096 0

9 1,28 0 128285 -157566 10770 7793,5 -0,147 0,0059 0

10 0,9 5,941 131914 -171388 -

1085321622,24 -0,106 0,0031 1,828

11 0,9 9,178 134468 -161585 -

2726016406,88 -0,076 0,0016 1,514

12 0,9 12,415 137022 -136963 -

362879026,86 -0,049 0,0007 0,833

13 0,9 15,652 139575 -104188 -

375581271,96 -0,027 0,0001 0,117

14 0,9 18,889 142129 -70264,5-

32902-4656,58 -0,012 -0,0002 -0,43

15 0,9 22,126 144683 -40546,5-

24997-7905,39 -0,002 -0,0003 -0,729

16 0,9 25,363 147237 -17969,1-

16363-8634,09 0,003 -0,0003 -0,797

17 0,9 28,6 149791 -3190,05-

8794,2-7568,28 0,005 -0,0002 -0,698

18 0,9 31,837 152344 4753,14 -

3203,9-5590,27 0,005 -0,0002 -0,516

19 0,9 35,074 154898 7647 251,51 -3455,41 0,004 -0,0001 -0,319

20 0,9 38,311 157452 7419,83 1891,6 -1640,09 0,003 0 -0,153

21 0,9 41,548 160006 5711,31 2317,6 -426,04 0,001 0 -0,038

22 0,9 53,928 162560 3617,98 1991,2 326,45 0,001 0 0,031

23 0,9 57,816 165113 1819,52 1353,3 637,89 0 0 0,059

24 0,9 61,703 167667 597,22 734,18 619,09 0 0 0,057

25 0,9 65,59 170221 -65,91 280,14 454,03 0 0 0,042

26 0,9 69,478 172775 -318,94 15,88 264,27 0 0 0,024

27 0,9 73,365 175329 -333,29 -97,01 112,89 0 0 0,01

28 0,9 77,252 177883 -245,66 -

115,6318,62 0 0 0,002

29 0,9 81,14 180436 -141,22 -90,16 -25,47 0 0 -0,002

30 0,9 85,027 182990 -59,79 -54 -36,16 0 0 -0,003

31 0,9 88,914 185544 -11,01 -24,03 -29,98 0 0 -0,003

32 0,9 92,802 188098 10,69 -5,32 -18,7 0 0 -0,002

33 0,9 96,689 190652 15,5 3,38 -8,7 0 0 -0,001

34 0,9 100,58 193205 12,45 5,58 -2,2 0 0 0

35 0,9 104,46 195759 7,4 4,63 0,96 0 0 0

36 0,9 108,35 198313 3,22 2,77 1,86 0 0 0

37 0,9 112,24 200867 0,72 1,16 1,61 0 0 0

38 0,9 116,13 203421 -0,33 0,15 1,01 0 0 0

39 0,9 120,01 205974 -0,46 -0,28 0,43 0 0 0

40 0,9 123,9 208528 -0,21 -0,23 -0,05 0 0 0

41 127,79 211082 0 0 0 0 0 0

29

ARMATURE



(kg) (kgm)

Deform. unitaria

max conglom.

Deform. unitaria

max acciaio

Misura Sicurezza Flessione (VERIF.

SE >=1)


a Presso-Flessione

Resistenza a taglio

conglom. Vcd



(VERIF. SE >=1)


a Taglio






6 20ø22 Staffe 10/26 117401 -190946 0,003 0,002 2 Verificata 32116,38 23226,68 3,72 Verificata









30


16 20ø22 Staffe 10/26 147235 -202335 0,003 0,003 11,26 Verificata 34094 23226,68 3,5 Verificata

















31










32

4.3Verifiche del palo n°66 corpo A da Ф1200


Dati generali



Lunghezza 16,00 m




33







Calcestruzzo

Rck 400,00 kg/cm²



Armatura

B450C











Carichi



orarie.

Fo M Fv Nodo

(kg) (kgm) (kg)

1 332002 0 55229

34

Stratigrafia




Nr. Hs Peso

unità di Volume

Peso Unità

di volume Saturo

c Fi Attrito

negativo Alfa

Modulo elastico


(kg/m³) (kg/m³) (kg/cm²) (°) (kg/cm²)

1 11 1900 2100 0 36 No 0 600

Ghiaia con sabbia o

ghaia sabbiosa

2 35 2000 2100 0 37 No 0 700


35





Carico limite

Carico ammissibile

punta

Carico ammissibile

laterale

Carico ammissibile

Cedimento max

Cedimento Attrito

negativo


1,2 14 21,21 32,34 32/0,00 39584,07 395954,9 103295,9 459666,8 395954,9 103295,9 459666,8 1,01 0,11 0

1,2 16 21,06 32,11 32/0,00 45238,94 445694,4 132397,4 532852,9 445694,4 132397,4 532852,9 1,17 0,11 0

1,2 18 20,92 31,88 32/0,00 50893,8 494721,6 165134,9 608962,6 494721,6 165134,9 608962,6 1,34 0,11 0

1,2 20 20,78 31,65 32/0,00 56548,67 543036,3 201508,5 687996 543036,3 201508,5 687996 1,51 0,11 0

1,2 22 20,64 31,42 32/0,00 62203,54 590638,6 241518 769953,1 590638,6 241518 769953,1 1,69 0,11 0

1,2 24 20,49 31,19 32/0,00 67858,41 637528,6 285163,6 854833,8 637528,6 285163,6 854833,8 1,87 0,11 0

1,2 26 20,35 30,97 32/0,00 73513,27 683706,1 332445,3 942638,2 683706,1 332445,3 942638,2 2,06 0,11 0

1,2 28 20,21 30,74 32/0,00 79168,14 729171,4 383363 1033366 729171,4 383363 1033366 2,25 0,11 0



Diametro 1,20 m

Lunghezza 16,00 m

Momento ultimo sezione 425981,50 kgm


Carico limite 147110,00 kg

36


L. Ks Sforzo


Reazione Molla

Rotazione Spostamento Pressione

terreno El. No


1 0,17 0 55229 0 333296,3 0 -0,999 0,0705 0

2 0,17 0 55723,8 -57918,96 335627 0 -0,998 0,0675 0

3 0,17 0 56218,6 -115837,9 333296,3 0 -0,995 0,0644 0

4 0,17 0 56713,4 -174368,7 332130,8 0 -0,99 0,0614 0

5 0,17 0 57208,2 -232491,6 330965,5 0 -0,983 0,0584 0

6 0,17 0 57703 -290206,6 334461,6 0 -0,974 0,0554 0

7 0,17 0 58197,8 -348941,3 329800,1 0 -0,962 0,0525 0

8 0,17 0 58692,6 -406452,4 334461,6 0 -0,949 0,0495 0

9 0,17 0 59187,4 -464779,3 333296,3 0 -0,934 0,0467 0

10 0,17 0 59682,2 -523310 328634,8 0 -0,917 0,0438 0

11 0,17 0 60177 -580821,1 333296,3 0 -0,898 0,0411 0

12 0,17 0 60671,8 -639147,9 332130,8 0 -0,877 0,0383 0

13 0,17 0 61166,6 -697270,9 332130,8 -1855,87 -0,854 0,0357 0

14 0,17 0 61661,4 -755393,8 322807,9 5770,37 -0,828 0,0331 0

15 1,08 5,941 62156,2 -812152,8 168568,5 156400,6 -0,801 0,0306 18,204

16 1,08 9,801 65201,1 -993688,1 -50934,64 219494,8 -0,609 0,0173 16,985

17 1,08 13,66 68246,1 -938834,6 -189457,5 138524,2 -0,402 0,0078 10,719

18 1,08 17,52 71291 -734805 -235412,8 45956,28 -0,224 0,002 3,556

19 1,08 21,379 74335,9 -481283,5 -211287,2 -24124,75 -0,094 -0,0009 -1,867

20 1,08 25,239 77380,9 -253743,4 -151652,7 -59634,66 -0,016 -0,0018 -4,615

21 1,08 29,098 80425,8 -90425,28 -86865,73 -64786,92 0,021 -0,0017 -5,013

22 1,08 32,958 83470,7 3122,13 -35413 -51452,68 0,03 -0,0012 -3,981

23 1,08 36,817 86515,7 41258,99 -3924,12 -31488,86 0,026 -0,0007 -2,462

24 1,08 40,677 89560,6 45484,93 10904,93 -14828,99 0,016 -0,0003 -1,107

25 1,08 53,629 92605,5 33741,15 14126,86 -3221,94 0,008 0 -0,254

26 1,08 58,264 95650,4 18527,6 10788,12 3338,77 0,002 0 0,258

27 1,08 62,899 98695,4 6909,61 5961,8 4826,32 0 0,0001 0,373

28 1,08 67,534 101740 489,21 2189,85 3771,95 -0,001 0 0,292

29 1,08 72,169 104785 -1869,09 102,06 2087,78 -0,001 0 0,162

30 1,08 76,804 107830 -1979 -646,89 748,95 -0,001 0 0,058

31 1,08 81,439 110875 -1282,35 -657,89 11 0 0 0,001

32 1,08 86,074 113920 -573,85 -413,05 -244,84 0 0 -0,019

33 1,08 90,708 116965 -129,03 -175,22 -237,83 0 0 -0,018

34 1,08 95,343 120010 59,67 -31,32 -143,89 0 0 -0,011

35 1,08 99,978 123055 93,4 25,86 -57,18 0 0 -0,004

36 1,08 104,61 126100 65,56 32,72 -6,86 0 0 -0,001

37 1,08 109,25 129145 30,32 20,99 11,72 0 0 0,001

38 1,08 113,88 132190 7,71 8,22 12,77 0 0 0,001

39 1,08 118,52 135235 -1,14 0,5 7,72 0 0 0,001

40 1,08 123,15 138279 -1,68 -1,56 2,07 0 0 0

41 127,79 141324 0 0 0 0 0 0

37

ARMATURE


Momento flettente ultimo

Nodo Armatura

(kg) (kgm)

Deform. unitaria max

conglom.

Deform. unitaria

max acciaio

Misura Sicurezza Flessione

(VERIF. SE >=1)


a Presso-Flessione

Resistenza a taglio

conglom. Vcd

Resistenza a taglio staffe

Vwd

Misura Sicurezza Taglio

(Vcd+Vwd)/Vsdu (VERIF. SE >=1)

Verifica combinazione a

Taglio

1 40ø22 Staffe 10/2 55062,82 163744,44 0,003 0,002 51384,1 Verificata 25911,5 23226,68 4,44 Verificata

2 40ø22 Staffe 10/2 60285,42 -165878,1 0,003 0,002 8,1 Verificata 26258,2 23226,68 4,47 Verificata





7 50ø22 Staffe 10/2 86440,61 -176377 0,003 0,002 1,44 Verificata 27991,69 23226,68 4,63 Verificata








15 134ø22 Staffe 10/5 62158,13 -813250,43 0,004 0,003 1 Verificata 41227,47 127341 1 Verificata

16 169ø22 Staffe 10/26 65205,81 -996065,94 0,004 0,003 1 Verificata 45350,72 23226,68 1,35 Verificata

17 158ø22 Staffe 10/4 68245,66 -939712,49 0,004 0,003 1 Verificata 44320,09 145137,46 1 Verificata

18 119ø22 Staffe 10/3 71298,23 -735953,78 0,004 0,003 1 Verificata 40152,32 195260,51 1 Verificata

19 72ø22 Staffe 10/3 74344,2 -481461,27 0,004 0,003 1 Verificata 35088,22 176199 1 Verificata

20 40ø22 Staffe 10/5 77372,69 -298225,91 0,003 0,003 1,18 Verificata 31704,73 119947,97 1 Verificata

21 40ø22 Staffe 10/11 80428,72 -299310,17 0,003 0,003 3,31 Verificata 31906,55 54959,18 1 Verificata

38




25 40ø22 Staffe 10/26 92598,04 303595,8 0,003 0,003 9 Verificata 32713,83 23226,68 3,96 Verificata
















41 40ø22 Staffe 10/26 141322,05 319371,19 0,004 0,003 -- Verificata 35942,94 23226,68 1 Verificata

39



Dati generali



Lunghezza 16,00 m




40







Calcestruzzo

Rck 400,00 kg/cm²



Armatura

B450C











Carichi



orarie.

Fo M Fv Nodo

(kg) (kgm) (kg)

1 7963 0 12832

41

Stratigrafia




Nr. Hs Peso

unità di Volume

Peso Unità

di volume Saturo

c Fi Attrito

negativo Alfa

Modulo elastico


(kg/m³) (kg/m³) (kg/cm²) (°) (kg/cm²)

1 11 1900 2100 0 36 No 0 600

Ghiaia con sabbia o

ghaia sabbiosa

2 35 2000 2100 0 37 No 0 700


42


D. L. Fi/C strato punta Palo



Carico limite

Carico ammissibile

punta

Carico ammissibile

laterale

Carico ammissibile

Cedimento max

Cedimento Attrito

negativo

(m) (m)

Nq Nc

(°)/kg/cm² (kg) (kg) (kg) (kg) (kg) (kg) (kg) (cm) (cm) (kg)

1 14 21,01 32,02 32/0,00 27488,94 272370,2 86079,89 330961,2 272370,2 86079,89 330961,2 0,87 0,03 0

1 16 20,84 31,74 32/0,00 31415,93 306144,5 110331,1 385059,8 306144,5 110331,1 385059,8 1,01 0,03 0

1 18 20,66 31,47 32/0,00 35342,92 339325,2 137612,4 441594,7 339325,2 137612,4 441594,7 1,16 0,03 0

1 20 20,49 31,19 32/0,00 39269,91 371912,3 167923,7 500566,1 371912,3 167923,7 500566,1 1,31 0,03 0

1 22 20,32 30,92 32/0,00 43196,9 403905,6 201265 561973,8 403905,6 201265 561973,8 1,47 0,03 0

1 24 20,15 30,64 32/0,00 47123,89 435305,3 237636,3 625817,8 435305,3 237636,3 625817,8 1,64 0,03 0

1 26 19,98 30,37 32/0,00 51050,88 466111,5 277037,8 692098,3 466111,5 277037,8 692098,3 1,33 0,02 0

1 28 19,81 30,09 32/0,00 54977,87 496323,9 319469,2 760815,2 496323,9 319469,2 760815,2 1,46 0,02 0

1 30 19,63 29,82 32/0,00 58904,86 525942,7 364930,6 831968,4 525942,7 364930,6 831968,4 1,59 0,02 0

1 32 19,46 29,55 32/0,00 62831,85 554967,8 413422,1 905557,9 554967,8 413422,1 905557,9 1,73 0,02 0



Diametro 1,00 m

Lunghezza 16,00m




Coefficiente di sicurezza per carichi laterali 9,3

43




Rotazione Spost. Pressione terreno

El. No


1 1,28 0 12832 1,59 7963,1 0 -0,166 0,0284 0

2 1,28 0 15351,8 -10219,31 7963,1 0 -0,165 0,0246 0

3 1,28 0 17871,6 -20438,61 7961,85 0 -0,161 0,021 0

4 1,28 0 20391,5 -30659,51 7959,37 0 -0,155 0,0174 0

5 1,28 0 22911,3 -40874,84 7964,34 0 -0,146 0,0141 0

6 1,28 0 25431,1 -51095,73 7961,85 0 -0,134 0,0109 0

7 1,28 0 27950,9 -61313,45 7963,72 0 -0,12 0,0081 0

8 1,28 0 30470,7 -71533,15 9623 -1659,81 -0,103 0,0056 0

9 1,28 0 32990,6 -83882,67 6066,99 3555,66 -0,083 0,0035 0

10 0,9 5,548 35510,4 -91669,04 -4334,12 10400,92 -0,061 0,0019 1,051

11 0,9 8,785 37283,9 -87754,84 -12785,29 8451,37 -0,045 0,0011 0,936

12 0,9 12,022 39057,3 -76206,91 -17992,79 5208,04 -0,03 0,0005 0,577

13 0,9 15,259 40830,8 -59955,3 -19467,13 1474,31 -0,018 0,0001 0,163

14 0,9 18,496 42604,3 -42372,12 -17844,22 -1622,84 -0,009 -0,0001 -0,18

15 0,9 21,733 44377,8 -26254,76 -14291,02 -3553,18 -0,002 -0,0002 -0,393

16 0,9 24,97 46151,3 -13346,79 -10021,86 -4269,19 0,001 -0,0002 -0,473

17 0,9 28,207 47924,7 -4294,79 -5993,73 -4028,01 0,003 -0,0002 -0,446

18 0,9 31,444 49698,2 1118,92 -2782,07 -3211,71 0,003 -0,0001 -0,356

19 0,9 34,681 51471,7 3631,75 -593,71 -2188,34 0,002 -0,0001 -0,242

20 0,9 37,918 53245,2 4168 625,36 -1219,09 0,002 0 -0,136

21 0,9 41,155 55018,7 3603,16 1137,05 -511,69 0,001 0 -0,055

22 0,9 53,432 56792,1 2576,15 1164,09 -27,05 0,001 0 -0,003

23 0,9 57,319 58565,6 1524,71 911,07 253,03 0 0 0,028

24 0,9 61,207 60339,1 701,81 582,86 328,21 0 0 0,036

25 0,9 65,094 62112,6 175,36 296,71 286,15 0 0 0,032

26 0,9 68,982 63886,1 -92,64 98,53 198,17 0 0 0,022

27 0,9 72,869 65659,5 -181,63 -11,49 110,02 0 0 0,012

28 0,9 76,756 67433 -171,26 -55,04 43,56 0 0 0,005

29 0,9 80,644 69206,5 -121,54 -58,66 3,62 0 0 0

30 0,9 84,531 70980 -68,56 -44,34 -14,32 0 0 -0,002

31 0,9 88,418 72753,5 -28,51 -26,35 -17,99 0 0 -0,002

32 0,9 92,306 74526,9 -4,71 -11,77 -14,58 0 0 -0,002

33 0,9 96,193 76300,4 5,92 -2,64 -9,13 0 0 -0,001

34 0,9 100,08 78073,9 8,3 1,7 -4,34 0 0 0

35 0,9 103,968 79847,4 6,77 2,87 -1,17 0 0 0

36 0,9 107,855 81620,8 4,18 2,45 0,42 0 0 0

37 0,9 111,742 83394,3 1,97 1,51 0,93 0 0 0

38 0,9 115,63 85167,8 0,6 0,65 0,86 0 0 0

39 0,9 119,517 86941,3 0,01 0,1 0,55 0 0 0

40 0,9 123,404 88714,7 -0,08 -0,09 0,19 0 0 0

41 127,292 90488,2 0 0 0 0 0 0

44

ARMATURE



Nodo Armatura

(kg) (kgm)

Deform. unitaria

max conglom.

Deform. unitaria

max acciaio


(VERIF. SE >=1)


a Presso-Flessione

Resistenza a taglio

conglom. Vcd

Resistenza a taglio staffe

Vwd




a Taglio

1 20ø22 Staffe 10/26 12824,7 118891 0,003 0,002 74619,24 Verificata 19796,98 19222,08 4,9 Verificata
























45



27 20ø22 Staffe 10/26 65664,1 -136217 0,003 0,003 749,96 Verificata 23593 19222,08 3728,19 Verificata














41 20ø22 Staffe 10/26 90489,8 143671 0,003 0,003 -- Verificata 25377,11 19222,08 1 Verificata

46



Dati generali



Lunghezza 30,00 m





47






Calcestruzzo

Rck 400,00 kg/cm²



Armatura

B450C











Carichi



orarie.

Fo M Fv Nodo

(kg) (kgm) (kg)

1 55794 0 144442

48

Stratigrafia




Nr. Hs Peso

unità di Volume

Peso Unità

di volume Saturo

c Fi Attrito

negativo Alfa

Modulo elastico


(kg/m³) (kg/m³) (kg/cm²) (°) (kg/cm²)

1 11 1900 2100 0 36 No 0 600


sabbiosa

2 35 2000 2100 0 37 No 0 700


49





Carico limite

Carico ammissibile

punta

Carico ammissibile

laterale

Carico ammissibile

Cedimento max

Cedimento Attrito

negativo

(m) (m)

Nq Nc


0,8 14 20,71 31,54 32/0,00 17592,92 171822,4 68863,91 223093,4 171822,4 68863,91 223093,4 0,73 0,44 0

0,8 16 20,49 31,19 32/0,00 20106,19 192701,7 88264,91 260860,4 192701,7 88264,91 260860,4 0,85 0,44 0

0,8 18 20,28 30,85 32/0,00 22619,47 213106 110089,9 300576,5 213106 110089,9 300576,5 0,98 0,44 0

0,8 20 20,06 30,51 32/0,00 25132,74 233035,5 134339 342241,7 233035,5 134339 342241,7 1,12 0,44 0

0,8 22 19,85 30,16 32/0,00 27646,02 252490 161012 385856 252490 161012 385856 0,93 0,32 0

0,8 24 19,63 29,82 32/0,00 30159,29 271469,6 190109,1 431419,3 271469,6 190109,1 431419,3 1,03 0,32 0

0,8 26 19,42 29,48 32/0,00 32672,56 289974,2 221630,2 478931,8 289974,2 221630,2 478931,8 1,14 0,32 0

0,8 28 19,2 29,13 32/0,00 35185,84 308004 255575,3 528393,4 308004 255575,3 528393,4 1,26 0,32 0

0,8 30 18,99 28,79 32/0,00 37699,11 325558,8 291944,5 579804,2 325558,8 291944,5 579804,2 1,38 0,32 0

0,8 32 18,77 28,45 32/0,00 40212,39 342638,7 330737,7 633164 342638,7 330737,7 633164 1,51 0,32 0

0,8 34 18,56 28,1 32/0,00 42725,66 359243,7 371954,8 688472,9 359243,7 371954,8 688472,9 1,64 0,32 0



Diametro 0,80 m

Lunghezza 30,00 m





50





El. No


1 0,61 0 144442 0 55792,15 0 -0,188 0,0142 0

2 0,61 0 145212 -34172,7 55797,36 0 -0,185 0,0122 0

3 0,61 0 145981 -68345,39 56863,89 -1076,25 -0,179 0,0102 0

4 0,61 0 146751 -103171,3 53997,28 2861,34 -0,169 0,0084 0

5 1,08 5,155 147521 -136246,7 29836,58 24157,22 -0,154 0,0066 3,418

6 1,08 9,015 148874 -168378,4 -1423,63 31259,79 -0,122 0,004 3,628

7 1,08 12,87 150227 -166845,8 -24409,77 22985,77 -0,086 0,0021 2,668

8 1,08 16,73 151581 -140558,7 -35545,88 11136,46 -0,053 0,0008 1,293

9 1,08 20,59 152934 -102278,7 -36048,71 503,08 -0,027 0 0,058

10 1,08 24,45 154287 -63457,11 -29604,86 -6443,85 -0,01 -0,0003

-0,748

11 1,08 28,31 155641 -31575 -20312,96 -9291,9 0,001 -0,0004

-1,079

12 1,08 32,17 156994 -9699,45 -11369,54 -8943,44 0,005 -0,0003

-1,038

13 1,08 36,03 158347 2544,64 -4639,67 -6730,02 0,006 -0,0002

-0,789

14 1,08 39,89 159700 7541,22 -337,27 -4302,36 0,005 -0,0001

-0,482

15 1,08 52,64 161054 7904,43 1873 -2210,3 0,003 0 -0,262

16 1,08 57,27 162407 5887,35 2302,7 -429,67 0,001 0 -0,05

17 1,08 61,91 163760 3407,52 1823,93 478,76 0 0 0,056

18 1,08 66,54 165114 1443,28 1098,81 725,13 0 0 0,084

19 1,08 71,18 166467 259,95 484,98 613,82 0 0 0,071

20 1,08 75,81 167820 -262,33 100,5 384,48 0 0 0,045

21 1,08 80,45 169174 -370,57 -75,45 175,95 0 0 0,02

22 1,08 85,08 170527 -289,32 -115,79 40,35 0 0 0,005

23 1,08 89,72 171880 -164,62 -92,11 -23,68 0 0 -0,003

24 1,08 94,35 173233 -65,42 -52,61 -39,5 0 0 -0,005

25 1,08 98,99 174587 -8,76 -20,67 -31,94 0 0 -0,004

26 1,08 103,6 175940 13,5 -2,37 -18,3 0 0 -0,002

27 1,08 108,3 177293 16,05 4,76 -7,13 0 0 -0,001

28 1,08 112,9 178647 10,93 5,46 -0,7 0 0 0

29 1,08 117,5 180000 5,05 3,56 1,9 0 0 0

30 1,08 122,2 181353 1,21 1,13 2,43 0 0 0

31 126,8 182707 0 0 0 0 0 0

51

ARMATURE



(kg) (kgm)

Deform. unitaria

max conglom.

Deform. unitaria

max acciaio


(VERIF. SE >=1)


a Presso-Flessione

Resistenza a taglio

conglom. Vcd





a Taglio

1 20ø22 Staffe 10/13 144444 115409 0,004 0,003 -- Verificata 25381,11 30411,04 1 Verificata






7 35ø22 Staffe 10/26 150232 -166789 0,004 0,003 1 Non verificata 27519,27 15217,48 1,75 Verificata



52













53










31 20ø22 Staffe 10/26 182715 120525 0,004 0,003 -- Verificata 28407,31 15217,48 1 Verificata

54

4.6 Verifiche del palo n°63 corpo B tratto 3 da Ф800


Dati generali



Lunghezza 14,00 m




55







Calcestruzzo

Rck 400,00 kg/cm²



Armatura

B450C











Carichi



orarie.

Fo M Fv Nodo

(kg) (kgm) (kg)

1 64624 0 55229

56

Stratigrafia




Nr. Hs Peso

unità di Volume

Peso Unità

di volume Saturo

c Fi Attrito

negativo Alfa

Modulo elastico


(kg/m³) (kg/m³) (kg/cm²) (°) (kg/cm²)

1 11 1900 2100 0 36 No 0 600


sabbiosa

2 35 2000 2100 0 37 No 0 700


57





Carico limite

Carico ammissibile

punta

Carico ammissibile

laterale

Carico ammissibile

Cedimento max

Cedimento Attrito

negativo

(m) (m)

Nq Nc


0,8 14 20,71 31,54 32/0,00 17592,92 171822,4 68863,91 223093,4 171822,4 68863,91 223093,4 0,73 0,44 0

0,8 16 20,49 31,19 32/0,00 20106,19 192701,7 88264,91 260860,4 192701,7 88264,91 260860,4 0,85 0,44 0

0,8 18 20,28 30,85 32/0,00 22619,47 213106 110089,9 300576,5 213106 110089,9 300576,5 0,98 0,44 0

0,8 20 20,06 30,51 32/0,00 25132,74 233035,5 134339 342241,7 233035,5 134339 342241,7 1,12 0,44 0

0,8 22 19,85 30,16 32/0,00 27646,02 252490 161012 385856 252490 161012 385856 0,93 0,32 0

0,8 24 19,63 29,82 32/0,00 30159,29 271469,6 190109,1 431419,3 271469,6 190109,1 431419,3 1,03 0,32 0

0,8 26 19,42 29,48 32/0,00 32672,56 289974,2 221630,2 478931,8 289974,2 221630,2 478931,8 1,14 0,32 0

0,8 28 19,2 29,13 32/0,00 35185,84 308004 255575,3 528393,4 308004 255575,3 528393,4 1,26 0,32 0

0,8 30 18,99 28,79 32/0,00 37699,11 325558,8 291944,5 579804,2 325558,8 291944,5 579804,2 1,38 0,32 0

0,8 32 18,77 28,45 32/0,00 40212,39 342638,7 330737,7 633164 342638,7 330737,7 633164 1,51 0,32 0

0,8 34 18,56 28,1 32/0,00 42725,66 359243,7 371954,8 688472,9 359243,7 371954,8 688472,9 1,64 0,32 0



Diametro 0,80 m

Lunghezza 14,00 m





58


L. Ks Sforzo


Reazione Molla

Rotazione Spost. Pressione

terreno El. No


1 0,61 0 55229 -12,75 64594,87 0 -0,217 0,0164 0

2 0,61 0 55999 -39583,48 64615,68 0 -0,215 0,0141 0

3 0,61 0 56768 -79160,59 65869,5 -1246,58 -0,208 0,0118 0

4 0,61 0 57538 -119492,9 62555,47 3314,18 -0,196 0,0097 0

5 1,08 5,155 58308 -157807,3 34560,55 27980,37 -0,179 0,0077 3,959

6 1,08 9,015 59661 -195026 -1648,51 36207 -0,141 0,0047 4,203

7 1,08 12,87 61014 -193250,9 -28272,5 26623,52 -0,1 0,0024 3,09

8 1,08 16,73 62368 -162803,5 -41171,07 12898,92 -0,062 0,0009 1,497

9 1,08 20,59 63721 -118465,3 -41753,71 582,7 -0,032 0 0,068

10 1,08 24,45 65074 -73499,8 -34290,03 -7463,66 -0,011 -0,0004 -0,866

11 1,08 28,31 66428 -36572,03 -23527,63-

10762,450,001 -0,0004 -1,249

12 1,08 32,17 67781 -11234,58 -13168,97-

10358,830,006 -0,0004 -1,202

13 1,08 36,03 69134 2947,36 -5373,97 -7795,12 0,007 -0,0003 -0,914

14 1,08 39,89 70487 8734,7 -390,63 -4983,26 0,005 -0,0001 -0,558

15 1,08 52,64 71841 9155,41 2169,44 -2560,11 0,003 -0,0001 -0,303

16 1,08 57,27 73194 6819,08 2667,11 -497,68 0,002 0 -0,058

17 1,08 61,91 74547 3946,8 2112,59 554,53 0,001 0 0,064

18 1,08 66,54 75901 1671,7 1272,71 839,89 0 0 0,097

19 1,08 71,18 77254 301,1 561,74 710,97 0 0 0,083

20 1,08 75,81 78607 -303,85 116,41 445,33 0 0 0,052

21 1,08 80,45 79961 -429,22 -87,39 203,8 0 0 0,024

22 1,08 85,08 81314 -335,11 -134,12 46,73 0 0 0,005

23 1,08 89,72 82667 -190,67 -106,69 -27,43 0 0 -0,003

24 1,08 94,35 84021 -75,78 -60,94 -45,75 0 0 -0,005

25 1,08 98,99 85374 -10,15 -23,95 -36,99 0 0 -0,004

26 1,08 103,6 86727 15,64 -2,75 -21,2 0 0 -0,002

27 1,08 108,3 88080 18,59 5,51 -8,26 0 0 -0,001

28 1,08 112,9 89434 12,66 6,32 -0,81 0 0 0

29 1,08 117,5 90787 5,84 4,12 2,2 0 0 0

30 1,08 122,2 92140 1,4 1,3 2,82 0 0 0

31 126,8 93494 0 0 0 0 0 0

59

ARMATURE



(kg) (kgm)

Deform. unitaria

max conglom.

Deform. unitaria

max acciaio


(VERIF. SE >=1)


a Presso-Flessione

Resistenza a taglio

conglom. Vcd



(VERIF. SE >=1)


a Taglio

1 20ø22 Staffe 10/9 55231,5 -99521 0,004 0,003 7807,98 Verificata 18325,58 46269,29 1 Verificata




5 36ø22 Staffe 10/26 58311,1 -157694 0,004 0,003 1 Verificata 20361,72 15217,48 1,03 Verificata

6 47ø22 Staffe 10/26 59655,1 -195769 0,004 0,003 1 Verificata 21701,2 15217,48 22,4 Verificata
















60










31 20ø22 Staffe 10/26 93497,2 106856 0,004 0,003 10685,36 Verificata 21351,79 15217,48 1 Verificata

61

4.7 Verifiche pali plinto torre faro da Ф400 L=1200cm

In questo paragrafo si riportano le verifiche geotecniche dei pali utilizzati sotto il

plinto di fondazione della torre faro.


62

Dati generali



Lunghezza 12,00 m



Coeff. Poisson strato punta palo (max 0.5) 0,50







Calcestruzzo

Rck 400,00 kg/cm²



Armatura

B450C











Stratigrafia




63

Carichi



orarie.

Fo M Fv Nodo

(kg) (kgm) (kg)

1 1100 0 47403

Nr. Hs Peso

unità di Volume

Peso Unità

di volume Saturo

c Fi Attrito

negativo Alfa

Modulo elastico


(kg/m³) (kg/m³) (kg/cm²) (°) (kg/cm²)

1 11 1900 2100 0 36 No 0 600


sabbiosa

2 15 2000 2100 0 37 No 0 700


64

Diametro Lunghezza Nq Nc Fi/C strato punta Palo



Carico limite

Carico ammissibile

punta

Carico ammissibile

laterale

Carico ammissibile

Cedimento max

Cedimento

(m) (m) (°)/(kg/cm²) (kg) (kg) (kg) (kg) (kg) (kg) (kg) (cm) (cm)

0,4 12 32,94 51,12 32/0,00 3769,91 54680,39 23621,87 74532,4 54680,39 23621,87 74532,35 0,35 0,21 0,4 8 29,84 48 31/0,00 2513,27 33780,63 11262,2 42529,6 33780,63 11262,2 42529,55 0,37 0,39 0,4 10 28,47 45,72 31/0,00 3141,59 39384,62 16950,85 53193,9 39384,62 16950,85 53193,88 0,46 0,39 0,4 12 32,94 51,12 32/0,00 3769,91 54680,39 23621,87 74532,4 54680,39 23621,87 74532,35 0,35 0,21 0,4 14 31,84 49,36 32/0,00 4398,23 61653,23 31504,9 88759,9 61653,23 31504,9 88759,91 0,42 0,21



Diametro 0,40 m

Lunghezza 12,00 m




65


Lungh. Ks Sforzo normale



El. No


1 0,86 0 47403 -0,8 1098,57 0 -0,028 0,0053 0 2 0,86 0 47672 -942,43 1100,43 0 -0,028 0,0049 0 3 0,86 0 47942 -1887,24 1098,57 0 -0,028 0,0045 0 4 0,86 0 48211 -2831,26 1099,5 0 -0,027 0,0041 0 5 0,86 0 48480 -3774,48 1102,29 0 -0,027 0,0037 0 6 0,86 0 48749 -4720,89 1096,71 0 -0,026 0,0033 0 7 0,86 0 49019 -5661,33 1099,96 0 -0,025 0,0029 0 8 0,86 0 49288 -6604,15 1100,89 0 -0,024 0,0025 0 9 0,86 0 49557 -7547,37 1101,82 0 -0,023 0,0022 0 10 0,86 0 49827 -8491,39 1100,89 0 -0,022 0,0018 0 11 0,86 0 50096 -9435,21 1099,96 0 -0,02 0,0015 0 12 0,86 0 50365 -10378,63 1099,73 0 -0,018 0,0012 0 13 0,86 0 50634 -11321,66 1161,07 -60,32 -0,017 0,001 0 14 0,86 0 50904 -12316,66 995,75 165,67 -0,015 0,0007 0 15 0,46 4,37 51173 -13170,46 467,76 526,49 -0,012 0,0005 0,232 16 0,46 6,024 51318 -13386,75 -11,22 484,04 -0,011 0,0004 0,262 17 0,46 7,678 51463 -13381,77 -507,89 495,88 -0,01 0,0003 0,269 18 0,46 9,332 51608 -13147,76 -979,54 472,5 -0,009 0,0003 0,256 19 0,46 10,99 51753 -12695,66 -1402,42 422,55 -0,008 0,0002 0,229 20 0,46 12,64 51898 -12048,29 -1756,69 354,1 -0,006 0,0002 0,192 21 0,46 14,29 52043 -11237,31 -2030,81 274,46 -0,005 0,0001 0,149 22 0,46 15,95 52188 -10299,94 -2221,05 189,99 -0,004 0,0001 0,103 23 0,46 17,6 52333 -9274,76 -2327,13 106,04 -0,004 0 0,057 24 0,46 19,26 52478 -8200,69 -2354,1 26,88 -0,003 0 0,015 25 0,46 20,91 52623 -7114,2 -2309,87 -44,28 -0,002 0 -0,024 26 0,46 22,56 52768 -6048,1 -2204,55 -105,22 -0,001 0 -0,057 27 0,46 24,22 52913 -5030,59 -2050,12 -154,63 -0,001 0 -0,084 28 0,46 25,87 53058 -4084,4 -1858,26 -192 0 0 -0,104 29 0,46 27,53 53203 -3226,77 -1640,62 -217,44 0 0 -0,118 30 0,46 29,18 53348 -2469,51 -1408,89 -231,6 0 0 -0,125 31 0,46 30,84 53493 -1819,25 -1173,77 -235,44 0 0 -0,128 32 0,46 32,49 53638 -1277,51 -943,5 -230,18 0 0 -0,125 33 0,46 34,14 53783 -842,07 -726,62 -217,07 0,001 0 -0,118 34 0,46 35,8 53928 -506,74 -529,12 -197,38 0,001 0 -0,107 35 0,46 37,45 54073 -262,56 -358,48 -170,66 0,001 0 -0,093 36 0,46 39,11 54218 -97,13 -210,79 -147,56 0,001 0 -0,077 37 0,46 49 54363 0,19 -82,14 -128,65 0,001 0 -0,071 38 0,46 50,98 54508 38,1 5,02 -87,25 0,001 0 -0,047 39 0,46 52,97 54653 35,78 44,6 -39,58 0,001 0 -0,021 40 0,46 54,96 54798 15,2 32,93 11,68 0,001 0 0,006 41 56,94 54943 0 0 0 0 0 0

66

ARMATURE

Nodo Armatura Sforzo normale ultimo


Deform. unitaria

max conglom.

Deform. unitaria

max acciaio


(VERIF. SE >=1)

Verifica combinazione a

Presso-Flessione

Resistenza a taglio

conglom. Vcd

Resistenza a taglio

staffe Vwd


(VERIF. SE >=1)


a Taglio

(kg) (kgm) 1 12ø20 Staffe

10/24 47407,62 -21371,9 0,004 0,003 2137,21 Verificata 9819,78 7929,11 16,17 Verificata

2 12ø20 Staffe 10/24

47669,02 -21384,1 0,004 0,003 22,69 Verificata 9847,55 7929,11 16,16 Verificata

3 12ø20 Staffe 10/24

47945,33 -21397 0,004 0,003 11,34 Verificata 9875,33 7929,11 16,22 Verificata

4 12ø20 Staffe 10/24


5 12ø20 Staffe 10/24


6 12ø20 Staffe 10/24


7 12ø20 Staffe 10/24


8 12ø20 Staffe 10/24


9 12ø20 Staffe 10/24


10 12ø20 Staffe 10/24


11 12ø20 Staffe 10/24


12 12ø20 Staffe 10/24


13 12ø20 Staffe 10/24


67

14 12ø20 Staffe 10/24


15 12ø20 Staffe 10/24


16 12ø20 Staffe 10/24


17 12ø20 Staffe 10/24


18 12ø20 Staffe 10/24


19 12ø20 Staffe 10/24


20 12ø20 Staffe 10/24


21 12ø20 Staffe 10/24


22 12ø20 Staffe 10/24


23 12ø20 Staffe 10/24


24 12ø20 Staffe 10/24


25 12ø20 Staffe 10/24


26 12ø20 Staffe 10/24


27 12ø20 Staffe 10/24


28 12ø20 Staffe 10/24


29 12ø20 Staffe 10/24


30 12ø20 Staffe 10/24


31 12ø20 Staffe 10/24


68

32 12ø20 Staffe 10/24


33 12ø20 Staffe 10/24


34 12ø20 Staffe 10/24


35 12ø20 Staffe 10/24


36 12ø20 Staffe 10/24


37 12ø20 Staffe 10/24

54369,41 21690,38 0,004 0,003 2169,02 Verificata 10537,57 7929,11 224,95 Verificata

38 12ø20 Staffe 10/24


39 12ø20 Staffe 10/24


40 12ø20 Staffe 10/24


41 12ø20 Staffe 10/24

54936,66 21715,72 0,004 0,003 2171,55 Verificata 10597,38 7929,11 1 Verificata

69

5. Calcolo portanza micropali

Il calcolo della portata ammissibile dei micropali è condotto secondo quanto

esposto in “Fondazioni – Carlo Viggiani - Hevelius edizioni - 1999.

Il carico limite per pali di piccolo diametro o micropali dipende dalle modalità di

esecuzione.

I micropali tipo Tubfix iniettati in pressione, di cui si prevede la realizzazione

sono assimilabili alla tipologia esecutiva per cui Bustamante e Doix (1985)

hanno proposto un metodo per la previsione del carico limite (Norme vigenti in

Francia) micropali IRS (injection répétitive et sélective)

La portata limite laterale per tubi con D= 101,6 e s= 10mm viene calcolata

mediante la seguente relazione:

Qlim = s*L*3.14**d

nella quale

d= 0.16 m diametro foro

L lunghezza zona iniettata

= 1.5 coeff. funzione del tipo di terreno

70

s =0.16 MPa rappresenta la resistenza tangenziale all’interfaccia fra zona

iniettata e terreno, ricavabile dalle tabelle di seguito esposte in

funzione dello stesso terreno (NSPT) e del tipo di iniezione (IRS o

IGU).

Per terreni di tipo sabbioso con un NSPT= 16, si legge un valore di p1=1 MPa

al quale corrisponderà un s= 0.16 MPa= 16315 kg/mq.

La caratterizzazione del terreno è basata essenzialmente sui valori della

pressione limite p1 determinata con il pressiometro Ménard, o prove SPT.

71

Per tali quantità dovrà essere verificata la seguente:

pi>p1

dove pi rappresenta la pressione di iniezione.

La portata limite laterale sarà quindi funzione della lunghezza iniettata:

L Qlim (laterale) Qamm (laterale) m kg kg 5 61671 24668 6 73770 29507 7 86064 34426

72

6. Conclusioni

In questa relazione sono state eseguite le verifiche geotecniche per il corretto

dimensionamento delle opere di fondazioni dei corpi previsti nei lavori di

realizzazione di un sistema di accosto ed ormeggio per l’attracco di navi Ro-Ro

Pax al molo di sottoflutto del porto commerciale di Salerno.

Le caratteristiche meccaniche dei terreni sono quelle esposte nello studio

geologico tecnico redatto dal Dott. Geologo Lambiase Rosario.

Nei precedenti paragrafi sono state riportate le tabelle di output del programma

Mp contenenti le verifiche dei pali più sollecitati. Dalle verifiche risulta che i pali

previsti in progetto sono stati dimensionati in modo tale da soddisfare le

verifiche previste dalla normativa vigente.

Si sottolinea che il calcolo della portanza limite dei pali è stato effettuato

seguendo le indicazioni del D.M. 14/01/2008, in particolare secondo le

prescrizioni riportate al punto 6.4.3.1.

Affinché le verifiche risultino soddisfatte dovrà verificarsi la seguente:

Ed ≤ Rd

con Ed = sollecitazione di progetto, Rd = resistenza di progetto

Nelle successive pagine si riportano in forma tabellare, per ogni palo e per i

corpi A e B, le lunghezze di infissione. Queste ultime sono state assegnate in

modo tale da soddisfare le verifiche di portanza.

73

Pali corpo A

Palo N° Diametro

[mm] L affiorante

[m]

Carico assiale SLU

[kg]

L infissione [m]

L totale [m]

1 1200 18,90 157620 16,00 34,90

2 1200 18,90 358570 16,00 34,90

3 1200 18,90 362830 16,00 34,90

4 1200 18,90 301060 16,00 34,90

5 1200 18,90 144670 16,00 34,90

6 1200 18,90 365630 16,00 34,90

7 1200 18,90 779560 24,00 42,90

8 1200 18,90 760990 24,00 42,90

9 1200 18,90 690740 24,00 42,90

10 1200 18,90 293710 16,00 34,90

11 1200 18,90 333450 16,00 34,90

12 1200 18,90 707800 24,00 42,90

13 1200 18,90 717040 24,00 42,90

14 1200 18,90 518690 16,00 34,90

15 1200 18,90 146930 16,00 34,90

16 1200 18,90 345390 16,00 34,90

17 1200 18,90 728050 24,00 42,90

18 1200 18,90 730180 24,00 42,90

19 1200 18,90 480480 24,00 42,90

20 1200 18,90 26374 16,00 34,90

21 1200 18,90 168960 16,00 34,90

22 1200 18,90 427930 16,00 34,90

23 1200 18,90 353340 16,00 34,90

24 1200 18,90 617390 24,00 42,90

25 1200 18,90 735790 24,00 42,90

26 1200 18,90 767000 24,00 42,90

27 1200 18,90 387020 16,00 34,90

28 1200 10,90 582960 24,00 34,90

29 1200 10,90 870570 30,00 40,90

30 1200 10,90 851620 30,00 40,90

31 1200 10,90 846140 24,00 34,90

32 1200 16,50 830960 24,00 40,50

33 1200 16,50 681680 24,00 40,50

34 1200 18,90 484270 16,00 34,90

35 1200 18,90 305310 16,00 34,90

36 1200 18,90 337910 16,00 34,90

37 1200 18,90 142120 16,00 34,90

38 1200 1,95 224530 16,00 17,95

39 1000 4,45 788820 30,00 34,45

40 1000 6,95 837410 32,00 38,95

41 1000 6,95 813860 30,00 36,95

42 1000 9,25 821360 30,00 39,25

43 1000 11,50 854540 32,00 43,50

44 1000 11,50 632340 30,00 41,50

45 1000 11,50 492270 30,00 41,50

46 1000 10,60 762920 30,00 40,60

47 1000 10,60 748300 30,00 40,60

48 1000 10,60 365560 16,00 26,60

74

49 1200 0,60 544210 24,00 24,60

50 800 0,60 587400 32,00 32,60

51 800 0,60 624850 32,00 32,60

52 800 0,60 502190 32,00 32,60

53 800 4,65 325590 24,00 28,65

54 800 4,65 620020 32,00 36,65

55 800 4,65 650700 34,00 38,65

56 800 4,65 307700 24,00 28,65

57 800 3,20 116210 16,00 19,20

58 800 3,20 397570 24,00 27,20

59 800 3,20 308710 24,00 27,20

60 800 0,60 29171 16,00 16,60

61 800 0,60 97662 16,00 16,60

62 800 0,60 181350 16,00 16,60

63 800 0,60 233440 16,00 16,60

64 800 0,60 216970 16,00 16,60

65 800 0,60 244860 16,00 16,60

66 1200 0,60 63330 16,00 16,60

Pali corpo B

Palo N° D. [mm] L affiorante

[m] Carico Assiale

[kg] L infissione

[m] L totale [m]

67 800 5,00 193000 14,00 19,00 68 800 1,95 193000 14,00 15,95 69 800 1,95 193000 14,00 15,95 70 800 1,95 193000 14,00 15,95 71 800 1,95 193000 14,00 15,95 72 800 1,95 193000 14,00 15,95 73 800 1,95 193000 14,00 15,95 74 800 1,95 193000 14,00 15,95

67a 800 1,95 193000 14,00 15,95 67b 800 0,50 193000 14,00 14,50 75 800 0,50 193000 14,00 14,50 76 800 0,50 193000 14,00 14,50 77 800 0,50 193000 14,00 14,50 78 800 0,50 193000 14,00 14,50 79 800 0,50 193000 14,00 14,50 80 800 0,50 193000 14,00 14,50

Prim

o T

ratto

81 800 0,50 193000 14,00 14,50


[m] Carico Assiale

[kg] L infissione

min [m] L totale [m]

82 800 1,95 193000 14,00 15,95 83 800 1,95 193000 14,00 15,95 84 800 1,95 193000 14,00 15,95 85 800 1,95 193000 14,00 15,95 86 800 1,95 193000 14,00 15,95 87 800 1,95 193000 14,00 15,95 88 800 1,95 193000 14,00 15,95 89 800 0,50 193000 14,00 14,50 90 800 0,50 193000 14,00 14,50 91 800 0,50 193000 14,00 14,50 92 800 0,50 193000 14,00 14,50

Sec

ondo

tra

tto

93 800 0,50 193000 14,00 14,50

75

94 800 0,50 193000 14,00 14,50 95 800 0,50 193000 14,00 14,50


[m] Carico Assiale

[kg] L infissione

min [m] L totale [m]

96 800 1,95 193000 14,00 15,95 97 800 1,95 193000 14,00 15,95 98 800 1,95 193000 14,00 15,95 99 800 1,95 193000 14,00 15,95

100 800 1,95 193000 14,00 15,95 101 800 1,95 193000 14,00 15,95 102 800 1,95 193000 14,00 15,95 103 800 0,50 193000 14,00 14,50 104 800 0,50 193000 14,00 14,50 105 800 0,50 193000 14,00 14,50 106 800 0,50 193000 14,00 14,50 107 800 0,50 193000 14,00 14,50 108 800 0,50 193000 14,00 14,50

Ter

zo tr

atto

109 800 0,50 193000 14,00 14,50

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